xử lý và sử dụng cặn nước thải

trình bày về xử lý và sử dụng cặn nước thải

Bài giảng Kỹ thuật xử lý nước thải – Thạc sỹ Lâm Vĩnh Sơn Trang 157 men men Chương 5: XỬ LÝ VÀ SỬ DỤNG CẶN NƯỚC THẢI 5.1. ĐẶC TÍNH CỦA CẶN LẮNG VÀ CÁC PHƯƠNG PHÁP XỬ LÝ 5.1.1. Thành phần - Màng VSV. - Rác nghiền nhỏ: lượng rác được nghiền nhỏ hoặc xử lý với cặn hoặc trở lại song chắn rác. - Các loại cặn ở bể tiếp xúc, cặn này không xử lý chung mà đem ra sân phơi bùn, nén cặn, …. - Các chất hữu cơ cặn chiếm 60-80% chất hữu cơ tổng cộng. - Thành phầ n hoá học của cặn trong nước thải Loại cặn Chất k o tro N P 2 O 5 K 2 OChất béo HC E.coli 1. Cặn tươi 72-90 2-3 0.6-1.7 0.2 14-17 20-30 10 7 -10 8 2. Bùn hoạt tính 65-75 3.4 2.3 0.4 2.6 4-7 4.10 6 -3.10 7 3. Màng vi sinh 65-75 5.5 3.1 - 6 - - 5.1.2. Phương pháp xử lý - Xử lý cặn hiệu quả nhất bàng phương pháp lên men kỵ khí với sự tham gia của VSV kỵ khí. - Quá trình sinh hoá kỵ khí cặn hữu cơ rất phức tạp: + Các chất hữu cơ (C)Æ acid béo + Biogas (CO 2 , CH 4 , H 2 ) + Các chất hữu cơ (N) Æ NH 3 , N 2 + Chất hữu cơ (S) Æ H 2 S - Sau khi lên men, tính chất cặn thay đổi và V thay đổi (không tan Æ chất tan + khí) - Quá trình lên men kỵ khí gồm 2 giai đoạn + Giai đoạn lên men acid. + Giai đoạn lên men kiềm. • Giai đoạn 1 : Lên men Acid (lên men H). Dưới tác dụng của men VSV, các chất hữu cơ của cặn: + Đầu tiên: Phân huỷ Æ s/p đơn giản - Protid Æ peptid và aa - Chất béo Æ glicerine, a.béo - (H, C) Æ đường đơn giản + Sau đó: Chuyển hoá các chất trên thành s/p cuối cùng của giai đoạn 1 (chủ yếu là các acid hữu cơ: a.butylic, a.propionic, a.acetic). Æ pH < 7 Æ lên men aicd - VSV ở giai đoạn 1 là : nấm, VK butyric, propionic Æ Thể tích cặn không giảm, có mùi hôi • Giai đoạn 2: Lên men kiềm (lên men metan) + Chuyển hoá các s/p của giai đoạn 1 thành CH 4 , CO 2 , H 2 . + VSV tham gia: VK tạo CH 4 .  Methano bacterium  Methanococus  Methanosarica + Các phản ứng  Với các A.Béo ΔH 2 (trừ CH 3 COOH) và rượu (trừ metylic): 4ΔH 2 + CO 2 4Δ + CH 4 + 2H 2 O  Với H 2 (từ giai đoạn 1) H 2 + CO 2 CH 4 + 2H 2 O + Q Bài giảng Kỹ thuật xử lý nước thải – Thạc sỹ Lâm Vĩnh Sơn Trang 158 men  Với CH 3 COOH CH 3 COO CH 4 + CO 2 + Q CH 3 COOH CH 4 + CO 2 + 2H 2 O + Q 5.1.3. Các công trình xử lý cặn - Bể tự hoại - Bể lắng 2 vỏ - Bể metan - Một số công trình rác cặn :Ép dây đai , Sân phơi, Bể nén bùn,…. 5.2. CÁC CÔNG TRÌNH XỬ LÝ 5.2.1. Bể Mêtan - Đây là công trình xử lý cặn hiệu quả nhất. - Thời gian lên men ngắn: 6-20 ngày, thể tích ngăn bùn nhỏ - Các loại cặn dẫn đến bể + Cặn tươi từ bể l ắng 1 + Bùn hoạt tính dư trên màng VS + Rác đã nghiền - Cặn được hâm nóng và xáo trộn tạo điều kiện tối ưu cho quá trình lên men. - Khi bể làm việc bình thường: + pH = 7-7,5 + Hàm lượng a.béo: 3-8 mg/l + Độ kiềm: 60-70 mgđ/l + Nitơ của muối amino: 600-800 mg/l - Cường độ quá trình lên men phụ thuộc vào nhiệt độ, lượng cặn, mức độ xáo trộn. 5.2.1.1. Cấu tạo c Dẫn cặn vào d Thi ết bị hâm nóng cặn e Dẫn hơi nóng f Máy trộn g Khí đốt 5.2.1.2. Tính toán 1/ Xác định lượng cặn dẫn đến Metan a) Lượng cặn tươi từ bể lắng 1 W c = C o .Q.E.K (100 - P c ).1000.1000.Y c (m 3 /ng) Với : + C o : hàm lượng chất lơ lửng Æ BL1 + E: hiệu suất lắng % + K: hệ số tính đến khả năng tăng lượng cặn do có cỡ hạt lơ lửng (K = 1,1-1,2) + P c : độ ẩm cặn tươi (%) + Y c : trọng lượng thể tích của cặn tươi b) Lượng bùn hoạt tính dư 1 2 5 3 4 Bài giảng Kỹ thuật xử lý nước thải – Thạc sỹ Lâm Vĩnh Sơn Trang 159 W b = [C o (100 - E)α - 100b]Q (100 - P b )10 6 Y b (m 3 /ng.đ) Với : + α: hệ số tính đến khả năng tăng trưởng không điều hoà của bùn hoạt tính trong quá trình xử lý sinh học (α = 1,15-1,25) + b: hàm lượng bùn hoạt tính trôi theo nước ra khỏi bể lắng 2 + P b : đo ẩm bùn hoạt tính sau khi nén + Y b : trọng lượng thể tích của bùn hoạt tính c) Lượng rác đã nghiền ở song chắn W r = W 1 . 100 - P 1 100 - P 2 (m 3 /ng.đ) Với: + W 1 : lương rác trong ngày đêm với độ ẩm ban đầu P 1 + P 1 , P 2 : độ ẩm rác trước và sau khi nghiền d) Lượng cặn tổng cộng Æ metan: W = W c + W b + W r e) Độ ẩm TB của hỗn hợp cặn Æ bể P = 100 ( W RBC KkK ++ −1 (%) Với: + C k : lượng chất khô trong cặn tươi với độ ẩm P c C k = W c (100 - P c ) 100 + B k : lượng chất khô trong bùn hoạt tính dư ứng với độ ẩm P b B k = W b (100 - P b ) 100 + R k : lượng chất khô trong rác sau khi đã nghiền với độ ẩm P 2 R k = W r (100 - P 2 ) 100 2/ Dung tích bể metan theo công thức W m = W.100 d (m 3 ) Với: + d: lưu lượng cặn trong ngày đêm dẫn vào bể metan phụ thuộc độ ẩm cặn (lấy theo bảng) d (dộ ẩm cặn %) Chế độ lên men 93 94 95 96 97 Am 33 o C 7 8 9 10 11 Nóng 53 o C 14 16 18 20 22 3/ Lượng khí đốt : Trong quá trình xử lý sinh học kỵ khí ở Metan có sinh ra 1 lượng khí đốt chủ yếu là CH 4 và một ít CO 2 . y = a - nd 100 Với : + y: lượng khí đốt tu được (m 3 /kg) chất không tro + a: khả năng lên men lớn nhất của chất không tro trong hỗn hợp cặm dẫn đến Metan %. a = (0,92B + 0,62H + 0,34P)100 Với : - B: lượng chất béo - H: hàm lượng (H, C) - P: hàm lượng protein Bài giảng Kỹ thuật xử lý nước thải – Thạc sỹ Lâm Vĩnh Sơn Trang 160 ỐNG THOÁT PHÂN D300 ỐNG THÔNG HƠI D150 NGĂN LẮNG 1 NGĂN LẮNG 2 BỂ PHÂN HỦY ỐNG DẪN NƯỚC THẢI RA NẮP THĂM ỐNG DẪN NƯỚC THẢI RA LỔ 300X300 LỔ 300X300 200300 11800 300200 5900 4530 570 800 12400 225 275 3500 300 3500 300 200 7300500 500 800 800 600 5900 7900 200 300 2800 300 3500 300 200 6600 500500 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHI TI ? T HẦM TỰ HOẠI II NGHIÊN CỨU MÔ HÌNH BÙN HOẠT TÍNH PHỤC VỤ THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI TÒA NHÀ SAIGON CASTLE 200 300 5750 300 5750 300 200 11800 500500 200 300 2900 100 200 3500 1700 200 200 300 2900 100 200 3500 BỂ PHÂN HỦY NGĂN LẮNG 1 NGĂN LẮNG 2 NGĂN LẮNG 1 MẶT CẮT A-A MẶT CẮT B-B MẶT BẰNG 5900 ỐNG THÔNG HƠI D150 CHI TIẾT HẦM TỰ HOẠI II Trong TH khơng xác định được B, H, P a = 53 (C o + R o ) + 41B o C o + R o + B o Với : - C o , R o , B o : Tương ứng là lượng chất khơng tro của cặn tươi, rác và bùn hoạt tính dư và được xác định: • C o = C k (100 - A c )(100 - T c ) 10 4 Với: + C k : lượng chất khơ trong cặn tươi (T/ng.đ) + A c : độ ẩm cặn tươi + T c : tỷ lệ độ tro trong cặn • R o = R k (100 - A r )(100 - T r ) 10 4 • B o = B k (100 - A b )(100 - T b ) 10 4 + n: hệ số phụ thuộc độ ẩm cặn và chế độ lên men (theo bảng) Giá trị n theo độ ẩm Chế độ lên men 93 94 95 96 97 Am 33 o C 1.05 0.98 0.72 0.56 0.4 Nóng 53 o C 0.435 0.385 0.31 0.24 0.17 5/ Lượng khí đốt tổng cộng được xác định theo cơng thức K = y (C o + R o + B o ).1000 5.2.1.2. Hầm tự hoại Là cơng trình xử lý sinh học bước đầu của hệ thống xử lý nước thải, trong đó các tác nhân gây ơ nhiễm được phân hủy bởi các vi sinh vật dưới điều kiện kỵ khí. Sự chuyển hóa sinh học xảy ra theo các hướng sau: Chuyển hố các chất hữu cơ thành khí sinh học và các sản phẩm hữu cơ đơn giản hơn - Giảm một phần N, P do vi sinh vật sử dụng để xây dựng tế bào Bài giảng Kỹ thuật xử lý nước thải – Thạc sỹ Lâm Vĩnh Sơn Trang 161 Ví dụ áp dụng : Tính hầm tự hoại cho công trình XLNT của tòa nhà Saigon Castle Công trình SAIGON CASTLE là một tổ hợp gồm 8 khối nhà gồm 16 lốc chung cư. Do đó lưu lượng nước thải sinh hoạt của mỗi lốc là: 552 : 16 =34,5 m 3 /ngđ Đặt khối A 1 và khối A 2 chung 1 bể tự hoại; khối C 1 và khối C 2 chung 1 bể tự hoại. Các khối B 1 , B 2 , B 3, B 4 mỗi khối đặt một bể tự hoại.Do đó ta có tổng cộng 6 bể với lưu lượng từng bể như sau: - Bể 1 ( của khối A 1 và khốiA 2 ): 34,5 x 2 = 69 m 3 /ngđ - Bể 2 ( của khối C 1 và khốiC 2 ): 34,5 x 2 = 69 m 3 /ngđ - Bể 3,4,5,6 ( của các khối B 1 , B 2, B 3, B 4 ): 34,5 x 3 = 103,5 m 3 /ngđ Theo tiêu chuẩn thiết kế (TCXD – 51 – 84), lưu lượng nước thải sinh hoạt 69 m 3 /ngđ và 103,5 m 3 /ngđ, chọn bể tự hoại ba ngăn để xử lý sơ bộ nước thải sinh hoạt. 1. Thể tích tính toán chung của 1 bể tự hoại: lấy không nhỏ hơn lưu lượng nước thải trung bình trong 1 ÷ 2 ngày đêm ( Điều 7.32 – TCXD – 51 -84), chọn 2 ngày đêm để tính toán, khi đó: W 1 = W 2 = 1 Q x 2 ngày = 69 x 2 = 138 m 3 W 3 = W 4 = W 5 = W 6 = 2 Q x 2 ngày = 103,5 x 2 = 207 m 3 Trong đó: + Q 1 , Q 2 : lưu lượng nước thải từ các nhà vệ sinh theo ngày trung bình của 1 bể Q 1 = 69 m 3 /ng.đ, Q 2 = 103,5m 3 /ng.đ + W 1 , W 2 , W 3 , W 4 , W 5 , W 6 : Thể tích bể 1, bể 2, bể 3, bể 4, bể 5, bể 6 2. Thể tích ngăn thứ nhất bằng ½ thể tích tổng cộng : - Thể tích ngăn 1 của bể 1 và bể 2 W a = 0,5 x 138 = 69 m 3 - Thể tích ngăn 1 của bể 3, bể 4, bể 5, bể 6 W’ a = 0,5 x 207 = 103,5 m 3 3. Thể tích ngăn thứ hai bằng thể tích ngăn thứ ba và bằng ¼ thể tích tổng cộng: - Thể tích ngăn 2 và ngăn 3 của bể 1 và bể 2 W b = W c = 0,25 x 138 = 34,5 m 3 - Thể tích ngăn 2 và ngăn 3 của bể 3, bể 4, bể 5 và bể 6 W’ b = W’ c = 0,25 x 207 = 51,75 m 3 4. Chiều sâu công tác ở các ngăn của bể tự hoại: - Bể 1 và bể 2 Lấy chiều sâu công tác bằng 2m. Khi đó diện tích các ngăn của bể tự hoại là: F 1 =F 2 = H W 1 = 2 138 = 69 m 2 - Bể 3, bể 4, bể 5 và bể 6 Lấy chiều sâu công tác bằng 2,5m. Khi đó diện tích các ngăn của bể tự hoại là: F 3 =F 4 = F 5 = F 6 = H W 3 = 5,2 207 = 82,8 m 2 Chọn kích thước H x B x L của các ngăn như sau: - Bể 1 và bể 2 Bài giảng Kỹ thuật xử lý nước thải – Thạc sỹ Lâm Vĩnh Sơn Trang 162  Ngăn thứ I: H 1 x B 1 x L 1 = 2 x 3 x 11,7  Ngăn thứ II và thứ III: H 2,3 x B 2,3 x L 2,3 = 2 x 3 x 5,75 - Bể 3, bể 4, bể 5 và bể 6  Ngăn thứ I: H 1 x B 1 x L 1 = 2,5 x 3,5x 11,8  Ngăn thứ II và thứ III: H 2,3 x B 2,3 x L 2,3 = 2,5 x 3,5 x 5,9 Hàm lượng chất bẩn sau khi qua bể tự hoại giảm và tính như sau:  Hàm lượng chất lơ lửng giảm 45%, tức là chất lơ lửng còn lại trong nước thải: 220 x (100% – 45%) =121 mg/l  Hàm lượng BOD 5 giảm: 20 ÷ 40 %, tức là hàm lượng BOD 5 còn lại trong nước thải: 340 x (100% – 40%) =204 mg/l. 5.2.1.3. Bể nén bùn - Bể nén bùn có nhiệm vụ làm giảm độ ẩm của bùn - Bể nén bùn thường thiết kế dạng tròn đứng. - Lượng cặn bao gồm + Cặn xử lý sinh học (dư) + Cặn ban đầu (SS) + Cặn keo ttụ phèn • TÍNH TOÁN 1/ Lượng cặn P = P SH + P SS + P Al(OH)3 2/ Lưu lượng bùn dẫn vào bể q = P 24C (m 3 /h) Với : + P: Hàm lượng cặn (g). + C: Nồng độ bùn ở độ ẩm ω % (C = ω C o ) (g/m 3 ) 3/ Diện tích bể nén bùn đứng F 1 = q L q: m 3 /ng.đ L: Tải trọng bể nén bùn 24-30m 3 /m 2 ng.đ 4/ Diện tích ống trung tâm F 2 = q.10 3 V 2 .3600.t Với : + V 2 : Tốc độ chuyển động của bùn trong ống trung tâm (28-30mm/s). + t: thời gian vận hành (h). 5/ Diện tích tổng cộng F = F 1 + F 2 6/ Đường kính của bể D = 4F π 7/ Đường kính ống trung tâm d = 4F 2 π 8/ Đường kính ống lọc trung tâm d 2 = 1,35d 9/ Đường kính tấm chắn Bài giảng Kỹ thuật xử lý nước thải – Thạc sỹ Lâm Vĩnh Sơn Trang 163 d c = 1,3d 2 10/ Chiều cao phần lắng của bể nén bùn h 1 = V 1 .t. 3600 Với : + V 1 =0,0001 m/s. + t: thời gian lắng. 11/ Chiều cao phần nón với góc nghiêng α , đường kính đáy (0,2-0,4m) – d đ Æ h 2 = D - d đ 2cotg α 12/ Chiều cao từ đáy ống loa đến tấm chắn: h 3 = 0,25-0,3m 13/ Chiều cao lớp nước trung hoà: 0,3m Æ Chiều cao lớp bùn đã nén H b =h 2 - h 3 – h TH Ví dụ áp dụng: Tính Bể Nén Bùn cho công trình xư lý nước thải Dệt nhuộm công suất 1500m3/ngay.đem. Làm giảm độ ẩm của bùn từ 99.4% xuống 96-97%. Bùn và ván nổi từ bể lắng được bơm vào bể nén bùn. Lượng bùn sinh ra từ :  Lượng cặn từ bể sinh học.  Hàm lượng cặn đầu vào .  Hàm lượng kết tủa hyđrôxyt nhôm sinh ra khi keo tụ bằng phèn nhôm. Lượng cặn từ bể sinh họ c: 107.68 kg/ngày đêm. Lượng cặn lơ lửng đầu vào trong một ngày 2.176 (kg/m 3 ) x 1500 (m 3 /ngày đêm) = 3264 (kg/ngày đêm). Tính lượng Al (OH) 3 sinh ra khi thủy phân phèn Al 2 (SO 4 ) 3 .18H 2 O. Dùng phèn hàm lượng 150 mg/l với độ tinh khiết 90%. Đối với phèn nguyên chất 100% thì lượng phèn là 135 mg/l. Al 2 (SO 4 ) 3 .18H 2 O. → 2 Al (OH) 3 666 156g 135mg x = 31.62 (mg/l). Lượng Al (OH) 3 dùng trong một ngày là 0.03162 x 1500 = 47.43 (kg/ngày đêm). Vậy tổng lượng cặn là : 107.68 + 3264 + 47.43 = 3419 (kg). Hàm lượng cặn trong 1m 3 nước thải: P = 2.28 (kg/m 3 ). Lưu lượng bùn dẫn vào bể )./(4.488)/(35.20 700024 15002280 24 33 ngaymhm x x Cx QxP q ==== Trong đó:  P: Hàm lượng bùn 2.28 (kg/m 3 ).  Q: Lưu lượng nước thải.  24: Thời gian vận hành.  C: nồng độ bùn ở độ ẩm 70%.C = 7000 g/m 3 . Diện tích bể nén bùn đứng : )(78.18 26 4.488 2 1 m L q F === h 3 h TH H b h 2 Bài giảng Kỹ thuật xử lý nước thải – Thạc sỹ Lâm Vĩnh Sơn Trang 164 Trong đó :  L: Tải lượng bể nén bùn 24-30 m 3 /m 2 . ngày đêm. Diện tích ống trung tâm: )(202.0 28 6.5 2 2 2 m V q F === Trong đó:  V 2 : Tôc độ chuyển động của bùn trong ống trung tâm bằng 28mm/s. Diện tích tổng cộng bể nén bùn đứng. F = F 1 + F 2 = 18,78 + 0.202 = 18.982 m 2. . Đường kính của bể nén bùn đứng: )(9.4 14.3 982.184 4 m x F D === π . Chọn D = 5m. Đường kính ống trung tâm: )(5.0 14.3 202.044 2 m xF d === π Đường kính phần lọc của ống trung tâm: d L = 1.35 x d = 0.675 (m). Đường kính tấm chắn: d c = 1.3 x d L =0.8775. Chiều cao phần lắng của bể nén bùn: h 1 = V 1 x t x 3600 = 0.0001 x 8 x 3600 = 2.9 m. Chiều cao phần nón với góc nghiêng 45 0 , đường kính bể là 5.0 m và đường kính đáy là 0.4 m thì h 2 = 2.3 m. Chiều cao lớp bùn đã nén : H b = h 2 – h 3 – h TH . Trong đó  h 2 : khoảng cách từ đáy ống loe đến tấm chắn 0.25 – 0.3 m. Chọn 0.3 m.  h TH : chiều cao lớp nước trung hòa:2.3m. Vậy H b = 2.3 – 0.3 – 0.3 = 1.7 m. Chiều cao bể nén bùn : H xd = h 1 + h 2 + 0.25 = 2.9 + 2.3 + 0.25 = 5.45 m. Bài giảng Kỹ thuật xử lý nước thải – Thạc sỹ Lâm Vĩnh Sơn Trang 165 22200 1000 200200 10200 9800 9400 9000 300030003200 200 Ø 2 0 0 300 300 1000 200 Ø 2 0 0 3000 800 300 100 Tỷ lệ 1:45 Ngày vẽ Nhóm GVHD LÂM VĨNH SƠN Bản vẽ số 2 SÂN PHƠI BÙN Trường ĐHDL Kỹ thuật Công nghệ Khoa Môi trường SƠ ĐỒ MẶT CẮT SÂN PHƠI BÙN 3 4 1 2 3 4 5 6 7 5 6 7 8 8 1 2 Ống tiêu nước bùn Ống dẫn bùn Lối xuống sân phơi bùn Đường đi Lớp sỏi Lớp cát Lớp bùn Kho á xa û bùn A A B B Mặt cắt A-A Mặt cắt B-B 5.2.1.4. Sân phơi bùn Sân phơi bùn là cơng trình sử dụng nhiệt mặt trời nhằm mục đích giảm khối lượng của hỗn hợp bùn cặn bằng cách gạn một phần hay phần lớn lượng nuớc có trong hỗn hợp để giảm kích thước thiết bị xử lý và giảm trọng lượng phải vận chuyển đến nơi tiếp nhận. 500 5000 290 2300 250 Bài giảng Kỹ thuật xử lý nước thải – Thạc sỹ Lâm Vĩnh Sơn Trang 166 Để rõ hơn ta làm bài tập áp dụng sau đây: Ví dụ áp dụng: Tính toán sân phơi bùn cho công trình xử lý nước thải với các thong số đã cho. Lượng bùn hình thành bao gồm: lượng bùn tươi từ bể lắng I và bùn họat tính dư từ bể lắng 2 a) Lượng bùn từ bể lắng I  Hiệu quả xử lý cặn lơ lửng đạt 94,23%, lượng bùn tươi sinh ra mỗi ngày là: M tươi = 1000gSS/m 3 * 94,23% * 300 m 3 /ngày = 282690 (g/m 3 ) = 282,69 (kg/ngày)  Lưu lượng bùn tươi cần xử lý: () () ngaymngayl PS M Q tuoi /369,5/5369 05,0053,1 69,282 3 == ⋅ = ⋅ = Trong đó:  S: tỷ trọng cặn tươi, S = 1,053 kg/l. (bảng 13-1-Trịnh Xuân Lai)  P: nồng độ cặn, P = 5% =0,05 (độ ẩm 95%) (bảng 13-5) b) Lượng bùn từ bể lắng II  Ơ bể Aerotank, lượng bùn dư cần xử lý mỗi ngày là 40,62 kg/ngày  Lưu lượng bùn cần xử lý () ( ) ngaymngayl PS M Q /041,4/4041 01,0005,1 62,40 3 == ⋅ = ⋅ = Trong đó:  S = 1,005 (bảng 13-1-Trịnh Xuân Lai)  P: nồng độ cặn, P = 1% =0,01 (bảng 13-5)  Thể tích bùn đưa vào sân phơi mỗi ngày V b = 5,369 + 4,041 = 9,41 (m 3 ) Chỉ tiêu thiết kế: đạt nồng độ cặn 25% (độ ẩm 75%)  Chọn chiều dày bùn 25% là 10 cm, sau 4 tuần (28 ngày) 1m 2 sân phơi được lượng cặn: g = V . S . P = 0,1 x 1,4 x 0,25 = 0,035 (tấn) = 35 (kg/28 ngày) Trong đó:  V = 1m 2 x 0,1 = 0,1 m 3 .  S: tỷ trọng bùn khô, S = 1,4 (bảng 13-1); P = 0,25.  Lượng bùn cần phơi trong 28 ngày G = 28 x (282,69 + 40,62) = 9052,68(kg)  Diện tích sân phơi () 2 250 35 68,9052 m g G F ===  Diện tích các công trình phụ của sân phơi (đường bao, hố thu nước, trạm bơm, …) lấy bằng 20 % diện tích sân phơi bùn. Tổng diện tích sân phơi: F tổng = 1,2 x 250 =300 (m 2 )  Ta bố trí 5 ô. Diện tích 1 ô: () 2 50 5 250 mf == Mỗi ô có kích thước: 8 x 6,25 (m). Bùn được phơi và thu gom theo chu kỳ 28 ngày (1 tháng) 1 lần. [...]...Bài giảng Kỹ thuật xử lý nước thải – Thạc sỹ Lâm Vĩnh Sơn Thông số thiết kế sân phơi bùn Thông số Hình dạng Dài Rộng Chiều cao tổng cộng Chiều cao lớp cát Chiều cao lớp sỏi Dàn ống thu nước: Đường kính Độ dốc Chiều cao bảo vệ Chiều cao dung dịch bùn Giá trị Chữ nhật 8m 6,25 m 1,04m 25 cm 30cm 100 mm 1%