Thuyết minh đồ án bê tông cốt thép 2

Đồ án bê tông Thuyết minh Đồ án BTCT2 I, Lựa chọn kích thớc cấu kiện 1.Chọn kết cấu mái Nhà nhịp L1= L2 = L3 = 18m, chọn kết cấu mái dầm mái bê tông cốt thép tiết diện hình thang Với kích thớc : Chiều cao dầm 1,6m Chiều cao đầu dầm 0,8 m Chọn cửa mái đặt nhịp giữa, rộng 6m, cao 4m Các lớp mái đợc cấu tạo từ xuống nh sau : - Hai lớp gạch nem kể vữa lót dày 5cm - Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt dày 12cm - Lớp bê tông chống thấm dày 4cm - Panel mái dạng panel sờn kích thớc 6x1.5 m2, cao 30 cm Tổng chiều dày lớp mái : t = + 12 + + 30 = 51cm 2.Chọn dầm cầu trục Với nhịp nhà 18m bớc cột 6m, sức trục 20 và15 Chọn dầm cầu trục theo thiết kế định hình có chiều cao Hc = 1000 Bề rộng sờn b = 200 Bề rộng cánh bc = 570 Chiều cao cánh hc= 120 Trọng lợng dầm 4,2 3.Xác định kích thớc, chiều cao nhà Lấy cao trình nhà tơng ứng với cốt +0.00 Cao trình đỉnh ray cho R = 6,4 m Chọn : Chiều cao ray lớp đệm Hr = 0.15 m Chiều cao dầm cầu trục Hc = m Khe hở mặt dới kết cấu mái mặt cầu trục a1 = 0.15m thoả mãn a1 > 0.10m Khoảng cách từ mặt tới mặt móng a2 = 0.6m Cao trình vai cột : V = R- (Hc+ Hr) = 6.4 - (1 + 0.15) = 5.25 m Cao trình đỉnh cột : D = R + Hct + a1, tra bảng Hct = 2.4 m D = 6.4 + 2.4 + 0.15 = 8.95 m Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông Cao trình đỉnh mái nhịp biên : M = 8.95 + 1.6 + 0.51 = 11.06 m Cao trình đỉnh mái nhịp : M = 8.95 + 1.6 + + 0.51 = 15.06 m Kích thớc cột Chiều dài phần cột : Ht = D - V = 8.95 5.25 = 3.7 m Chiều dài phần cột dới : Hd = V + a2 = 5.25 + 0.6 = 5.85m Chiều sâu chôn cột chọn a3 = 0.8 m Tổng chiều dài cột H = Ht + Hd + a3 = 3.7 + 5.85 + 0.8 = 10.35 m Kích thớc tiết diện cột đợc chọn nh sau : Bề rộng cột b chọn theo thiết kế định hình thống cho tất cột kể b 0.4 phần phần dới b = 40cm thoả mãn điều kiện : H = 5.85 > 25 d Chiều cao tiết diện phần cột cột biên chọn ht = 40 cm cột chọn ht = 60 cm Khoảng cách từ trục định vị đến tim dầm cầu trục lấy =75 cm Khoảng cách từ trục dầm cầu trục đến mép cầu trục B =26 cm.(số liệu tra bảng ứng với cấu trục 20 tấn) Kiểm tra với khe hở nhiệt Cột biên : = - B1 - ht = 750 - 260 - 400 = 90 > 60 Cột : = - B1 - 0.5ht = 750 - 260 - 300 = 190 > 60 Chiều cao tiết diện cột chọn thoả mãn điều kiện khe hở nhiệt Chiều cao tiết diện phần cột dới chọn thoả mãn điều kiện : hd H 585 hd > d = = 42 cm > Hd 14 14 14 Chọn cho cột biên hd = 60 cm Chọn cho cột hd = 80 cm 45 600 600 Kích thớc vai cột : hV = 60 cm 1000 1000 = 450 Khoảng cách từ trục định vị đến mép vai cột 100 cm 45 Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông II xác định tải trọng 1.Xác định tỉnh tải mái Phần tỉnh tải trọng lợng thân lớp mái tác dụng m mặt mái xác địng theo bảng : TT Các lớp mái Hai lớp gach nem dày 3cm =1500kg/m3 0,03x1500 Hai lớp vữa dày 2cm = 1800kg/m3: 0,02x1800 Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt dày12cm =1200kG/m3 0,12x1200 Lớp bê tông chống thấm dày 4cm ; =2500kG/m3 0,04x2500 Panel 6x1.5m , trọng lợng kể bê tông chèn 1700kG/tấm Tổng cộng g = Tải trọng tiêu chuẩn kg/m2 Hệ số vợt tải Tải trọng tính toán kg/m2 45 1,1 49.5 36 1,3 46.8 144,0 1,3 187.2 100.0 1,1 110.0 189 1,1 187.2 595.5 Tỉnh tải trọng lợng thân dầm mái nhịp 18m lấy theo số liệu thực tế 7.7 tấn, hệ số vợt tải n = 1.1 Tải trọng tính toán dầm mái G1 = 7.7 ì 1.1 =8.47 (t) Trọng lợng khung cửa mái rộng 6m, cao 4m lấy 1.5 tấn, lấy n = 1.1 G2 =1.5 ì 1.1 =1.65 ( t) Trọng lợng kính khung cửa kính lấy 500 kG/m với hệ số vợt tải n=1.2 gk = 500 ì 1.2 = 600 kG/m Tính tải mái quy lực tập chung tác dụng lên đầu cột Nhịp biên cửa mái : Gm1 = 0.5 (G1 + g.a.L) = 0.5ì ( 8.47 + 0.5955ì6ì18) = 36.392 (T) Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông Nhịp có cửa mái: Gm2 = 0.5(G1 + g.a.L + G2 +2gk.a) = 0.5( 8.47 + 0.5955ì6ì18 +1.65 +2ì0.6ì6) = 41.817 (t) Các lực tập trung Gm1 Gm2 đặt lên đầu cột cách trục định vị 0.15 m 2.Tỉnh tải dầm cầu trục Gd = (Gc + a.gr).n Gc : trọng lợng thân dầm cầu trục , Gc = 4,2(T) gr : trọng lợng ray lớp đệm, lấy gr =150kG/m n : hệ số vợt tải, lấy n=1,1 Gd = 1.1ì (4.2 + 0.15ì6) = 5.610 (t) Tải trọng Gd đặt cách trục định vị 0,75m Tỉnh tải trọng lợng thân cột Cột biên có : - Phần cột : Gt = 0.4ì0.4ì3.7ì2.5ì1.1 = 1.628 (t) - Phần cột dới : Gd = [0.6 ì5.85 + 0.4ì(0.6+1.0)/2] ì0.4.2ì5 ì1.1 Gd = 4,213(t) Cột có: - Phần cột : Gt = 0.4ì 0.6 ì3.7 ì2.5 ì1.1= 2.442 (t) - Phần cột dới : Gd = [0.8 ì5.85 + 2ì0.6ì (0.6+1.2)/2] ì 0.4ì 2.5 ì1.1 Gd = 6.336 (t) Tờng xây gạch tờng tự chịu lực nên trọng lợng thân tờng không gây nội lực cho khung 4.Hoạt tải mái Trị số hoạt tải mái tiêu chuẩn phân bố 1m mặt mái lấy 75kG/m2, hệ số vợt tải n=1.3 Hoạt tải đa thành lực tập trung Pm đặt đầu cột : Pm = 0.5ì n ì Pmì a ìL = 0.5 ì1.3 ì75 ì6 ì18 =5265 kG Pm = 5.265(T) Vị trí đặt lực Pm trùng với vị trí Gm 5.Hoạt tải cầu trục Các số liệu cầu trục vơí sức chịu tải Q = 20 Nhịp cầu trục lk = l - = 18 - 2ì0.75 = 16.5 m Bề rộng cầu trục B = 6.3 m Khoảng cách bánh xe K = 4.4 m Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông Trọng lợng xe G = 8.5 áp lực tiêu chuẩn lớn đè lên bánh xe Pmax = 19.5 Các số liệu cầu trục với sức chịu tải Q = 15 lk = 16.5 m, lấy tròn 17 m để tra bảng tính toán B = 6.3 m; K = 4.4 m ; G = 5.3 ; Pmax = 16.5 Chọn hệ số vợt tải n = 1.1 a.Hoat tải cầu đứng cầu trục Dmax 6300 6300 1900 4400 P P max max 4400 P Pmax max 4100 1600 6000 6000 1.6/6 4.1/6 4.1 1.6 + ) = 41.8257 (T) 6 4.1 1.6 + Nhịp biên Dmax = 1.1ì16.5ì(1 + ) = 35.3925 (T) 6 Nhịp Dmax = 1.1ì19.5ì(1 + Điểm đặt Dmax trùng với Gd b.Hoạt tải lực hãm bánh xe Lực hãm ngang bánh xe truyền lên dầm cầu trục trờng hợp móc mềm đợc xác định từ công thức : Q+G 40 20 + 8.5 = = 0.7125(t ) 40 15 + 5,3 = = 0.5075(t ) 40 c Tmax = Nhịp : c Tmax Nhịp biên : c Tmax Lực hãm ngang Tmax truyền lên cột đợc xác định theo đờng ảnh hởng nh với Dmax : Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông Tmax = n.T cmax yi 4.1 1.6 + ) = 1.53 (T) 6 4.1 1.6 + Nhịp biên Tmax = 1.1ì0.5075ì(1 + ) = 1.09 (T) 6 Nhịp Tmax = 1.1ì0.7125ì(1 + Xem lực hãm ngang Tmax đặt mức mặt cầu trục cách mặt vai cột 1m cách đỉnh cột đoạn y =3.7 - = 2.7 m.(trên mặt dầm cầu trục) b.Hoạt tải gió Tải trọng gió tính toán tác dụng lên mét vuông bề mặt thẳng đứng công trình là: W = n W0 k c Trong : W0 - áp lực gió độ cao 10 m, theo tiêu chuẩn TCVN 2737-1995 Hà Nội thuộc vùng II-B nên áp lực W0 tra bảng 95kg/m2 k - Hệ số kể đến thay đổi áp lực gió theo chiều cao phụ thuộc vào địa hình, áp dụng dạng địa hình B Hệ số k xác định tơng ứng hai mức: + Mức đỉnh cột cao trình +8.95 m có k = 0.975 + Mức đỉnh mái cao trình +15.06m có k =1.08 c - Hệ số khí động, c = +0.8 phía gió đẩy, c = - 0.6 phía gió hút n - Hệ số vợt tải n=1.2 Tải trọng gió tác dụng từ đỉnh cột trở xuống lấy phân bố : P =W a = n W0 k c a Phía gió đẩy : Pđ =1.2 ì0.095ì 0.975ì 0.8ì6 = 0.534 (t/m) Phía gió hút : Ph =1.2 ì0.095 ì0.975ì 0.6ì6 =0.4 (t/m) Phần tải trọng gió tác dụng từ đỉnh mái xuống đỉnh cột đa lực tập trung đặt đầu cột S1, S2 với k lấy trị số trung bình S = n.k.W0.a.cihi k= 0.975 + 1.08 = 1.03 S = 1.2ì1.03ì0.095ì6ìcihi = 0.703ìcihi Ci , hi đợc tra bảng lấy nh sơ đồ với kích thớc chọn Các thông số để tra bảnglấy nh sau : góc dốc = 50 H/l = 8.95/54 = 0.166 với nhịp biên H/l = 15.06/54 = 0.28 với nhịp Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông -0.5 0.8 -0.5 -0.5 1.5 6m -0.6 -0.5 -0.4 4m -0.5 -0.07 +0.7 -0.285 -0.6 +0.8 18 m 18 m 18 m S1 = 0.703ì(0.8ì1.5 - 0.07ì0.8 + 0.5ì0.8 - 0.5ì0.53 + 0.7ì4 + 0.285ì0.27) = 2.762 (T) S2 = 0.703ì(0.4ì0.27 + 0.6ì4 + 0.5ì0.53 - 0.8ì0.5 + 0.8ì0.5 + 0.6ì1.5) = 2.54 (T) III, Xác định nội lực Nhà nhịp, mái cứng, cao trình Do tính với tải trọng đứng lực hãm ngang cầu trụcđợc phép bỏ qua chuyển vị ngang đầu cột tính nh cột độc lập Khi tính với tải trọng gió phải kể đến chuyển vị ngang đầu cột tính với khung nhịp 1.Các đặc trng hình học Cột biên Lấy Ht =3.7m, Hd =5.85m H = Ht + Hd =9,55m Tiết diện phần cột trên: b = 40 cm ; ht = 40 cm Tiết diện phần cột dới: b = 40 cm ; hd =60 cm Mô men quán tính : Jt = 40 403/12 = 213333 cm4 Jd = 40 603/12 = 720000 cm4 Các thông số : Ht 3.7 = = 0.387 H 9.55 J 720000 1) = 0.1381 k = ( d 1) = 0.387 ( Jt 213300 = Cột Lấy Ht =3.7m, Hd =5.85m H = Ht + Hd =9,55m Tiết diện phần cột trên: b = 40 cm ; ht = 60 cm Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông Tiết diện phần cột dới: b = 40 cm ; hd =80 cm Mô men quán tính : Jt = 40 603/12 = 720000 cm4 Jd = 40 803/12 = 1706600 cm4 Các thông số : Ht 3.7 = = 0.387 H 9.55 J 1706600 1) = 0.08 k = ( d 1) = 0.387 ( Jt 720000 = 2.Nội lực tỉnh tải mái a.Cột trục A Sơ đồ tác dụng tỉnh tải Gm1 nh hình vẽ 36.392(T) 50 1.82 R 3700 100 1.04 Độ lệch tâm et = 50 5850 Độ lệch trục a = 100 Xác định phản lực Độ lệch tâm Gm1 với trục cột et = 5cm Độ lệch trục cột dới cột a = 10cm chiều với et Do R = R1 + R2 Trong đó: R1 phản lực mô men M = Gm1 et đặt đỉnh cột 2.63 1.923 3M(1 + k / ) 3G m1 e t (1 + k / ) = 2H(1 + k ) H(1 + k ) ì 36.392 ì 0.05(1 + 0.1381 / 0.387) = 0.343(T ) = ì 9.55 ì (1 + 0.1381) R1 = R2 phản lực mô men M = Gm1 a đặt vai cột 3M(1 ) 3G m1 a(1 ) = R2= H(1 + k ) H(1 + k ) ì 36.392 ì 0.1(1 0.387 ) = 0.43(T ) = ì 9.55 ì (1 + 0.1381) R = R1 +R2 = - 0.343 0.43 = - 0.773(T) Chiều R thể hình vẽ Xác định nội lực tiết diện cột : MI = 36.392ì 0.05 = 1.82 (t.m) MII = 1.82 - 3.7ì0.773 = -1.04 (t.m) MIII = -1.04 + 36.392ì0.1 = 2.63 (t.m) MIV = - 0.773ì9.55 + 36.392ì0.15 = - 1.923 (t.m) Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông Biểu đồ mô men cho hình vẽ b.Cột trục B Sơ đồ tác dụng tỉnh tải mái Gm1 Gm2 nh hình vẽ 36.392 40.817 150 150 R 0.664 3700 0.235 5850 0.444 Tổng hợp hai lực Gm1 Gm2 trục cột ta đợc hệ lực gồm lực mô men : Gm = Gm1 + Gm2 = 36.392 + 40.817 = 77.209 (t) M = - 0.15 ì ( 40.817 - 36.392) = - 0.664(t.m) Phản lực đầu cột : R= 3M(1 + k / ) ì 0.664 ì (1 + 0.08 / 0.387) = = 0.116(tấn) 2H(1 + k ) ì 9.55 ì (1 + 0.08) Nội lực tiết diện cột là: MI = - 0.664 (t.m) MII = - 0.664 + 3.7ì 0.116 = - 0.235 (t.m) MIV = - 0.664 + 9.55ì0.116 = 0.444 (t.m) Q = - R = - 0.116(t) Biểu đồ mômen thể hình vẽ 3.Nội lực tỉnh tải dầm cầu trục a , Cột biên Sơ đồ tác dụng cảu tỉnh tải dầm cầu trục cho hình vẽ Lực Gd gây mômen trục cột dới đặt vai cột : R M = Gd e e = - 0.5hd = 0.75 0.5 ì 0.6 = 0,45 (m) 3.7000 5.61 (T) M = 5.61ì 0.45 = 2.525 (t.m) 1.43 3M(1 ) ì 2.525(1 0.3872 ) = = 0.296(T ) 1.095 Phản lực đầu cột : R = 2H(1 + k ) ì 9.55(1 + 0.1381)450 5.8500 Nguyễn Hải Dơng-45X3 0.302 Đồ án bê tông Nội lực tiết diện cột : MI = MII = 0.296 ì 3.7 = 1.095 (t.m) MIII = 1.095 - 2.525 = -1.43 (t.m) MIV = 0.296ì9.55 - 2.525 =0.302 (t.m) QIV = - 0.296(t) b Cột Cột chịu tác dụng tỉnh tải dầm cầu trục Gd1 Gd2 : Gd1 = Gd2 = Gd = 5.61 (t) Do tải trọng tác dụng đối xứng qua trục cột nên ta có : M = 0, Q = NI= NII = ; NIII =NIV = Gd1 + Gd2= Gd = 2ì 5.61 = 11.22(t) Tổng nội lực tải trọng tỉnh gây cột Cộng đại số nội lực trờng hợp tính cho tiết diện cột ta đợc kết nh hình vẽ, lực dọc trục N đợc cộng thêm trọng lợng thân cột tính phần II.3 1.82 Cột biên 36.392 3.7000 0.039 1.17 38.02 43.63 5.8500 1.621 Sơ đồ tính toán Cột M (Tm) 47.843 N 0.664 3.7000 0.235 (T) 77.209 79.651 90.871 5.8500 0.444 97.207 Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông Tra bảng đợc = 0.5 , có 2a'/h0 = 0.143 < < = 0.62 Fa = .R n b.h N 0.5 ì 90 ì 40 ì 56 74920 + F' a = + 9.15 = 19.1 cm2 Ra 2600 Vòng Tính với cặp Tính Fa biết F'a = 19.1 cm2 e = .e0 + 0.5h - a = 1.096ì44.9 + 30 - = 75.21 cm A= N.e R'a F'a ( h a' ) 47840 ì 75.21 2600 ì 19.1 ì (56 4) = = 0.09 R n b.h 90 ì 40 ì 56 Tra bảng đợc = 0.305 , có 2a'/h0 = 0.143 < < = 0.62 Fa = .R n b.h N 0.305 ì 90 ì 40 ì 56 47840 + F' a = + 19.1 = 24.35 cm2 Ra 2600 Tính với cặp Tính Fa biết F'a = 24.35 cm2 e = .e0 + 0.5h - a = 28.2 + 30 - = 54.2 A= N.e R'a F'a ( h a' ) 74920 ì 54.2 2600 ì 24.35 ì (56 4) = = 0.068 R n b.h 90 ì 40 ì 56 Tra bảng đợc = 28 , có 2a'/h0 = 0.143 < < = 0.62 Fa = .R n b.h N 0.28 ì 90 ì 40 ì 56 74920 + F' a = + 24.35 = 17.25 cm2 Ra 2600 Vòng Tính với cặp Tính Fa biết F'a = 17.25 cm2 e = .e0 + 0.5h - a = 1.096ì44.9 + 30 - = 75.21 cm A= N.e R'a F'a ( h a' ) 47840 ì 75.21 2600 ì 17.25 ì (56 4) = = 0.112 R n b.h 90 ì 40 ì 56 Tra bảng đợc = 0.33 , có 2a'/h0 = 0.143 < < = 0.62 Fa = .R n b.h N 0.33 ì 90 ì 40 ì 56 47840 + F' a = + 17.25 = 24.44 cm2 Ra 2600 Tính với cặp Tính Fa biết F'a = 24.44 cm2 e = .e0 + 0.5h - a = 28.2 + 30 - = 54.2 A= N.e R'a F'a ( h a' ) 74920 ì 54.2 2600 ì 24.44 ì (56 4) = = 0.067 R n b.h 90 ì 40 ì 56 Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông Tra bảng đợc = 28 , có 2a'/h0 = 0.143 < < = 0.62 Fa = .R n b.h N 0.28 ì 90 ì 40 ì 56 74920 + F' a = + 24.44 = 17.34 cm2 Ra 2600 Sau vòng tính, có kết hội tụ nh sau Bên phải Fa = 17.34 cm, chọn 328 = 18.47 cm2 Bên trái Fa = 24.44 cm, chọn 428 = 24.63 cm2 Kiểm tra với cặp M = -18.84 (tm) ; N = 79.66 (t) ; Với mô men âm, ta có Fa = 24.44 cm2 ; F'a = 1847 cm2 Mô men quán tính cốt thép Ja = (Fa + F'a).(0.5ìh-a)2 = (24.44 + 18.47)ì(30 - 4)2 = 29075 cm4 Hệ số xét đến ảnh hởng lệch tâm 25.7 e0 = = 0.428> 0.05 60 h 0.11 + 0.1 0.11 + 0.1 = 0.308 S = 0.1 + e = 0.1 + 0.428 h Hệ số xét đến ảnh hởng tải trọng tác dụng dài hạn Kdh = 1+ M dh + N dh (0.5 h a ) M + N.(0.5 h a ) = 1+ 1.621 + 47.84 ì (0.5 ì 0.6 - 0.04) = 1.36 18.84 + 79.66 ì (0.5 ì 0.6 - 0.04) Lực dọc tới hạn 6.4 S Nth = l ( K J b ì 240.10 + 210.10 ì J a ) dh = 6.4 0.308 ( 720000 ì 240.10 + 210.10 ì 29075) = 832751 KG 1.36 877.5 Hệ số ảnh hởng uốn dọc 1 N = = 79.66 = 1.106 N th 832.751 Chiều cao vùng nén x= N + R a Fa R' a F' a 79660 + 2600.(18.47 24.44) = = 53.19 R n b 90 ì 40 x > 0.h0 = 34.72 cm, e = e0 - 0.5h + a = 25.7 - 30 + = - 0.3 Mtd Tại tiết diện phía dới vai cột Mtd = 6.8 (Tm), thép bố : Fa = 24.63cm2 F'a= 18.47 cm2 = Fa R a F'a R'a 2600 ì (24.63 18.47) = = 0.124 R n b.h 90 ì 40 ì 36 2.a ' 2ì4 = = 0.22 > h0 36 Mgh = Ra.Fa.(h0 - a' ) = 24.63ì2600ì (36 - 4) = 2.106 (KGcm) = 20 (Tm) > Mtd Khi vận chuyển Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông Gối tựa dới cách chân cột 1.8 m Gối tựa cách đỉnh cột 3.0 m 3m 4.85m 3m 1.8m 1.8m 10.35m 10.35m 0.9 T/m 0.9 T/m T/m 0.60.6 T/m A B 2.7 2.7 1.46 1.43 1.43 2.5m 1.46 2.5m Phản lực gối tựa Gối RA = 4.3 (T) Gối RB = 3.9 (T) Móc cẩu chọn thép C-I đờng kính 18 Tại tiết diện gối tựa A cốt thép gồm 216 + 225 + 228 cột nằm theo phơng ngang, lấy Fa = F'a = 116 +128 = 8.168 cm2 Kiểm tra cốt thép cột nh cấu kiện đặt cốt kép = Fa R a F'a R'a =0 R n b.h Mgh = Fa.Ra.(h0 - a') = 8.168ì2600ì(36 - 4) = 6.2ì105 (KGcm) = 6.2 (Tm) > 2.7 (Tm) = Mtd Tại nhịp gối tựa B mô men ngợc dấu,nhng cốt thép đặt đối xứng Do cần kiểm tra với mô men có giá trị lớn Fa= F'a = 228 = 12.32 cm2 Mgh = Fa.Ra.(h0 - a') = 12.32ì2600ì(36 - 4) = 106 (KGcm) = 10 (Tm) > 1.46 (Tm) Vậy cột đủ khả chịu lực vận chuyển VI Tính toán cốt thép cột Phần cột Chiều dài tính toán : l0 = 2.5Ht = 2.5x3.7 = 9.25 (m) = 925 (cm) Tiết diện : b = 40(cm), h = 60 (cm) Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông Giả thiết chọn a = a' = (cm), có h0 = h - a = 56 (cm) : h = Độ mảnh lo 925 = = 15.42 > h 60 Do phải kể đến ảnh hởng uốn dọc Độ lệch tâm ngẫu nhiên e'0 ( h HT ; ; 1) cm = (2; 0.62; 1) cm 30 600 Chọn e'0 = (cm) Cặp nội lực để tính Ký hiệu Kýhiệu bảng tổ hợp 2(II-16) 2(II-18) M (tm) N (t) 22.406 84.35 22.16 89.092 e01 (cm) e0 (cm) Mdh (tm) Ndh (t) 26.6 24.8 28.6 26.8 -0.235 -0.235 79.615 79.615 Giả thiết hàm lợng tổng cốt thép àt = 1%, ta có Mô men quán tính cốt thép Ja = àt .b.h0.(0.5xh-a)2 =0.01x40x56x(30-4)2 = 15142 cm4 Mô men quán tính tiết diện bê tông Jb = 40.603 b.h = = 720000 cm4 12 12 a.Tính với cặp Hệ số xét đến ảnh hởng lệch tâm e0 28.6 = = 0.477 > 0.05, h 60 0.11 + 0.1 0.11 + 0.1 = 0.29 S = 0.1 + e = 0.1 + 0.477 h Hệ số xét đến ảnh hởng tải trọng tác dụng dài hạn Kdh = 1+ M dh + N dh (0.5 h a ) M + N.(0.5 h a ) = 1+ 0.235 + 79.615 ì ( 0.5 ì 0.6 - 0.04) = 1.46 22.406 + 84.35 ì (0.5 ì 0.6 - 0.04) Lực dọc tới hạn 6.4 S Nth = l ( K J b ì 240.10 + 210.10 ì J a ) dh Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông = 6.4 0.29 ( 720000 ì 240.103 + 210.10 ì 15142) = 494591 KG 9252 1.46 Hệ số ảnh hởng uốn dọc 1 N = = 84.35 = 1.21 N th 494.591 Kiểm tra độ lệch tâm chiều cao vùng nén x= N 84350 = = 23.43 R n b 90 ì 40 2.a' = cm < x < 0.h0 = 34.72 cm, cốt thép Fa = F'a đợc tính toán theo trờng hợp lệch tâm lớn e = .e0 + 0.5h - a = 1.21ì28.6 + 30 - = 60.61 cm Fa = F'a = N.(e h + 0.5x) 84350.(60.61 56 + 0.5 ì 23.43) = = 10.2 cm2 R'a ( h a ' ) 2600.(56 4) Kiểm tra hàm lợng cốt thép àt = 10.2 = 0.91% > àmin 40 ì 56 Dự kiến bố trí : 222 + 116 = 10.3 cm2 b.Tính với cặp M = 22.16 (tm), N = 89.092 (T) Hệ số xét đến ảnh hởng lệch tâm e0 26.8 = = 0.45 > 0.05, h 60 0.11 + 0.1 0.11 + 0.1 = 0.301 S = 0.1 + e = 0.1 + 0.45 h Hệ số xét đến ảnh hởng tải trọng tác dụng dài hạn Kdh = 1+ M dh + N dh (0.5 h a ) M + N.(0.5 h a ) = 1+ 0.235 + 79.615 ì (0.5 ì 0.6 - 0.04) = 1.45 22.16 + 89.092 ì ( 0.5 ì 0.6 - 0.04) Lực dọc tới hạn 6.4 S Nth = l ( K J b ì 240.10 + 210.10 ì J a ) dh = 6.4 0.301 ( 720000 ì 240.103 + 210.10 ì 15142) = 506159 KG 925 1.45 Hệ số ảnh hởng uốn dọc = N N th = 89.092 = 1.214 506.1591 Kiểm tra độ lệch tâm chiều cao vùng nén Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông N 89092 = = 24.75 R n b 90 ì 40 x= 2.a' = cm < x < 0.h0 = 34.72 cm, cốt thép Fa = F'a đợc tính toán theo trờng hợp lệch tâm lớn e = .e0 + 0.5h - a = 1.214ì26.8 + 30 - = 58.54 cm Fa = F'a = N.(e h + 0.5x) 89092.(58.54 56 + 0.5 ì 24.75) = = 9.83 cm2 R'a ( h a ' ) 2600.(56 4) Nhỏ lợng cốt thép tính toán cặp Vậy lợng cốt thép bố trí : 222 + 116 = 10.3 cm2 Phần cột dới Chiều dài tính toán : l0 = 1.5Ht = 1.5x5.85 = 8.775 (m) = 877.5 (cm) Tiết diện : b = 40(cm), h = 80 (cm) Giả thiết chọn a = a' = (cm), có h0 = h - a = 76 (cm) : h = Độ mảnh lo 877.5 = = 10.97 > h 80 Do phải kể đến ảnh hởng uốn dọc Độ lệch tâm ngẫu nhiên e'0 ( h HT ; ; 1) cm = (2.7; 0.98; 1) cm 30 600 Chọn e'0 = (cm) Cặp nội lực để tính Ký hiệu Kýhiệu bảng tổ hợp 2(II-13) 2(II-16) 2(II-18) M (tm) N (t) 28.34 97.207 133.9 32.704 29.74 165.76 e01 (cm) e0 (cm) Mdh (tm) Ndh (t) 29.2 24.4 17.9 32.2 27.4 20.9 0.444 0.444 0.444 97.207 97.207 97.207 Giả thiết hàm lợng tổng cốt thép àt = 0.5%, ta có Mô men quán tính cốt thép Ja = àt .b.h0.(0.5xh-a)2 =0.005x40x76x(40-4)2 = 19699.2 cm4 Mô men quán tính tiết diện bê tông Jb = 40.803 b.h = = 1707000 cm4 12 12 Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông a.Tính với cặp M = 28.344 (tm), N = 97.207 (T) Hệ số xét đến ảnh hởng lệch tâm e0 32.2 = = 0.4025 > 0.05, h 80 0.11 + 0.1 0.11 + 0.1 = 0.319 S = 0.1 + e = 0.1 + 0.4025 h Hệ số xét đến ảnh hởng tải trọng tác dụng dài hạn Kdh = 1+ M dh + N dh (0.5 h a ) M + N.(0.5 h a ) = 1+ 0.444 + 97.207 ì (0.5 ì 0.8 - 0.04) = 1.56 28.344 + 97.207 ì (0.5 ì 0.8 - 0.04) Lực dọc tới hạn 6.4 S Nth = l ( K J b ì 240.10 + 210.10 ì J a ) dh = 6.4 0.319 ( 1707000 ì 240.103 + 210.10 ì 19699.2) = 1040510 KG 877.5 1.56 Hệ số ảnh hởng uốn dọc 1 N = = 97.207 = 1.103 N th 1040.51 Kiểm tra độ lệch tâm chiều cao vùng nén x= N 97207 = = 27 R n b 90 ì 40 2.a' = cm < x < 0.h0 = 0.62ì76 = 47.12 cm, cốt thép F a = F'a đợc tính toán theo trờng hợp lệch tâm lớn e = .e0 + 0.5h - a = 1.103ì32.2 + 40 - = 71.47 cm Fa = F'a = N.(e h + 0.5x) 97207.(71.47 76 + 0.5 ì 27) = = 4.66 cm2 R'a ( h a ' ) 2600.(76 4) b.Tính với cặp M = 32.704 (tm), N = 133.94 (T) Hệ số xét đến ảnh hởng lệch tâm e0 27.4 = = 0.3425 > 0.05, h 80 0.11 + 0.1 0.11 + 0.1 = 0.349 S = 0.1 + e = 0.1 + 0.3425 h Hệ số xét đến ảnh hởng tải trọng tác dụng dài hạn Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông Kdh = 1+ M dh + N dh (0.5 h a ) M + N.(0.5 h a ) = 1+ 0.444 + 79.615 ì (0.5 ì 0.8 - 0.04) = 1.37 29.74 + 133.94 ì (0.5 ì 0.8 - 0.04) Lực dọc tới hạn 6.4 S Nth = l ( K J b ì 240.10 + 210.10 ì J a ) dh = 6.4 0.349 ( 1707000 ì 240.103 + 210.10 ì 19699.2 = 1210746 KG 877.5 1.37 Hệ số ảnh hởng uốn dọc = N N th = 133.94 = 1.125 51210.746 Kiểm tra độ lệch tâm chiều cao vùng nén x= N 133940 = = 37.21 R n b 90 ì 40 2.a' = cm < x < 0.h0 = 47.12 cm, cốt thép Fa = F'a đợc tính toán theo trờng hợp lệch tâm lớn e = .e0 + 0.5h - a = 1.125ì27.4 + 40 - = 66.83 cm Fa = F'a = N.(e h + 0.5x) 133940.(66.83 76 + 0.5 ì 37.21) = = 6.85cm2 R'a ( h a ' ) 2600.(76 4) a.Tính với cặp M = 29.74 (tm), N = 165.76 (T) Hệ số xét đến ảnh hởng lệch tâm e0 20.9 = = 0.26125 > 0.05, h 80 0.11 + 0.1 0.11 + 0.1 = 0.404 S = 0.1 + e = 0.1 + 0.26125 h Hệ số xét đến ảnh hởng tải trọng tác dụng dài hạn Kdh = 1+ M dh + N dh (0.5 h a ) M + N.(0.5 h a ) = 1+ 0.444 + 97.207 ì (0.5 ì 0.8 - 0.04) = 1.4 29.74 + 165.76 ì (0.5 ì 0.8 - 0.04) Lực dọc tới hạn 6.4 S Nth = l ( K J b ì 240.10 + 210.10 ì J a ) dh = 6.4 0.404 ( 1707000 ì 240.103 + 210.10 ì 19699.2) = 1326454 KG 877.5 1.4 Hệ số ảnh hởng uốn dọc Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông = N N th = 165.76 = 1.143 1326.454 Kiểm tra độ lệch tâm chiều cao vùng nén x= N 165760 = = 46 cm R n b 90 ì 40 2.a' = cm < x < 0.h0 = 0.62ì76 = 47.12 cm, cốt thép F a = F'a đợc tính toán theo trờng hợp lệch tâm lớn e = .e0 + 0.5h - a = 1.143ì20.9 + 40 - = 60 cm Fa = F'a = N.(e h + 0.5x) 165760.(60 76 + 0.5 ì 46) = = 6.2 cm2 R'a ( h a ' ) 2600.(76 4) Vậy kết tính Fa= F'a = 6.85 cm2 Bố trí thép chọn 218 + 116 = 7.1cm2 Tính toán cột biên theo điều kiện khác a, Kiểm tra theo khả chịu cắt Kiểm tra khả chịu cắt cột với tiết diện có lực cắt lớn tiết diện IV-IV, có Qmax= 6.16(t) Khả chịu cắt bê tông K1.Rk.b.h0 = 0.6ì7.5ì40ì76 = 13680 (KG) = 13.68 (tấn) Ta có, K1.Rk.b.h0 > Qmax Bê tông đủ khả chịu cắt Do tính toán cốt đai cốt xiên, đặt cốt đai theo cấu tạo Phần 8a200, thoả mãn : > 0.25dmax = 0.25ì20 = mm a < 15dmin = 15ì16= 240 mm Phần cột dới 8a200, thoả mãn : > 0.25dmax = 0.25ì28 = mm a < 15dmin = 15ì16= 240 mm b.Tính toán vai cột Lực tác dụng lên vai cột P = Gd + Dmax Vai cột bên trái P = Gd + Dmax = 5.61 +35.3925 = 41.0025 (tấn) Vai cột bên phải P = Gd + Dmax = 5.61 +41.8257 = 47.4357 (tấn) Tính thép đối xứng cho vai cột dùng P = 47.4357 (tấn) để tính Kích thớc vai cột Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông bìh = 40ì120 cm2 bìh0 = 40ì116 cm2 Lv = 60 cm hv = 60 cm av = 75 - 40 = 35 cm Vai cột congxơn ngắn Lv = 60 cm < 0.9ìh0 = 0.9ì116 = 104.4 cm Kiểm tra điều kiện chịu cắt P= 47435.7 (KG) < 2.5Rkbh0 = 2.5ì7.5ì40ì116 = 87000 (KG) 1.2 K v R k bh 20 1.2 ì ì 7.5 ì 40 ì 1162 P= 47435.7(KG)< = = 138000(KG) av 35 Tính toán cốt chịu mô men Mô men dùng để tính cốt thép ngàm Mt = 1.25M = 1.25.P.av = 1.25ì 47.4357ì 0.35 = 20.75(tm) A= M 2075000 = 0.0428 = R n bh 90 ì 40 ì 1162 = 0.978 Fa = M 2075000 = = 7.03 cm2 R a h 2600 ì 0.988 ì 116 Chọn 222 = 7.6 cm2, dể bố trí Tính cốt xiên cốt đai chịu cắt P= 47435.7(KG) > Rkbh0 = 7.5ì40ì116 = 34800 (KG) h = 120 cm > 2.5av = 2.5ì35 = 87.5 cm Do đó, vai cột dùng cốt xiên cốt đai ngang Cốt đai chọn 8a150, thoả mãn : a [150, h/4] = [150, 250] Fax 0.002bh0 = 0.002ì40ì116 = 9.28 cm2 Với Fax diện tích cốt xiên cắt qua đoạn truyền lực Lv.Chọn 320 = 9.42 cm2 Thỏa mãn [25; Lv/15 = 67] c Kiểm tra cột vận chuyển cẩu lắp, vận chuyển Tải trọng tác dụng lên vai cột cẩu lắp trọng lợng thân nhân với hệ số động lực 1.5 Cột : g1 = 1.5ì0.4ì0.6ì2.5 = 0.9 (t/m) Cột dới : g2 = 1.5ì0.4ì0.8ì2.5 = 1.2 (t/m) Kiểm tra cột nh dầm bê tông cốt thép với tổng chiều dài 10.35 m Khi cẩu lắp Khi cẩu lắp chân cột tì vào hố móng phía dùng gông kẹp dới vai cột Ta có sơ đồ tính để kiểm tra nh sau Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông 3.7m 10.35m 1.2 T/m 0.9T/m 10.9 6.16 1.5m Phải kiểm tra khả chịu lực tiết diện phía phía dới vai cột Tại tiết diện phía vai cột Mtd = 6.16 (Tm), thép bố :Fa = F'a = 10.3 cm2 = Fa R a F'a R'a =0 R n b.h Mgh = Fa.Ra.(h0 - a') = 10.3ì2600ì(56 - 4) = 1.4ì106 (KGcm) = 14 (Tm) > 6.16 (Tm) Tại tiết diện phía dới vai cột Mtd = 10.9 (Tm), thép bố : Fa = F'a= 7.1 cm2 Mgh = Fa.Ra.(h0 - a') = 7.1ì2600ì(76 - 4) = 1303ì105 (KGcm) = 13.3 (Tm) > 10.9 (Tm) = Mtd Khi vận chuyển Gối tựa dới cách chân cột 1.8 m Gối tựa cách đỉnh cột 3.0 m 3m 4.85m 1.8m 3m 1.8m 10.35m 10.35m 1.2 T/m 0.9T/m 0.9 T/m 0.6 T/m A B 2.7 6.16 1.46 1.43 1.94 0.125 1.75m 2.5m Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông Phản lực gối tựa Gối RA = (T) Gối RB = 4.3 (T) Móc cẩu chọn thép C-I đờng kính 22 cho móc (móc A) đờng kính 18 cho móc dới (móc B) Tại tiết diện gối tựa A cốt thép gồm 216 + 420 cột nằm theo phơng ngang, lấy Fa = F'a = 220 = 6.28 cm2 Kiểm tra cốt thép cột nh cấu kiện đặt cốt kép = Fa R a F'a R'a =0 R n b.h Mgh = Fa.Ra.(h0 - a') = 6.28ì2600ì(76 - 4) = 11.3ì105 (KGcm) = 11.3 (Tm) > 6.16 (Tm) = Mtd Tại nhịp gối tựa B mô men ngợc dấu,nhng cốt thép đặt đối xứng Do cần kiểm tra với mô men có giá trị lớn Fa= F'a = 218 = 5.09 cm2 Mgh = Fa.Ra.(h0 - a') = 5.09ì2600ì(76 - 4) = 9.5ì105 (KGcm) = 9.5 (Tm) > 1.94 (Tm) = Mtd Vậy cột đủ khả chịu lực vận chuyển cẩu lắp Nguyễn Hải Dơng-45X3 [...]... 0 .27 01 ( 21 3300 ì 24 0.10 3 + 21 0.10 4 ì 5894) = 16 427 0 KG 2 925 1.4 427 Hệ số ảnh hởng uốn dọc 1 = 1 N N th 1 = 1 42. 76 = 1.3 52 164 .27 Trị số lệch tâm giới hạn eogh = 0.4.(1 .25 ìh - 0.h0) = 0.4.(1 .25 ì40 - 0. 62 36) =11.0 72 Tính toán cốt thép Fa F'a , kiểm tra độ lệch tâm bằng eogh .e0 = 21 .87ì1.3 52 = 29 .6 > eogh ,cốt thép đợc tính toán theo bài toán lệch tâm lớn Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông 2. .. trí cốt thép Fa = 20 .3 cm2, chọn 22 5 + 22 8 = 22 .14 cm2 Chiều dầy lớp bảo vệ là 2. 5 cm, ta có : a = 3.8 cm a' = 3.3 cm 400 22 5 22 8 21 6 400 b kiểm tra với cặp lực 2 M = -1.489 (tm) ; N = 42. 76 (t); mô men này trái dấu với mô men cặp 1, do vậy kiểm tra thép với số liệu : Fa = 4. 02 cm2 , a = 3.3 cm F'a = 20 .3cm2 , a' = 3.8 cm Mô men quán tính của cốt thép Ja = àt .b.h0.(0.5xh-a )2 =0.0169x40x36.7x (20 -3.3 )2. .. Kýhiệu trong bảng tổ hợp 1 2 2(II-16) 2( II-18) M (tm) N (t) 22 .406 84.35 22 .16 89.0 92 e01 (cm) e0 (cm) Mdh (tm) Ndh (t) 26 .6 24 .8 28 .6 26 .8 -0 .23 5 -0 .23 5 79.615 79.615 Giả thiết hàm lợng tổng cốt thép là àt = 1%, ta có Mô men quán tính của cốt thép Ja = àt .b.h0.(0.5xh-a )2 =0.01x40x56x(30-4 )2 = 151 42 cm4 Mô men quán tính của tiết diện bê tông Jb = 40.603 b.h 3 = = 720 000 cm4 12 12 a.Tính với cặp 1 Hệ số... 17 .25 = 24 .44 cm2 Ra 26 00 Tính với cặp 1 Tính Fa khi biết F'a = 24 .44 cm2 e = .e0 + 0.5h - a = 28 .2 + 30 - 4 = 54 .2 A= N.e R'a F'a ( h 0 a' ) 74 920 ì 54 .2 26 00 ì 24 .44 ì (56 4) = = 0.067 2 R n b.h 0 90 ì 40 ì 56 2 Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông 2 Tra bảng đợc = 0 28 , có 2a'/h0 = 0.143 < < 0 = 0. 62 Fa = .R n b.h 0 N 0 .28 ì 90 ì 40 ì 56 74 920 + F' a = + 24 .44 = 17.34 cm2 Ra 26 00 Sau 3 vòng... 2. 261 Cột trục D 18. 92 28.65 17.01 Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông 2 IV Chọn vật liêu Bê tông mác 20 0 có : Rn = 90 KG/cm2 Rk = 7.5 KG/cm2 Cốt thép C II có : Ra = R'a = 26 00 KG/cm2 Ea = 21 0.104 KG/cm2 Các số liệu khác : 0 = 0. 62 : A0 = 0. 428 V Tính toán cót thép cột biên 1 Phần cột trên Chiều dài tính toán : l0 = 2. 5Ht = 2. 5ì3.7 = 9 .25 (m) = 925 (cm) Tiết diện : b = 40(cm), h = 40 (cm) Giả thiết chọn... cm = (2. 7; 0.98; 1) cm 30 600 Chọn e'0 = 3 (cm) Cặp nội lực để tính Ký hiệu Kýhiệu trong bảng tổ hợp 1 2 3 2( II-13) 2( II-16) 2( II-18) M (tm) N (t) 28 .34 97 .20 7 4 133.9 32. 704 4 29 .74 165.76 e01 (cm) e0 (cm) Mdh (tm) Ndh (t) 29 .2 24.4 17.9 32. 2 27 .4 20 .9 0.444 0.444 0.444 97 .20 7 97 .20 7 97 .20 7 Giả thiết hàm lợng tổng cốt thép là àt = 0.5%, ta có Mô men quán tính của cốt thép Ja = àt .b.h0.(0.5xh-a )2 =0.005x40x76x(40-4 )2. .. 2 ) 3 ì (0.75 ì 35.3 925 ) ì (1 0.38 72 ) = R= = -3 .28 2H(1 + k ) 2 ì 9.55 ì (1 + 0.08) Nguyễn Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông 2 Mô men tại các tiết diện MII = -3 .28 ì3.7 = - 12. 144 (t.m) MIII = - 12. 144 + 0.75ì35.3 925 = 14.4 (t.m) MIV = 0.75ì35.3 925 - 3 .28 ì9.55 = - 4.78 (t.m) QIV = 3 .28 (t) Biểu đồ nội lực mh hình vẽ R R 35.3 925 41. 825 7 3700 750 750 12. 144 14.4 17. 02 14.35 5850 4.78 5.65 Dmax = 41. 825 7(T)... Hải Dơng-45X3 Đồ án bê tông 2 Tính toán cốt thép e = .e0 + 0.5h - a = 1.3 52 21 .87 + 0.5ì40 - 4 = 45.57 cm N.e A 0 R n bh 20 38 020 ì 45.57 0. 428 ì 90 ì 40 ì 36 2 F'a = = < 0 R' a ( h 0 a' ) 26 00.(36 4) Lấy F'a = 21 6 = 4. 02 cm2 Ra 0 R n bh 0 N 0. 62 ì 90 ì 40 ì 36 38 020 F' a = + + 4. 02 = 20 .3 cm2 R' a Ra 26 00 Fa = Kiểm tra hàm lợng cốt thép àt = 20 .3 + 4. 02 ì 100% = 1.69% , gần đúng với giá trị... 1 .25 M = 1 .25 ì6.15 = 7.7 (tm) A= M 770000 = 0. 023 2 2 = R n bh 0 90 ì 40 ì 96 2 = 0.988 Fa = M 770000 = = 3. 12 cm2 R a h 0 26 00 ì 0.988 ì 96 Chọn 21 6 = 4. 02 cm2 Tính cốt xiên và cốt đai chịu cắt P= 410 025 (KG) > Rkbh0 = 7.5ì40ì96 = 28 800 (KG) h = 100 cm > 2. 5av = 2. 5ì15 = 37.5 cm Do đó, trong vai cột dùng cả cốt xiên và cốt đai ngang Cốt đai chọn 8a150, thoả mãn : a [150, h/4] = [150, 25 0] Fax 0.002bh0... tại ngàm Mt = 1 .25 M = 1 .25 .P.av = 1 .25 ì 47.4357ì 0.35 = 20 .75(tm) A= M 20 75000 = 0.0 428 2 = R n bh 0 90 ì 40 ì 11 62 = 0.978 Fa = M 20 75000 = = 7.03 cm2 R a h 0 26 00 ì 0.988 ì 116 Chọn 22 2 = 7.6 cm2, dể bố trí Tính cốt xiên và cốt đai chịu cắt P= 47435.7(KG) > Rkbh0 = 7.5ì40ì116 = 34800 (KG) h = 120 cm > 2. 5av = 2. 5ì35 = 87.5 cm Do đó, trong vai cột dùng cả cốt xiên và cốt đai ngang Cốt đai chọn 8a150, ... (t) 29 .2 24.4 17.9 32. 2 27 .4 20 .9 0.444 0.444 0.444 97 .20 7 97 .20 7 97 .20 7 Giả thiết hàm lợng tổng cốt thép àt = 0.5%, ta có Mô men quán tính cốt thép Ja = àt .b.h0.(0.5xh-a )2 =0.005x40x76x(40-4 )2. .. hàm lợng cốt thép àt = 20 .3 + 4. 02 ì 100% = 1.69% , gần với giá trị giả thiết,vì không 40 ì 36 phải chọn lại Bố trí cốt thép Fa = 20 .3 cm2, chọn 22 5 + 22 8 = 22 .14 cm2 Chiều dầy lớp bảo vệ 2. 5 cm,... (Tm), thép bố : Fa =20 .3 cm2 F'a = 4. 02 cm2 = Fa R a F'a R'a 26 00 ì (20 .3 4. 02) = = 0. 327 R n b.h 90 ì 40 ì 36 2. a ' 2 4 = = 0 .22 < < = 0. 62, h0 36 Ta có A = .(1 - 0.5) = 0 .27 4 Mgh = A.Rn.b.h02