đồ án kí thuật thi công

-ĐỒ ÁN -KỸ THUẬT THI CÔNG THI CÔNG ĐỔ BÊTÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI +16.4 13.3 +10.2 +7.10 +4.00 0.00 6500 2800 6500 15800 Trang MỤC LỤC Trang CHƯƠNG 1: SỐ LIỆU THIẾT KẾ 1.1 KÍCH THƯỚC CÁC CẤU KIỆN TRONG NHÀ - Thi công đổ toàn khối máy bơm, ống vòi phun - Công trình nhà tầng nhịp - Chiều rộng nhịp: L1 = L3 = 6.5 m, L2 = 2.8m - Bước cột: B = 4.5m - Số bước cột : 14 - Chiều cao tầng : H= m - Chiều cao tầng 2,3,4,5 : H= 3,1 m - Cấp độ bền bê tông : B20 1.1.1 Dầm - Dầm chính: 200 x 600 mm - Dầm phụ: 200 x 300 mm 1.1.2 Cột Tiết diện: - 250x350 mm - 250x400 mm - 250x450 mm 1.1.3 Móng Chiều sâu chôn móng : Móng M1: - Chiều cao : 500 mm - Diện tích móng: 2700x2100 mm - Diện tích cổ móng: 350x500 mm Móng M2 (móng đôi): - Chiều cao móng: 700mm - Diện tích móng: 2900x5600 mm - Diện tích cổ móng: 400x550mm 1.1.4 Sàn Chiều dày sàn: 10 mm 1.2 BIỆN PHÁP THI CÔNG Đỗ b Trang CHƯƠNG 2: PHƯƠG ÁN GỖ ÉP PHŨ PHIM, XÀ GỒ THÉP HÌNH, CỘT CHỐNG ĐƠN 2.1 THÔNG SỐ KỸ THUẬT GIÀN DÁO 2.1.1 Ván khuôn Bảng 2.1 Thống số kỹ thuật ván khuôn gỗ phũ phim Trang 2.1.2 Xà gồ thép hình Bảng 2.2 Thống số kỹ thuật xà gồ thép chữ C Kích thước hình học loại xà gồ H mm W mm L mm C80 80 50 15 C100 100 50 15 C125 125 50 18 Trọng lượng t mm 1.8 2.3 2.5 1.8 2.3 2.5 1.8 2.3 2.5 P Kg/m 2.68 2.98 3.43 3.73 4.47 2.97 3.30 3.79 4.12 4.95 3.39 3.77 4.33 4.71 5.65 Mô Men Mô men quán chống tính uốn Jx Wx 104mm4 103mm3 37,187 9,297 41,087 10,272 46,849 11,712 50,630 12,658 59,873 14,968 61,760 12,352 68,328 13,666 78,068 15,614 84,484 16,897 100,255 20,051 105,687 16,910 117,017 18,723 133,852 21,416 144,969 23,195 172,381 27,581 2.1.3 Cột chống Bảng 2.3 Thống số kỹ thuật cột chống đơn thép Chiều cao sử dụng Tải trọng Loại Chiều cao ống (mm) Chiều cao ống (mm) Tối thiểu (mm) Tối đa (mm) Khi nén (kG) Khi kéo (kG) Trọng lượng (kg) K-102 1500 2000 2000 3500 2000 1500 12,7 K-103 1500 2400 2400 3900 1900 1300 13,6 K-103B 1500 2500 2500 4000 1850 1250 13,8 K-104 1500 2700 2700 4200 1800 1200 14,8 K-105 1500 3000 3000 4500 1700 1100 15,5 Trang 2.2 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ VÁN KHUÔN SÀN 2.2.1 Tính toán kiểm tra ván khuốn sàn 1.1.1.1 Sơ đồ tính toán: Ô sàn S1 Cắt dãi ván khuôn rộng 1m theo phương vuông góc với xà gồ lớp để tính toán  sơ đồ tính toán dầm liên tục có gội tựa xà gồ chịu tải trọng phân bố Hình 2.1 Sờ đồ tính toán ô sàn 2.2.1.1 Xác định tải trọng: Tải trọng tính toán cho dải rộng 1m: Tĩnh tải: q1tc = γ bt b.δs = 26.1.0,1 = 2,6kN / m - Trọng lượng thân sàn : q1tt = n.q bt tc = 1, 2.2,6 = 3,12kN / m - Suy ra: q tc = γ g b.δ vk = 6,5.1.0,025 = 0,1625kN / m - Trọng lượng thân ván sàn: q tt = n.q vk tc = 1,1.0,1625 = 0,1788kN / m - Suy ra: Hoạt tải - Hoạt tải người thiết bị thi công:q3tc=2,5kN/m2 - Hoạt tải tải trọng đầm rung:q4tc=2kN/m2 - Hoạt tải biện pháp đổ bê tông (đổ máy bơm): q5tc=4kN/m2  Tổng tải trọng tác dụng: Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dải 1m là: n q tc = ∑ qi tc = q1tc + q tc + q3 tc = 2,6 + 0,1625 + 2,5 = 5, 26kN / m i =1 Tải trọng tính toán tác dụng lên dải 1m là: n q tt = ∑ q i tt = q1tt + q tt + q tt + q tt = 1, 2.2,6 + 1,1.0,1625 + 1,3.2,5 + 1,3.4 = 11,75kN / m i =1 2.2.1.2 Điều kiện cường độ ván khuôn sàn σ= Công thức kiểm tra: Trong đó: M ≤ [ σu ] W Trang M≈ q tt l12 10 M – Momen uốn lớn xuất cấu kiện W- momen kháng uốn cấu kiện (theo tiết diện vật liệu làm ván khuôn) b.h 1.0,0252 W= = = 1,042.10−4 m 6 [ σ ] = 18Mpa = 18.10 kN / m u Ứng suất cho phép ván khuôn: l1 ≤ 1, 26m = 126cm Tính toán ta có l1: 2.2.1.3 Điều kiện biến dạng ván khuôn (độ võng) Công thức kiểm tra: Trong đó: f ≤[f] f – độ võng tính toán ván khuôn [f] q tc l4 f= 128.E.I [f] = độ võng giới hạn lấy theo TCVN 4453 – 1995 Trong đó: E=5500Mpa=5500000kN/m2 b.h 1.0,0253 I= = = 1,3.10−6 m 12 12 l tt 400 l2 ≤ 0,627m = 627cm Từ ta tính được: Chọn khoảng cách xà gồ lớp : l=5.5cm 2.2.2 Tính toán kiểm tra xà gồ lớp Xà gồ lớp coi dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ lớp 2, giả sử khoảng cách xà gồ lớp 1,1m) 2.2.2.1 Sờ đồ tính toán Hình 2.2 Sờ đồ tính xà gồ lớp Trang 2.2.2.2 Tải trọng tác dụng qtt = 11,75×0.55 = 6,46kN/m qtc = 5,26×0,55 =2.89 kN/cm γ xg Trọng lượng xà gồ: = 0.0373(kN/m) Tổng tải trọng tác dụng lên xà gồ: qxgtc = 2.89+0,0373= 2.93(kN/m) qxgtt = 6.46 + 0,0373x1,1 = 6.5(kN/m) Chọn xà thép hộp 50x50mm dày 2mm có thông số sau: I= b.h 0,054 − 0,0464 = = 1, 48.10 −7 m 12 12 Wn = 2.I 2.1, 48.10−7 = = 5,91.10−6 hn 0,05 m3 2.2.2.3 Xác định theo điều kiện bền M max ≤ n [ σ] ⇒ W ≤ n [ σ ] σ max Côngthức kiểm tra : Trong : - Dùng phần mền sáp tính : Mmax =0.81kN/m - Chọn xà thép hộp 50x50mm dày 2mm có thông số sau: b.h 0,054 − 0,0464 I= = = 1, 48.10−7 m 12 12 2.I 2.1, 48.10−7 Wn = = = 5,91.10 −6 hn 0,05 m3 [ σ] - Ván khuôn thép CT3 nên =210000 (kN/m2) 0.81 M max = 137055.83 −6 ⇒ W ≤ ⇒ 5,91× 10 ≤ 210000 =15.06×104(kN/m2) 210000 (kN/m2) 2.2.2.4 Thoả mãn điều kiện bền f max ≤ [ f ] Theo điều kiện độ võng: q tc l4 l f= ≤ [f] = 128 E.J 400 2,93 × 1,14 1,1 ⇒f = × = 1,67 × 10 −3 < = 2,75 × 10−3 −7 128 2,1 × 10 × 1, 48 × 10 400 Trang Thoả mãn điều kiện độ võng Vậy khoảng cách xà gồ lớp l= 110cm đảm bảo điều kiện bền ổn định 2.2.3 kiểm tra xà gồ lớp Chọn khoảng cách cột chống 1,1m 2.2.3.1 Sờ đồ tính toán Hình 2.3 Sờ đồ tính xà gồ lớp 2.2.3.2 Tải trọng tác dụng lên xà gồ: Tải trọng lực tập trung từ xà gồ lớp xà gồ : qtc = 2.93×1,1 =3,22 (kN) qtt = 6.5×1,1= 7,15(kN) Trọng lượng xà gồ: γ xg tc γ xg tt = γ xg =3,73×10-2(kN/m) = 3,73×10-2×1,1=4,1×10-4(kN/m) 2.2.3.3 Xác định theo điều kiện bền σmax M max ≤ n [ σ] ⇒ W ≤ n [ σ ] Trong : - Dùng phần mền sap tính : Mmax = 1.69 kN.m [ σ] - Ván khuôn thép CT3 nên =210000 (kN/m2) - Chọn xà gồ [ 80 dày 2,5mm có thông số: W = 12,658 cm ; J = 50,63 cm ; E = 2,1 x 10 kG/cm ; 1.69 = −6 ⇒ 12,658 × 10 13,44×104(kN/m2) Thoả mãn điều kiện bền ≤ γ xg = 0.0373(kN/m) 210000 (kN/m2) Trang 2.2.3.4 Theo điều kiện độ võng f max ≤ [ f ] P tc × l3 q tc × l l f= × + × ≤ [f] = 48 E × J 128 E × J 400 3,52 × 1,13 3,73 × 10 −2 × 1,14 1,1 ⇒f = × + × = 1,01× 10 −3 < = 2.75 × 10 −3 48 2,1 × 50.63 128 2,1 × 50.63 400 Thoả mãn điều kiện độ võng Vậy khoảng cách cột chống l= 110cm đảm bảo điều kiện bền ổn định 2.2.4 Tính cột chống xà gồ Cột chống xà gồ sử dụng loại cột chống thép, phụ thuộc vào chiều cao công trình tải trọng tính toán Cột chống thép đơn Cột chống gồm hai ống thép lồng vào điều chỉnh độ cao Để cố định hai đoạn cột với ta dùng bulông để cố định Chọn cột chống đơn định hình mã ký hiệu K-103 cho tất tầng 2.2.4.1 Sơ đồ tính toán cột chống chịu nén đầu khớp Hình 2.4 Sờ đồ tính cột chống 2.2.4.2 Tổng tải trọng truyền xuống cột chống Pmax = 7,15×2+4,1×10-2×1,1+13,6×1,1×10-2=14,49 kN) 2.2.4.3 Kiểm tra cột chống xà gồ Ta có Pmax = 14,49(kN) < 19kN => Cột chống đảm bảo khả chịu lực Trang 10 K-105 1500 3000 3000 4500 1700 1100 15,5 3.2 THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN VÁN KHUÔN SÀN 3.2.1 Tính toán kiểm tra ván khuôn sàn 3.2.1.1 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm sàn Tải trọng tác dụng lên dầm sàn lực phân bố qtt bao gồm tĩnh tải bê tông sàn, ván khuôn hoạt tải trình thi công Tĩnh tải: q1tc = γ bt δs = 26.1.0,1 = 2,6kN / m - Trọng lượng thân sàn: ⇒ q1tt = n.q bt tc = 1, 2.2, = 3,12kN / m q tc = - 0,1565 = 0, 217kN / m 1, × 0,6 Trọng lượng thân ván sàn: ⇒ q tt = n.q vk tc = 1,1× 0, 217 = 0, 24kN / m Hoạt tải - Hoạt tải người thiết bị thi công: q3tc=2,5kN/m2 - Hoạt tải tải trọng đầm rung: q4tc=2kN/m2 - Hoạt tải biện pháp đổ bê tông (đổ máy bơm): Tổng tải trọng tác dụng: - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên dải 0,6m là: q5tc=4kN/m2 n q tc = ∑ q i tc = 0,6.(q1tc + q tc + q 3tc ) = 0,6.(2,6 + 0, 217 + 2,5) = 3,19kN / m i =1 Tải trọng tính toán tác dụng lên dải 0,6m là: n q tt = ∑ q i tt = 0,6.(q1tt + q tt + q 3tt + q tt ) = 0,6.(1, 2.2,6 + 1,1.0, 217 + 1,3.(2,5 + 4)) = 7,09kN / m i =1 3.2.1.2 Sờ đồ tính ván khuôn sàn Coi ván sàn dầm đơn giản xà gồ Chọn khoảng cách xà gồ l= 120cm Xét ô sàn điển hình có kích thước 4500×4000mm,Dầm rộng 200 mm Trang 27 Hình 3.12 Sơ đồ tính ván khuôn sàn 3.2.1.3 Kiểm tra khuôn theo điều kiện chịu lực M max q tt l2 = ≤ [ σ] W 10 Với : [ σ] - Cường độ chịu uốn ván khuôn kim loại: =2100 kG /cm2 - Momen kháng uốn ván khuôn rộng 60cm: W = 6,68 (cm3) Ta có: 7,09.1, 22 M max q tt l2 −6 σmax [ σ] W 10.W × 6,68.10 = = = =152838,32 kN/m < =2100kN/m2 Thỏa mãn điều kiện cường độ 3.2.1.4 Kiểm tra theo điều kiện biến dạng theo điều kiện biến dạng Độ võng giới hạn cho phép ván sàn Độ võng lớn ván khuôn sàn q.l4 f max 128 EJ = 106 Với :E = 2,1 kG /cm2: modun đàn hồi thép J = 30,575 cm4 : Momen quán tính tiết diện ngang khuôn thép 1200x600x55 3,19.1, 24 1, = 0,3.10−3 f max 128.2,1.30,575 400 = =8,04.10-4m< Thỏa mãn điều kiện biến dạng Vậy bố trí xà gồ hình vẽ hợp lý khoảng cách xà gồ 1,2m 3.2.2 Tính toán xà gồ đở sàn 3.2.2.1 Tải trọng tác dụng lên xà gồ Tải trọng sàn truyền xuống: qtc =3,19(kN/m) qtt = 7,09(kN/m) γ xg Trọng lượng xà gồ: = 0,025(kN/m) Tổng tải trọng tác dụng lên xà gồ: qxgtc = 3,19 + 0,025 = 3,22(kN/m) qxgtt = 7,09 + 0,025x1,1 = 7,12 (kN/m) Trang 28 3.2.2.2 sờ đồ tính toán Căn vào phương trải ván khuôn ô sàn ta tính toán bố trí hệ cột chống xà gồ, Ở khoảng cách xà gồ tính 1,2m chiều dài ván khuôn sàn Chiều dài xà gồ: 3,8 m Sơ đồ tính xà gồ dầm liên tục kê lên cột chống giã sữ khoảng cách cột chống 1.2m Hình 3.13 Sơ đồ tính xà gồ gỗ Chọn xà gồ gỗ có thông số sau: b.h 5.103 2J × 416,7 W= = = 83,3cm J = = = 416,7cm h 10 12 12 ; ; E = 1,2x 107kN/m2 ; 3.2.2.3 Xác định theo điều kiện bền σ max M max ≤ n [ σ ] ⇒ W ≤ n [ σ] q xg tt l2 10 Với Mmax = [ σ] Vì xà gồ làm gổ nên =1980 (kN/m2) q xg tt l2 7,12 × 1, 22 −6 ⇒ 10 × W ≤ ⇒ 10 × 83,3 × 10 ≤ 2100 =12308,28 (kN/2m2) 18000 (kN/cm2) Thoả mãn điều kiện bền 3.2.2.4 Theo điều kiện độ võng f max ≤ [ f ] f= q tc l4 l ≤ [f] = 128 E.J 400 3, 22.1, 24 1, ⇒f = = 1, 25.10−3 < = 3.10−3 −8 128 10 416,8.10 400 Thoả mãn điều kiện độ võng Vậy khoảng cách cột chống l= 120 cm hợp lý 3.2.3 Tính cột chống xà gồ: Cột chống xà gồ sử dụng loại cột chống thép, phụ thuộc vào chiều cao công trình tải trọng tính toán Kiểm tra cột chống xà gồ Sơ đồ tính toán cột chống chịu nén đầu khớp Tải trọng tác dụng lên cột chống: p = qxgtt.l = 857 x 1,2 = 1371 (kG) Trang 29 Tổng tải trọng truyền xuống cột chống: Pmax = 857 +(13,6 x1,1)= 1386 (kG) Ta có Pmax= 1386 (kG)< 1900kG => Cột chống đảm bảo khả chịu lực 3.3 THIẾT KẾ VÁN KHUÔN DẦM - Tiết diện dầm b x h =200 x 600 mm, sàn dày 100mm - Khoảng cách hai mép cột là: 6,5-0,3-0,35= 5,85m - Dựa vào kích thước dầm ta sơ chọn ván khuôn đáy sau: - Ván đáy dầm: dùng 6tấm VK có kích thước 900x200x55mm Ở dầu thiếu ta chèn gỗ VK 900x250x55mm Có: J =19,4(cm )và W = 4,84(cm ) - Ván thành dầm: dùng 12tấm VK có kích thước 900x250x55mm Ở dầu thiếu ta chèn gỗVK 900x250x55mm Có: J = 20,74(cm )và W = 4,99(cm ) 3.3.1 Tính ván đáy dầm 3.3.1.1 Tải trọng tác dụng lên ván đáy dầm Tĩnh tải : - Trọng lượng thân kết cấu (trọng lượng bê tông cốt thép): tc g d = γ bt × bd × h d = 26 × 0, × 0,6 = 3,12kN / m g d tt = n.γ bt b d h d = 1, × 26 × 0, × 0,6 = 3,744kN / m g vk tc Trọng lượng thân ván khuôn đáy ván khuôn thành: = 0,3kN / m g vk tt = 1,1.0,3 = 0,33kN / m 3.3.1.2 Hoạt tải: × gdam=0,2 2=0,4kN/m × - Tải trọng đổ bê tông: gdo=0,2 4=0,8kN/m Tổng tải trọng tác dụng lên ván đáy: Tải trọng tiêu chuẩn: gtc=3,12+0,3=3,42 kN/m Tải trọng tính toán: gtt=3,744+0,33+1,3.0,4+1,3.0,8=5,63 kN/m Sơ đồ tính: xem ván đáy dầm dầm đơn giản hai đầu kê lên hai gối tựa cột chống dầm - Tải trọng đầm dùi: Hình 3.14 Sơ đồ tính ván khuôn đáy dầm Trang 30 3.3.1.3 Xác định theo điều kiện bền: σ max q tt l2 10 M max ≤ n [ σ ] ⇒ W ≤ n [ σ] Với Mmax = [ σ] Vì ván khuôn thép CT3 nên =210000(kN/m2) q tt l2 ⇒ 10 × 4,84 ≤ 210000 ⇒ ≤ l = 210000 × 10 × 4,84 × 10 −6 5,63 =1,29(m) 3.3.1.4 Theo điều kiện độ võng: f max ≤ [ f ] f max q tc l4 128 EJ [f] l 400 với qtc = 3,42 (kN/m) ; = 128.EJ 128 × 2,1 × 19.4 q tc l4 l l ≤ 400.q tc 400 × 3, 42 ⇒ 128 EJ ≤ 400 ⇒ = =2,08(m) ậy ta chọn khoảng cách cột chống ván đáy dầm 120cm phù hợp 3.3.2 Tính toánván khuôn thành dầm Với: = 3.3.2.1 Xác định tải trọng: chủ yếu tải trọng ngang Tải trọng ngang vữa bê tông đổ tác dụng vào thành dầm dạng lực phân bố tam giác: chọn phương pháp đầm trong, chiều cao dầm hd=0,6m < bán kính tác động đầm R=0,75m áp lực hông tối đa tác dụng : qtc1=γ.hd=26.0,6=15,6 kN/m2 Tải trọng chấn động đổ bê tông vào ván khuôn dạng lực phân bố đều, phương pháp đổ máy nên qtc2=4kN/m2 Tổng tải trọng tác dụng: Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván thành dầm + Đỉnh dầm: qtc=4kN/m2 + Đáy dầm: qtc=4+15,6=19,6kN/m2 Tải trọng tính toán tác dụng lên ván thành dầm: + Đỉnh dầm: qtt=1,3.4=5,2kN/m2 + Đáy dầm: qtt=1,3.19,6=25,48kN/m2 3.3.2.2 Sơ đồ tính: Để tính toán khoảng cách nẹp ván thành, ta xem ván khuôn làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa nẹp Trang 31 Hình 2.15 Sờ đồ tính ván khuôn thành 3.3.2.3 Xác định theo điều kiện bền σ max M max ≤ n [ σ ] ⇒ W ≤ n [ σ] 0,69kN.m Với Mmax = [ σ] Vì ván khuôn thép CT3 nên =210000(kN/cm2) M max 0,69 = = 138276,55 −6 4,99.10−6 ⇒ 4,99.10 ≤ 210000 3.3.2.4 Theo điều kiện độ võng: f max ≤ [ f ] Với: [f] f max = q tc l4 128 EJ với qtc = Ptc = 19,6(kN/m) l 400 = P tc l l ⇒ 128 EJ ≤ 400 ⇒ 19,6.0,64 0.6 = 4,56.10−4 < = 1,5.10 −3 128.2,1.20,74 400 = Vậy ta chọn khoảng cách nẹp ván thành dầm 0,6m Trang 32 3.3.3 Kiểm tra cột chống xà gồ Sơ đồ tính toán cột chống chịu nén đầu khớp Tải trọng tác dụng lên cột chống: p = 895.0,6 = 805 (kG) Tổng tải trọng truyền xuống cột chống: Pmax = 805 +(13,6 x1,1)= 820 (kG) Ta có Pmax= 820 (kG)< 1900kG => Cột chống đảm bảo khả chịu lực 3.4 THIẾT KẾ VÁN KHUÔN CÔT 3.4.1 Tính toán tải trọng Tính toán ván khuôn cho cột có tiết diện điển hình (250x400)mmvà chiều cao cột (l = 3,1 – 0,6= 2,5 m) Trọng lượng riêng bêtông, γ = 2500 (KG/m3) R=0,75m bán kính tác dụng đầm Chiều cao lớp bêtông gây áp lực ngang: lấy H=R=0,75 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột: Pmax = γ.H Vậy ptc = 2500.0,75 = 1875 (kG/m2) ptt = n.ptc = 1875 x 1,3 = 2438(kG/m2) Trong đó: - n = 1,3 hệ số vượt tải áp lực ngang bêtông hoạt tải đầm - Tải trọng đổ bêtông phương pháp đổ thủ công : 200(kG/m2) Tổng tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột: ptcmax = 1875 (kG/m2) Trang 33 l l l q pttmax = 2438 + 200x1,3 = 2698 (kG/m2) 3.4.2 Tính toán khoảng cách gông cột Để thiết kế ván khuôn cột có tiết diện 250 x 400 mm ta dùng tổ hợp ván khuôn thép có bề rộng 200 mm cho bề mặt cột 200 mm, rộng4500 mm cho bề mặt cột 500 mm Chiều dài vá khuôn cột 1200 mm Để tiện tính toán ta dùng ván khuôn thép có bề rộng 200 làm điển hình Ván có đặc trưng: Có: J = 19,39(cm )và W = 4,84(cm ) 3.4.2.1 Tải trọng tác dụng qtc = 1875 x 0,2 = 375(kG/m) qtt = 2698 x 0,2 = 540 (kG/m) Trang 34 3.4.2.2 Sơ đồ tính ván khuôn cột dầm liên tục kê lên gối tựa gông cột Hình 2.16 Sờ đồ tính ván khuôn cột 3.4.2.3 Xác định theo điều kiện bền σ max q tt l2 10 M max ≤ n [ σ ] ⇒ W ≤ n [ σ] Với Mmax = [ σ] Vì ván khuôn thép CT3 nên = 2100 (kG/cm2) q tt × l2 2100 × 10 × 4,84 540 × 10−2 ⇒ 10 × 4,84 ≤ ⇒ ≤ 2100 l = 137 (cm) Theo điều kiện độ võng: f max ≤ [ f ] Vì dầm liên tục: [ f ] 400 l = f max = q tc l4 128 EJ với qtc = 375 (kG/m) 128.EJ q tc l4 l l ≤ 400.q tc ⇒ 128 EJ ≤ 400 ⇒ 128 × 2,1.106 × 19,39 400 × 375.10 −2 = =151(cm) Vậy ta chọn khoảng cách gông cột 0,6m, cột gông đảm bảo ổn định 3.5 THIẾT KẾ VÁN KHUÔN CẦU THANG BỘ Tính toán cầu thang tầng (tầng điển hình) trục 14 – 15 C-D Chiều cao tầng :3,1m Cầu thang vế, vế cao 15,5 m Hệ ván khuôn cầu thang gồm khuôn đỡ thang ,li mông Các ván khuôn kê lên xà gồ, xà gồ kê lên cột chống Ván khuôn sử dụng cho vế thang gồm 1200x600; 600x500, Tách dải rộng b = 1m theo phương cạnh dài thang để tính Sơ đồ làm việc ván khuôn dầm đơn giản kê lên xà gồ đặt theo phương cạnh ngắn thang, xà gồ đỡ cột chống Sơ đồ làm việc dầm liên tục, nhịp tính toán khoảng cách xà gồ l = 1,2 m J = 30,58 (cm4); W = 6,68(cm3) 3.5.1 Xác định tải trọng tác dụng lên ván khuôn: Tĩnh tải: - Trọng lượng bêtông cốt thép cầu thang: gtc1 = γbt h = 2500 x 0,08 = 200 (kG/m2) - Trọng lượng ván khuôn : gtc2 = γvk = 28,5 (kG/m2) - Tổng tĩnh tải : Trang 35 gtc = gtc1 + gtc2 = 200 + 28,5 = 228,5 (kG/m2) Hoạt tải : - Hoạt tải đầm rung gây ptc1 = 200 (kG/m2) - Tải trọng người thiết bị thi công : tc p = 250(kG/m2) Tổng tải trọng tác dung : qtc = gtc = 228,5 (kG/m2) qtt = 200.1,2+28,5.1,1+200.1,3+250.1,3=856 (kG/m2) Do mặt phẳng thang nghiêng so với mặt phẳng ngang nên tải trọng tác dụng lên ván khuôn phân thành hai thành phần: N theo phương vuông góc với mặt phẳng thang, T song song với mặt phẳng thang Góc ngiêng vế thang sàn 31 Vậy tải trọng tác dụng lên ván khuôn: Ntc = 0,6.qtc.cos310 = 0,6 x 228,5 x cos310 = 118 (kG/m) Ntt = 0,6.qtt.cos310 = 0,6 x 856 x cos310 =440 (kG/m) Ttc = 0,6.qtc.sin310 = 0,6 x 228,5 x sin310 = 71 (kG/m) Ttt = 0,6.qtt.sin310 = 0,6 x 856 x sin310 =265 (kG/m) 3.5.2 Kiểm tra khả làm việc ván khuôn: 3.5.2.1 Điều kiện bền : M max σ max ≤ n[σ ] ⇒ W ≤ n[σ ] M max = Với : N tt × l 440 ×1, 22 = = 63, 4(kG.m) 10 10 M max 6340 = = 949 6, 68 ⇒ W Vậy: σ max ≤ n[σ ] (kG/cm2) < n[σ ] =2100(kG.cm2) : đảm bảo điều kiện độ bền 3.5.2.2 Điều kiện võng: f max ≤ [ f ] Vì dầm liên tục: [f] = f max = q tc l 128 EJ (với qtc = Ntc =118(kG/m)) l 400 f max N tc l 118.10 −2 ×1203 = = = 0, 00024 l 128 E.J 128 2,1.106.30,58 400 < Trang 36 f max ≤ [ f ] Vậy : :đảm bảo điều kiện độ võng Nên ta đặt xà gồ với khoảng cách lớn l =120cm thỏa mãn 3.5.3 Tính toán xà gồ 3.5.3.1 Sơ đồ làm việc, tải trọng tác dụng Sơ đồ tính xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống q l l l l Hình 2.17 Sờ đồ tính xà gồ cầu thang Với cách đặt xà gồ theo phương cạnh ngắn thang, tải trọng tác dụng lên xà gồ gây tác dụng uốn nén xà gồ Xà gồ làm gỗ có : - Có trọng lượng riêng 500kg/m 3= kN/m3, R=18Mpa = 18000kN/m3, σ= 15000 kN/m3 - Chọn sơ xà gồ có kich thước 50x100 mm b.h 5.103 2J × 416,7 = = 416,7cm W= = = 83,3cm3 J = h 10 12 12 ; ; E = 1,2x 107kN/m2 ; - Tải trọng trọng lượng lượng thân sườn ngang là: tc p xg = 0,05 × 0,1× = 0,025kN / m Giả sử khoang cách cột chống theo phương ngang vế thang l = 1,5m Tải trọng gây uốn xà gồ : tc u q = qttu = q tc × cos310 × b q tt × cos310 × b = 228,5.cos310.1,5 =294(kG/m) = 856.cos310.1,5 =1101(kG/m) 3.5.3.2 Xác định theo điều kiện bền: σ max M max [ ] ≤ n[σ ] ⇒ W ≤ n σ Vì xà gồ gỗ nên nên qu tt l −6 ⇒ 10 × 83, ×10 ≤ [σ ] tt Với Mmax = qu l 10 =18000(kN/m2) 18000 18000 ×10 × 83, ×10 −6 1101×10 −2 ⇒ ≤ l =0.36(m)>0,15m  Thỏa mãn Trang 37 ∗ Theo điều kiện độ võng: Vì dầm liên tục: [f] = f max = f max ≤ [ f ] q tc l 128 EJ (với qtc = qutc = 294 (kG/m)) l 400 tc 128.EJ qu l l ≤ tc l 400.qu ⇒ 128 EJ ≤ 400 ⇒ 128 × 1,8.104 × 41, 67 ×10 −7 400 × 294.10−2 = =0.25(m) Vậy ta chọn khoảng cách cột chống theo phương vuông góc với xà gồ 150cm đảm bảo ổn định 3.6 Kiểm tra cột chống: Chọn cột chống đơn định hình mã ký hiệu K-103 có khả chịu lực nén 1900kG Tải trọng tính toán tác dụng lên cột chống: P = qtt.lxg =1101 x 1,5 = 1652 (kG) l = q tt l2 10.W ≤ [ σ] 10.5, 26.10−6.210000 6,75 ≤ = 1,27 m 3.7.2.4 Theo điều kiện biến dạng f max ≤ [ f ] Vì dầm liên tục: [ f ] 400 l = f max = q tc l4 128 EJ (với qtc = 4,69 (kN/m)) 128.EJ q u tc l4 l l ≤ 400.q tc ⇒ 128 EJ ≤ 400 ⇒ = 128 × 2,1 × 23, 48 400 × 4,69 =1,5(m) Từ kết ta chọn l = 100 cm Nhưng tuỳ theo trường hợp cụ thể mà bố trí khoảng cách gông cho hợp lý Trang 40 Trang 41 [...]... 22 2.6.2 Tính ván khuôn cổ móng Việc tính toán ván khuôn cổ móng tương tự như việc tính toán ván khuôn cột Cổ móng có tiết diện 250 x 400 mm Ta tính toán cho bề mặt rộng 250mm để thuận tiện 2.6.2.1 Tải trọng tác dụng Tương tự như tính toán ván khuôn cột ta có: - Tổng tải trọng tiêu chuẩn tác dụng: qtc = 18,75 kN/m2 - Tổng tải trọng tính toán là: qtt = 29,58 kN/m2 2.6.2.2 Sờ đồ tính toán Xà gồ cổ móng... ổn định của hệ => Cột chống đảm bảo khả năng chịu lực 2.4 KẾ VÁN KHUÔN CỘT Kích thướt cột tính toán: 250x400mm, chiều cao thi t kế ván khuôn 2500mm Chọn bề dày ván khuôn cột 2,5mm như ván khuôn sàn 2.4.1 Sơ đồ tính Theo cạnh dài cột xem ván khuôn cột là dầm liên tục 2 nhịp các gối tựa là các xà gồ thép hộp 50x50mm Theo cạnh ngắn cột xem ván khuôn là dầm đơn giản gối tựa là hai xà gồ thép hộp Các xà... vào kích thước dầm ta sơ bộ chọn tấm ván khuôn đáy như sau: - Ván đáy dầm: dùng 6tấm VK có kích thước 900x200x55mm Ở 2 dầu còn thi u thì ta chèn gỗ 4 3 VK 900x250x55mm Có: J =19,4(cm )và W = 4,84(cm ) - Ván thành dầm: dùng 12tấm VK có kích thước 900x250x55mm Ở 2 dầu còn thi u thì ta chèn 4 3 gỗVK 900x250x55mm Có: J = 20,74(cm )và W = 4,99(cm ) 3.3.1 Tính ván đáy dầm 3.3.1.1 Tải trọng tác dụng lên ván... điều kiện bền và ổn định Trang 23 CHƯƠNG 3: PHƯƠNG ÁN VÁN KHUÔN THÉP,XÀ GỒ GỖ, CỘT CHỐNG TỔ HỢP BẰNG THÉP KẾT HƠP CỘT CHỐNG ĐƠN BẰNG THÉP 3.1 THÔNG SỐ KỸ THUẬT GIÀN DÁO 3.1.1 Ván khuôn Bảng 3.4 Thống số kỹ thuật ván khuôn thép tấm phẵng Số hiệu ván khuôn 1500 1200 100 150 200 220 250 300 350 400 450 500 550 600 100 150 200 220 250 300 350 Kích thước ván khuôn B L D 100 1500 55 150 1500 55 200 1500 55... gtt=18,72+0.01788+1,3(2+2,5)=24,59 kN/m2 2.3.1.2 Sơ đồ tính Cắt 1 dãi đáy dầm có bề rộng b =1 m Xem ván đáy dầm như một dầm đơn giản hai đầu kê lên hai gối tựa là các xà gồ Hình 2.5 Sờ đồ tính ván khuôn dầm đáy 2.3.1.3 Theo điều kiện bền σ= M ≤ [ σu ] W Công thức kiểm tra: Trong đó: - M – momen lớn nhất xuất hiện trong ván khuôn Trang 11 M= - 24,59.0, 22 = 0.12kN.m 8 W – momen kháng uốn của tiết diện ván khuôn đáy bh 2 0, 2.0,0252... xuất hiện trong ván khuôn 29,58.0, 22 = 0,12kN.m 10 b.h 2 1.0,0252 W= = = 1,042.10−4 m 3 6 6 W – momen kháng uốn của tiết diện ván khuôn cột 0,12 σ= = 1135,53kN / m 2 ≤ [ σ u ] = 18000kN / m 2 −4 1,042.10 Từ đó ta tính được: Vậy điều kiện cường độ của ván khuôn được thỏa mãn 2.4.3.3 Theo điều kiện biến dạng của ván khuôn Công thức kiểm tra: Trong đó: f ≤[f] f= f – độ võng tính toán của ván khuôn q tc... 4200 1800 1200 14,8 Trang 26 K-105 1500 3000 3000 4500 1700 1100 15,5 3.2 THI T KẾ VÀ TÍNH TOÁN VÁN KHUÔN SÀN 3.2.1 Tính toán và kiểm tra ván khuôn sàn 3.2.1.1 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm sàn Tải trọng tác dụng lên dầm sàn là lực phân bố đều qtt bao gồm tĩnh tải của bê tông sàn, ván khuôn và các hoạt tải trong quá trình thi công Tĩnh tải: q1tc = γ bt δs = 26.1.0,1 = 2,6kN / m 2 - Trọng lượng bản... điều kiện độ võng của ván khuôn được đảm bảo 2.4.4 Xác định kích thướt gông cột 2.4.4.1 Sơ đồ tính toán Hình 2.10 Sơ đồ các gông cột 2.4.4.2 Tải trọng tác dụng qtt=29,58.0,2=5,92kN/m qtc=18,75.0,2=3,75kN/m 2.4.4.3 tính toán theo điều kiện về cường độ σ= Công thức kiểm tra: Trong đó: M ≤ [ σu ] W Trang 17 M≈ M – momen lớn nhất xuất hiện trong xà gồ q tt l tt 2 10 W – momen kháng uốn của tiết diện xà... ván khuôn dưới dạng lực phân bố đều, phương pháp đổ bằng máy nên qtc2=4kN/m2 Tổng tải trọng tác dụng: Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván thành dầm + Đỉnh dầm: qtc=4kN/m2 + Đáy dầm: qtc=4+15,6=19,6kN/m2 Tải trọng tính toán tác dụng lên ván thành dầm: + Đỉnh dầm: qtt=1,3.4=5,2kN/m2 + Đáy dầm: qtt=1,3.19,6=25,48kN/m2 3.3.2.2 Sơ đồ tính: Để tính toán khoảng cách các thanh nẹp ván thành, ta xem tấm ván... giữa các nẹp ván thành dầm là 0,6m Trang 32 3.3.3 Kiểm tra cột chống xà gồ Sơ đồ tính toán cột chống là thanh chịu nén 2 đầu khớp Tải trọng tác dụng lên cột chống: p = 895.0,6 = 805 (kG) Tổng tải trọng truyền xuống cột chống: Pmax = 805 +(13,6 x1,1)= 820 (kG) Ta có Pmax= 820 (kG)< 1900kG => Cột chống đảm bảo khả năng chịu lực 3.4 THI T KẾ VÁN KHUÔN CÔT 3.4.1 Tính toán tải trọng Tính toán ván khuôn cho ... TOÁN THI T KẾ VÁN KHUÔN SÀN 2.2.1 Tính toán kiểm tra ván khuốn sàn 1.1.1.1 Sơ đồ tính toán: Ô sàn S1 Cắt dãi ván khuôn rộng 1m theo phương vuông góc với xà gồ lớp để tính toán  sơ đồ tính toán... lực 2.4 KẾ VÁN KHUÔN CỘT Kích thướt cột tính toán: 250x400mm, chiều cao thi t kế ván khuôn 2500mm Chọn bề dày ván khuôn cột 2,5mm ván khuôn sàn 2.4.1 Sơ đồ tính Theo cạnh dài cột xem ván khuôn cột... qtt=1,3.19,6=25,48kN/m2 2.3.3.2 Sờ đồ tính toán Hình 2.7 Sờ đồ tính ván khuôn thành 2.3.3.3 Tính toán cường độ chịu lực Xét dải ván thành rộng 1m để tính toán M CTKT : σ = ≤ [ σu ] W Trong đó: