Thiết kế hồ chứa nghi xuân – phương án 2 (2)

Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA LỜI CẢM ƠN Sau 10 tuần làm đồ án tốt ngiệp, với hướng dẫn tận tình TS. Hồ Sỹ Tâm với nỗ lực phấn đấu thân đến em hoàn thành đồ án tốt nghiệp với tên đề tài: “ Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân – Phương án ” Thời gian làm đồ án tốt nghiệp khoảng thời gian có ích để em có điều kiện hệ thống lại kiến thức học giúp em biết cách áp dụng lý thuyết vào thực tế. Đây đồ án tốt nghiệp sử dụng tài liệu thực tế công trình thủy lợi vận dụng tổng hợp kiến thức học. Dù thân cố gắng nhiều điều kiện thời gian có hạn, trình độ kinh nghiệm hạn chế nên đồ án không tránh khỏi thiếu sót. Em kính mong nhận bảo, hướng dẫn, giúp đỡ thầy cô giáo giúp cho đồ án em hoàn chỉnh hơn, từ kiến thức chuyên môn hoàn thiện nâng cao. Em xin chân thành cảm ơn thầy cô, đặc biệt TS. Hồ Sỹ Tâm bảo hướng dẫn tận tình, tạo điều kiện giúp em hoàn thành đồ án này. Sinh viên thực Vũ Thường Thăng SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA PHẦN I: TÀI LIỆU CƠ BẢN CHƯƠNG 1. ĐIỀU KIỆU TỰ NHIÊN VÀ DÂN SINH KINH TẾ. 1.1. Vị trí địa lý, đặc điểm địa hình, địa mạo khu vực xây dựng công trình. Nghi Xuân huyện trung du ven biển phía Bắc tỉnh Hà Tĩnh . Vị trí huyện vào khoảng từ vĩ tuyến 18o31' - 18o45' từ kinh tuyến 18o09' 105o51'. Phía Bắc giáp huyện Nghệ An, phía Nam giáp huyện Can Lộc, phía Đông giáp biển đông , phía Tây giáp huyện Đức Thọ. Huyện Nghi Xuân có 17 xã Thị trấn với tổng diện tích đất tự nhiên 21,776 , có dãy núi Hồng lĩnh chiếm tới nửa diện tích toàn huyện. Dãy núi Hồng Lĩnh có dộ dốc lớn , cối thảm phủ bề mặt thưa nên có nhiều khe lạch 1.2. Điều kiện địa chất Theo kết khảo sát thực địa, kết hợp kết thí nghiệm mẫu đất phòng thí nghiệm, theo quan điểm địa chất công trình, theo thứ tự từ xuống khu vực nghiên cứu có lớp đất đá sau: 1.2.1. Tuyến đập Lớp 1- Đất bề mặt - kí hiệu (1) Đất bề mặt, sét lẫn sạn cát, rễ cây, màu xám nâu, xám đen, trạng thái mềm xốp. Diện phân bố hầu hết toàn tuyến, chiều dày trung bình 0.3m. Lớp không đồng nhất, không ổn định cho xây dựng, cần bóc bỏ thi công công trình nên không lấy mẫu đất thí nghiệm. Lớp 2- Hỗn hợp đất, cát cuội sỏi lòng suối - kí hiệu (1a) Hỗn hợp đất cát cuội sỏi, màu xám vàng, nâu, đen. Trạng thái mềm xốp. Trong hỗn hợp lẫn thân cây. Lớp gặp hố (Đ5), dày 1.5m Lớp 3- Đá tảng lăn - kí hiệu (1b) Đá tảng lăn, tảng lăn đá Granít hạt thô, màu xám sáng đốm đen. Đá bị phong hoá nhẹ, cứng vừa. Tảng lăn kích thước 1-2 đến 4-5m. Diện phân bố từ K0 đến K0+40m. Chiều dày khoảng 4m. SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA Lớp 4- Hỗn hợp đất sét tảng lăn - kí hiệu (1c) Hỗn hợp đất sét, rễ đá tảng lăn, màu xám nâu xám đen. Tảng lăn kích thước 0.4-1.0m, Trạng thái xốp. Chiều dày trung bình 0.8m Lớp 5- Đất sét, màu xám vàng - kí hiệu (2) Đất sét, trạng thái dẻo mềm. Thành phần chủ yếu hạt cát. Đất thường có màu xám vàng, nâu vàng. Diện phân bố gần rộng khắp khu vực. Chiều dày trung bình 2.0m. Hệ số thấm K = 7.3*10-5 cm/s Lớp 6- Đất sét lẫn cát sạn, màu xám vàng - kí hiệu (3) Đất sét lẫn cát sạn, trạng thái dẻo mềm. Thành phần chủ yếu hạt cát. Đất thường có màu xám vàng, nâu vàng, xám xi măng. Lớp phân bố đoạn K0+80 đến K0+900. Chiều dày trung bình 1.0m. Hệ số thấm K = 3.1*10-4 cm/s Lớp 7- Đất cát, màu xám vàng - kí hiệu (4) Đất cát màu xám vàng, kết cấu chặt vừa. Thành phần chủ yếu cát hạt thô. Đất thường có màu xám, xám vàng. Lớp phân bố đoạn K0+90m. Chiều dày chưa xác định. Hệ số thấm K = 6.8*10-3 cm/s Lớp 8- Đất sét, màu xám vàng - kí hiệu (5) Đất sét, trạng thái dẻo mềm. Thành phần chủ yếu hạt sét. Đất thường có màu xám vàng, nâu vàng, ghi, xám xi măng. Lớp phân bố hố khoan ĐC8 (K0+211) đến hố khoan ĐC6 (K0+666). Dày trung bình 1.5m. Hệ số thấm K = 4.4*10-5 cm/s Lớp 9- Đất cát, màu xám sáng - kí hiệu (6) Đất cát có lẫn thân cây, trạng thái chặt. Thành phần chủ yếu cát hạt mịn. Đất thường có màu xám sáng, xám đen. Lớp gặp hố khoan ĐC4 (K1+11.5m) dày 0.8m. Hệ số thấm K = 4.8*10-5 cm/s Lớp 10- Cát hạt thô - kí hiệu (7) Cát hạt thô, trạng thái bảo hoà nước, chặt. Lớp phân bố khoảng K0+700 đến K1+370. Hệ số thấm K = 8.2*10-3 cm/s SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA Lớp 11- Đất sét nhẹ, màu xám xanh - kí hiệu (8) Đất sét nhẹ, trạng thái dẻo mềm, màu xám xanh. Lớp gặp hố khoan ĐC1 (K1+440) dày 2.0m. Hệ số thấm K = 2.46*10-5 cm/s Lớp 12- Đất sét, màu xám đen - kí hiệu (9) Đất sét, màu xám đen (Dạng bùn) Trong đất có thân phân huỷ. Trạng thái dẻo mềm. Lớp gặp hố khoan CĐ1 (K0+440) dày 0.9m. Hệ số thấm K = 5*10-5 cm/s Lớp 13- Đất sét, màu xám xanh - kí hiệu (10) Đất sét, trạng thái dẻo cứng. Thành phần chủ yếu hạt sét. Đất thường có màu xám, phớt đen, xám. Lớp gặp hố khoan ĐC1 dày 1.2m. Hệ số thấm K = 3.8*10-5 cm/s Lớp 14- Đất sét, màu xám đen - kí hiệu (11) Đất sét nặng, màu xám đen (Dạng bùn). Trạng thái dẻo mềm. Lớp gặp hố khoan ĐC4 (K1+11.5) đến hố ĐC3 (K1+150), dày 0.5m. Các tiêu lý tham khảo Lớp 12 kí hiệu (9). Lớp 15- Đất cát, màu xám vàng - kí hiệu (12) Đất cát, trạng thái chặt. Thành phần chủ yếu cát hạt mịn đến thô. Đất thường có màu xám vàng, xám xi măng. Đất không đồng đôi chỗ xen kẹp đất sét dẻo mềm. Diện phân bố từ hố khoan ĐC8 đến ĐC4. Chiều dày trung bình 1.2m. Hệ số thấm K = 7.2*10-5 cm/s Lớp 16- Đất sét, màu xám xanh - kí hiệu (13) Đất sét, lẫn vón kết ô xít sắt, trạng thái dẻo mềm. Thành phần chủ yếu hạt cát. Đất thường có màu xám xanh, nâu vàng, nâu. Diện phân bố khoảng từ K0+100 đến K0+400. Chiều dày, dày 4.0m, bé 2.3m, trung bình 3.0m. Hệ số thấm K = 3.6*10-5 cm/s Lớp 17- Đất cát vón kết- kí hiệu (14) Đất cát bị vón kết hoá, màu xám đen. Thành phần chủ yếu cát hạt mịn. Trạng thái chặt, cứng. Chiều dày trung bình 0.5m. Diện phân bố khoảng K0+400 đến K1+400. Hệ số thấm K = 3.2*10-5 cm/s SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA Trong hố khoan có mặt lớp đất khoan qua thấy có nước áp lực xuất hiện. Có lẽ khoảng dao động mực nước đất ô xít sắt tạo cho lớp vón kết, lớp vón kết thành mái tầng chứa nước có áp. Lớp 18- Cát hạt mịn - kí hiệu (15) Cát hạt mịn, đôi chỗ cát chảy, có chỗ cát thô (hố khoan CĐ7). Càng xuống sâu hạt thô dần. Cát thường có mầu xám đen, xám sáng. Diện phân bố rộng khắp toàn tuyến chiều dày chưa xác định. Trong lớp hố khoan CĐ8 có lớp thấu kính bùn sét dày 1.0m. Hệ số thấm K = 5.75 *10 -3 cm/s Lớp 19- Đất sét, màu xám xanh - kí hiệu (16) Đất sét, trạng thái dẻo mềm. Thành phần chủ yếu hạt cát. Đất thường có màu xám xanh, xám vàng, nâu vàng. Lớp gặp hố khoan CĐ1, CĐ2. 1.2.2 Tuyến cống. Lớp 1- Đất bề mặt - kí hiệu (1) Đất bề mặt, sét lẫn sạn cát, rễ cây, màu xám nâu, xám đen, trạng thái mềm xốp. Diện phân bố hầu hết toàn tuyến, chiều dày trung bình 0.3m. Lớp 2- Đất sét - kí hiệu (2) Đất sét, trạng thái dẻo mềm. Thành phần chủ yếu hạt cát. Đất thường có màu xám vàng, nâu vàng. Diện phân bố gần rộng khắp khu vực. Chiều dày trung bình 0.9m. Hệ số thấm K = 7.3*10-5 cm/s Lớp 3- Đất sét lẫn cát sạn - kí hiệu (3) Đất sét lẫn cát sạn, trạng thái dẻo mềm. Thành phần chủ yếu hạt cát. Đất thường có màu xám vàng, nâu vàng, nâu đỏ. Diện phân bố rộng khắp toàn tuyến, chiều dày trung bình 1.0m. Hệ số thấm K = 3.1*10-4 cm/s Lớp 4- Đất cát, màu xám vàng - kí hiệu (4) Đất cát màu xám vàng, kết cấu chặt vừa. Thành phần chủ yếu cát hạt thô. Đất thường có màu xám, xám vàng. Diện phân bố khoảng K0 đến K0+170m. Hệ số thấm K = 6.8*10-4 cm/s SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA Lớp 5- Đất sét, màu xám vàng - kí hiệu (5) Đất sét, trạng thái dẻo mềm. Thành phần chủ yếu hạt sét. Đất thường có màu xám vàng, nâu vàng, ghi, xám xi măng, đốm trắng. Diện phân bố rộng khắp toàn tuyến. Chiều dày trung bình 2.0m. Hệ số thấm K = 4.4*10-5 cm/s Lớp 6- Đất cát - kí hiệu (12) Đất cát, trạng thái chặt. Thành phần chủ yếu cát hạt mịn đến thô. Đất thường có màu xám vàng, xám xi măng. Đất không đồng đôi chỗ xen kẹp đất sét dẻo mềm. Diện phân bố rộng khắp toàn tuyến. chiều dày trung bình 1.0m. Hệ số thấm K = 7.8*10-5 cm/s Lớp 7- Đất sét - kí hiệu (12a) Đất sét, màu xám đen (Dạng bùn) trạng thái dẻo mềm. Lớp gặp hố khoan ĐC9 dày 0.7m Lớp 8- Đất sét - kí hiệu (13) Đất sét, lẫn vón kết ô xít sắt, trạng thái dẻo mềm. Thành phần chủ yếu hạt cát. Đất thường có màu xám xanh, xám xi măng, xám sẫm, vân xanh. Diện phân bố rộng khắp toàn tuyến. Chiều dày trung bình 4.5m. Hệ số thấm K = 3.6*10-5 cm/s Lớp 9- Cát hạt mịn - kí hiệu (15) Cát hạt mịn, trạng thái bảo hoà nước. Chiều dày chưa xác định. Trong lớp có xen kẹp thấu kính sét màu đen (dạng bùn) dày 1.0m 1.2.3. Tuyến tràn. Lớp 1- Hỗn hợp tảng lăn đất sét - kí hiệu (1) Hỗn hợp tảng lăn đất sét, màu xám nâu, xám đen. Trạng thái không chặt. Tảng lăn đá Granít màu xám sáng đốm đen, kích thước 0.2-1.0m. Diện phân bố rộng khắp toàn tuyến. Chiều dày trung bình 0.8m Lớp 2- Đất sét lẫn cuội tảng - kí hiệu (2) Đất sét, lẫn cuội lăn, màu xám xanh, xám vàng, đốm trắng. Đất trạng thái dẻo mềm. Cuội lăn kích thước 5-15cm. Diện phân bố rộng khắp toàn tuyến. Chiều dày chưa xác định SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA Lớp 3- Đất sét - kí hiệu (3) Đất sét sét, màu xám nâu, xám xanh, đốm trắng. Trạng thái dẻo cứng. chiều dày chưa xác định. 1.3. Điều kiện địa chất công trình tuyến kênh chính. 1.3.1. Tuyến kênh Bắc. Lớp 1- Đất bề mặt, sét lẫn hữu Đất bề mặt, sét lẫn hữu màu xám nâu, xám đen, xám vàng, trạng thái mềm xốp. Lớp có thành phần không đồng nhất, không ổn định cho xây dựng, nên không lấy mẫu đất thí nghiệm. Lớp 2a- Bùn sét lẫn cát mịn, màu xám đen Bùn sét có vệt cát mỏng, màu xám nâu xám đen. Trong bùn lẫn thân phân huỷ, Trạng thái chảy. Đây lớp bùn bồi lắng lòng khe đoạn K1+650, dày 4.0m đoạn K2+940, dày 5m. Lớp 2- Đất sét, màu xám vàng Đất sét lẫn vón kết, màu xám vàng, xám đen. Trạng thái dẻo cứng. Vón kết mềm. Diện phân bố khoảng K0 đến K1+700, chiều dày trung bình 2.0m, hệ số thấm K=2.73*10-5cm/s Lớp 3- Cát hạt trung màu xám vàng, xám ghi. Cát hạt trung, trạng thái bảo hoà nước. Cát thường có màu xám vàng, xám ghi. Diện phân bố khoảng K0+100 đến K1+600, chiều dày chưa xác định. Lớp 4- Cát hạt mịn Cát hạt mịn, màu xám vàng, xám ghi, trạng thái chảy. Diện phân bố khoảng K1 đến K6+400, chiều dày chưa xác định. 1.3.2 – Tuyến kênh Nam Lớp 1- Đất bề mặt, sét lẫn hữu Đất bề mặt, sét lẫn hữu màu xám nâu, xám đen, xám vàng, trạng thái mềm xốp. Lớp có thành phần không đồng nhất, không ổn định cho xây dựng, nên không lấy mẫu đất thí nghiệm. SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA Lớp 1a- Hỗn hợp đất sét tảng lăn Hỗn hợp đất sét, tảng lăn, cuội dăm sạn, màu xám vàng đến vàng nâu. Trạng thái không chặt. Diện phân bố khoảng K1+700 đến K2+100, chiều dày chưa xác định. Lớp chưa lấy mẫu đất thí nghiệm. Lớp 2- Đất sét, màu xám vàng Đất sét lẫn vón kết, màu xám vàng, xám đen. Trạng thái dẻo cứng. Vón kết mềm. Diện phân bố khoảng K0-K0+425, chiều dày trung bình 2m. Hệ số thấm K= 2.73*10-5cm/s Lớp 3- Cát hạt trung màu xám vàng, xám ghi. Cát hạt trung, trạng thái bảo hoà nước. Cát thường có màu xám vàng, xám ghi. Diện phân bố khoảng K0+200 đến K1+700, chiều dày chưa xác định. Lớp 4- Cát hạt mịn Cát hạt mịn, màu xám vàng, xám ghi, trạng thái chảy. Diện phân bố khoảng K2+50 đến K2+683, chiều dày chưa xác định. 1.4. Đặc điểm địa chất thuỷ văn. Trong thời gian khảo sát thực địa quan sát sau: * Nước mặt: Nước mặt tồn số đập nhỏ, số khe suối nhỏ chảy tưới đồng ruộng, vùng tuyến đập đất trồng lúa nước. *Nước đất: Khu vực nghiên cứu nước đất phong phú, nước tồn đọng nhiều lớp cát thô. Đặc biệt tồn đọng nhiều tầng cát mịn 15. Khu vực nghiên cứu tồn nước có áp. 1.5. Vật liệu xây dựng. 1.5.1 - Vật liệu xây dựng đất đắp đập - Tuyến đập hệ thống thuỷ lợi Nghi Xuân dự kiến xây dựng đập đất, dài 1,635 km, cao trung bình khoảng15 mlkp[, Vật liệu đất đắp đập khoảng 1.2 triệu m3 đất. Trên sở tiến hành khảo sát ba bãi sau: SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA a. Bãi vật liệu A: - Bãi vật liệu A nằm thượng lưu vai hữu tuyến đập. - Là đất lòng hồ, người dân trồng hoa màu, bạch đàn làm số vườn trại. - Đất thuộc loại sét hạt cát, màu nâu vàng, kết cấu không chặt, trạng thái dẻo cứng. Chiều dày phần đất bề mặt lẫn thực vật dày trung bình 0.3m. - Diện tích bãi =385 000+64 000 = 449 000 m - độ dày bóc bỏ 0,3 m. Độ dày hữu ích bình quân 2,0 m. Khối lượng khai thác 898 000m 3. Cự ly vận chuyển xa nhất: 1.5 km; gần 500m, trung bình 1km. Dễ khai thác vận chuyển thủ công giới b. Bãi vật liệu B: - Bãi vật liệu B nằm thượng lưu vai tả tuyến đập. - Là đất lòng hồ, người dân trồng hoa màu, bạch đàn làm số vườn trại. - Đất thuộc loại sét hạt cát, màu nâu vàng, kết cấu không chặt, trạng thái dẻo cứng. Chiều dày phần đất bề mặt lẫn thực vật dày trung bình 0.3m. - Diện tích bãi khoảng 611 000 m2 - độ dày bóc bỏ 0,3 m. Độ dày hữu ích bình quân 2,0 m. Khối lượng khai thác 222 000m 3. Cự ly vận chuyển xa nhất: 1.5 km; gần 500m, trung bình 1km. Dễ khai thác vận chuyển thủ công giới: SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA Bảng 1.1 : Chỉ tiêu lý nguyên dạng bãi vật liệu. Chỉ tiêu Hạt sỏi Hạt cát Hạt bụi Hạt sét Lượng ngậm nước Dung trọng ướt Dung trọng khô Tỷ trọng Tỷ số độ hở Độ lỗ rỗng Độ bảo hoà Giới hạn chảy Giới hạn dẻo Chỉ số dẻo Độ sệt Góc nội ma sát Lực dính kết Hệ số nén lún Hệ số thấm Đơn vị % % % % % g/cm3 g/cm3 g/cm3 Bải A 71 10 13 12.5 1.7 1.51 2.69 0.78 43.82 43.1 Bải B 8.5 72 12.5 12.55 1.8 1.6 2.69 0.68 40.5 49.55 14o22’ 0.1165 0.029 15o 0.14 0.05 % % % % % độ Kg/cm2 cm2/Kg cm/s Ghi Ký hiệu W γW γc ∆s ε n G Wp Wt Wn B Φ C a K Kết đầm nện tiêu chuẩn (Theo TCVN 4201-1995), cho độ ẩm tốt nhất, dung trọng khô lớn sau: - Bãi vật liệu A: γcmax = 1.85 (g/cm3) , Wtn = 13.7(%) - Bãi vật liệu B: γcmax = 1.86 (g/cm3) , Wtn = 13.5(%) Chúng chọn hệ số đầm nện k = 0.92 γcmax , chọn độ ẩm thiên nhánh ướt. Bảng 1.2 : Các tiêu lý trạng thái chế bị bãi vật liệu: Chỉ tiêu Ký hiệu Hạt sỏi Hạt cát Hạt bụi Hạt sét Lượng ngậm nước chế bị Wcb SVTH: Vũ Thường Thăng Đơn vị Bải A Bải B % % % % % 72 13 13.8 70 10 13 14.5 Ghi Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA 0.18 -0.099 40.99 0.197 -0.072 41.379 0.214 -0.053 41.727 0.232 42.04 0.071 0.063 0.055 0.049 0.043 0.039 0.035 -0.059 1.6632 15.557 1.584 -0.046 17.22 -0.036 1.4932 18.805 20.298 Từ bảng tính ta thấy đường mặt nước cắt đường K – K cống chưa khỏi cống (∑∆L = 20,298 m < L2 = 57 m) nên xảy tượng nước nhảy cống. * Xác định vị trí chiều cao nước nhảy MNDBT I II r CI'' CI' Hc a bI h'' hc CI hr hk h' d Lb L2 I II r Hình 4.4 : Sơ đồ xác định vị trí nước nhảy cống ngầm. Nước nhảy cống thường gây bất lợi cho cống cần có biện pháp xử lý. Cụ thể biện pháp sau: SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 hh Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA + Thay đổi độ dốc đáy cống + Thay đổi vị trí đặt tháp van + Chấp nhận có nước nhảy cống phải tính toán để xác định độ sâu nước nhảy đảm bảo không chạm trần cống. Trong trường hợp ta chọn giải pháp chấp nhận nước nhảy cống, tính toán để xác định độ sâu nước nhảy đảm bảo không chạm trần cống tiến hành gia cố cống đoạn có nước nhảy + Xác định vị trí nước nhảy Vận dụng lý thuyết nối tiếp, trước nước nhảy đoạn chảy xiết theo đường nước dâng CI mặt cắt co hẹp có độ sâu h c đến mặt cắt I - I có độ sâu h'. Sau nước nhảy đoạn chảy êm theo đường nước hạ b I mặt cắt II - II có độ sâu h'' đến mặt cắt cửa có độ sâu h r. Độ sâu hr lấy sau: hr = hh hh> hk hr = hk hh< hk. Trong trường hợp hh = 0,63> hk = 0,232m. Vậy ta chọn hr = hh = 0,63 m - Cách xác định vị trí nước nhảy: + Vẽ đường mặt nước CI từ mặt cắt co hẹp đến chạm vào đường K - K + Vẽ đường CI’ liên hiệp với đường CI, điểm đường độ sâu liên hiệp tương ứng với điểm đường CI h" =  h αq + − 1   gh  + Lùi đường CI’ phía hạ lưu đoạn có chiều dài chiều dài nước nhảy tương ứng với điểm.ln = 4,5 h'' ⇒ đường CI” + Vẽ đường mặt nước bI từ hạ lưu vẽ lên, cắt đường CI” điểm S .Độ sâu S độ sâu sau nước nhảy h'' từ ta xác định vị trí nước nhảy Bảng 4.4 : Tính toán đường mặt nước CI’’ SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA h' 0.027 0.044 0.061 0.078 0.095 0.112 0.129 0.146 0.163 0.18 0.197 0.214 0.232 hi (m) L 1.3099 2.9307 4.6946 6.5239 8.3758 10.223 12.045 13.828 15.557 17.22 18.805 20.298 h'' 0.948 0.732 0.610 0.528 0.467 0.420 0.380 0.347 0.318 0.293 0.271 0.251 0.232 ln=4,5h'' 4.268 3.293 2.745 2.377 2.103 1.888 1.711 1.561 1.432 1.319 1.219 1.129 1.044 ∆э (m) C J Jtb i-Jtb 11 0.63 0.008 30.84 10 0.005 0.64 0.008 30.87 0.65 0.008 30.89 0.66 0.008 30.92 0.67 0.009 30.94 0.68 0.009 30.97 0.69 0.009 30.99 SVTH: Vũ Thường Thăng 0.005 0.005 0.005 0.004 0.004 0.004 L+ln 4.268 4.603 5.676 7.071 8.627 10.264 11.934 13.606 15.260 16.876 18.439 19.934 21.342 L (m) 14 X m 12 ∆L (m) 13 0.006 0.005 1.789 0.000 40.00 0.005 0.004 1.891 1.789 38.21 0.005 0.004 1.997 3.680 36.32 0.005 0.004 2.106 5.677 34.32 0.005 0.004 2.220 7.783 32.22 0.005 0.004 2.337 0.004 0.004 2.459 10.00 12.34 30.00 27.66 Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA 0.7 0.009 31.01 0.71 0.009 31.04 0.72 0.009 31.06 0.73 0.009 31.08 0.74 0.009 31.10 0.75 0.009 31.12 0.76 0.009 31.14 0.77 0.009 31.16 0.78 31.18 0.004 0.004 0.004 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.003 0.004 0.003 2.585 14.799 0.004 0.003 2.716 0.004 0.003 2.852 0.004 0.003 2.992 22.952 17.05 0.004 0.003 3.138 25.944 14.06 0.004 0.003 3.289 0.004 0.003 3.446 32.372 0.003 0.003 3.609 17.38 20.10 29.08 35.81 40 25.20 22.62 19.90 10.92 7.63 4.18 0.00 Hình 4.5 : Xác định vị trí nước nhảy. SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA Qua kết tính toán ta thấy: - Chiều dài nước nhảy là: ln = 6,57(m) - Độ sâu sau nước nhảy: h'' = 0,63 (m) Nước nhảy cống gây bất lợi cho cống mặt ổn định trình làm việc xảy tượng chân không khu vực sau cửa van tượng xâm thực vật liệu làm cống , không đảm bảo chế độ sử dụng nước. Ta thấy chiều cao cống hc =1,6 m > h’’ = 0,63 (m) nên nước nhảy không chạm trần cống biện pháp xử lý chấp nhận nước nhảy cống thực gia cố khớp nối thi công cống để đảm bảo cho cống làm việc bình thường có nước nhảy cống. 4.4. CHỌN CẤU TẠO CỐNG. 4.4.1.Cấu tạo cửa vào, cửa ra. Cửa vào, cửa cần đảm bảo điều kiện nối tiếp thuận với kênh thượng hạ lưu. Thường bố trí tường hướng dòng hình thức mở rộng dần. Đoạn vào. + Cửa vào nối tiếp từ kênh tới cống có b c = 1,2 m, chọn góc mở tường cánh 190 với chiều dài đoạn thu hẹp chọn 5m. + Tại cửa vào bố trí hai khe phai lưới chắn rác để ngăn vật liệu trôi vào cống. Lưới chắn rác nghiêng 75o so với mặt phẳng nằm ngang. Đoạn cửa : + Góc mở cửa ra: Từ bề rộng cống b c = 1,2m sang bề rộng kênh b k = 1,4m với chiều dài đoạn mở rộng chọn 3m. Vậy góc mở tường hướng dòng hạ lưu cống: β = 2.arctg 1, − 1, = 30 49' 2.3 SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA Sau bể tiêu đoạn kênh bảo đá lát khan dày 25cm với chiều dài đoạn bảo vệ : L = 0, n Với n độ nhám lòng dẫn, với đá lát khan n = 0,025 ⇒ Lsân sau= 16m. Chọn chiều dài đoạn kênh bảo vệ sau bể : Lsân sau = 16 m. 4.4.2.Thân Cống. +Mặt cắt thân cống. Cống làm bê tông cốt thép M300 đổ chỗ. Mặt cắt ngang cống có dạng kết cấu khung cứng, làm vát góc để tránh ứng suất tậptrung. Chiều dày thành cống xác định theo theo điều kiện chịu lực, điều kiện chống thấm yêu cầu cấu tạo. Chiều dày thân cống theo điều kiện cấu tạo t = 40 cm. H Theo điều kiện chống thấm cần đảm bảo điều kiện : t ≥ J [ ] Trong : H – Cột nước lớn H = MNDBT – Zcv =14,5 – 5,37 = 9,13 m. [ J ] - Građien thấm cho phép bê tông , lấy [ J ] =10 ÷15. ⇒ t >= H 9,13 = = 0, 609 [ j ] 15 Theo điều kiện cấu tạo t = 0,3 ÷ 0,7 (m) Chọn theo tính toán lớn ta chọn theo cấu tạo t = 0,7 (m) sử dụng phụ gia chống thấm. + Phân đoạn cống. - Khi cống dài, cần bố trí khe nối chia cống thành đoạn để tránh rạn nứt lún không đều. Chiều dài đoạn phụ thuộc vào địa chất tải trọng cống, thường khoảng 10 ÷ 20 m. - Tại khe nối cần đặt thiết bị chống rò nước. Thiết bị chống rò kim loại dùng cho ngang đứng cống hộp có cấu tạo hình vẽ. SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA - Khi cột nước tác dụng không cao, làm thiết bị chống rò khớp nối kiểu dây thừng tẩm nhựa đường. - Để nối tiếp thân cống với cống hộp đượcđổ trực tiếp lớp bê tông lót M100 dày 10cm. - Để nối tiếp thân cống với đập ta dùng đất sét nện chặt thành lớp bao quanh cống dày 1m. Tại chỗ nối tiếp đoạn cống, làm thành gờ để nối tiếp cống với đất tốt hơn, tránh cho cống không bị trượt hạ lưu đồng thời làm tăng chiều dàiđường viền thấm thân cống. 4.4.3. Tháp van cầu công tác. Vị trí tháp van kiểm tra trình tính toán thủy lực cống. Quá trình tính toán thủy lực cống, chấp nhận có nước nhảy cống nên vị trí tháp van chọn phần xác định sơ bộ.Tháp van bố trí mái thượng lưu cách cửa cống phía hạ lưu 40m. Trong tháp van bố trí van công tác van sửa chữa cố. Do có nước nhảy cống nên ta bố trí lỗ thông tháp van. Mặt cắt ngang tháp van có dạng chữ nhật. Chiều dày thành tháp van xác định theo điều kiện chịu lực, điều kiện chống thấm điều kiện cấu tạo. Thường thành tháp van có chiều dày thay đổi. - Nối tháp van với đỉnh đập cầu công tác rộng 1,8 m , lan can cầu cao 1m thép. Cao trình sàn tháp cao trình đỉnh đập. 4.4.4.Tiêu sau cống. Do nước nhảy cống nên ta cần làm bể tiêu cấu tạo với: - Chiều sâu bể: d = 0,5m. - Chiều dài bể lấy bằng: 5m. - Dưới đáy bể bố trí tầng lọc ngược, bể có đục lỗ thoát nước. 4.5. Tính toán kết cấu cống. Tính toán kết cấu cống ngầm nhằm đảm bảo điều kiện ổn định trường hợp làm việc, ta thường tính toán trường hợp sau : SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA - Khi công trình thi công xong, cống chưa có nước . - Khi công trình làm việc bình thường, mực nước thượng lưu MNDBT cống mở để lấy nước ứng với lưu lượng thiết kế . - Khi thượng lưu MNLTK, cống đóng không lấy nước . - Khi có lực động đất . . - Trong phạm vi đồ án ta tính toán ngoại lực tác dụng lên mặt cắt cống (mặt cắt đỉnh đập), cho trường hợp làm việc cống trường hợp mực nước thượng lưu MNLTK, cống đóng. - Trong phạm vi đồ án ta tính toán kết cấu cống theo phương ngang cống, tính toán cho mặt cắt đỉnh đập. Cống cống hộp nên ta tính cho m dài cống. - Cống dạng cống hộp, làm bê tông cốt thép M300 có mặt cắt ngang dạng hình chữ nhật, góc có làm vát để giảm ứng suất tập trung. Mặt cắt ngang có kích thước hình vẽ Hình 4.6 : Kích thước cống. SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA 4.5.1.Các lực tác dụng lên mặt cắt cống. +Các Lực Tác Dụng. Khi thượng lưu MNLTK, cống đóng không lấy nước, lực tác dụng lên cống với mặt cắt đỉnh đập bao gồm : - Trọng lượng thân cống . - Áp lực đất . - Áp lực nước bên cống * Số liệu tiêu tính toán : - Tại mặt cắt tính toán ta có thông số sau : + Cao trình đặt cống : ∇đặt cống = +5 + Cao trình đỉnh cống :∇đỉnh cống = +7,5 + Cao trình đất đắp ( cao trình đỉnh đập ) : ∇đỉnh đập = +19,8 - Đất đắp đập có tiêu lý sau : γk = 1,7 (T/m3) γtn = 1,85 (T/m3) n = 0,4 γbh = γk + n.γn = 1,7 + 0,4 .1= 2,1(T/m3). ϕtn = 21o ; ϕbh = 16o Ctn = 2,7(kN/m2) ; Cbh = 1,8 (kN/m2). SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA MÆt ®Êt ®¾p Z1 Mùc n¦íc p2 q1 q2 q4 p1 q5 t p2' p1' Z2 p1 p2 q5 bc H p1' B p2' q6 q3 r Hình 4.7 : Sơ đồ tính toán lực tác dụng lên cống. Trong : + q1 : áp lực đất đỉnh cống. + q2 : áp lực nước đỉnh cống. + q3 : áp lực nước đáy cống. + q4 : trọng lượng thân nắp cống. +q5 : trọng lượng thân bên cống. + q6 : trọng lượng thân đáy cống. + p1, p1' : áp lực đất bên thành cống. + p2, p2' : áp lực nước bên tác dụng lên bên cống. + r : phản lực nền. a. Áp lực đất. -Áp lực đất đỉnh cống q = K.∑ γ i .Z i SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA + Zi γi chiều dày dung trọng lớp đất đắp đỉnh cống. (Phần đường bão hoà tính theo dung trọng tự nhiên, phần nằm đường bão hoà tính theo dung trọng đẩy ). Dựa vào sơ đồ tính thấm qua đập đất với mặt cắt sườn đồi bên phải ta xác định đường bão hoà, từ xác định Zi γi tương ứng. * Xác định phương trình đường bão hòa vị trí tính toán Chọn mặt cắt tính toán cao trình đặt cống : +5 ; thượng lưu MNLTK = +16,23m y +16,23 +19,8 h1 +5 L O L ao L d Hình 4.8 : Tính toán thấm. - Lưu lượng thấm qua đập xác định qua hệ phương trình :  H12 − a02 q = K . d  d 2.( L + ∆L − m1.ao )   q = K . ao d d  m2 + 0,  Trong : h1 = MNLTK- = 16,23 - = 8,23 m. L = ( Z dd − Z MNLTK ).m1 + Bdap + ( Z dd − Z co ).m2 + bco + ( Z co − Z day ).m2 = (19,8 – 16,23).3 + +(19,8 - 14).2,5 + + (14 - 5).2,5 L = 53,21 m SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 x Đồ án tốt nghiệp ∆L = Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA m.h1 3.8, 23 = = 3,53m 2.m + 2.3 + Thử dần ta có ao =1,87 m ; qđ= 1,25.10-7 (m3/s.m) - Phương trình đường bão hòa : y = h12 − qd 1, 25.10 −7 .x = 8, 232 − .x = 8, 232 − 1, 25.x kd 2.10 −7 Khoảng cách từ gốc toạ độ tới mặt cắt đập x = 15,56 m. Thay vào phương trình đường bão hòa ta : y = 8, 232 − 1, 25.15,56 = 6,94m Cao trình đường bão hoà mặt cắt tính toán : ∇đbh = ∇đáyđập + y = + 6,94 = 11,94(m) - Chiều cao từ mặt đất đắp đến đường bão hoà : Z1 = ∇đỉnh đập -∇đbh = 19,8 – 11,94 = 7,86 (m). - Chiều cao đường bão hoà đến đỉnh cống : Z2 = ∇đbh - ∇đỉnh cống = 11,94 – 7,5 = 4,44(m). - H : chiều cao cống, H = Hc + tđáy+ tnắp = 1,7 + 0,4 + 0,4 = 2,5 m. - Dung trọng tự nhiên đất đắp đập : γtn = 1,85 (T/m3). - Dung trọng đẩy đất đắp : γđn = γbh - γn = 2,1 – 1,0 = (T/m3). + K : hệ số tập trung áp lực đất, phụ thuộc vào tính chất đất nền, phương pháp đặt cống,chọn K = 1. T q1 = k .∑ γ i .Z i = 1.(1,85.7,86 + 1.4, 44) = 18,98( ) m - Áp lực đất hai bên thành cống ( p1, p2 ) Biểu đồ áp lực bên có dạng hình thang : p1 = q1 tg2(45o – ϕ/2) , ( đỉnh ) p1’= q1’tg2(45o - ϕ/2) , ( đáy ) Trong : SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA + q1’= q1 + γđn.H = 18,98 + 1.2,5= 21,4 (T/m) + γđđ: Dung trọng đất đắp hai bên thành cống, lấy dung trọng đẩy nổi, γđ = γđn = 1(T/m3). P1 = 18,98.tan (450 − 210 ) = 8,96(T / m) 210 P '1 = 18,98.tan (45 − ) = 8,96(T / m) 2 b. Áp Lực Nước. - Trên đỉnh cống (q2) : q2 = γn.Z2 = 1.4,44 = 4,44 (T/m). - Hai bên thành cống (p2, p2’) : p2 = γn.Z2 = 1.4,44= 4,44 (T/m). p2’ = γn.(Z2 + H) =1.(4,44 + 2,5) = 6,94 (T/m). - Dưới đáy cống : q3 = γn.(Z2 + H) =1.(4,44 + 2,5) = 6,94T/m). c. Trọng lượng thân -Tấm nắp: q4 = γb.tn = 2,5.0,4 = (T/m). Với tn chiều dày nắp cống, tn = 0,4 m. -. Tấm bên (phân bố theo phương đứng): q5 = γb.tb = 2,5.0,4 = (T/m). Với tb chiều dày bên, tb = 0,4 m. - Tấm đáy : q6 = γb.tđ = 2,5.0,4 = (T/m) . Với tđ chiều dày đáy, tđ = 0,4 m. d. Phản lực r SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA Biểu đồ phân bố phản lực phụ thuộc vào loại cách đặt cống , thường r không phân bố đều, song tính toán ta xem gần phân bố đều, : r = q1 + q2 - q3 +q4 + q6 + 2.q5. H − td − tn (T/m) B Với h: Chiều sâu nước cống mặt cắt tính toán Với B = bc + 2tb = 1,2+ 2.0,4 = (m). r = 18,98 + 4,44 – 6,94+ + + 2.1.(2,5 - 0,4 - 0,4)/2 = 20,18 (T/m) e .Sơ đồ lực cuối -Các lực thẳng đứng - Phân bố đỉnh : Tải trọng tiêu chuẩn : qtc = q1 + q2 + q4 (T/m). Tải trọng tính toán : q = 1,1.q1 + 1.q2 + 1,05.q4 (T/m). Trong : hệ số 1,1; 1,05 hệ số vượt tải tra bảng B.2 trang 47 TCXDVN 0405 – 2012. - Phân bố hai bên thành : Tải trọng tiêu chuẩn : Tải trọng tính toán : q5 tc = (T/m). q5 = 1.05.q5 tc = 1,05 (T/m). - Phân bố đáy : Tải trọng tiêu chuẩn : qn tc = r + q3 – q6 (T/m). Tải trọng tính toán : qn = r + 1.q3 – 1,05.q6 (T/m). -Các lực nằm ngang Phân tải trọng ngang làm hai phận, phận p, phận tuyến tính p’. - Bộ phận : Tiêu chuẩn ptc = p1 + p2 (T/m). Tính toán : p = 1,2.p1 +1.p2 (T/m). - Bộ phận tuyến tính : Tiêu chuẩn : p’tc = (p1’ – p1) + (p2’ – p2) (T/m). SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA Tính toán : p’ = 1,2.(p1’ – p1) + 1.(p2’ – p2) (T/m). p (T/m) q (T/m) q5 t (T/m) bc = 1,2 m q5 B =2,0 m p' p H p'(T/m) qn (T/m) Hình 4.9 : Sơ đồ lực tác dụng lên cống. q1(T/m) q2(T/m) q3(T/m) q4(T/m) q5(T/m) q6(T/m) p1(T/m) p'1(T/m) 18.980 4.440 6.940 1.000 1.000 1.000 8.960 8.960 1.100 1.000 1.000 1.050 1.050 1.050 1.200 1.200 20.878 4.440 6.940 1.050 1.050 1.050 10.752 10.752 p2(T/m) 4.440 1.000 4.440 p'2(T/m) 6.940 1.000 6.940 r (T/m) q (T/m) p (T/m) p' (T/m) qn (T/m) 20.180 24.420 13.400 2.500 26.120 SVTH: Vũ Thường Thăng Áp lực đất đỉnh cống Áp lực nước đỉnh cống Áp lực nước đáy cống TLBT nắp TLBT bên TLBT đáy Áp lực đất hai bên thành cống Áp lực đất hai bên thành cống Áp lực nước hai bên thành cống Áp lực nước hai bên thành cống 21.045 424.688 Phản lực 26.368 Lực thẳng đứng đỉnh 15.192 Lực nằm ngang phân bố 2.500 Lực nằm ngang tuyến tính 26.070 Lực thẳng đứng đáy Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghiệp Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA Bảng 4.5 : Các tải trọng tác dụng lên cống. SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 [...]... 11.819 12. 571 15.31 3.81 150.596 -0.1306 537 .2 155 1 72. 6 12. 571 12. 714 15.38 3.88 154.766 0.1511 481.4 1 72. 6 191.4 12. 714 13.185 15.67 4.17 1 72. 437 0.09 42 425 .5 191.4 20 6.4 13.185 13.643 15.97 4.47 191.376 0.0 123 369.7 20 6.4 21 7.4 13.643 13.978 16 .2 4.70 20 6.336 0.03 12 313.8 21 7.4 22 4.7 13.978 14.195 16.37 4.87 21 7.631 -0.10 62 258 22 4.7 22 8.4 14.195 14.3 02 16.48 4.98 22 5.046 -0.1540 20 2 .2 228 .4 22 8.4... 197.7 20 4 .2 207.7 20 8.3 20 8 .2 206 20 1.1 193.9 184.5 174 .2 q2 m3/s 95 105 .2 107.1 113.6 124 .9 140.5 147 .2 159 175 188 197.7 20 4 .2 207.7 20 8.3 20 8 .2 206 20 1.1 193.9 184.5 174 .2 164.7 V1 V2 Ztl H0 qtt Sai số m3 m3 m m m3/s % 10.371 10.371 14.5 3 95.000 0.000 10.371 10.371 14.5 3 105 .20 0 0.000 10.371 10.380 14.5 3 105 .22 3 -0. 022 10.380 10.581 14.54 3.04 107.334 -0 .21 9 10.581 10.965 14.66 3.16 113.7 52 -0.134... 14.3 02 14.305 16.53 5.03 22 8.444 -0.0191 146.3 22 8.4 22 5 .2 14.305 14 .21 0 16.53 5.03 22 8.444 -0.0191 90.5 22 5 .2 218.9 14 .21 0 14. 024 16.48 4.98 22 5.046 0.0684 34.6 21 8.9 20 9.8 14. 024 13.750 16.39 4.89 21 8.973 -0.0333 0 20 9.8 198.3 13.750 13.414 16 .25 4.75 20 9.637 0.0778 0 198.3 187.1 13.414 13.067 16.08 4.58 198.484 -0.0 928 0 187.1 176.6 13.067 12. 740 15.9 4.40 186.899 0.1076 Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghi p... gτ 2 9,81 .2, 82 = = 12, 25 (m) 2 2. 3,14 - Kiểm tra lại điều kiện sóng nước sâu theo công thức H = 12, 5 m > 0,5 λ = 0,5. 12, 25= 6, 12 m (thỏa mãn giả thiết ban đầu) *) Tính : hs1% = K1% h SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghi p Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA 2 Với K1% tra được từ đồ thị hình P2 -2 đồ án MHTC, ứng với đại lượng gD 9,81.1870 = = 29 ,35 và i = 1% ⇒ K1% = 2, 09 V2 25 2 ⇒ hs1% = 2, ... 20 8.314 -0.055 13.688 13.541 16.19 4.69 20 5.677 0.157 13.541 13.319 16. 12 4. 62 201.090 0.005 13.319 13. 027 16.01 4.51 193.951 -0. 026 13. 027 12. 707 15.86 4.36 184.356 0.078 12. 707 12. 4 02 15.7 4 .2 174.3 02 -0.058 Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghi p 9 9.5 10 10.5 11 11.5 12 12. 5 13 13 .23 13 .24 Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA 2 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 828 36 SVTH: Vũ Thường Thăng 0 0 0 0 0 0... Đồ án tốt nghi p Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA 2 Bảng 3 .2 : Tính toán điều tiết lũ với P = 0 ,2% ∆t T (h) (s) 0 0.47 0.5 1 1.5 2 2.5 2. 6 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 8 8.5 0 16 92 108 1800 1800 1800 1800 360 1440 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 Q1 m3/s 0 105 .2 111.9 22 3.8 335.7 447.6 559.5 581.9 537 .2 481.4 425 .5 369.7 313.8 25 8 20 2 .2 146.3 90.5 34.6 0 0 SVTH: Vũ Thường Thăng Q2... 3.36 124 . 720 0.144 11.496 12. 123 15.14 3.64 140.630 -0.093 12. 123 12. 344 15 .25 3.75 147.053 0.100 12. 344 12. 676 15.45 3.95 158.973 0.017 12. 676 13.083 15.71 4 .21 174. 924 0.043 13.083 13.383 15.9 4. 42 188.174 -0.093 13.383 13.583 16.07 4.57 197.834 -0.068 13.583 13.689 16.17 4.67 20 4.363 -0.080 13.689 13.719 16 .22 4. 72 207.654 0. 022 13.719 13.710 16 .23 4.73 20 8.314 -0.007 13.710 13.688 16 .23 4.73 20 8.314... P = 0 ,2% Tần suất lũ Đơn vị P % 0 ,2 1,0 Htr m 5,03 4,73 Qmax 106m3 581,9 509,3 qxả 106m3 22 8,4 20 8,3 SVTH: Vũ Thường Thăng Btr = 14m Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghi p Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA 2 PHẦN II: THIẾT KẾ CÁC HẠNG MỤC CÔNG TRÌNH CHƯƠNG I THIẾT KẾ ĐẬP ĐẤT 1.1 Xác định cao trình đỉnh đập 1.1.1 Tài liệu thiết kế Cấp thiết kế của công trình là: Cấp II MNDBT = 14,5 m Mực nước lũ thiết kế và... 1800 21 6 1584 1800 1800 1800 648 11 52 1800 1800 1800 1800 1800 122 4 576 1800 1800 1800 1800 1800 Q1 m3/s 0 95 105 .2 190 28 5.1 380.1 475.1 509.3 478.8 431 .2 383.6 336 28 8.4 24 0.8 20 8.5 193 .2 145.7 98.1 50.5 2. 9 0 SVTH: Vũ Thường Thăng Q2 m3/s 95 105 .2 190 28 5.1 380.1 475.1 509.3 478.8 431 .2 383.6 336 28 8.4 24 0.8 20 8.5 193 .2 145.7 98.1 50.5 2. 9 0 0 q1 m3/s 0 95 105 .2 107.1 113.6 124 .9 140.5 147 .2 159... 155.964 147.6 42 140.051 133.164 125 .835 119.743 113 .21 2 107.864 105 .22 3 0 0.160 -0.041 0.039 0.035 -0. 124 0.131 -0 .20 3 0.166 -0.059 -0. 022 0 Đồ án tốt nghi p Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA 2 Hình 33 : Biểu đồ quan hệ Q ~ q ứng với tần suất P = 1% 3.5 .2 Bảng tính toán điều tiết lũ với Btr = 14m, P = 0 ,2% Cao trình ngưỡng tràn Zng = 11,5m Lưu lượng đỉnh lũ : Qmax(P=0 ,2% ) = 581,9 (m3/s) MNDBT = 14,5 . 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghi p Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA 2 Dung trọng khô chế bị γ ccb g/cm 3 1.7 1.7 Góc nội ma sát Φ cb độ 20 o 26 ’ 16 o Lực dính kết C cb Kg/cm 2 0 .27 96 0. 42 Hệ số thấm K cb cm/s 2. 0*10 -5 5.5*10 -5 Các. của bản thân đến nay em đã hoàn thành đồ án tốt nghi p của mình với tên đề tài: “ Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân – Phương án 2 ” Thời gian làm đồ án tốt nghi p là một khoảng thời gian có ích để. đó Nông lâm - Ngư nghi p tăng 7,5%, công SVTH: Vũ Thường Thăng Lớp: 53CĐ-C1 Đồ án tốt nghi p Thiết kế hồ chứa Nghi Xuân PA 2 nghi p tiểu thủ công nghi p tăng 5,9%, thương nghi p dịch vụ tăng