Chuyên đề kết cấu thép

- Nhập mô hình và tải vào phần mềm SAP2000 để tính toán phản lực tại châncửa mái do gió gây ra.- Phản lực tại chân cửa mái được thể hiện hình sau: - Phân bố trên chiều dài cột phía đón g

Trang 1

II Yêu cầu tính toán:

a Vẽ lại mặt bằng cột và mặt bằng mái

b Bố trí hệ giằng

- Hệ giằng mái

- Hệ giằng cột

c Tính toán thiết kế khung ngang

- Liên kết tại chân cột

- Liên kết giữa cột và xà ngang

- Liên kết đỉnh mái (giữa hai xà ngang)

Trang 2

Họ và tên: Phạm Gia Huy – MSSV: 10L3103035 (STT: 035) – Lớp: XD10LD.

Trang 3

a Hệ giằng của nhà công nghiệp:

- Hệ giằng nhà công nghiệp giữ vai trò quan trọng trong việc bảo đảm độ cứngkhông gian của nhà

- Đối với các công trình bằng thép, do vật liệu có tính dẻo, cường độ cao, nên tiếtdiện thường nhỏ, độ mảnh lớn vì vậy việc tăng độ cứng của nhà càng khôngthể thiếu được

- Hệ giằng mái của nhà công nghiệp tiền chế trong bài chỉ bố trí cho trong mặtphẳng xà nghiêng (giằng cánh trên)

- Hệ giằng cửa mái cũng bố trí tương tự hệ giằng mái, tuy nhiên hệ giằng cửamái chỉ có giằng cánh trên và giằng đứng

- Với cao trình đỉnh mái H = 9.15m, chọn chiều cao cửa mái h = 2.2m và độ dốccủa mái theo số liệu đề bài là i = 5% từ đó ta tính toán được chiều cao cột làHcột = 6.275m (như hình 4)

Trang 5

2 TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG.

HÌNH 6 SƠ ĐỒ KHUNG NGANG NHÀ TIỀN CHẾ

SƠ BỘ KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG

Trang 6

BẢNG TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG

Khẩu độ L 27 (m) Bước cột B 9 (m) Cao trình đỉnh mái 9.15 (m) Chiều cao cửa mái 2.2 (m) Vùng gió IIB

Độ dốc i 5 % Chiều cao cột h 6.275(m)

I/ TĨNH TẢI

cấu tạo

hệ sốvượt tải

tải trọngtiêu chuẩn

tải trọngtính toán

- Phân bố trên chiều dài xà ngang do tole, xà gồ, lớp cách nhiệt qtt = 0.16T/m.(chưa kể trọng lượng bản thân khung thép)

- Tập trung tại chân cửa mái (do khung cửa mái, kể cả kính) Q = 1.2T

- Phân bố trên chiều dài cột (do vách bao che) q = 0.16T/m

II/ HOẠT TẢI diễn giải

hệ sốvượt tải

tải trọngtiêu chuẩn

tải trọngtính toán

n (kg/m2) (kg/m2)Căn cứ theo TCVN 2737 - 95 1.3 30 39mái lợp tole không có người đi lại

Trang 7

Hoạt tải tác dụng lên khung với bước cột B = 9(m)

ptc = 270(kg/m)ptt = 351(kg/m)ptt = 0.351(T/m)

- Phân bố trên chiều dài xà ngang ptt = 0.351T/m

- Tập trung tại chân cửa mái (do khung cửa mái truyền xuống) P = 1.05T

III/ HOẠT TẢI TRỌNG GIÓ W = wtcnkc

công trình nằm trong vùng gió IIB

áp lực gió tiêu chuẩn wtc = 95 (kg/m2)

ce3L

Trang 8

Hệ số khí động ce1 = -0.371

ce2 = -0.4ce3 = -0.4

Trang 9

- Nhập mô hình và tải vào phần mềm SAP2000 để tính toán phản lực tại châncửa mái do gió gây ra.

- Phản lực tại chân cửa mái được thể hiện hình sau:

- Phân bố trên chiều dài cột phía đón gió = 747kG/m

- Phân bố trên chiều dài cột phía khuất gió = 373kG/m

- Phân bố trên xà ngang (gió bốc vuông góc với xà ngang) = 352kG/m cho phíagió đón và 474kG/m cho phía khuất gió

- Tập trung tại chân cửa mái: lực ngang 3192kG và 299kG; lực đứng 2291kG và1846kG

3 TÍNH TOÁN NỘI LỰC CHO KHUNG NGANG NHÀ TIỀN CHẾ.

Trang 10

- Nhờ trợ giúp của phần mềm tính toán nội lực SAP2000 để tính toán nội lựckhung ngang nhà tiền chế.

- Mô hình khung ngang nhập vào phần mềm SAP2000 được thể hiện như hìnhsau:

- Trường hợp chất tĩnh tải lên khung

- Biểu đồ moment do tĩnh tải gây nên.

Trang 11

- Biểu đồ lực cắt do tĩnh tải gây nên.

- Biểu đồ lực dọc do tĩnh tải gây nên.

- Trường hợp chất hoạt tải trái lên khung

Trang 12

- Biểu đồ moment do hoạt tải trái gây nên.

- Biểu đồ lực cắt hoạt tải trái gây nên.

- Biểu đồ lực dọc do hoạt tải trái gây nên.

Trang 13

- Trường hợp chất hoạt tải phải lên khung.

- Biểu đồ moment do hoạt tải phải gây nên.

- Biểu đồ lực cắt do hoạt tải phải gây nên.

Trang 14

- Biểu đồ lực dọc do hoạt tải phải gây nên.

- Trường hợp chất hoạt tải gió trái lên khung

Trang 15

- Biểu đồ moment do hoạt tải gió trái gây nên.

- Biểu đồ lực cắt do hoạt tải gió trái gây nên.

- Biểu đồ lực dọc do hoạt tải gió trái gây nên.

Trang 16

- Trường hợp chất hoạt tải gió phải lên khung.

- Biểu đồ moment do hoạt tải gió phải gây nên.

- Biểu đồ lực cắt do hoạt tải gió phải gây nên.

Trang 17

- Biểu đồ lực dọc do hoạt tải gió phải gây nên.

BẢNG GIÁ TRỊ NỘI LỰC CÁC THÀNH PHẦN TẢI TÁC DỤNG LÊN KHUNG

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase P V2 M3

Trang 22

20 3.00375 HOATTAIDAY -2.6976 0.1349 6.36213

- Biểu đồ bao moment khung thép nhà tiền chế.

Trang 23

- Biểu đồ bao lực cắt khung thép nhà tiền chế.

- Biểu đồ bao lực dọc khung nhà thép tiền chế.

- Biểu đồ phản lực tại nút liên kết (chân cột).

Trang 24

- Tên phần tử thanh được thể hiện hình sau:

BẢNG TỔNG HỢP NỘI LỰC COMBAO (MAXMIN) THANH TRONG KHUNG

TABLE: Element Forces - Frames Frame Station OutputCase CaseType StepType P V2 M3

12 0 MAXMIN Combination Max 1.204 5.723 0

12 3.125 MAXMIN Combination Max 1.807 3.92 16.946

12 0 MAXMIN Combination Min -8.091 -5.423 -8E-15

12 3.125 MAXMIN Combination Min -7.489 -5.423 -15.068

14 0 MAXMIN Combination Max 1.183 5.423 0

Trang 25

15 0 MAXMIN Combination Max 2.236 2.334 24.501

15 0 MAXMIN Combination Min -5.758 -6.574 -33.892

19 0 MAXMIN Combination Max -0.047 1.744 14.244

19 1.502 MAXMIN Combination Max -0.041 1.863 14.114

20 0 MAXMIN Combination Max -0.042 1.763 14.244

Trang 26

CHIỀU DÀY BẢN NỐI TẠI ĐỈNH CỘT

Lực tác dụng lớn nhất trên

Trang 27

P1 = 4.440.0- lực tác dụng lên bản cánh

Li1 = 5.40 cm

Li2 = 6.40 cm

M1 = 11987.91 kg.cm - moment truyền lên sườn

M2 = 8947.25 kg.cm - moment truyền lên bản cánh

Chiều dày bản nối = max [d1,d2] 1.60

BẢNG TÍNH TOÁN TIẾT DIỆN CỘT VÀ BULÔNG LIÊN KẾT Vật liệu

Trang 28

K/tra ổn định tổng thể tiết diện chịu nén

uốn trong mặt phẳng uốn:

Không Cần kiểm tra cột theo điều

kiện ổn định tổng thể

Ứng suất

Trang 29

TÍNH TOÁN BULÔNG NEO Nội lực tính toán

Định dạng
Số trang	29
Dung lượng	699,62 KB