HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ KCN DẦM BTCT LIÊN TỤC ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG

Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình Hớng dẫn thiết kế kcn dầm btct liên tục đúc hẫng cân bằng i-chọn kích thớc ban đầu : 1.1- Phân chia khẩu độ nhịp : 1.1.1- Chiều dài nhịp chính L : +Căn cứ để chọn nhịp chính : - Khẩu độ thông thuyền . - Chiều dài phần cầu chính dự kiến. - Chiều dài nhịp thông dụng là 64, 75, 83, 95, 105,120,130 và 150m . Nhịp chính đợc chia thành các đốt đỉnh trụ Ko , các đốt đúc hẫng cân bằng Ki và đốt hợp long Kc . 1.1.2- Chiều dài nhịp biên L 1 : Chiều dài hợp lý : ( ) LL 7.06.0 1 ữ = (1) Theo điều kiện đúc hẫng cân bằng : 01 2 lK KL L c c ++ = (2) Trong đó: l 0 - là chiều dài đoạn dầm đúc tại chỗ trên đà giáo có chiều cao không đổi đoạn này xác định từ hai công thức trên : ( c KLLl = 2 1 10 ) (3) K c -chiều dài đốt hợp long chọn 1,5 hoặc 2m . Ví dụ : Chiều dài nhịp chinh L=75m, chiều dài đốt hợp long K C =2m khi đó L 1 =0,7ì75=52,5m và l 0 = 52,5-0,5(75-2) =52,5-36,5= 16m. Hoặc cách thứ hai : chọn chiều dài đốt đúc trên đà giáo l 0 = 11m. L 1 =0.5ì(75-2)+2+11=36,5+13= 49,5m L 1 = 0,66L 1.1.3-Chiều dài các đốt đúc K i : Chiều dài mỗi đốt đúc K i chọn trong khoảng 3; 3,5; hoặc 4 m và có thể không bằng nhau ,những đốt ngoài cùng có chiều dài lớn hơn , sao cho số đốt đúc cân bằng là số nguyên và trọng lợng đốt đúc nặng nhất không vợt quá 60 Tấn . Sau khi cộng chiều dài các đốt K i và đốt hợp long K c , chiều dài còn d của nhịp tính vào đốt Ko . Chiều dài đốt Ko phải chọn từ 10 ữ12 m tuỳ thuộc vào loại xe đúc . 1.2- Kích thớc hộp dầm : Nguyên tắc thiết kế là phải chọn kích thớc hộp dầm trớc sao cho hình dạng mặt cắt hộp nhìn thấy cân đối,hợp lý sau đó mới tiến hành tính toán để kiểm tra và khảng định những điều đã chọn . Việc chọn ban đầu dựa vào kinh nghiệm thiết kế, vào thiết kế của những công trình đã xây dựng và vào một số công thức kinh nghiệm. 1.2.1- Chiều cao hộp dầm : Chiều cao hộp dầm thay đổi theo qui luật tuyến tính hoặc theo đờng cong . Thông thờng mặt đáy dầm cong theo đờng cong bậc 2 , với chiều cao hộp dầm tại : - Mặt cắt gối : H 0 = (1/12ữ1/17) L - Mặt cắt giữa nhịp : H 0,5 =(1/40 ữ1/60) L 2,5 m . 1 Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình 1.2.2-Hình dạng mặt cắt : Tuỳ theo khổ cầu và chiều cao hộp mà chọn một trong hai dạng mặt cắt thông dụng sau : a) Hộp dầm với khổ cầu 10,5 m b) Hộp dầm với khổ cầu >10,5m Chiều rộng nắp hộp t 0 :- Đối với khhổ cầu K 10,5 m , nên chọn bằng K . - Đối với khổ cầu > 10,5 m nên chọn bằng 10m . Chiều dày bản nắp : - tại giữa hộp h b =(1/25ữ1/40)K 25 cm -tại vị trí ngàm với sờn hộp : h c = (1/12ữ1/15 ) ìt = 60ữ80 cm Chiều dày cánh hẫng nắp hộp : 20ữ25cm Thành hộp : -Với khổ cầu K=7m có thể áp dụng loại sờn thẳng đứng, với khổ cầu lớn hơn nên áp dụng loại thành nghiêng với độ dốc 1/7ữ1/10 . Hộp càng cao độ dốc càng nhỏ, chiều rộng đáy hộp tại mặt cắt gối B= 5,5ữ6m để đảm bảo ổn định của kết cấu nhịp theo phơng ngang. Chiều dày sờn W= 35ữ70 cm . Bản đáy : - chiều dày tại mặt cắt gối 50cm , tại mặt cắt giữa nhịp 25cm . Chiều dày thay đổi liên tục theo qui luật của mặt đáy. 1.2.3-Cách xác định chiều cao dầm tại mỗi mặt cắt : 2 Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình Chiều dài đoạn dầm có chiều cao thay đổi : L h =(L-b Vách -K c )/2 Chiều dày vách ngăn tại mặt cắt gối lấy bằng chiều rộng trụ. Lấy trục toạ độ nh hình vẽ, gốc toạ độ tại điểm giữa nhịp ,trục 0y quay xuống phía , phơng trình đờng cong đáy dầm có dạng cbxaxy ++= 2 Xác định hệ số của phơng trình bậc 2 bằng hệ phơng trình sau : - Tại x=0, y=0 c=0 -Tại x=0 , y=0 2a.0+ b =0 ; b=0 -Tại x=L h , y= (H 0 H 0.5 ) a.L h 2 =H 0 -H 0.5 2 5,00 h L HH a = (4) Nh vậy đờng cong đáy dầm có dạng : (5) 2 .xay = Hệ số a xác định theo biểu thức trên Thay các giá trị x i =K i vào hàm (5) để xác định các giá trị y i tơng ứng Chiều cao dầm tại mặt cắt i xác định theo công thức : H i =H 0,5 + y i Bằng thuật toán tơng tự ta xác định chiều dày bản đáy tại mỗi mặt cắt i. Với đáy dầm có hình dạng đờng cong bậc 3 ,nếu đặt hệ trục toạ độ nh trên ta có phơng trình của đờng cong này : 3 .xay = với hệ số 3 5,00 k L HH a = (6) Với dạng hộp thành xiên chiều rộng đáy dầm thay đổi theo chiều cao dầm, tại mặt cắt sát trụ chiều rộng này là b d 0 tại mặt cắt thứ i có chiều cao là H i chiều rộng đáy xác định theo công thức : ( ) idid HHbb + = 00, 2 (7) trong đó - độ xiên của thành hộp :(1/7ữ1/10) 1.3- Tính các đặc trng hình học của tiết diện mỗi đốt dầm : Trong mỗi đốt dầm chiều cao và chiều dày bản đáy thay đổi theo qui luật tuyến tính . Trong phạm vi mỗi đốt , ta coi nh mặt cắt là không đổi và có tiết diện lấy theo mặt cắt giữa của mỗi đốt. Trong tính toán xác định nội lực , số mặt cắt để xác định tung độ ĐAH lấy theo số lợng đốt đúc và nh vậy cách chia phần tử trong sơ đồ tính toán trùng với cách chia đốt đúc . Xác định ĐTHH tiết diện hình hộp có thể bằng những chơng trình đã lập sẵn bằng TURBO PASCAL, EXCEL hoặc VISUAL BASIC ,nên dùng EXCEL vì có thể kết nối kết quả tính ĐTHH với các trang tính duyệt sau này . Không nên dùng tiện ích tính ĐTHH trong AUTOCAD vì không tự động tính cho hàng loạt các mặt cắt và dễ lẫn về chuyển đổi đơn vị theo tỉ lệ bản vẽ . Có thể tham khảo trang kết quả của chơng trình tính toán các ĐTHH của tiết diện dầm hộp bằng EXCEL sau đây. Trong ví dụ có 8 đốt chia và tính cả Jy, trong đồ án TKTN không cần tính Jy . 3 Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình số hiệu mc Chiều dài đốt li (cm) Chiều cao tiết diện H cm Chiều dày bản đáy hb cm Chiều rộng bản đáy b cm Diện tích trừ rãnh fo cm2 Diện tích tính đổi fbt cm2 vị trí trục trung hoà yo cm jx cm4 jy cm4 0 0 620 50.0 650 140533 143628 278.8 6345689543 10561079635 1 450 528.0 43.8 650 126197 129151 229.2 4253577215 9329784400 2 300 476.0 40.3 650 118099 120912 202.0 3283841398 8634296166 3 300 431.0 37.2 650 111079 113751 178.8 2560022827 8031392737 4 300 392.3 34.6 650 105060 107592 159.3 2021917078 7514460912 5 300 359.6 32.4 650 99964.9 102356 143.2 1623464609 7076887490 6 350 328.3 30.3 650 95085.9 97337 128.1 1289017255 6657862667 7 350 303.6 28.6 650 91237.6 93347 116.4 1056502569 6327350632 8 350 284.7 27.3 650 88297.6 90267 107.8 896828544.6 6074849866 Chú ý : Các đặc trng hình học phải tính theo mặt cắt hình hộp thực tế,không đợc tính theo mặt cắt qui đổi thành tiết diện chữ T. Mặt cắt qui đổi chỉ dùng để tính duyệt cờng độ. ii-tính toán xác định nội lực : 2.1 - Xác định tĩnh tải : Tĩnh tải giai đoạn I gồm : - trọng lợng bản thân mỗi đốt dầm : tdiiiI Flp ,, 5,2 = -tải trọng thi công : trọng lợng đờng di chuyển, các thiết bị và ngời p I, tc = 0.02ìB 0.2 T/m . -trọng lợng xe đúc, ván khuôn ,giàn giáo P XE : tải trọng này tập trung đặt tại vị trí cách đầu hẫng 1m và có trị số từ 60ữ80T , tuỳ theo thiết kế của xe đúc . Tĩnh tải giai đoạn II : -1m dài lan can : tính theo thiết kế cụ thể , nếu cha có số liệu tạm lấy 0,2T/m . -1 m dài gờ chắn bánh ( đối với lề ngời đi cùng mức ) : 0.324 T/m -1 m dài lề ngời đi lắp ghép : 0.45 T/m . - lớp phủ mặt cầu : ( ) 3,2. 2 5.007.0 B Bi p II m + = T/m i :độ dốc ngang cầu % B :chiều rộng cấu tạo mặt cầu ( m) . Trọng lợng bản thân dầm có dạng phân bố hình bậc thang , trọng lợng xe đúc là tải trọng tập trung còn các tĩnh tải khác là tải trọng phân bố đều . Hệ số tải trọng : - đối với trọng lợng bản thân dầm, lan can, gờ chắn =1.25 - đối với lớp phủ mặt cầu = 1.5 4 Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình -đối với hoạt tải và tải trọng thi công lấy theo trạng thái giới hạn tính toán Hệ số phân phối tải trọng = Số làn xe ì m m- hệ số làn xe nếu 2 làn lấy bằng 1,0; ba làn m=0,85 Hệ số xung kích ( 1+IM) =1,25 . 2.2 Nguyên tắc chung : Nội lực để tính toán dầm BTCT liên tục đúc hẫng gồm mô men uốn M i , lực cắt Q i tại tất cả các mặt cắt cuối đốt đúc . Nguyên tắc tính toán : 1- Sự làm việc của dầm liên tục đúc hẫng phụ thuộc vào biện pháp công nghệ thi công, cụ thể là trình tự hợp long và thời điểm hạ kết cấu nhịp xuống gối chính. 2- Mỗi loại tải trọng tác dụng lên kết cấu nhịp theo một sơ đồ tính toán riêng, vì vậy lập sơ đồ tính của kết cấu nhịp căn cứ theo trạng thái tác dụng của từng tải trọng và xác định nội lực trong từng sơ đồ riêng theo nguyên lý độc lập tơng tác, sau đó tổ hợp các giá trị nội lực theo nguyên lý cộng tác dụng. Phơng pháp tính toán : Đối với sơ đồ tĩnh định, theo sơ đồ tính toán đã xây dựng và lập các công thức tính nội lực và chuyển vị theo phơng pháp của cơ học kết cấu . Đối với các sơ đồ siêu tĩnh, thực hiện theo 2 bớc : 1-Sử dụng chơng trình SAP , tính theo sơ đồ phẳng để đợc các ĐAH . 2-Chất tải các đờng ảnh hởng để xây dựng các đờng bao nội lực . Chất tải trực tiếp ngay trong SAP dễ bị nhầm lẫn về hệ số, và không thống nhất đợc về nguyên tắc xếp tải đoàn xe di động. 2.3- Xác định nội lực trong dầm liên tục 3 nhịp, thi công theo công nghệ: hợp long nhịp biên trớc, hợp long nhịp giữa sau khi đ hạ KCN xuống gối chính. 2.3.1- Xác định mô men uốn tại các mặt cắt dầm công xon trong quá trình đúc hẫng cân bằng : Trong giai đoạn này kết cấu nhịp làm việc theo sơ đồ khung T. Sau khi hợp long với đoạn đúc trên đà giáo của nhịp biên và hạ xuống gối chính thì sơ đồ này không tồn tại, trạng thái cân bằng mới của hệ đợc xác lập lại và kết cấu nhịp làm việc theo sơ đồ giản đơn mút thừa . Vì vậy giá trị nội lực tính ở phần này có giá trị để kiểm tra cờng độ của các mặt cắt dầm trong giai đoạn thi công và tải trọng tai biến , xác định các mất mát ứng suất trong quá trình căng kéo các bó cốt thép DƯL. Sơ đồ này còn để xác định các chuyển vị của đầu hẫng trong mỗi giai đoạn đúc ,căn cứ vào đó để điều chỉnh cao độ ván khuôn, tạo độ vồng kiến trúc cho nhịp đúc. Sơ đồ tính để xác định mô men uốn của nhịp : công xon một đầu ngàm, khẩu độ tính toán += i iiI KKL 1 0, 2 1 (8) Tải trọng tác dụng : P I,i ; P I,tc , P XE . 1- Do trọng lợng bản thân các đốt dầm P i I : + Tại mặt cắt gối M I,i 0-0 : 5 Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình - Do đốt K 0 : 2 2 00, 00 0, dP M I I = (9) - Do đốt K 1 : ++= 2 1 011, 00 0, 00 1, d ddPMM III (10) - Do đốt K n : ++= 2 1 0 , 00 1, 00 , n n innInInI d ddPMM (11) + Tại mặt cắt thứ K : += n k i n K iiiI kk iI d ddPM 2 1 1 ,, (12) 2- Do tải trọng thi công : 2 2 , , = = n ki itcI kk iTC dP M (13) 3- Do trọng lợng xe đúc : (14) = = 1 , n ki iXE KK iXE dPM Nên tính mô men uốn dầm công xon bằng bản tính EXCEL và lập thành hai bảng để phục vụ cho những nội dung tính duyệt sau này . Bảng thứ nhất là các giá trị mô men tại mặt cắt đỉnh trụ trong quá trình đúc hẫng và Bảng thứ hai tính giá trị mô men tại các mặt cắt sau khi kết thúc đúc hẫng cân bằng . Bảng các giá trị mô men tại đỉnh trụ Bảng 2 Giá trị tiêu chuẩn Gíá trị tính toán Trạng thái đúc đốt thứ Chiều dài đốt (m) Tĩnh tải đốt dầm (Tấn/m) Do tĩnh tải dầm M 0-0 I,p T.m Do tải trọng thi công M 0-0 I,p T.m Do xe đúc M 0-0 XE Cộng T.m Do tĩnh tải dầm M 0-0 I,p Do tải trọng thi công M 0-0 I,p Do trọng lợng xe đúc M 0-0 XE Cộng T.m 0 4.5 33.34 -337 -2.03 -210 -5500 -371 -2.63 -294 -667 1 3 30.54 -887 -5.63 -390 -1283 -975 -7.31 -546 -1529 2 3 28.65 -1660 -11.03 -570 -2242 -1826 -14.33 -798 -2639 3 3 27.02 -2633 -18.23 -750 -3402 -2896 -23.69 -1050 -3970 4 3 25.63 -3786 -27.23 -930 -4744 -4165 -35.39 -1302 -5502 5 3.5 24.38 -5343 -40.00 -1140 -6524 -5878 -52.00 -1596 -7526 6 3.5 23.29 -7116 -55.23 -1350 -8522 -7828 -71.79 -1890 -9790 7 3.5 22.44 -9100 -72.90 -1560 -10733 -10010 -94.77 -2184 -12289 8 3.5 21.81 -11294 -93.03 -1770 -13157 -12423 -120.93 -2478 -15022 9 3.5 21.35 -13704 -115.60 -1980 -15799 -15074 -150.28 -2772 -17996 10 3.5 21.04 -16337 -140.63 -2190 -18668 -17971 -182.81 -3066 -21220 11 4 20.85 -19632 -172.23 -2430 -22234 -21595 -223.89 -3402 -25221 12 4 20.76 -23243 -207.03 -2670 -26120 -25568 -269.13 -3738 -29575 6 Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình mô men tại các mặt cắt trong giai đoạn đúc hẫng cân bằng Bảng 3 Giá trị tiêu chuẩn Số hiệu mặt cắt Chiều dài đốt (m) Tĩnh tải đốt dầm (Tấn/m) Do tĩnh tải dầm M k-k I,p T.m Do tải trọng thi công M k-k I,tc T.m Do trọng lợng xe đúc M k-k XE Cộng T.m M 0-0 4.5 33.34 27181.45 245.03 2910 30336.48 M 1-1 3 30.54 22096.73 202.50 2640 24939.23 M 2-2 3 28.65 19069.39 176.40 2460 21705.79 M 3-3 3 27.02 16308.38 152.10 2280 18740.48 M 4-4 3 25.63 13797.85 129.60 2100 16027.45 M 5-5 3.5 24.38 11524.23 108.90 1920 13553.13 M 6-6 3.5 23.29 9155.56 87.03 1710 10952.59 M 7-7 3.5 22.44 7078.88 67.60 1500 8646.48 M 8-8 3.5 21.81 5282.31 50.63 1290 6622.93 2.3.2- Xác định mô men trong các giai đoạn chất tải tiếp theo: Dầm liên tục 3 nhịp đúc hẫng theo công nghệ hạ xuống gối chính trớc khi hợp long nhịp giữa chịu tải theo các sơ đồ : + Đối với tĩnh tải giai đoạn I+tải trọng thi công + 1/2 trọng lợng xe đúc và 1/2 trọng lợng đốt hợp long kết cấu nhịp làm việc theo sơ đồ dầm giản đơn mút thừa.(Sơ đồ 1) + Sau khi căng cốt thép thớ dới chịu mô men dơng, hạ đà giáo kết cấu nhịp làm việc theo sơ dầm đồ liên tục chịu hiệu ứng do cất xe đúc và tải trọng thi công,biến dạng đàn hồi của dầm vồng ngợc trở lại ,xuất hiện mô men dỡ tải tơng tự nh tác dụng lên dầm tải trọng ngợc dấu với chiều tác dụng của tải trọng thi công và trọng lợng xe đúc. + Đối với tĩnh tải giai đoạn II gồm trọng lợng các lớp phủ mặt cầu,trọng lợng lan can,lề ngời đi và dải phân cách cứng, hoạt tải kết cấu nhịp làm việc theo sơ đồ dầm liên tục. Đặc điểm của dầm thi công theo công nghệ này là tải trọng thi công đợc xét nh tổ hợp chính và còn tác dụng đến kết cấu cả trong giai đoạn khai thác . Đối với tĩnh tải và tải trọng thi công lập biểu đồ nội lực. Đối với hoạt tải phải xây dựng đờng bao. Gia trị nội lực dùng cho tính toán là đờng bao tổng hợp cộng đại số theo từng mặt cắt từ đờng bao nội lực do hoạt tải và từ các biểu đồ nội lực do tĩnh tải và tải trọng thi công. Trình tự tính toán nh sau : Sơ đồ 1 : Giai đoạn sau khi thi công xong đốt hợp long nhịp giữa . 7 Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình a- Trên nhịp L 1 của dầm giản đơn mút thừa : 1-Giá trị mô men tại các mặt cắt do trọng lợng bản thân P I i : Phản lực gối đầu nhịp : () ()() ( ) + + = 4 2 2 1 01 00 1 cc c c lLG llL pll L A (15) Mômen tại mặt cắt giữa đốt l 0 : 82 1 2 00 00 lP AlM l = (16) Mô men tại mặt cắt cuối đốt thứ n(kể từ đốt K 0 ) : () ( ) 2 . 2 00 0 c cn llp llAM + += (17) Mô men tại mặt cắt cuối đốt thứ n-1 : ()() 2 2 001 nn ncnn dp dllpAMM ++= (18) ()() 2 2 11 10012 ++= nn nnncnn dP ddPllpAMM () 2 2 22 1 0023 ++= nn n n iicnn dP ddPllpAMM (19) 8 Ko K1 K2 K3K4 K1 K2 K3 K4 lo lc 4xd lk p4 MC5 a) sơ đồ công nghệ a) sơ đồ tính toán P P Pkích l1 l/2l/2 l1 c) Biểu đồ mô men uốn mntc Pxe Gc Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình 2- Mô men tại các mặt cắt do tĩnh tải thi công phân bố đều P I,tc và trọng lợng xe đúc P xe : Phản lực: () = xexe c tcIp d L P lL L P L A 282 1 2 2 1 , 1 (20) Tại mặt cắt cách đầu nhịp khoảng cách x 1 : 2 2 1, 1 xp xAM tcI pP = (21) Kết quả tính thể hiện trong các bảng : mô men tại các mặt cắt nhịp 1 tính theo sơ đồ 1 Bảng 4 Số hiệu mặt cắt Khoảng cách X 1 (m) Chiều dài đốt di (m) Tĩnh tải dầm P I,i (T/m) Mô men do tĩnh tải dầm Mô men do tải trọng thi công Cộng giá trị tiêu chuẩn Cộng giá trị tính toán M10 0 0 M9 713.12 M 8 35.5 3.5 21.81 -5108.5 -1611.0 -6719.5 -7713.66 M 7 39 3.5 22.44 -7060.6 -1783.5 -8844.0 -10085.15 M 6 42.5 3.5 23.29 -9292.7 -1958.4 -11251.1 -12767.94 M 5 46 3.5 24.38 -11816.9 -2135.8 -13952.7 -15775.11 M 4 49 3 25.63 -14223.8 -2289.8 -16513.6 -18622.88 M 3 52 3 27.02 -16867.6 -2445.6 -19313.1 -21733.58 M 2 55 3 28.65 -19761.9 -2603.2 -22365.0 -25122.16 M 1 58 3 30.54 -22922.5 -2762.6 -25685.0 -28806.04 M 0 62.5 4.5 33.34 -28207.1 -3005.0 -31212.1 -34934.33 b- Trên đoạn mút hẫng L h : Mô men tại cuối đốt thứ n ( kể từ đốt K 0 ): 0 = n M Mô men tại mặt cắt cuối đốt thứ n-1 : 22 1 2 1 nn ncnn dp dGMM = (22) 22 2 11 112 += nn nnn c nn dP ddP G MM (23) 22 2 22 1 23 += nn n n ii c nn dP dP G MM (24) 2- Do tải trọng thi công p I,tc , : 0 , = ntc M 2 2 , ktc ktc xP M = (25) 9 Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình = kn n ik dx Do trọng lợng xe đúc, trọng tâm cách giữa nhịp 1 khoảng là d xe += xe c xexe d l xPM 2 2 (26) mô men tại các mặt cắt nhịp 2 tính theo sơ đồ 1 Bảng 5 Số hiệu mặt cắt Khoảng cách X 2 (m) Chiều dài đốt di (m) Tĩnh tải dầm P I,i (T/m) Mô men do tĩnh tải dầm Mô men do tải trọng thi công và xe đúc Cộng giá trị tiêu chuẩn Cộng giá trị tính toán 1 2 3 4 5 6 7 8 M 8 22.5 3.5 21.81 -5748.6 -1190.6 -6939.2 -7871.28 M 7 26 3.5 22.44 -7617.7 -1417.6 -9035.3 -10222.37 M 6 29.5 3.5 23.29 -9766.9 -1647.0 -11414.0 -12884.76 M 5 33 3.5 24.38 -12208.1 -1878.9 -14087.0 -15871.53 M 4 36 3 25.63 -14543.9 -2079.6 -16623.5 -18701.81 M 3 39 3 27.02 -17116.6 -2282.1 -19398.7 -21795.03 M 2 42 3 28.65 -19939.8 -2486.4 -22426.2 -25166.13 M 1 45 3 30.54 -23029.3 -2692.5 -25721.8 -28832.53 M 0 49.5 4.5 33.34 -28207.3 -3005.0 -31212.3 -34934.58 Giải thích kí hiệu : l 0 -chiều dài đoạn nhịp đúc trên đà giáo. l c -chiều dài đốt hợp long. P 0 -tĩnh tải phân bố của đoạn l 0 . L 1 -khẩu độ của nhịp biên. L- khẩu độ nhịp chính. G c -trọng lợng đốt hợp long và đà giáo ván khuôn treo để đúc đốt này. P I,tc -tải trọng thi công 0.2T/m P xe -trọng lợng xe đúc. d i - chiều dài đốt đúc hẫng thứ i . d xe -khoảng cách từ giữa nhịp chính đến trọng tâm xe đúc. x 1 - khoảng cách từ đầu nhịp đến mặt cắt cần tính x 2 -khoảng cách từ cuối mút hẫng đến mặt cắt cần tính Sơ đồ 2 : Giai đoạn dỡ tải trọng thi công - chuyển xe đúc ra khỏi cầu. Sau khi hợp long, cha tháo dỡ ván khuôn ngoài tiến hành căng kéo cốt thép thớ dới của nhịp giữa và di chuyển xe đúc ra khỏi cầu, tháo dỡ các tải trọng thi công khác . Các tải trọng này vốn đã nằm ở trên nhịp gây nên biến dạng cho dầm, khi dỡ tải ra khỏi nhịp dầm đàn hồi trở lại nhng do lúc này dầm đã là liên tục, chuyển vị bị khống chế và sẽ gây ra nội lực trong dầm. Chúng ta gọi hiện tợng này là hiệu ứng dỡ tải . 10 [...]... tĩnh tải giai đoạn I cũng tính trên sơ đồ dầm liên tục, giá trị mô men trong giai đoạn đúc hẫng cân bằng xác định để kiểm tra dầm trong giai đoạn thi công 2.5- Biện pháp xác định nội lực trong các sơ đồ cầu khung dầm liên tục nhiều nhịp thi công theo công nghệ đúc hẫng Những trờng hợp : Cầu khung dầm liên tục 4 nhịp, khung dầm liên tục 5 nhịp cách chất tải lên dầm để xác định nội lực tính toán phụ thuộc... long các nhịp và thời điểm tháo bỏ liên kết tạm trên đỉnh trụ Ví dụ xét sơ đồ khung dầm liên tục 4 nhịp , với biện pháp thi công nh sau : - Đúc hẫng cân bằng từ đỉnh trụ T1 Đồng thời đúc hẫng cân bằng từ đỉnh trụ T2 ( trụ khung) - Đúc tại chỗ trên đà giáo cố định đoạn dầm l0 của nhịp N1 - Hợp long nhịp biên Căng và kéo cốt thép thớ dới nhịp biên N1 - Tháo bỏ liên kết và gối tạm trên trụ T1 - Hợp long... tựa,một đầu hẫng chịu tải trọng là trọng lợng bản thân dầm và tải trọng thi công + trọng lợng xe đúc Với sơ đồ này tiếp tục hợp long nhịp giữa , chịu thêm trọng lợng bê tông đốt hợp long và trọng lợng của đà giáo ván khuôn đốt này Sau khi căng kéo cốt thép thớ dới nhịp giữa,tháo bỏ liên kết tạm trên hai trụ, KCN làm việc theo sơ đồ dầm liên tục tựa trên các gối chốt Hệ làm việc theo trạng thái cân bằng mới... lực nh sau : + Sơ đồ 1 gồm : Dầm giản đơn mút thừa (bên trái) + Khung T( giữa)+ dầm giản đơn mút thừa ( bên phải ) chịu tĩnh tải giai đoạn I ( trọng lợng bản thân và 1 phần xe đúc+ tải trọng thi công) + Sơ đồ 2 : Khung dầm 2 nhịp chịu hiệu ứng dỡ tải xe đúc + Sơ đồ 3 : Khung dầm liên tục 4 nhịp chịu tác dụng của hiệu ứng dỡ tải xe đúc trên nhịp N3 + Sơ đồ 4 : Khung dầm liên tục chịu tĩnh tải phân bố... cốt thép thớ dới nhịp N2 - Dỡ chuyển xe đúc và tải trọng thi công khỏi nhịp N1 và N2 - Đúc hẫng cân bằng từ đỉnh trụ T3 Đúc tại chỗ trên dà giáo cố định đoạn dầm l0 của nhịp N4 - Hợp long nhịp biên N4 Căng và kéo cốt thép thớ dới nhịp biên N4 - Tháo bỏ liên kết và gối tạm trên trụ T3 - Hợp long nhịp giữa N3 Căng và kéo cốt thép thớ dới nhịp N3 - Tháo dỡ xe đúc và tải trọng thi công - Thi công mặt...Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình Trong giai đoạn hợp long nhịp giữa trọng lợng đốt hợp long cùng với ván khuôn truyền lên hai đầu hẫng của sơ đồ mút thừa dới dạng lực tập trung bằng (PHlong+Ptreo)/2 Sau khi tháo dỡ ván khuôn treo, đoạn hợp long đã liên kết vào với nhịp chủ, kết cấu nhịp làm việc theo sơ đồ dầm liên tục hoàn chỉnh Hai lực tập trung đợc giải phóng và thay thế bằng trọng luợng... các tổ hợp tải trọng để lấy ra các đờng bao mô men của các tổ hợp theo sơ đồ 3 Kết quả tính toán tập hợp theo bảng Tổng hợp nội lực Giá trị tổng hợp là kết quả cộng đại số các giá trị nội lực ở mỗi mặt cắt tính theo 3 sơ đồ xếp tải đã nêu ở trên 11 Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình Khi xác định nội lực trong dầm liên tục đúc hẫng theo công nghệ này cần phải lu ý hiện tợng xuất hiện mô biểu đồ m sơ đồ 2... trng nh đầu nhịp,giữa nhịp đúc trên đà giáo , mặt cắt gối và giữa nhịp chính cần ghi rõ để dễ theo dõi 12 Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình 2.4- Xác định nội lực trong dầm liên tục 3 nhịp, thi công theo công nghệ: hợp long nhịp biên , hợp long nhịp giữa sau đó mới hạ KCN xuống gối chính Sau khi hợp long nhịp biên tiến hành căng kéo cốt thép đáy hộp nhịp biên và hạ đà giáo cố định, KCN làm việc theo sơ đồ khung... trùng với trục toạ độ phơng trình đờng cong đáy dầm) Kết quả tính toán theo sơ đồ này cho ta biểu đồ nội lực Sơ đồ 3 : Dầm liên tục chịu tĩnh tải giai đoạn II và hoạt tải Sử dụng sơ đồ tính nh sơ đồ 2 nhng thêm những tải trọng sau : 1- Tĩnh tải giai đoạn 2 2- Đăng ký làn Li theo những cách xếp tải bất lợi cho mỗi mặt cắt tính toán 3- Xe tải thiết kế ba trục đăng ký dới dạng xe Vehicle 4- Xếp tải... trọng do dỡ ván khuôn treo đốt hợp long lực tập trung bằng 1/2Gc đặt tại hai đầu mút thừa theo hớng ngợc với hớng của trọng lực 4- Tĩnh tải đốt hợp long tải trọng phân bố bằng P0 tác dụng trong phạm vi chiều dài đốt theo hớng trọng lực Sử dụng SAP2000 Nonlinear để tính nội lực , sơ đồ là dầm liên tục , các phần tử là các đốt không giải phóng liên kết ở hai đầu ( Release no ), trong mỗi phần tử độ cứng . Hớng dẫn TKTN Chu Viết Bình Hớng dẫn thiết kế kcn dầm btct liên tục đúc hẫng cân bằng i-chọn kích thớc ban đầu : 1.1- Phân chia khẩu độ. điểm tháo bỏ liên kết tạm trên đỉnh trụ . Ví dụ xét sơ đồ khung dầm liên tục 4 nhịp , với biện pháp thi công nh sau : - Đúc hẫng cân bằng từ đỉnh trụ T1. Đồng thời đúc hẫng cân bằng từ đỉnh. lực để tính toán dầm BTCT liên tục đúc hẫng gồm mô men uốn M i , lực cắt Q i tại tất cả các mặt cắt cuối đốt đúc . Nguyên tắc tính toán : 1- Sự làm việc của dầm liên tục đúc hẫng phụ thuộc