Áp lực đát lên tường chắn và ứng dụng

Tường chắn là một kết cấu dựng để chắn giữ cho khối đất sau tường được cân bằng. Tường chắn thường được sử dụng để: · Giữ cho khối đất sau lưng tường được cân bằng, không bị trượt, đổ xuống. · Chống sạt lở cho công trình nơi địa hình đồi núi. · Chống sạt lở khi xây dựng mới cạnh công trình cũ. · Chống sạt lở cho bờ sông, vách núi. Tường chắn là kết cấu luôn chịu tác động của đất đặc biệt theo phương ngang làm tường di chuyểnsinh ra trượt lật. áp lực lên tường phụ thuộc: · Độ cứng của tường. · Hình dáng, vật liệu tường. · Đất sau tường. · Chuyển vị tương đối giữa đất và tường.

Tờng chắn thờng đợc sử dụng để:

• Giữ cho khối đất sau lng tờng đợc cân bằng, không bị trợt, đổ xuống

• Chống sạt lở cho công trình nơi địa hình đồi núi

• Chống sạt lở khi xây dựng mới cạnh công trình cũ

• Chống sạt lở cho bờ sông, vách núi.

Tờng chắn là kết cấu luôn chịu tác động của đất đặc biệt theo phơng ngang làm tờng

di chuyển→sinh ra trợt lật áp lực lên tờng phụ thuộc:

• Độ cứng của tờng

• Hình dáng, vật liệu tờng

• Đất sau tờng

• Chuyển vị tơng đối giữa đất và tờng

Bảng 8.1 Bảng phân loại tờng chắn

STT các dạng tờng chắn đất Các loại tờng chắn

1 Theo vật liệu xây dựng + Tờng gỗ, Tờng gạch

+ Tờng đá hộc, tờng ro đá

+ Tờng Bêtông đá hộc,+ Tờng bêtông cốt thép,+ Thép

+ Tờng chắn có cốt (tờng ổn định cơ học): vải địa

kỹ thuật, lới địa kỹ thuật

2 Theo chiều cao + Tờng thấp H≤5m

+ Tờng Trung bình 5m < H ≤10m

+ Tờng Cao H ≥10m

3 Theo độ biến dạng của lng

tờng

+ Tờng cứng: tờng trọng lực, tờng bán trọng lực,

+ Tờng mềm: cọc gỗ, cọc bản thép, cọc bản bằng BTCT

3 Tờng đi vào trong→đất nén lại→áp lực tăng dần Khi dịch chuyển đủ lớn ờng gấp nhiều lần so với chuyển vị ra ngoài để xuất hiện mặt trợt chủ động th-ờng từ 2%-3%H, thậm chí 15%H) →Xuất hiện vết nứt hình thành mặt trợt vị

(th-động, áp lực lúc này gọi là áp lực bị động (Pb)

8.8.2 Xác định áp lực của đất lên tờng

Để tính áp lực đất tĩnh, có thể dùng lý luận của thuyết đàn hồi, tơng tự nh khi xét trạng thái ứng suất của phân tố đất trong hộp nén có thành cứng ở đây ứng suất bản thân của

đất σv= σbt=γ.z →là ứng xuất chính lớn nhất, áp lực đất tĩnh ót thì đóng vai trò ứng suất chính nhỏ nhất và tính nh sau:

σx= Ko σv hoặc σx= ξ σvTrong đó: ξ - Hệ số áp lực hông→xác định bằng thí nghiệm hoặc hệ số nở hông (ξ =μ/ (1- μ)); K0(=ξ) đợc gọi là hệ số áp lực tĩnh K0=1-Sinφ’.

Xác định áp lực chủ động và bị động có ý nghĩa là xác định áp lực giới hạn tại vị trí lng tờng khi khối đất sau lng tờng bị trợt, có 2 phơng hớng:

+ Dựa vào lý luận cân bằng giới hạn

+ Dựa vào lý thuyết cân bằng khối trợt rắn với mặt trợt giả thiết trớc.

8.8.3 Theo thuyết cân bằng giới hạn

8.8.3.1 Ph ơng pháp của Rankine: (Không bổ sung gì thêm)

Rankine giả thiết rằng không có ma sát giữa tờng và đất Xét một phân tố đất sau lng ờng, tùy theo chuyển vị giữa đất và tờng mà ta có các giá trị ứng suất sau:

t-σv = σ1=const,

σ3min= σ3c ≤ σ3= σh ≤ σ3max= σ3b

ở trạng thái cân bằng giới hạn (chủ động):

ϕσ

σ

σσϕ

g c

Sin

cot 2

3 1

3 1++

−

=

Vậy: . (45 2) 2. . (45 2)

0 0

2 1 min

3

ϕϕ

P =γ +2 v i ớ K b =tg2(450+ϕ2)

.4)(

0

ϕσ

σ

τσ

σϕ

στ

γτσ

g c Sin

x x

x z

y z

yz y

z

x xz

xz z

++

∂

∂

Lời giải khi tờng thẳng đứng, mặt đất nằm ngang, ma sát tờng- đất bằng không cho kết quả nh của Rankine

8.8.3.3 Ph ơng pháp dùng mặt tr ợt giả định của Coulomb

Khối trợt của đất sau tờng: Giới hạn bởi mặt lng tờng và mặt trợt đi qua chân tờng Giả thiết rằng:1) Mặt trợt phẳng và 2) khối trợt rắn→đợc xem nh vật thể tự do Vậy: áp lực chủ động là trị số lớn nhất trong các trị số áp lực chủ động có thể có; áp lực bị động là trị số nhỏ nhất trong các trị số áp lực bị động có thể có

a) áp lực chủ động của đất rời lên tờng chắn: (c = 0; φ ≠ 0)

Khi tờng dịch chuyển ngang, hoặc quay ra phía ngoài, khối trợt ABC có xu hớng trợt từ trên xuống Các lực tác dụng:

+ W: Trọng lợng

+ Phản lực R (lệch một góc bằng góc ma sát trong φ)

+ Phản lực lng tờng = áp lực chủ động Ec (lệch một góc bằng góc ma sát ngoài ω)

Hệ lực phải tạo thành tam giác lực khép kín Theo tính chất của tam giác lực:

)(

Trong đó: θ =ε −ϕ; ψ =π −(β +ω);

Khi ε = →β W = 0 → E = 0

Khi ε =ϕ→ θ = 0 → Sin θ = 0 → E = 0

Vậy khi ε biến thiên trong khoảng từ φ đến β thì có một lúc E đạt trị số lớn nhất

+ Khi khảo sát cực trị của hàm số E=f(ε)→Phơng pháp giải tích

+ Phơng pháp đồ thị: vẽ hàm E=f(ε) với một số giá trị ε →Tìm cực trị

Một số trờng hợp cụ thể cho kết quả sau:

+ Trờng hợp mặt đất phẳng nghiêng 1 góc i so với phơng ngang:

2

2

)cos(

)

cos(

)sin(

)

(1

)

(cos

cos

)(

−+

++

−

=

ββ

ω

ϕω

ϕβ

ωα

βϕλ

i

i Sin

c

+ Trờng hợp lng tờng thẳng đứng: β = 900; i = ω = 0 hệ số áp lực chủ động

)245

( 0

λC =tg −

+ Dựng biểu đồ cờng độ áp lực chủ động lên tờng: Giả thiết các khối trợt cục bộ xảy ra

đồng dạng với khối trợt tổng thể ABC

Khèi trît côc bé AB1C1 vµ AB2C2 cho c¸c gi¸ trÞ: Ec1 vµ Ec2; ¸p lùc trung b×nh:

z C z

c c

c z

c

d

z d

d

dE

1( 2

E=Eφ – ET

Trong đó: ET là phần ảnh hưởng của lực dính

)(

;

;)( θ ε ϕ ψ π β ωθ

;)(ψ θ

c) Áp lực đất dớnh lờn tường chắn trong một số trường hợp riờng.

• Trường hợp tường thẳng đứng (α=0), mặt đất nằm ngang, bỏ qua ma sỏt tường - đất (δ=0) thỡ:

)245(

dE

z

z a

Trong đó: Ka = tg

2(450-φ/2)

8.9 áp dụng trong tính toán tờng chắn đất

8.9.1 áp dụng Tính toán thiết kế tờng cừ cho hố đào.

Việc tính toán thiết kế tờng cừ cho hố đào không đơn thuần chỉ dừng lại ở khâu tính toán để đảm bảo về mặt cờng độ cho vật liệu của tờng mà còn rất nhiều yếu

tố quan trọng khác Công tác tính toán thiết kế tờng cừ thờng bao gồm tối thiểu

3 yếu cầu chính sau đây:

1 Tờng phải thỏa mãn điều kiện về cờng độ của bản thân tờng

2 Các chuyển vị tại các vị trí sau phải nằm trong giới hạn cho phép:

a Chuyển vị theo phơng ngang của tờng cừ

b Chuyển vị theo phơng thẳng đứng của đất sau lng tờng (VD: Điểm A và

B trên hình 5)

c Chuyển vị tại đáy hố đào (VD: Điểm C và D trên Hình 5)

3 Toàn bộ hố đào phải thỏa mãn điều kiện ổn định tổng thể

Hình 8.1 Biến dạng thờng gặp của tờng cừ và đất trong hố đào (trờng hợp

t-ờng consol)

Chơng này sẽ trình bày một số mô hình tính toán tờng cừ, tờng chắn đất cho hố

đào sau thờng đợc sử dụng hiện nay Không phải tất cả các mô hình tính toán đều có thể trả lời đợc 3 yêu cầu trên Một số mô hình giải tích cổ điển có thể cho phép tính toán nội lực và chuyển vị ngang của tờng, một số mô hình khác cho phép tính toán đợc chuyển vị của mặt đất sau lng tờng theo phơng đứng Để tính toán ổn định tổng thể của tờng, ngời ta thờng phải giải bài toán ổn định mái dốc và không đợc đề cập trong nghiên cứu này

8.9.1.1 Phơng pháp Cân Bằng Tĩnh Học

Phơng pháp cân bằng tĩnh học là một trong những phơng pháp thờng đợc đề cập trong hầu hết các tài liệu tính toán ổn định của tờng cừ Nội dung và giả thiết của ph-

- Tờng cứng tuyệt đối để áp lực tác dụng vào tờng là tuyến tính

- Dựa vào điều kiện cân bằng tĩnh học có thể tính đợc độ cắm sâu yêu cầu và nội lực trong bản cọc (cân bằng áp lực theo phơng ngang ∑H=0, cân bằng môment

Hình 8.2 (a) Giả thiết về biến dạng của tờng trong quá trình làm việc, (b) Lực tác

dụng lên tờng theo phơng pháp cân bằng áp lực tĩnh (Murthy, 2002)

8.9.1.2 Phơng pháp Blum (1931)

Tơng tự phơng pháp cân bằng tĩnh, phơng pháp Blum cũng có những giả thiết

t-ơng tự nh trên, ví dụ: 1) tờng cứng tuyệt đối; 2) tờng bi xoay quanh một điểm O Theo phơng pháp của Blum, một lực tập trung Ep thay cho áp lực bị động vốn xuất hiện ở chân tờng Sơ đồ tính toán của phơng pháp này có thể mô tả nh trên hình nh sau:

Ea

Ep q

Hình 8.3 Lực tác dụng lên tờng theo phơng pháp Blum (Murthy, 2002).

Lời giải của phơng pháp Blum cũng tơng tự nh của phơng pháp cân bằng tĩnh:

- Tính toán áp lực phân bố trớc và sau tờng: áp lực chủ động và bị động đợc tính toán theo biểu thức của Rankine Tính toán lực tập trung Ep thông qua tổng hợp

áp lực bị động ở chân tờng

- Căn cứ vào phơng trình cân bằng tĩnh theo moment và lực theo phơng ngang xây dựng đợc một phơng trình bậc 3 với ẩn số là x (Phơng trình (4)) Giải phơng trình và tìm đợc độ cắm sâu của tờng vào trong đất là: u +1,2x Chi tiết về phơng pháp này có thể tham khảo (Nguyễn, 2005)

0).(

).(

.6.).(

.6

a I P X

K K

P X

γγ

Trong đó: ∑P: áp lực chủ động và áp lực nớc

a: Khoảng cách từ mặt đất tới ∑P

- Tính toán moment uốn lớn nhất của tờng: điểm tác dụng của moment uốn lớn nhất cũng tức là điểm có lực cắt ở mặt cắt kết cấu bằng 0 Trong trờng hợp nền 1 lớp vị trí, xm, và giá trị môment lớn nhất, Mmax, đợc tính nh sau:

.2

a P m

K K

P X

−

γ (8.2)

6)

.(

).(

3

x K K a

X l P

(8.3)

Trên thực tế, mô hình Blum và cải tiến và đa vào sử dụng phổ biến tại rất nhiều nớc trên thế giới nh Mỹ, Thụy Điển, Brazil, tiệp khắc chỉ có các hệ số đợc sử dụng tại các nớc này khác nhau Ngời ta tổng kết phơng pháp Blum cho 3 dạng lời giải khác nhau trong thiết kế tờng cừ của hố đào nh sau:

- Tờng Consol: Đây là loại tờng đợc cắm sâu vào trong đất và không đợc phụ trợ bởi một hệ thanh chống hoặc neo đất Loại tờng này thờng chỉ dùng cho hố đào nông hơn 6m Đặc điểm của loại tờng này là moment uốn và chuyển vị tại đỉnh tờng là lớn Chiều dài cắm trong đất của tờng là lớn nhất

- Loại tờng có hệ thống chống hoặc neo đất với liên kết chân tờng là dạng khớp: Loại tờng này thờng cho kết quả moment uốn của thân tờng lớn Tuy nhiên, chiều dài của đoạn tờng cắm trong đất thờng là nhỏ nất trong số 3 lời giải

- Loại tờng có hệ thanh chống hoặc neo đất với liên kết chân tờng dạng ngàm: Loại tờng này cho kết quả môment uốn thờng là nhỏ nhất Tuy nhiên, chiều dài cắm trong đất của tờng thờng lớn hơn loại có liên kết khớp

8.9.1.3 Phơng pháp giả thiết Điểm tựa (assumed support method)

Khi tính toán tờng cừ dạng Consol thì việc tính toán bằng tay là hoàn toàn phù hợp Tuy nhiên, trong thực tế ngời ta thờng phải chống tờng bằng các thanh chống hoặc neo đất ở nhiều độ sâu khác nhau Trong trờng hợp này, áp lực đất lên tờng trở nên rất phức tạp Do vậy, để tính toán có thể thực hiện đợc bằng tay,

ta cần phải đơn giản hóa điều kiện và áp lực của đất lên tờng

Tờng đợc giả thiết nh một dầm đơn giản hoặc dầm liên tục để có thể giải quyết theo phơng pháp cơ học xây dựng Tờng cừ sẽ bị di chuyển về phía hố đào do áp lực đất ở bên tác dụng và đợc áp lực bị động của nền cản trở lại Nêu coi áp lực

bị động là lực tập trung tại 1 điểm (phản lực) thì điểm ấy chính là điểm tựa giả thiết Để xác địnhvị trí của điểm này ta cần phải thực hiện các bớc sau: 1)Tại mỗi giai đoạn của quá trình đào hố, biểu đồ mô men đợc tính toán cho áp lực chủ động và bị động đối với mức thấp nhất của những thanh chống tách biệt

Điểm đặt lực tổng hợp bị động chính là điểm tựa giả thiết; 2) Tính toán vị trí của

điểm tựa giả thiết Mô tả chi tiết về phơng pháp này có thể tham khảo (Yo Ou, 2006)

8.9.1.4 Phơng pháp Đờng đàn hồi

Phơng pháp đờng đàn hồi là một trong những phơng pháp đợc áp dụng trong tiêu chuẩn thiết kế công trình bến cảng biển (22TCN 207-92) Nguyên lý của phơng pháp đồ giải cũng tơng tự nh phơng pháp số, lời giải có thể đợc mô tả ngắn ngọn trong 5 bớc sau:

Hình 8.4 Lời giải theo phơng pháp đồ giải (theo Nguyễn Bá Kế, 2002).

1 Lựa chọn độ cắm sâu vào trong đất (Xác định sơ bộ kinh nghiệm)

2 Chia tờng theo chiều cao thành nhiều đoạn nhỏ (0,5 đến 1m), tính và thay áp lực chủ động và bị động bằng các lực tập trung tại trọng tâm các đoạn

3 Theo nguyên lý đa giác dây sẽ thay thế cho sơ đồ mô men với tỉ lệ thu nhỏ

4 Xác định cực điểm O và tiêu cự r cũng nh tỉ lệ xích của lực, sau đó vẽ ra các hình đa giác lực của lực tập trung và hình đa giác dây Nêu giao điểm của đờng dây cuối cùng của mô men hình đa giác với đờng khép kín mà nằm ngay ở trên cạnh đáy của diện tích thu nhỏ đại biểu cho lực tập trung cuối cùng trên sơ đồ

áp lực thì biểu đồ thể hiện rằng độ sâu cắm vào trong đất của tờng là thỏa mãn Khi cha thỏa mãn, cần phải lặp lại vài lần cho đến khi thỏa mãn điều kiện này Phơng pháp này có thể đợc lập trình hoặc sử dụng chơng trình Autocad để giải một cách dễ dàng

5 Căn cứ vào điều kiện khép kín của đa giác lực có thể tìm ra E’p Sau khi tìm đợc E’p có thể tìm ra ∆x Từ đó ta có độ sâu của tờng vào trong đất

6 Mô men uốn M ở bất cứ mặt cắt nào của tờng cũng bằng tích tiêu cự r (tỉ lệ xích lực) với tọa độ Y tơng ứng trên môment đa giác dây

Theo phơng pháp này, độ sâu của tờng trong đất là h, độ rộng của tờng lấy bằng độ rộng đơn vị Đỉnh cọc (tại vị trí mặt đất bằng z=0), dới tác dụng của tại trọng M0 và Q0

sẽ gây ra chuyển vị ngang x0, góc xoay Фz, mô men uốn Mz, lực cắt Qz của tờng tại các độ sâu khác nhau (Hình 8.5)

Hình 8.5: Biến dạng của tờng theo chiều sâu (theo Nguyễn Bá Kế, 2002)

Trong trờng hợp này tờng bị uốn cong trong môi trờng đàn hồi, công thức quan hệ giữa

đờng cong của trục dầm với tải trọng q phân bố trên dầm, tức phơng trình vi phân đờng cong đàn hồi là

z

z z x dz

x d

.

4

4

α

=Trong đó: α là đặc trng của tờng cừ và nền

8.9.1.5.2 Giải bằng ph ơng pháp số

Tơng tự nh việc giải các phơng trình vi phân cho các bài toán cơ học đất khác (VD: Cố kết thấm ), tờng đợc thành những đoạn có chiều dài hữu hạn theo chiều sầu Dùng các công thức sai phân để thay thế cho đạo hàm các cấp trong phơng trình vi phân để giải

Hình 8.6 Sơ đồ tính toán theo phơng pháp phần tử hữu hạn (theo Nguyễn Bá Kế,

2002)

Theo t tởng của phơng pháp phần tử hữu hạn, tờng cừ sẽ đợc giải nh một dầm liên tục với độ rộng là một đơn vị Sau đó xây dựng ma trận độ cứng cho từng phần tử và toàn hệ Thông qua điều kiện biên của các phần tử ứng dụng của phơng pháp phần tử hữu hạn thờng đợc tính toán với sơ đồ tính toán theo hai dạng sau:

- Dạng 1: phần tử kết cấu tờng chắn đất từ mặt đáy hố móng trở lên áp dụng

ph-ơng pháp phần tử dầm, phần từ mặt đáy hố đào trở xuống thờng áp dụng phph-ơng pháp dầm trên nền đàn hồi (sơ đồ trên hình 13.a)

- Dạng 2: Giả định toàn bộ kết cấu tờng chắn tính theo phần tử dầm trên nền đàn hồi (Sơ đồ trên hình 13b)

Trên thực tế, việc giải bài toán tờng cừ trong môi trờng đàn hồi (thờng đợc thay thế bằng các gối đàn hồi) đã đợc nhiều kỹ s xây dựng ở Việt Nam thực hiện trong nhiều năm gần đây sử dụng phần mền SAP 2000 hoặc những phần mềm khác Phơng pháp này thờng đem lại hiệu quả tốt hơn đối với đất rời Tuy nhiên, đối với đất dính thì kết quả thờng không chính xác Lý do xuất phát từ giả thiết rằng đất là vật liệu chịu kéo và

có quan hệ ứng suất biến dạng là đàn hồi tuyến tính Các sai số của phơng pháp này sẽ

đợc mô tả chi tiết hơn trong các phần tiếp theo của báo cáo này Lời giải cụ thể của

ph-ơng pháp sai phân hữu hạn và phần tử hữu hạn có thể tham khảo trong tài liệu của Nguyễn Bá Kế (2002)

8.9.1.6 Phơng pháp phần tử hữu hạn

Nh trình bày ở mục 2.6, phơng pháp phần tử hữu hạn đợc sử dụng để tính toán chuyển

vị và ứng suất trong tờng cừ thông qua việc mô hình hóa đất nền bằng các gối đàn hồi Trong thời gian gần đây, với sự phát triển của máy tính điện tử, rất nhiều phần mềm th-

ơng mại cho phép mô hình hóa đồng thời cả nền đất và tờng cừ đợc bán trên thị trờng (VD: SoilVision, Plaxis, Geoslope) Những phần mền thơng mại này cho phép sử dụng nhiều mô hình đất nền khác nhau Về mặt lý thuyết, việc mô tả đồng thời tờng cừ và

đất nền sẽ đem lại kết quả chính xác và phù hợp hơn nhiều so với việc dùng các gối

đàn hồi Thông thờng có 2 mô hình đất nền đợc sử dụng 1) Mô hình Morh-Coulomb và 2) Mô hình Cam – clay Mô tả sơ lợc về 2 mô hình sẽ đợc trình bày trong báo cáo này.8.9.1.7 Một số phơng pháp khác

Tơng tự nh phơng pháp Blum, Brinch Hasen đã xây dựng các loại đờng và lới trợt khác nhau, đi đôi với nó là các dạng phá hoại và chuyển vị của tờng Từ đó để xây dựng đợc sơ đồ lực tác dụng lên tờng trong quá trình làm việc.

Đợc xây dựng sau phơng pháp Blum gần 30 năm Phơng pháp Windels (1959) là sự kết hợp của 2 phơng pháp Blum và Brinch Hansen Ưu điểm của phơng pháp này là tác giả

đã nhận đợc ảnh hởng rất lớn của chuyển vị của tờng đến áp lực tác dụng lên tờng Mối liên hệ này đợc mô tả khá chi tiết trong tài liệu kiến nghị của hội kỹ s cảng và địa kỹ thuật của Đức (EAU, 1990)

Weiβenbach (1969,1975,1977) đã cải tiến phơng pháp của Windels (1970) để phơng pháp này có thể áp dụng dễ dàng hơn Tác giả đã xét đến việc ứng dụng các cừ Lasen thờng đợc sử dụng trong thực tế

8.9.1.8 Tính toán chuyển vị đứng sau lng tờng

Phần lớn những phơng pháp đợc giới thiệu ở trên đều không cho phép tính toán chuyển

vị thẳng đứng đất sau lng tờng (ngoại trừ phơng pháp phần tử hữu hạn) Một số phơng pháp xác định chuyển vị thẳng đứng của mặt đất sau lng tờng sẽ đợc giới thiệu trong phần này

Peck (1969) là phơng pháp đầu tiên đợc xây dựng để xác định lún của bề mặt đất sau

l-ng tờl-ng cừ Phơl-ng pháp này đợc xây dựl-ng trên nhữl-ng quan sát hiện trờl-ng tại côl-ng trình Chicago và Olso, Mỹ Ông đã xây dựng đợc biểu đồ về quan hệ giữa độ lún của bề mặt

đất (δv) và khoảng cách từ trờng (d) cho các loại đất khác nhau (Hình )

Ông đã chia đất ra làm 3 loại (I,II và III) từ rất tốt đến rất yếu ( Chi tiết xem Ou, 2006)

và xây dựng một đồ thị để tra độ lún của bề mặt đất

Bowles đề xuất phơng án tính toán chuyển vị của nền đất sau lng tờng cừ theo các bớc sau đây: 1) Tính toán chuyển vị của tờng theo phơng ngang sử dụng phơng pháp phần tử hữu hạn; 2)Tính toán diện tích của phần tờng chuyển vị theo phơng ngang (ad); 3) Ước lợng vùng ảnh hởng của đất sau tờng (D) theo phơng pháp Capse (1966) Nói cách khác, D là một hàm số của bề rộng hố đào, chiều sâu hố đào, đất nền và chuyển vị ngang của tờng

Clough và O’Rourke đã đề xuất rất nhiều mô hình tính toán lún cho bề mặt đất sau lng tờng cừ Cụ thể, các tác giả đã xây dựng các biểu đồ tra độ lún của bề mặt đất sau lng tờng với từng loại đất cụ thể với vùng ảnh hởng sau lng tờng từ 0 đến 3 He (trong đó He bằng chiều sâu hố đào)

Trình tự để tính toán lún của bề mặt đất sau lng tờng do Ou và Hsieh (2000 và 2005) đề xuất có thể đợc thực hiện theo 4 bớc sau đây (chi tiết xin xem Ou, 2006): 1)Ước lợng chuyển vị lớn nhất theo phơng ngang của tờng (δhm) Có thể xác định giá trị chuyển vị thẳng đứng lớn nhất δvm dựa trên chuyển vị ngang lớn nhất δhm; 4) Dựa trên loại biến dạng ở bớc 2 để tiến hành xác định của toàn bộ bề mặt đất

8.9.1.9 Tổng kết các phơng pháp tính

Căn cứ vào lý thuyết xây dựng và ứng dụng của các mô hình tính toán tờng cừ cho hố

đào, bảng tổng hợp về các mô hình đợc thể hiện trên bảng 8.2 Sơ đồ khối cho các mô hình đợc trình bày trên hình 8.7

Bảng 8.2 Bảng tổng hợp một số mô hình tính toán thiết kế tờng cừ