thiết kế tháp chưng cất khí làm việc áp suất thường với năng suất 7000 kmol trên giờ

1 Mục lục Lời mở đầu 3 A. Tính toán thiết bị chính 4 I. Các phơng trình cân bằng vật liệu 4 II.Đờng kính tháp 6 1. Lu lợng trung bình các dòng pha đi trong tháp 6 2. Khối lợng riêng trung bình 8 3. Tính vận tốc hơi đi trong tháp 11 4. Đờng kính tháp 12 III. Chiều cao của tháp 12 1. Xác định số đơn vị chuyển khối 12 B. Kết lụân C. Tài liệu tham khảo http://nuoc.com.vn 2 Lời mở đầu Trong công nghiệp việc phân tích các cấu tử từ hỗn hợp đầu là rất cần thiết nhằm mục đích hoàn thiện khai thác, chế biến . . . . , có rất nhiều phơng pháp phân tích các cấu tử trong công nghiệp, trong đó chng luyện là một trong những phơng pháp hay đợc sử dụng. Nó đợc dùng rộng rãi trong nhiều ngành công nghiệp nh chế biến dầu mỏ . . . Chng là phơng pháp tách các cấu tử từ hỗn hợp đầu dụa vào độ bay hơi khác nhau của chúng trong hỗn hợp. Hỗn hợp có thể là những chất lỏng hoặc chất khí, thờng khi chng một hỗn hợp có bao nhiêu cấu tử ta sẽ thu đợc bấy nhiêu sản phẩm. Với hốn hợp có hai cấu tử ta sẽ thu đợc hai sản phẩm là sản phẩm đỉnh gồm phần lớn là cấu tử dễ bay hơi & sản phẩm đáy chứa phần lớn cấu tử khó bay hơi. Trong thực tế có thể gặp rất nhiều kiểu chng luyện khác nhau nh; chng bằng hơi nớc trực tiếp, chng đơn giản, chng luyện . . . Tuy nhiên nhằm mục đích thu đợc sản phẩm có nồng độ cao, ngời ta tiến hành chng nhiều lần hay chng luyện. Chng luyện là phơng pháp chng phổ biến nhất hay dùng để tách hỗn hợp các cấu tử dễ bay hơi có tính chất hòa tan hoàn toàn hay một phần vào nhau. Có nhiều loại tháp dùng để chng luyện nh tháp đĩa lỗ, đĩa chóp có ống chảy chuyền, tháp đệm, . . . Tháp đệm với u điểm cấu tạo đơn giản, làm việc với năng suất lớn, hiệu suất cao, khoảng làm việc rộng, ổn định . . . đợc ứng dụng rộng rãi trong thực tế đặc biệt là trong chng luyện hỗn hợp Etylic nớc. Do thời gian có hạn và để đi sâu vào nội dung chính, đồ án chỉ thực hiện và giải quyết việc tính toán kỹ thuật và thiết kế tháp chng luyện cha đi sâu tính toán hết thiết bị phụ. http://nuoc.com.vn 3 A.Tính toán thiết bị chính I. Các phơng trình cân bằng vật liệu v chỉ số hồi lu: - Truớc hết ta đổi nồng độ phần thể tích sang nồng độ phần mol. 46 52 = OHHC M ( ) 3 mKg 789 52 = OHHC ( ) 3 mKg [I 9] 18 2 = OH M ( ) 3 mKg 998 2 = OH ( ) 3 mKg [I 9] Ta có mối liên hệ: E EE E E EE E E E M V n Mnm V = == Suy ra ta có: () N N E E E E E E E E M V M V M V x + = 1 áp dụng công thức trên ta có: () () 0442,0 18 998 13,01 46 789 13,0 46 789 13,0 1 = + = + = N N F E E F E E F F M V M V M V x () KmolKmol () () 553,0 18 998 8,01 46 789 8,0 46 789 8,0 1 = + = + = N N P E E P E E P P M V M V M V x ( ) KmolKmol () () 00093,0 18 998 003,01 46 789 003,0 46 789 003,0 1 = + = + = N N W E E W E E W W M V M V M V x () KmolKmol Khối lợng phân tử hỗn hợp đầu: () () 2376,19180442,01460442,0 1 =+= + = F NFEFF M MxMxM Lợng hỗn hợp đầu đi vào tháp tính theo hKmol 87,363 2376,19 7000 == = F F F G M F G () hKmol - Phơng trình cân bằng vật liệu: + Phơng trình cân bằng vật liệu cho toàn tháp: WPF GGG + = [I 144] http://nuoc.com.vn 4 Đối với cấu tử dễ bay hơi ta có: WWPPFF xGxGxG + = [I 144] Theo quy tắc đòn bẩy ta có: FP W WF P WP F xx G xx G xx G = = Lợng sản phẩm đỉnh: 52,28 00093,0553,0 00093,00442,0 87,363 = = = WP WF FP xx xx GG () hKmol Lợng sản phẩm đáy: 35,33552,2887,363 = = = PFW GGG ( ) hKmol + Phơng trình đờng nồng độ làm việc của đoạn luyện: 11 + + + = x P x x R x x R R y [II 144] +Phơng trình đờng nồng độ làm việc của đoạn chng: Với P F G G L = [II 158] x R : Chỉ số hồi lu thích hợp. Suy ra: 1 1 1 + + + = x W x x R L x R LR xy - Xác định chỉ số hồi lu thích hợp: Theo bảng IX. 2a Sổ tay II Trang 148 x 0 5 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 H 2 đẳng phí y 0 33,2 44,2 53,1 57,6 61,4 65,4 69,9 75,3 81,8 89,8 100 89,4 t 100 90,5 86,5 83,2 81,7 80,8 80 79,4 79 78,6 78,4 78,4 78,15 Từ bảng nội suy ta có: 2935.00442,0 == FF yx Theo công thức chỉ số hồi lu tối thiểu của tháp chng luyện là: Fỳ ỳP xy yx R = min [II 158] 041,1 0442,02935.0 2935.0553.0 min = = = FF FP xy yx R Ta có công thức: min 55,1 RR = [II 159] http://nuoc.com.vn 5 R = 1,55. 1,041 = 1,614 Lợng hỗn hợp đầu tính theo 1 Kmol sản phẩm đỉnh. 76,12 52,28 87,363 === P F G G L + Phơng trình đờng nồng độ làm việc đoạn luyện. 2116,06174,0 1614,1 553,0 1614,1 614,1 += + + + = xxy + Phơng trình đờng nồng độ làm việc của đoạn chng. 0042,045,500093,0 1614,1 176,12 1614,1 76,12614,1 = + + + = xxy II. Đờng kính của tháp: () tb yy tb g D = 0188.0 [II 181] g tb :lợng hơi trung bình đi trong tháp (Kg/h) ( y. w y ) tb :tốc độ hơi trung bình đi trong tháp 1. Lu lợng trung bình các dòng pha đi trong tháp : a/ Trong đoạn luyện : Số liệu : G P : Lợng sản phẩm đỉnh (P) = 28,52(kmol/h). R : Hệ số hồi lu thích hợp = 1,614 G R : Lợng hồi lu = G P . R =28,52.1,614=46,03 (kmol/h) y đ =0,6174.x p +0,2116=0,6174.0,553+0,2116=0,553 Lợng hơi ra khỏi đỉnh tháp g đ : g đ = G R + G P = G P . (R + 1) =28,52. (1,614+ 1) = 74,5513(kmol/h) Lợng hơi đi vào đoạn luyện g 1 , nồng độ hơi y 1 , lợng lỏng G 1 đối với đĩa thứ nhất của đoạn luyện, nồng độ lỏng x 1 : Coi x 1 = x F = 0,0442 Phơng trình cân bằng vật liệu : g 1 = G 1 + G P (1) Phơng trình cân bằng vật liệu với cấu tử dễ bay hơi (etylic) : g 1 y 1 = G 1 x 1 + G P x P (2) Phơng trình cân bằng nhiệt lợng : g 1 r 1 = g đ r đ (3) r 1 : ẩn nhiệt hóa hơi của hỗn hợp hơi đi vào đĩa luyện thứ nhất (kcal/kmol) r đ : ẩn nhiệt hoá hơi của hỗn hợp hơi đi ra khỏi đỉnh tháp (kcal/kmol) Gọi : r A : ẩn nhiệt hóa hơi của Etylic http://nuoc.com.vn 6 r B : ẩn nhiệt hoá hơi của H 2 O. Từ đồ thị (t,x,y) ta có : - Nhiệt độ sôi của hỗn hợp đỉnh (x = x P =0,553): t P = 79,7 0 C Nội suy theo bảng r t o (I-254) với t o = 79,7C : === === )(kcal/kmol 4,10067)(kcal/kmolM.518,5 (kcal/kg) 559,3 r )(kcal/kmol 52,9297)(kcal/kmol202,12.M (kcal/kg) 202,12 r BB AA r đ = r A . y đ + r B (1 - y đ ) = 9297,52 . 0,553 + 10067,4 .(1- 0,553) =9641,66 (kcal/kmol) - Nhiệt độ sôi của hỗn hợp đầu (x = x F =0,0442): t F = 91,6 C Nội suy theo bảng r t o (I-254) với t o = 91,6C : === === )(kcal/kmol 2,9853)(kcal/kmol547,4.M (kcal/kg) 547,4 r )(kcal/kmol 56,9078)(kcal/kmol197,36.M (kcal/kg) 197,36 r BB AA r l = r A . y l + r B (1 y l ) = 9078,56 . y l + 9853,2 . (1 y l ) Từ (1);(2) và (3) ta có : g 1 = G 1 + 28,52 g 1 .y 1 = 0,0442.G 1 + 15,77 -774,64.y 1 + 9853,2.g 1 = 718798,3 Giải 3 phơng trình trên ta có: G 1 =45,83(Kmol/h) , g 1 =74,35(Kmol/h) , y 1 =0,239 Lợng hơi trung bình đi trong đoạn luyện : (kmol/h) 451,74 2 35,745513,74 2 1 = + = + = gg g d tbL Lợng lỏng trung bình đi trong đoạn luyện : (kmol/h) 45,93 2 83,4503,46 2 1 = + = + = GG G R tbL b/ Trong đoạn chng : Số liệu : G W : Lợng sản phẩm đáy (W) = 335,35(kmol/h) Lợng hơi đi vào đoạn chng , 1 g , nồng độ hơi , 1 y , lợng lỏng ' 1 G đối với đĩa thứ nhất của đoạn chng, nồng độ lỏng , 1 x , lợng hơi ra khỏi đoạn chng chính là lợng hơi đi vào đoạn luyện g 1 : Ta có * W , 1 yy = là nồng độ cân bằng ứng với x W , nội suy theo bảng số liệu đờng cân bằng (II-148) : http://nuoc.com.vn 7 61752,0 *, 1 == W yy Phơng trình cân bằng vật liệu : W ' 1 ' 1 GgG += (1) Phơng trình cân bằng vật liệu với cấu tử dễ bay hơi (etylic) : WW ' 1 ' 1 ' 1 ' 1 xGygxG += (2) Phơng trình cân bằng nhiệt lợng : 11 ' 1 ' 1 rgrg = (3) r l : ẩn nhiệt hóa hơi của hỗn hợp hơi ra khỏi đoạn chng. r l = r A . y l + r B (1 y l ) = 9078,56 . 0,239 + 9853,2 . (1 0,239) = 9668,06 (kcal/kmol) r 1 : ẩn nhiệt hoá hơi của hỗn hợp hơi đi vào đĩa chng thứ nhất. Từ bảng số liệu x t o sôi dd (II-148), nội suy ta có: Nhiệt độ sôi hỗn hợp đáy (x = x W = 0,00093): t W = 99,82C Nội suy theo bảng r t o (I-254) với t o = 99,82C : === === )(kcal/kmol 24,9705)(kcal/kmol539,18.M (kcal/kg) 539,18 r )(kcal/kmol 312,8927)(kcal/kmol194,072.M (kcal/kg) 194,072 r BB AA ẩn nhiệt hóa hơi của hỗn hợp hơi đi vào đĩa chng thứ nhất : r l = r A . y l + r B (1 y l ) = 8927,312.0,61752 + 9705,24 . (1 0,61752) = 9224,854 (kcal/kmol) (kmol/h)922,77 854,9224 06,9668 .35,74)'3( ' 1 1 1 ' 1 === r r gg (kmol/h) 272,41335,335922,77)'1( ' 1 ' 1 =+=+= W GgG Lợng hơi trung bình đi trong đoạn chng : (kmol/h) 136,76 2 922,7735,74 2 ' 11 = + = + = gg g tbC Lợng lỏng trung bình đi trong đoạn chng : (kmol/h)551,229 2 272,41383,45 2 ' 11 = + = + = GG G tbC 2. Khối lợng riêng trung bình. a/ Khối lợng riêng trung bình pha lỏng : http://nuoc.com.vn 8 2xtb 1tb 1xtb 1tb xtb a1a1 ρ − + ρ = ρ [IX104a- II184] Trong ®ã : xtb ρ : Khèi l−îng riªng trung b×nh pha láng (kg/ m 3 ) 1xtb ρ : Khèi l−îng riªng trung b×nh cÊu tö 1 (kg/ m 3 ) 2xtb ρ : Khèi l−îng riªng trung b×nh cÊu tö 2 (kg/ m 3 ) 1tb a : Nång ®é khèi l−îng trung b×nh cÊu tö 1 (kg/ kg) - §o¹n luyÖn : Nång ®é trung b×nh pha láng ®o¹n luyÖn: 2986,0 2 553,00442,0 2 = + = + = PF tbL xx x Néi suy víi x tbL theo b¶ng sè liÖu nång ®é – t o s«i dung dÞch (II-148) : ⇒ NhiÖt ®é trung b×nh ®o¹n luyÖn : t tbL = 81,721°C ⇒ Khèi l−îng riªng cña Etylic vµ N−íc theo t = t tbL : (I-9) ρ xL1 = 733,37 (kg/m 3 ) ρ xL2 = 970,8 (kg/m 3 ) Nång ®é khèi l−îng trung b×nh cña Etylic ®o¹n luyÖn 106,0 998)13,01(789.13,0 789.13,0 )1(. . = −+ = −+ = NFEF EF F vv v a ρρ ρ (Kg/Kg) 76,0 998)8,01(789.8,0 789.8,0 )1(. . = −+ = −+ = NPEP EP P vv v a ρρ ρ (Kg/Kg) 433,0 2 76,0106,0 2 = + = + = PF tbL aa a ⇒ 44,851 8,970 433,01 37,733 433,0 1 1 1 21 = ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ − += ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ − += − − xL tbL xL tbL xL aa ρρ ρ (kg/m 3 ) - §o¹n ch−ng : Nång ®é trung b×nh pha láng ®o¹n ch−ng : 0226,0 2 0442,000093,0 2 = + = + = FW tbC xx x Néi suy víi x tbC theo b¶ng sè liÖu nång ®é – t o s«i dung dÞch (II-148) : ⇒ NhiÖt ®é trung b×nh ®o¹n ch−ng : t tbC = 95,706°C http://nuoc.com.vn 9 ⇒ Khèi l−îng riªng cña Etylic vµ N−íc theo t = t tbC :(I-9) 08,720 1 = xC ρ (kg/m 3 ) 42,961 2 = xC ρ (kg/m 3 ) Nång ®é khèi l−îng trung b×nh cña Etylic ®o¹n luyÖn : 0024,0 998)003,01(789.003,0 789.003,0 )1(. . = −+ = −+ = NwEw Ew w vv v a ρρ ρ (Kg/Kg) 0542,0 2 106,00024,0 2 = + = + = FW tbC aa a ⇒ 27,944 42,961 0542,01 08,720 0542,0 1 1 1 21 = ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ − += ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ − += − − xC tbC xC tbC xC aa ρρ ρ (kg/m 3 ) b/ Khèi l−îng riªng trung b×nh pha h¬i : - §o¹n luyÖn : Nång ®é pha h¬i ®Çu ®o¹n luyÖn lµ : y ®L = y 1 = 0,239 Nång ®é pha h¬i cuèi ®o¹n luyÖn lµ : y cL = y P = x P = 0,553 ⇒ Nång ®é trung b×nh pha h¬i ®o¹n luyÖn : 396,0 2 553,0239,0 2 = + = + = cLdL tbL yy y ⇒ Khèi l−îng mol trung b×nh h¬i ®o¹n luyÖn : yL M = y tbL .M 1 +(1- y tbL ).M 2 = 0,396 . 46 + (1- 0,396).18 = 29,088 (kg/kmol) → Khèi l−îng riªng trung b×nh pha h¬i ®o¹n luyÖn : 1 )721,81273.(4,22 273 . 29,088 ).(4,22 . = + = + = tbLO O yL yL tT TM ρ (kg/m 3 ) - §o¹n ch−ng : Nång ®é pha h¬i ®Çu ®o¹n ch−ng lµ : 61752,0 ' 1 == yy dC Nång ®é pha h¬i cuèi ®o¹n ch−ng lµ : y cC = y 1 = 0,239 ⇒ Nång ®é trung b×nh pha h¬i ®o¹n luyÖn : 42826,0 2 239,061752,0 2 = + = + = cCdC tbC yy y → Khèi l−îng mol trung b×nh h¬i ®o¹n ch−ng : yC M = y tbC .M 1 +(1-y tbC ).M 2 = 0,42826.46+(1– 0,42826).18 =30 (kg/kmol) → Khèi l−îng riªng trung b×nh pha h¬i ®o¹n ch−ng : http://nuoc.com.vn 10 99,0 )706,95273.(4,22 273 . 30 ).(4,22 . = + = + = tbCO O yC yC tT TM (kg/m 3 ) 3. Tính vận tốc hơi đi trong tháp : a.Tính độ nhớt: - Đoạn luyện +Tra bảng (I-94) ta có độ nhớt của nớc ở 20 0 C là: 1,005. 10 -3 (N.s/ 2 m ) +ở t tbL = 81,721 0 C suy từ bảng (I-92) ta có: 3 10.426,0 = E (N.s/ 2 m ) 3 10.351,0 = H (N.s/ 2 m ) Vậy độ nhớt pha lỏng tính theo nhiệt độ trung bình là: () HtbLEtbLxL xx lg1lglg + = x tbL = 0,2986 ( ) )10.351,0lg(2986,01)10.426,0lg(2986,0lg 33 += xL 43,3lg = xL 3 10.37,0 = xL (N.s/ 2 m ) 8 1 4 1 = xL yL tbL tbL L g G X = = 8 1 4 1 44,851 1 451,74 93,45 0,38 Y L = 1,2.e -4.X = 0,26 16,0 3 2 = n xL xLd yLds L Vg Y => = 16,0 3 2 ).(. n xL yLd xLdL s VgY = 16,0 3 3 3 ) 10.005,1 10.37,0 .(1.165 44,851.76,0.81,9.26,0 =6,78 (m/s) 2 - Đoạn chng +Tra bảng (I-94) ta có độ nhớt của nớc ở 20 0 C là: 1,005. 10 -3 (N.s/ 2 m ) +ở t tbC = 95,706 0 C suy từ bảng (I-92) ta có: 3 10.35,0 = E (N.s/ 2 m ) 3 10.3,0 = H (N.s/ 2 m ) Vậy độ nhớt pha lỏng tính theo nhiệt độ trung bình là: () HtbCEtbCxC xx lg1lglg + = x tbC = 0,0226 ( ) )10.3,0lg(0226,01)10.35,0lg(0226,0lg 33 += xC 52,3lg = xC http://nuoc.com.vn [...]... 360] Trong đó: 18 http://nuoc.com.vn Dt : Đ ờng kính trong của tháp (m) 0,73 (m) DL p p mt g 1 DC 0,77 (m) H 1 : áp suất trong thíêt bị N m 2 p mt : áp suất hơi trong tháp N m 2 Do tháp làm việc ở áp suất th ờng nên p mt p1 1 g 1 9.81 10 4 N m 2 1amt H 1 : áp suất thủy tĩnh của cột chất lỏng N m 2 : Khối l ợng riêng của chất lỏng trong tháp kg m 3 Chọn khối l ợng riêng trung bình lớn nhất trong pha... 1,332 10 5 2 132 10 6 0,95 1,332 10 5 2 mm Chiều dầy trên thiết bị: S SL SC 2 mm 19 http://nuoc.com.vn + Kiểm tra ứng súât theo áp suất thử áp suất thử: p 0 pth [II 366] p1 N m 2 pth : áp suất thử thủy lực 1,5 p N m 2 pth [II 358] p1 : áp suất cột chất lỏng trong tháp p1 g 1 H1 Suy ra: 1,5 1,332 10 5 p0 9,81 941,517 3,8 234898 N m 2 ứng suất theo áp suất thử: Dt S C 2 S C po C 1,2 [II 365] N m2 Ta... tháp: Theo các thông số đĩa đã chọn : Dt = 1,4 (m) - Chiều dày thân tháp : S = 2 (mm) - Chiều cao thân tháp : H = 3,8 (m) Khối l ợng thân tháp là: [II - 313] S )2 Dt2 ] H T 4 3,14.[(0,8 2.10 3 ) 2 0,82 ] 3,8.7,9.103 4 [( Dt GT 75.5 (kg) b Khối l ợng nắp và đáy tháp: Theo các thông số của nắp và đáy tháp đã chọn: - Bề mặt trong của nắp, đáy tháp : F = 0,76 (m2) [II - 382] - Chiều dày của nắp, đáy tháp. .. ' x Chiều cao của tháp: - Đoạn luyện: H L 0,164 (m) 0,4214 7,75 hdvL m yL - Đoạn ch ng: H C 4,46 0,4681 0,0672 2,1624 0,0992 3,3 (m) 0,164 2,85 0,5 (m) hdvC m yC Vậy chiều cao làm việc của tháp: H HL HC 3,3 0,5 (m) 3,8 IV Trở lực của tháp - Sức cản thủy học của tháp đệm đối với hệ hơi - lỏng ở điểm đẳng pha m pu pk Trong đó: 1 A c n Gx Gy y x (N/m2) x [II 189] y pu - Tổn thất áp suất khi đệm ớt tại... 29,5 (m/s) 5 Khối l ợng tháp: G = GT + GN-Đ + GB + Gbl + GĐ + GÔ + GL (kg) Trong đó: GT: Khối l ợng thân tháp trụ (kg) GN-Đ: Khối l ợng nắp và đáy tháp (kg) 26 http://nuoc.com.vn GB: Khối l ợng bích (kg) Gbl : Khối l ợng bu lông nối bích (kg) GĐ: Khối l ợng đĩa lỗ trong tháp (kg) GÔ: Khối l ợng ống chảy chuyền (kg) GL: Khối l ợng chất lỏng điền đầy tháp (kg) a Khối l ợng thân tháp trụ: - Khối l ợng riêng... thủy học của tháp đệm đối với đoạn ch ng: 0 , 342 puC puC p kC 1 A GãG Gy 61,6522 1 5,15 C 2,1624 0,4681 0 , 038 0 ,19 y x x C 0 , 342 17 y C 0,7242 941,517 0 ,19 0,3072 0,0119 0 , 038 216,907 http://nuoc.com.vn Trở lực của đệm ớt: pu puL puC 1327,856 216,907 1544,763 pu Vậy trở lực trong tháp đệm là: p p pk pu 600,3122 1544,763 2145,0752 V Tính toán các thiết bị chính 1 Thân tháp - Thân tháp là thân... 971, 48 Kg h 2 Tháp ch ng luyện - Ph ơng trình cân bằng nhiệt của tháp ch ng luyện Ta có: QF QD2 QR J h [II 197] Qy Qw Qxq 2 Qng 2 Trong đó: QF : Nhiệt l ợng do hỗn hợp dầu mang vào tháp J h QD2 : Nhiệt l ợng do hơi đốt mang vào tháp QR :Nhiệt l ợng do l ợng lỏng hồi l u mang vào tháp J h J h Qy : Nhiệt l ợng do hơi mang ra ở đỉnh tháp J h Qw : Nhiệt l ợng sản phẩm đáy mang J h Qxq 2 : Nhiệt l ợng... http://nuoc.com.vn c 1,2 Vậy: S 220 10 6 1,2 183,33 10 6 N m 2 3 mm thỏa mãn 3 Chọn mặt bích - Chọn bích bền bằng thép CT3 kiểu I Với các thông số chọn theo (II 417) với [II 417] y 0,1 10 6 N m 2 - Số bích: 3 căọ bích nối Đáy với thân tháp Nắp với thân tháp Nối đoạn ch ng với đoạn luyện - B ớc bích - Đ ờng kính trong: Dt 0,8 m Dt 0,8 m D 930 mm D 930 mm Db 880 mm Db 880 mm D1 850 mm D1 850 mm D0 811... và trở lực cục bộ) , y - Tốc độ của khí tính trên toàn bộ tiết diện tháp (m/s) 16 http://nuoc.com.vn 195 (m2/m3) - Bề mặt riêng của đệm d 0,75 (m3/m3) - Thể tích tự do của đệm Vd , , - Hàn số phụ thuộc chuẩn số Râynôn Với tháp đệm vòng đổ lộn xộn thì 16 Re 0, 2 y [II 189] - Đoạn luyện: 16 266,7126 0, 2 , L - Đoạn ch ng: , C 16 160,4 0, 2 5,2349 5,7953 - Tổn thất áp suất của đệm tại đoạn luyện: p kL... Tổn thất áp suất khi đệm ớt tại điểm đảo pha có tốc độ của khí bằng tốc độ của khí đi qua điểm khô (N/m2) p k - Tổn thất áp suất của đệm khô (N/m2) G x , G y - L u l ợng của lỏng và của khí (kg/s) x , y - Khối l ợng riêng của lỏng và của khí (kg/m3) x , y - Độ nhớt của lỏng và của khí (N.s/m2) Re yL 266,7126 . kính trong của tháp (m). 73,0= L D (m) 77,0 = C D (m). 11 Hgpp mt += : áp suất trong thíêt bị ( ) 2 mN . mt p : áp suất hơi trong tháp ( ) 2 mN Do tháp làm việc ở áp suất thờng nên. tháp đĩa lỗ, đĩa chóp có ống chảy chuyền, tháp đệm, . . . Tháp đệm với u điểm cấu tạo đơn giản, làm việc với năng suất lớn, hiệu suất cao, khoảng làm việc rộng, ổn định . . . đợc ứng dụng rộng. Vậy trở lực trong tháp đệm là: uk ppp + = 0752,2145763,15443122,600 = + = p V. Tính toán các thiết bị chính 1. Thân tháp. - Thân tháp là thân hình hàn, làm việc chịu áp suất trong, không