đồ án tốt nghiệp thiết bị chưng luyện liên tục hỗn hợp Metylic- Nước để thu được Metanol có nồng độ 96%.

Thành phần phần phần trăm của Metanol sử dụng trong công nghiệp được tổng hợp theo bản sau: Nguyên liệu để sản xuất HCHO 40-50 % Nguyên liệu để Metyl hóa 30-40 % Nguyên liệu sản xuất axi

PHẦN MỞ ĐẦU

Metanol là chất lỏng không màu, sôi ở 64oC, có tính độc Metanol tan vô hạntrong nước , tan nhiều trong dung môi hữu cơ

Ngày nay, Metanol sử dụng rất rộng rải trong những ngành công nghiệp

Metanol được dùng để tổng hợp thuốc nhuộm, formaldehit, hương liệu, dùng làm dung môi pha sơn Metanol chủ yếu được dùng để sản xuất Andehit Fomic nguyên liệu cho công nghiệp chất dẻo Thành phần phần phần trăm của Metanol sử dụng trong công nghiệp được tổng hợp theo bản sau:

Nguyên liệu để sản xuất HCHO 40-50 %

Nguyên liệu để Metyl hóa 30-40 %

Nguyên liệu sản xuất axit CH3COOH 5 %

Làm nhiên liệu và dung môi 5-10 %

Nguyên liệu sản xuất MTBE 3 %

Trong đó có những ngành công nghiệp đòi hỏi phải sử dụng Metanol có

nồng độ tương đối cao Sau đây em xin giới thiệu thiết bị chưng luyện liên tục hỗn hợp Metylic- Nước để thu được Metanol có nồng độ 96%

MỤC LỤC

Phần mở đầu 1

Sơ đồ dây chuyền sản xuất 3

Phần 1: Tính các thiết bị chính 5

1/ Đổi thành phần khối lượng sang phần mol 5

2/ Phương trình cân bằng vật liệu toàn tháp 5

3/ Số liệu đường cân bằng lỏng(x)- hơi(y) của Metyl- Nước 5

4/ Tính Rmin 6

5/ Xác định số đĩa lí thuyết 6

6/ Giải phương trình cân bằng vật chất và tính đường kính 6

7/ Tính chiều cao tháp 12

8/ Tính trở lực của tháp 20

Phần 2: Tính toán cơ khí 24

1/ Chiều dày của thân 24

2/ Kiểm tra ứng suất của thành theo áp suất thử( dùng H2O) 26

3/ Tính đường kính ống dẫn 26

4/ Tính đáy và nắp thiết bị 29

5/ Chọn mặt bích 30

6/ Chọn chân đỡ và tai treo của thiết bị 32

Phần 3: Tính cân bằng nhiệt lượng 35

1/ Cân bằng nhiệt lượng thiết bị gia nhiệt hỗn hợp đầu 35

2/ Cân bằng nhiệt lượng của tháp chưng luyện 36

3/ Cân bằng nhiệt lượng của thiết bị ngưng tụ 37

Phần 4: Tính toán và chọn thiết bị phụ 39

1/ Tính toán và chọn thiết bị gia nhiệt hỗn hợp đầu 39

2/Tính chọn bơm 44

Kết luận 53

Tài liệu tham khảo 54

CÁC KÍ HIỆU THƯỜNG DÙNG TRONG QUÁ

TRÌNH TÍNH TOÁN THIẾT KẾ:

ai: phần khối lượng của cấu tử thứ i

xi:phần mol của pha lỏng của cấu thứ i

yi:phần mol của pha hơi của cấu tử thứ i

Mi: trong lượng phân tử của hỗn hợp có n cấu tử

F: lượng sản phẩm ban đầu (kg/h)

Ta xét tháp chưng luyện loại đĩa lỗ có ống chảy chuyền, làm việc ở áp suất

thường Nguyên liệu đầu được chứa vào thùng chứa(1 ) vào được bơm ( 2) bơm lên thùng cao vị ( 3) Từ thùng cao vị, dung dịch hỗn hợp đầu đi vào thiết bị đun nóng dung dịch hỗn hợp đầu (4) Ở đây, dung dịch được gia nhiệt bằng hơi nước bảo hòa

có nhiệt độ trung bình ttb=119,60C và P=2at rồi sau đó vào tháp chưng luyện(5) ở đĩa tiếp liệu

Tháp chưng luyện gồm hai phần:

+ Đoạn chưng: phần từ đĩa tiếp liệu trở xuống

+ Đoạn luyện: phần từ đĩa tiếp liệu trở lên

Ở đoạn chưng có bộ phận đun nóng bốc hơi (9) Bộ phận này được gia nhiệt bằng hơi nước bảo hòa ở ttb=119,60C và P=2at Như vậy trong tháp hơi đi từ

dưới lên tiếp xúc với dòng lỏng đi từ trên xuống Vì theo chiều cao tháp nhiệt độcàng lên cao thì càng thấp nên khi hơi đi qua các đĩa từ dưới lên, cấu tử có nhiệt

độ sôi cao sẽ ngưng tụ lại và cuối cùng ở trên đỉnh tháp ta thu được hỗn hợp

gồm hầu hết là các cấu tử dể bay hơi Ở đây hơi được ngưng tụ bằng thiết bị ốngchùm (6), sau đó cho một phần hồi lưu về đĩa trên cùng của tháp, một phần

khác vào thiết bị làm lạnh đến nhiệt độ cần thiết rồi đi vào thùng chứa sản phẩm đỉnh

Trong quá trình chất lỏng đi từ trên xuống gặp hơi có nhiệt độ cao hơn, khi

đó một phần cấu tử có nhiệt độ sôi thấp hơn( các cấu tử dể bay hơi) được bốc hơi lên và do đó nồng độ cấu tử khó bay hơi trong chất lỏng ngày càng tăng Cuối cùng ở đáy tháp ta thu được hỗn hợp lỏng gồm hầu hết các các cấu tử khó bay hơi là nước Thiết bị gia nhiệt (9) để đun sôi tuần hoàn và bốc hơi đáy tháp Một phần chất lỏng tháo ra ở đáy nồi và được cung cấpvào phần dưới của đáy tháp Một phần khác được tháo ra liên tục Nước ngưng của các thiết bị gia nhiệtđược tháo qua cốc tháo nước ngưng (11)

Phần 1: TÍNH TOÁN CÁC THIẾT BỊ CHÍNH

1/ Đổi thành phần khối lượng sang phần mol: [II-126]

/( )

j

a M x

a M





xj:phần mol của cấu tử thứ j

aj:phần khối lượng cấu tử thứ j

Mj:trọng lượng phân tử của hỗn hợp có n cấu tử

GF.XF = GP.XP + GW.XW

Từ hai phương trình trên ta suy ra được:

- Sản phẩm đỉnh GP:

w w

( ) (22 0,9)

7920 1757, 2( / )( ) (96 0,9)

P   (kmol/h)6162,8

W= =342,38

18 (kmol/h)

3/ Số liệu đường cân bằng lỏng(x)- hơi(y) của Metyl- Nước:

Tra bảng [II-149] ta được số liệu đường cân bằng lỏng – hơi của Metyl- Nước như sau:

y 0 26,8 41,8 57,9 66,5 72,9 77,9 82,5 87 91,5 95,8 100

t 100 92,3 87,7 81,7 78 75,3 73,1 71,2 69,3 67,6 66 64,5

4/ Tính R min :

Phương trình đường làm việc của đoạn luyện:

p x

x R

Ta suy ra được: ax

min 1

p m

x m

R



Hay min

ax1

p m

x R

m

Từ số liệu của đường ta sẽ vẽ được đường cân bằng, và ta sẽ thu được

mmax = 41,62 từ đó ta suy được Rmin = 93,1/41,62 -1 = 1,237 theo đồ thị xác định Rmin

Dựa vào đồ thị ta nhận thấy điểm cực tiểu trên đồ thị ứng với Rx=2,3 và N =

9 Do vậy Rth=2,3 và Nth=9

6/ Giải phương trình cân bằng vật chất và tính đường kính:

Đường kính được xác định theo công thức: [2 -181]

 

tb

g :lượng hơi khí trung bình đi trong tháp ( kg/h)

( y y tb) : tốc độ hơi khí trung bình đi trong tháp (kg/

m2.s)

Do lượng hơi thay đổi theo chiều cao của tháp nên

ta phải tính lượng hơi trung bình cho riêng từng đoạn

6.1/ Tính lượng hơi đi trong tháp:

6.1.1/ Tính lượng hơi đi trong đoạn luyện:

Lượng hơi trung bình đi trong đoạn chưng được

tính dựa theo công thức [II-182]:

d 12

L tb

g   (kg/h) Với gd:lượng hơi đi vào đĩa trên cùng của tháp (kg/h)1

g :lượng hơi đi vào đĩa dưới cùng của đoạn luyện (kg/h)

- Lượng hơi đi ra khỏi đỉnh tháp :

( 1)

g G G G R với G X: lượng lỏng chảy hồi lưu

d

g 1757,22(2,3+1) = 5798,83 (kg/h)Dựa vào đường cân bằng và từ xp ta suy ra được yp = 0,97Phân tử lượng trung bình của hỗn hợp hơi ở đỉnh tháp

Mhh = 32.0,97+ (1- 0,97).18 = 31,58Vậy lượng hơi đi ra khỏi đỉnh tháp tính theo (kmol/h) là:

5798,83

183, 6231,58

d

- Lượng hơi đi vào đĩa dưới cùng của đoạn luyện:

Phương trình cân bằng vật liệu và cân bằng nhiệt lượng của đoạn luyện:

G : lượng chất lỏng đi vào đĩa thứ nhất của đoạn luyện (kmol/h)

Dựa vào đồ thị t-x,y ta tìm được:

w

85,565,599

o F

o P

265( / )242( / )

2

,60 ,100

579( / )539( / )

168,55( / )

113, 64( / )0,395

Nồng độ phần mol trung bình của đoạn luyện:

176,085.27,55 4852,022

L tb

6.1.2 Tính lượng hơi đi trong đoạn chưng:

Lượng hơi trung bình đi trong đoạn chưng được tính dựa theo công 182]:

thức[II-, , 1

540 / 40695,696.10 ( / )32469,47.10 0,0331 (1 0,0331)40695,696.10 40423,41.10 ( / )

1 1

1

342,38.0,0331 342,38.0,00508.40423, 41.10 6, 4865.10

502,84( / )

160, 46( / )0,014

Phân tử lượng trung bình của hơi đi trong đoạn chưng:

M= 32.0,21405+ 18.(1-0,21405) = 20,996Vậy lượng hơi trung bình chưng tính theo kg/h là:

164,505.20,996 3454,06( / )

c tb

6.2 Tính khối lượng riêng trung bình:

6.2.1 Đối với pha khí:

( / )22,4

a :phần khối lượng của cấu tử rượu trong pha lỏng

Tính cho đoạn luyện :

Với L 75,5o tb

t = C, tra bảng I.2[1-9] và nội suy ta được:

3

1;75,5 3

1,80

756( /

751,5( / )736( /

o

o o

2,80

983( /

974,4( / )972( /

o

o o

ïïîVậy : 1L 740,50,59 1 0,59974,4 xtb L 821,33( / 3)

xtb

kg m r

r

6.3 Tốc độ hơi đi trong tháp đĩa lưới:

Theo công thức [II-186] ta có công thức sau:

gh

y

r r

L xtb L ytb

kg m

kg m

r r

c xtb c ytb

kg m

kg m

r r

L C

ì =ïïï

íï =ïïî tháp làm việc sẻ không có hiện tượng sặc.

7/ Tính chiều cao tháp:

Tính chiều cao tháp bằng phương pháp đường cong động học

7.1 Đối với đoạn luyện:

m,m2:nồng độ phần thể tích của từng cấu tử trong pha hơi

Nhưng nồng độ phần thể tích của từng cấu tử trong pha hơi thì bằng nồng độ phần mol của từng cấu tử trong hỗn hợp

Do đó 1 L 0,685

tb

m =y =Với M = hh 27,59

Ở o 75,5o L

t = C,ta tra toán đồ [I-117] ta được:

t = C, ta tra toán đồ [I-90] ta được:

hh

.(N s)

m

7.1.2 Hệ số khuyết tán của khí vào hơi: [II-127]

4 1,5 1/ 3 1/ 3 2

+ (m s2/ ) T: nhiệt độ trung bình của đoạn chưng tính theo K

P: áp suất chung (at)

MA, MB :khối lượng mol của khí A,B

vA,vB: thể tích mol của khí A và B (cm3/mol)Thể tích mol tính theo công thức:

R

2

318,9( / )

0,0043.10 (348,5) 1 1

2,2926.101.(37 18,9 ) 32 18

(0,79Re 11000)22,4

3 3

(0,79.103,106.10 11000) 0,09522,4

m s kmol

Mx: khối lượng mol trung bình của lỏng (kg/kmol)

Mx= 0,533.32 + (1-0,533).18 = 25,462 (kg/kmol)

h: kích thước dài,ta chấp nhận h=1

x

r : khối lượng riêng trung bình của lỏng (kg/m3)

Dx: hệ số khuyết tán trung bình trong pha lỏng (m2/s)

Theo công thức[II-134] ta được:

Dx=D20[1+b(t-20)]

Trong đó: b=0,23r m

m: là độ nhớt của dung môi ở 20oC

Ở đây dung môi là H2O:

2

2

(20 ) (20 )

10 /1

o o

Ns m cp

m m

Với vA=37 cm3/mol, vB=18,9 cm3/molTra bảng [II-133] ta được A = 1,19Tra bảng [II-134] ta được B = 4,7Tra bảng [I-92] cóm B=1 cp

6

9

1 11.10

32 18 1,4652.101,19.4,7 1(37 18,9 )

Pr

x x

x D x

m r

Thay vào công thức ta có:

9

0,6238000.821,33.3,0917.10

120,03 0,073725,46.1

m s kmol

7.1.4 Hệ số chuyển khối:

11

i

m: hệ số phân bố vật chất phụ thuộc vào nhiệt độ, áp suất và nồng độThay các số liệu vào công thức ta được:

110,095 0,0737

y

i

+

7.1.5 Tính đường kính ống chảy chuyền:

Dựa vào công thức [II-236] ta được:

c

4

3600 .w

L xtb c

g d

z r

=

P (m) Trong đó:

g : lưu lượng lỏng đi trong đoạn luyện (kg/h)

12

Gx= Rx.Gp=2,3.54,91=126,293 (kmol/h)

113,64 126,293 119,97

2

L xtb

119,97.27,24 3267,88

L xtb

4.g 4.3267,88

3600.d z 3600.0,1 821,33.1  (m/s) Vậy ta chấp nhận được đường kính ống chảy chuyền là: 100 mm

7.1.6 Tính số đơn vị chuyển khối: [II-173]

y L L

yT

ytb

K f m

g

= Trong đó:

F: diện tích của mặt cắt ngang của tháp(m2)

d

f = P = P (m2)Vậy

Với 1 c 0,2115

tb

m =y =Với M = hh 20,961

Ở o 92,25o c

t = C ,ta tra toán đồ [I-117] ta được:

20,961 0,2115.32 (1 0,2115).18

0,012.10 0,0122.100,0121.10 0,0121

hh hh

m

m m

t = C ,ta tra toán đồ [I-90] ta được:

lg 0,07099lg0,22.10 (1 0,07099)lg0,28.10

.0,2752.10 ( )

hh

hh

N s m

m m

+ (m s2/ )Với đoạn luyện nên T= 92,25+273=365,25 oK

Vậy :

4 1/ 3 1/ 3 2

0,0043.10 (365,25) 1 1

0,246.101.(37 18,9 ) 32 18

(0,79.83,377.10 11000) 0,084622,4

b/ Hệ số cấp khối pha lỏng: theo công thức [II-165] ta được:

38000

Pr

m s kmol

Theo công thức [II-134] ta có:

32 18 1,465.10 ( / )1,19.4,7 1(37 18,9 )

[1+0,02(92,25-20)] = 3,5824.10-9(m2/s) Chuẩn số Pran:

Pr

x x

x D x

m r

=

Prx: chuẩn số Pran đối với pha lỏng:

3 9

Mx = 0,07099.32+(1-0,07099).18=18,99Thay vào công thức ta có:

9

0,6238000.927,97.3,5824.10

82,78 0,10318,99.1

x

kmol kmol

m s kmol

7.2.4 Hệ số chuyển khối:

11

i

m: hệ số phân bố vật chất phụ thuộc vào nhiệt độ, áp suất và nồng độThay các số liệu vào công thức ta được:

110,0846 0,103

y

i

+

7.2.5 Tính đường kính ống chảy chuyền:

Đường kính ống chảy chuyền được tính dựa theo công thức [II-236]

c

4

3600 .w

c xtb c

g d

z r

=

P (m) '

c xtb x c xtb

Ta giả thuyết rằng ta dùng 2 ống chảy chuyền ( z = 2) có đường kính như củađường kính ống chảy chuyền của đoạn chưng:

7.2.6 Tính số đơn vị chuyển khối:

Theo công thức tính số đơn vị chuyển khối [II-173]

y c c

yT

ytb

K f m

g

=Trong đó:

K

7.3 Xác định hệ số phân bố: (mi)

Vẽ đường cong cân bằng

Vẽ đường làm việc của đoạn luyện, đoạn chưngDựng các đường thẳng vuông góc với Ox tại điểm có hoành độ 0,05; 0,1;

0,2; 0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,7; 0,8; 0,9 các đường này cắt đường làm việc tại A1,A2, A3,

A4, A5, A6, A7, A8, A9, A10 và cắt đường cân bằng tại C1,C2,C3,C4,…

Tại mỗi giá trị hoành độ x ta tìm tg góc nghiêng của đường cân bằng theo công thức:

cb i

7.4 Đường cong phụ và số đĩa thực tế:

- Tìm số đơn vị chuyển khối: theo công thức đã tính được ở trên:

Dựa vào bảng số liệu trên ta vẽ đường cong phụ, đường cong phụ đi qua các điểm Bi

Vẽ số bậc nằm giữa đường cong phụ và đường làm việc Số bậc là số đĩa

d

h :khoảng cách giữa hai đĩa(m)với đĩa tháp làm bằng thép và đường kính tháp 1,2 m; 1,1m nên ta chọn

d

h = 350 mm = 0,35 m

d: bề dày của đĩa, chọn d=0,005 ( m )(0,8 1)¸ : khoảng cách cho phép ở đáy và đỉnh thiết bị, chọn khoảng cách này là 0,8 m

Vậy:

Chiều cao đoạn chưng là: Hc =10(0,35 + 0,005) + 0,8= 4,35 (m)

Chiều cao đoạn luyện là : HL =8(0,35 + 0,005) + 0,8= 3,64 (m)

Chiều cao tháp là : H = Hc + HL = 4,35 + 3,64 = 7,99 (m)

8/ Tính trở lực của tháp:

Trở lực của tháp đĩa lỗ có ống chảy chuyền được xác định theo công

y k

P x r w

D = (N/m2)Trong đó:

Số lỗ của đĩa luyện: n=13,3%.D2/d2

2 2

1,20,133 119700,004

Số lỗ của đĩa chưng: n=13,3%.D2/d2

2 2

1,10,133 100580,004

a/ Đoạn luyện:

30,964( / )

8.2 Trở lực của đĩa do sức căn bề mặt: DP s

Dựa vào công thức [II-194] ta được:

19,3.10 ( / )

17,98.10 ( / )17,6.10 ( / )

R

R R

-

íï =ïïî

2

2 2

3

0,75.5 3

0,80

66,2.10 ( / )

63,41.10 ( / )62,6.10 ( / )

H

H H

-

íï =ïïî

Thay số ta được:

3

1 0,59 1 0,5917,98.10 63,41.1025,46.10 ( / )N m

d d

3 2

4.25,46.10

19,581,3.0,004 0,08.0,004

,100

17,3.10 ( / )

16,2.1015,5.10 ( / )

R

R R

N m

N m

d

d d

-

3

0;92.25 3

0,100

62,6.10 ( / )

60,33.10 ( / )62,6.10 ( / )

H

H H

-

íï =ïïî

Thay số ta được:

3

1 0,1145 1 0,114516,2.10 60,33.1045,987.10 ( / )N m

d d

3 2

4.45,987.10 35,371,3.0,004 0,08.0,004

s

+ ( /N m2)

8.3 Trở lực của lớp chất lỏng trên đĩa:

Dựa vào công thức [II-194]

2 3

Lc:chiều dài cửa chảy tràn, chọn Lc=0,8mm: hệ số lưu lượng qua cửa chảy tràn phụ thuộc Gx/Lc

a/ Đoạn luyện:

3 3

3367,88( / ) 3327,53

4,1005( / ) 5821,33

821,33( / )

xtb

xtb L

x

kg m r

9625,65( / ) 9625,65

10,372( / ) 5927,97

927,97( / )

xtb

xtb L

x

kg m r

Khi chế tạo loại tháp này cần chú ý:

+ Không khoang lỗ qua mối hàn.

- Giới hạn bền của vật liệu tra theo [II-309] :

520.10 ( / )220.10 ( / )

k ch

N m

N m

d d

=

=

- Hệ số bền mối hàn ta tra trong bảng [II-362]: j =j h =0,95

- Thiết bị thuộc nhóm loại II

- Giá trị có hệ số hiệu chỉnh tra trong bảng [II-356]: h =1

1/ Chiều dày của thân:

Chiều dày của thân hình trụ làm việc chịu áp suất trong được xác định theo côngthức: [II-360]

r :hệ số bền của thành hình trụ theo phương dọc

C:hệ số bổ sung do ăn mòn, bào mòn và dung sai âm về chiều dày(m)

P:áp suất trong thiết bị (N/m2)

P=Pmt+PL

Pmt:áp suất làm việc thiết bị, Pmt =1at = 1,03.105 (N/m2)

PL: áp suất thủy tĩnh của nước

Theo công thức [II-360] ta được:P L =r1 .gH H: chiều cao của cột chất lỏng ( chiều cao lớn nhất)với: H =N h( d+d)

+ Hệ số bổ sung ăn mòn, bào mòn và dung sai âm về chiều dài (m)

C = C1 + C2 + C3

C1:bổ sung do ăn mòn, với thép X18H10T chọn C1 = 1 mm

C2: bổ sung do ăn mòn trong, chọn C2 = 0

C3:dung sai âm do chiều dày Phụ thuộc vào chiều dày tấm thépTra [II-364] ta được C3= 0,8mm

ì =ïï

íï =ïî

1,5550.10[ ]= 1 211,538.10 ( / )

L L L

C L C

.0,95 301,353

Vậy dựa vào kết quả tính được và bảng [II-380] ta chọn S = 4 mm

2/ Kiểm tra ứng suất của thành theo áp suất thử( dùng H 2 O):

- Kiểm tra ứng suất ở thân thiết bị theo áp suất thử, tính toán theo công thức sau[II-367]:

-2.2/ Đoạn chưng:

- Áp suất thử P được xác định như sau:[II-366]

P0 = Pth + PLTheo công thức [II-358] ta được:

+ Chất lỏng tự chảy: w=0,1¸ 0,5(m/s)+ Chất lỏng trong ống hút của bơm: w=0,8¸ 2,0(m/s)

+ Chất lỏng trong ống đẩy của bơm:w=1,5¸ 2,5(m/s)+ Hơi bảo hòa đi trong ống dẫn khi P>1at:w=15¸ 25(m/s)

Vs: lưu lượng hơi hoặc lỏng đi trong tháp( m3/s)

G V r

=G: lưu lượng tính theo kg/s

r : khối lượng riêng (kg/m3)

3.1/ Đường kính ống dẫn hỗn hợp hơi sản phẩm đỉnh:

0,785wVới t P =65,50C =338,5K

Ta có: gd=GP(Rx +1)=1757,22(2,3+1)=5798,83(kg/h)=1,6107(kg/s)

.27322,4.338,5

ytb

r = = ( /kg m3)

1,6107 1,4161,137

d ytb

g V r

= = = (m s3/ )Chọn w = 20(m/s)

Vậy d= 1,416 0,300( ) 300

0,785.20= m = (mm)Quy chuẩn d = 300 mm, chiều dài l = 140 mm

3.2/ Đường kính ống hồi lưu đáy:

Lượng hơi đi vào đĩa đầu tiên của đoạn chưng:

ytb

M

+M: khối lượng phân tử trung bình của hỗn hợp hơi đi vào đĩa đầu tiên của đoạn chưng

M = 32.0,00508+18.(1-0,00508) = 18,07,

1 160,46.18,07 2899,69( / ) 0,805

18,07.273 0,59222,4.(99 273)

ytb

+ ( /kg m3)chọn w = 20(m/s)

0,805 1,3590,592

d ytb

g V r

= = = (m s3/ )1,359

d= 0,294( ) 2940,785.20= m = (mm)Quy chuẩn d = 300 mm, chiều dài l =140 mmVận tốc dòng lỏng tính lại là: w = 19,23(m/s)

3.3/ Ống dẫn hỗn hợp đầu từ thiết bị đun nóng vào đĩa tiếp liệu:

Ở tF=85,50C

3 3 20

729,9( / )968,15( / )

R H

kg m

kg m

r r

=

=

3

1 0,1369 1 0,1369729,9 968,15926,737( / )

xtb

r r

Lượng hỗn hợp đầu: F = 2,2 kg/s