Hướng dẫn thuyết kế bê tông cốt thép

I ĐỀ BÀI: Thiết kế một cầu đường ô tô nhịp giản đơn, bằng bê tông cốt thép, thi công bằng phương pháp đúc riêng từng dầm tại công trường. I.1 Số liệu cho trước: 1. Chiều dài nhịp tính toán: 15m = L 2. Khổ cầu: 7 2 1,5m = + × B  3. Độ võng cho phép do hoạt tải: 1/800  4. Vật liệu: - Cốt thép chịu lực: 420MPa = y f - Cốt thép đai: 420MPa = y f - Bê tông: 30MPa ′ = c f 5. Quy trình thiết kế Quy trình thiết kế cầu 22 TCN 272 - 05 I.2 Yêu cầu nội dung: A. Tính toán: 1. Chọn mặt cắt ngang cầu. 2. Vẽ biểu đồ bao mô men và biểu đồ bao lực cắt do tải trọng gây ra. 3. Tính toán, bố trí cốt thép dọc chủ tại mặt cắt giữa nhịp. 4. Tính toán, bố trí cốt thép đai. 5. Tính toán, kiểm soát nứt. 6. Tính toán độ võng do hoạt tải gây ra. 7. Xác định vị trí cắt cốt thép và vẽ biểu đồ bao vật liệu. B. Bản vẽ: 1. Vẽ mặt chính của dầm và các mặt cắt đại diện. 2. Vẽ biểu đồ bao vật liệu. 3. Bóc tách cốt thép, thống kê vật liệu. II THUYẾT MINH: II.1 Xác định sơ bộ kích thước mặt cắt ngang cầu: II.1.1 Số lượng và khoảng cách giữa các dầm chủ: Các thông số thiết kế thường gồm: - Tổng bề rộng mặt cầu (m) B . - Chiều rộng phần xe chạy 1 (m) B . - Chiều rộng phần người đi bộ 3 (m) B . - Chiều rộng gờ phân cách giữa phần người đi bộ và phần xe chạy 2 (m) B .Thường chọn 2 0,2 0,3m = ÷B  (cũng có thể dùng vạch sơn rộng 20cm nhưng lưu ý vạch sơn sẽ bố trí trên cả phần xe chạy và phần người đi bộ và không tính vào tổng bề rộng mặt cầu). - Chiều rộng lan can 4 (m) B .Thường chọn 4 0,2 0,5m = ÷B . - Chiều rộng toàn cầu có thể được tính theo công thức: 1 2 3 4 2 2 2 = + + + B B B B B Ở đây, 1 3 2 4 1 2 3 4 7 m, 2 1,5m, 0m, 0,5m 2 2 2 7 0 2 1,5 2 0,5 11 = = × = = = + + + = + + × + × = B B B B B B B B B m - Số lượng dầm chủ b N : Căn cứ vào khổ cầu, tải trọng khai thác, dạng kết cấu dầm để dự tính khoảng cách giữa các dầm chủ và từ đó chọn số lượng dầm chủ: dt ≈ b B N S . - Cự ly tim các dầm chủ S được chọn bằng nhau và nên xét đến kinh nghiệm: Với cầu đường ô tô lấy 1,8 2,5m = ÷ S . Trong trường hợp này lấy 1,8m = S và chọn số lượng dầm chủ 6 = b N . - Chiều dài phần cánh hẫng của dầm biên h d : ( ) 1 2 − − = h B m S d Ở đây, 1000mm = h d II.1.2 Chiều cao dầm : h Chiều cao dầm được xác định theo điều kiện chịu lực cũng như điều kiện độ cứng. Ngoài ra, chiều cao dầm cũng cần thoả mãn các yêu cầu tối thiểu được quy định trong các Tiêu chuẩn thiết kế. Các Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 cung cấp các quy định về chiều cao tối thiểu của các cấu kiện chịu uốn theo chiều dài nhịp trong bảng: Một số quy định chiều cao tối thiểu h cho các dạng mặt cắt dầm theo Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 Loại kết cấu Dầm giản đơn Dầm liên tục Bản có cốt thép đặt song song với phương xe chạy ( ) 1,2 3000 30 S + ( ) 1,2 3000 165mm 30 S + ≥ Dầm mặt cắt chữ T 0,070 l 0,065 l Dầm hộp 0,060 l 0,055 l Dầm trong kết cấu cho người đi bộ 0,035 l 0,033 l l là chiều dài tính toán của cấu kiện S là khoảng cách giữa các dầm đỡ của bản (mm) Đối với dầm giản đơn bằng BTCT thường, chọn chiều cao dầm không thay đổi trên suốt chiều dài nhịp. Có thể lấy gần đúng theo công thức kinh nghiệm: ( ) 1 1 10 20 0,72 1,44 m   = ÷     ⇒ = ÷ lh h Tuy nhiên, chiều cao dầm còn liên quan chặt chẽ đến khoảng cách giữa các dầm chủ. Nếu khoảng cách lớn thì phải chọn chiều cao dầm chủ lớn và ngược lại. Chọn 1,2m = h . II.1.3 Bề rộng sườn dầm : w b Bề rộng sườn dầm được chọn chủ yếu theo yêu cầu thi công sao cho dễ đổ bêtông và đảm bảo bê tông chất lượng tốt. Với cầu đường ô tô thường chọn w 160 200mm = ÷b . Ở đây ta chọn 20cm = w b và không đổi trên suốt chiều dài dầm. II.1.4 Chiều dày bản cánh : f h Chiều dày bản cánh chọn phụ thuộc điều kiện chịu lực cục bộ của vị trí xe và sự tham gia chịu lực tổng thể với các bộ phận khác. Theo kinh nghiệm, đối với cầu ô tô, chọn 140 200mm = ÷ f h (chú ý rằng tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 quy định chiều dày tối thiểu của bản mặt cầu là 175mm .  Chọn 180mm = f h . II.1.5 Kích thước bầu dầm : 1 1 , b h Kích thước bầu dầm phải căn cứ vào việc bố trí cốt thép chủ trên mặt cắt dầm quyết định (số lượng thanh và khoảng cách các thanh). Tuy nhiên khi chọn sơ bộ ban đầu ta chưa biết thép chủ là bao nhiêu nên phải tham khảo các đồ án điển hình và nên đảm bảo kích thước sao cho bề rộng bầu phải bố trí được bốn cột cốt thép và chiều cao bầu phải bố trí được tối thiểu hai hàng cốt thép. - Đối với dầm đúc tại chỗ thì chiều cao phần bầu dầm không được nhỏ hơn: + 140 mm + 1/16 khoảng cách giữa các đường gờ hoặc sườn dầm của các dầm. - Đối với dầm đúc sẵn thì chiều cao phần bầu dầm không được nhỏ hơn 125 mm. Chọn: 1 1 360mm, 200mm = =b h . Ta có mặt cắt ngang dầm như sau: 1.1 Bề rộng hữu hiệu của bản cánh : eff b Thay cho việc phải tính toán phức tạp để xác định bề rộng có hiệu của bản, Tiêu chuẩn thiết kế như 22 TCN 272-05 đã đưa ra các quy định cụ thể để xác định giá trị này: a) Đối với các dầm giữa trong các mạng dầm (mặt cắt chữ T đối xứng), bề rộng có hiệu là trị số nhỏ của • 1/4 chiều dài nhịp có hiệu, • 12 lần chiều dày trung bình của bản cộng với giá trị lớn của bề rộng sườn dầm hoặc 1/2 bề rộng cánh trên của dầm, • Khoảng cách trung bình của các dầm kề nhau. Như vậy, ( ) min 3600;3060;1800 1800mm = = eff b b) Đối với các dầm biên trong các mạng dầm (mặt cắt chữ T không đối xứng hoặc mặt cắt chữ L), bề rộng có hiệu là tổng của 1/2 bề rộng hữu hiệu của dầm kề bên và trị số nhỏ của • 1/8 chiều dài nhịp có hiệu, • 6 lần chiều dày trung bình của bản cộng với giá trị lớn của 1/2 bề rộng sườn dầm hoặc 1/4 bề rộng cánh trên của dầm, • Bề rộng của phần cánh hẫng. Như vậy, ( ) 1800 min 1800;1530;1000 1900mm 2 = + = eff b 1.2 Tiết diện tính toán quy đổi:  Đối với dầm giữa: - Diện tích tam giác tại chỗ vát bản cánh: 2 1 100 100 5000mm 2 S × = = - Chiều dày cánh quy đổi: 1 w 2 2 5000 180 186,3mm 1800 200 qd f f S h h b b × = + = + = − − - Diện tích tam giác tại chỗ vát bầu dầm: 2 2 80 80 320mm 2 S × = = - Chiều cao bầu dầm mới: 2 1 1 1 w 2 2 3200 200 240mm 360 200 qd S h h b b × = + = + = − −  Đối với dầm biên: - Chiều dày cánh quy đổi: 1 w 2 2 5000 180 185,9mm 1900 200 qd f f S h h b b × = + = + = − − - Diện tích tam giác tại chỗ vát bầu dầm: 2 2 80 80 320mm 2 S × = = - Chiều cao bầu dầm mới: 2 1 1 1 w 2 2 3200 200 240mm 360 200 qd S h h b b × = + = + = − − II.2 TÍNH VÀ VẼ BIỂU ĐỒ BAO NỘI LỰC: II.2.1 Khái niệm về hệ số phân bố ngang: Khi thiết kế dầm, ta phải đặt hoạt tải vào vị trí bất lợi nhất trên chiều dài cũng như chiều rộng mặt cầu để tìm ra nội lực lớn nhất của dầm. Tuỳ theo đặc điểm cấu tạo và chiều rộng cầu, trên mặt cắt ngang có thể có số lượng dầm chủ khác nhau. Nếu mặt cắt ngang có một dầm chủ thì dầm này sẽ luôn chịu toàn bộ tĩnh tải và hoạt tải. Trường hợp mặt cắt ngang có nhiều dầm chủ, tĩnh tải sẽ phân bố cho các dầm này như nhau nhưng hoạt tải lại phân bố cho các dầm không giống nhau, hay nói cách khác, hệ số phân bố ngang của các dầm là khác nhau. Như vậy, phần hoạt tải mà mỗi dầm phải chịu sẽ được tính bằng cách xếp tải tại vị trí bất lợi nhất trên mặt cắt ngang và mặt cắt dọc và tính nội lực do hoạt tải đó gây ra rồi nhân với hệ số phân bố ngang của mỗi dầm đó. Hệ số phân bố ngang của hoạt tải đối với cầu trên đường ô tô có thể tính theo quy trình 22 TCN 272-05 (Phần 4.6.2.2, đặc biệt là bảng tính hệ số phân bố ngang 4.6.2.2.1.1). Chú ý rằng theo quy trình này, hệ số phân bố ngang của hoạt tải để tính mô men, lực cắt và độ võng nói chung là khác nhau. Đối với mặt cắt ngang trong ví dụ này ta xác định được hệ số phân bố ngang như sau:  Hệ số phân bố ngang tính cho mô men: - Đối với dầm trong: + Hoạt tải HL93: 0,590 I momen mg = . + Người: 0,184 I momen mg = . - Đối với dầm ngoài: + Hoạt tải HL93: 0,590 E momen mg = . + Người: 1,4 E momen mg = .  Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt: - Đối với dầm trong: + Hoạt tải HL93: 0,672 I cat mg = . + Người: 0,184 I cat mg = . - Đối với dầm ngoài: + Hoạt tải HL93: 0,672 E cat mg = . + Người: 1,4 E cat mg = . II.2.2 Xác định nội lực dầm chủ tại các mặt cắt đặc trưng: II.2.2.1 Tĩnh tải: - Tải trọng rải đều trên 1m chiều dài dầm chủ do trọng lượng bản thân 1 (kN/ m) DC - Tải trọng rải đều trên 1m chiều dài dầm chủ do trọng lượng của dầm ngang 2 (kN/ m) DC - Tải trọng rải đều trên 1m dầm chủ chiều dài do trọng lượng lan can 3 (kN/ m) DC - Tải trọng rải đều trên 1m chiều dài dầm chủ do trọng lượng gờ chắn bánh xe (nếu có) 4 (kN/ m) DC . Vậy tổng tĩnh tải của bản thân dầm và các bộ phận khác tác dụng lên 1m dầm chủ: 1 2 3 4 (kN/ m) DC DC DC DC DC= + + + - Tải trọng rải đều trên 1m chiều dài dầm chủ do lớp phủ mặt cầu (kN/ m) DW . Với mặt cắt ngang dầm đã chọn, gần đúng tính được các giá trị của tĩnh tải rải đều như sau: Loại tải trọng Ký hiệu Dầm giữa Dầm biên Đơn vị Do TLBT dầm DC I dc 13.834 14.2806 kN/m Do bản mặt cầu DC I bmc 0 0 kN/m Do dầm ngang DC I dn 1.292 1.292 kN/m Do phần lan can DC II lc 0 3.894 kN/m Do lớp phủ DW 1.875 1.875 kN/m Tổng 17.000 21.341 kN/m II.2.2.2 Hoạt tải: a) Hoạt tải xe ô tô thiết kế theo 22 TCN 272-05 là hoạt tải HL-93. HL-93 là tổ hợp của: - Xe tải thiết kế và tải trọng làn thiết kế hoặc; - Xe hai trục thiết kế và tải trọng làn thiết kế. Chú ý rằng, xe 2 trục có trọng lượng trục nhỏ hơn xe tải thiết kế nhưng cự ly các trục gần hơn nên là lực khống chế hiệu ứng lực phát sinh trong các cấu kiện ngắn. Khi thiết kế, chọn tổ hợp tải trọng lớn hơn. Cấu tạo của xe tải thiết kế và xe hai trục thiết kế có thể tham khảo chương 3. Tải trong làn thiết kế là tải trọng 9,3N/ mm phân bố đều theo chiều dọc còn theo chiều ngang cầu được giả thiết là phân bố đều trên chiều rộng 3000mm . Ý nghĩa của tải trọng làn thể hiện tác dụng của các xe khác trong đoàn xe có thể xuất hiện đồng thời trên cầu. b) Lực xung kích: Lực xung kích IM được lấy bằng % của xe tải hoặc xe 2 trục thiết kế. Lực xung kích không được áp dụng cho tải trọng bộ hành hoặc tải trọng làn thiết kế. Với TTGH cường độ và sử dụng, lấy 25% IM = của xe tải hoặc xe 2 trục thiết kế. c) Số làn xe và hệ số làn xe: II.2.2.3 Tổ hợp nội lực theo các trạng thái giới hạn: Ta xét tổ hợp các tải trọng sau: - Hoạt tải HL-93 và lực xung kích LL IM + . - Tĩnh tải bản thân dầm DC . - Tĩnh tải lớp phủ mặt cầu và các thiết bị DW . Các tổ hợp tải trọng được viết như sau:  TTGH cường độ I: ( ) { } 1,25 1,5 1,75 U DC DW LL IM η = + + +  TTGH sử dụng: ( ) { } 1,0 1,0 1,0 U DC DW LL IM η = + + + Với : η Hệ số điều chỉnh tải trọng 0,95 D R I η η η η = ≥ Trong đó: : D η Hệ số liên quan đến tính dẻo. : R η Hệ số liên quan đến tính dư. : I η Hệ số liên quan đến tầm quan trọng trong khai thác. II.2.2.4 Vẽ biểu đồ bao nội lực của dầm: Khi tính toán, thiết kế dầm, ta cần xác định giá trị bất lợi nhất của mô men hoặc lực cắt do tải trọng tác dụng gây ra. Muốn vậy ta cần vẽ được biểu đồ bao mô men và biểu đồ bao lực cắt của dầm, tức là biểu đồ thể hiện giá trị đại số lớn nhất của mô men và lực cắt của một số mặt cắt được xem xét trên dầm. Trình tự vẽ biểu đồ bao mô men và lực cắt của một dầm giản đơn gồm các bước sau: 1. Chia dầm thành một số đoạn nhất định (càng nhiều đoạn chia sẽ càng gần kết quả chính xác). 2. Tính toán nội lực lớn nhất tại các mặt cắt tương ứng với các điểm chia. Các giá trị nội lực này chính là tung độ của đường bao nội lực. 3. Nối các tung độ trên lại với nhau sẽ được đường bao nội lực cần vẽ. Để tính toán nội lực tại các mặt cắt, trước tiên, ta vẽ đường ảnh hưởng mô men và lực cắt sau đó xếp tải trọng lên đường ảnh hưởng. Với tĩnh tải, ta xếp tải trọng lên toàn bộ chiều dài đường ảnh hưởng. Với hoạt tải, xếp tải trọng lên đường ảnh hưởng tại vị trí bất lợi nhất. Mô men và lực cắt tại tiết diện bất kỳ tính như sau:  TTGH cường độ: ( ) { } 1,25 1,5 1,75 U DC DW LL IM η = + + +  TTGH sử dụng: ( ) { } 1,0 1,0 1,0 U DC DW LL IM η = + + + Khi sử dụng phương pháp đường ảnh hưởng, công thức trên được cụ thể hoá như sau:  Đối với TTGH cường độ: ( ) ( ) ( ) { } [ ] ( ) ( ) { } W W 1 1,25 1,5 1,75 1,75 1 1, 25 1,5 1,75 1,75 1 DC D M M L P M Mi i DC D Q Q L P Q Qi i M w w mg LL LL LL y IM Q w w mg LL LL LL y IM η ω ω η ω ω   = + + + + +     = + + + + +   ∑ ∑ Đối với TTGH sử dụng: ( ) ( ) { } [ ] ( ) ( ) { } W W 1 1,0 1,0 1,0 1,0 1 1,0 1,0 1,0 1,0 1 DC D M L P M Mi i DC D Q Q L P Q Qi i M w w mg LL LL LL y IM Q w w mg LL LL LL y IM η ω η ω ω   = + + + + +     = + + + + +   ∑ ∑ Trong đó: : L LL Tải trọng làn rải đều. : Mi LL Tải trọng bánh xe thứ i của xe tải thiết kế hoặc xe 2 trục thiết kế ứng với tung độ i y của đường ảnh hưởng mô men. : Qi LL Tải trọng bánh xe thứ i của xe tải thiết kế hoặc xe 2 trục thiết kế ứng với tung độ i y của đường ảnh hưởng lực cắt (phần có diện tích lớn hơn). : M mg Hệ số phân bố ngang tính cho mô men (đã xét hệ số làn xe). : Q mg Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt (đã xét hệ số làn xe). W : D w Tĩnh tải rải đều do lớp phủ mặt cầu và các tiện ích công cộng trên một đơn vị chiều dài (tính cho một dầm). : DC w Tĩnh tải rải đều do trọng lượng bản thân của dầm. M ω : Diện tích đường ảnh hưởng mômen tại mặt cắt thứ i. Q ω : Tổng đại số diện tích đường ảnh hưởng lực cắt. 1 Q ω : Diện tích phần lớn hơn trên đường ảnh hưởng lực cắt. 1 : IM + Hệ số xung kích. Với dầm có chiều dài nhịp 14,4m tt l = , chia làm 10 đoạn và tính được nội lực như bảng sau: Bảng 1: Bảng giá trị diện tích đường ảnh hưởng mô men và lực cắt Các trị số để tính diện tích ĐAH Diện tích ĐAH Nội lực L (m) x(m) L-x ω ω 1 ω 2 ∑ω M o 15 7,5 7,5 28,125 28,125 M 1 15 6 9 27,000 27,000 M 2 15 4,5 10,5 23,625 23,625 M 3 15 3 12 18,000 18,000 M 4 15 1,5 13,5 10,125 10,125 M 5 15 0 15 0,000 0,000 Q o 15 7,5 7,5 1,875 -1,875 0,000 Q 1 15 6 9 2,700 -1,200 1,500 Q 2 15 4,5 10,5 3,675 -0,675 3,000 Q 3 15 3 12 4,800 -0,300 4,500 Q 4 15 1,5 13,5 6,075 -0,075 6,000 Q 5 15 0 15 7,500 0,000 7,500 [...]... s : Cự ly cốt thép đai b : Hệ số chỉ khả năng của bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo (tra bảng) q : Góc nghiêng của ứng suất nén chéo (tra bảng) a : Góc nghiêng của cốt thép đai đối với trục dọc f : Hệ số sức kháng cắt, với bê tông tỷ trọng thường f = 0,9 Av : Diện tích cốt thép chịu cắt trong cự ly s V s : Sức chống cắt của cốt thép đai V c : Sức chống cắt của bê tông Thông thường cốt thép đai vuông... quan tâm, đặc biệt đối với kết cấu bê tông cốt thép có vật liệu là phi tuyến và chịu ảnh hưởng của vết nứt Độ cứng chống uốn của các cấu kiện bê tông cốt thép được xác định phụ thuộc vào modun đàn hồi của bê tông và mô men quán tính của mặt cắt Modun đàn hồi của bê tông thay đổi theo trạng thái ứng suất Tuy nhiên, đối với các trạng thái sử dụng thông thường, ứng suất trong bê tông không vượt quá 0,7 fc′... thường ta có Z = 30000 N mm dc là chiều dày lớp bê tông bảo vệ tính đến trọng tâm của lớp cốt thép thứ nhất, dc = 60 mm A= At là diện tích vùng bê tông chịu kéo chia cho số lượng thanh cốt thép trong vùng gbc chịu kéo A t được xác định là vùng diện tích bê tông có trọng tâm trùng với trọng tâm của các thanh cốt thép chịu kéo và gbc là số lượng thanh cốt thép chịu kéo quy đổi Có 2 cách tìm A: - Cách tính... chiều cao dầm mà lại giảm bớt cốt thép ở những vị trí có mô men nhỏ Cốt thép có giá khá cao nên việc giảm bớt cốt thép một cách thích hợp là một biện pháp quan trọng để giảm giá thành II.7.2 Các quy định về cắt và uốn cốt thép: Khi thực hiện cắt hoặc uốn cốt thép cũng cần tuân thủ một số quy định của Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05 như sau: • Không được kết thúc nhiều hơn 50% số cốt thép tại bất kỳ mặt cắt nào,... diện tích cốt thép tối đa để đảm bảo tính dẻo • Tính toán diện tích và bố trí cốt thép: As = 0,85fc′ ba fy 0,85 × 30 × 1900 × 55,5 420 = 6408 mm 2 = Theo bảng cốt thép (bảng 2-7), chọn 12 thanh cốt thép, gồm 8 thanh số 25 và 4 thanh số 29, có diện tích 6660 mm 2 và bố trí thành các hàng và các cột như hình vẽ Tương ứng với cách bố trí này, khoảng cách từ thớ ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chịu... triển khai cốt thép cơ bản l db , theo mm, được lấy theo bảng sau: Chiều dài triển khai cơ sở của các thanh cốt thép hoặc sợi có gờ chịu kéo Loại thanh ldb Các thanh số 36 và nhỏ hơn 0,02Ab fy fc′ ≥ 0,06db fy Thanh số 43 25fy fc′ Thanh số 57 34 fy fc′ Sợi có gờ 0,36db fy fc′ Ab ,db là diện tích và đường kính của cốt thép, fy là cường độ kéo chảy của cốt thép, fc′ là cường độ chịu nén của bê tông Đại... sau khi cắt hoặc uốn cốt thép: Sau khi cắt hoặc uốn cốt thép, cần phải xác định lại khả năng chịu lực của mặt cắt thẳng góc tương ứng với diện tích cốt thép chủ còn lại Việc tính toán được tính hành theo các công thức quen thuộc của bài toán kiểm tra cường độ mặt cắt chữ T với diện tích cốt thép chịu kéo cho trước II.7.5 Hiệu chỉnh biểu đồ bao mô men: Do điều kiện về hàm lượng cốt thép tối thiểu là M... nào, và các thanh kề nhau không được kết thúc trong cùng một mặt cắt • Ít nhất 1/3 cốt thép chịu mô men dương trong các cấu kiện nhịp giản đơn và 1/4 cốt thép chịu mômen dương trong các cấu kiện liên tục phải được kéo dài dọc theo cùng một mặt của cấu kiện qua đường tim gối Đối với dầm, cốt thép này phải kéo dài xa điểm kê gối ít nhất 150 mm • Ít nhất 1/3 tổng cốt thép chịu kéo được bố trí để chịu mômen... Đạt II.7 TRIỂN KHAI CỐT THÉP CHỊU UỐN – CẮT HOẶC UỐN CỐT THÉP: II.7.1 Giới thiệu chung: Thông thường, các dầm được thiết kế với giá trị mô men nội lực lớn nhất, ở giữa nhịp đối với mô men dương và ở gối đối với mô men âm Mặc dù có thể thay đổi chiều cao dầm tỷ lệ với sự thay đổi của biểu đồ mô men nhưng, với các dầm có chiều dài nhịp không lớn lắm, như hay gặp với các dầm bê tông cốt thép thường, người... suất của cốt thép chịu kéo lớn nhất fs = n M y s max I cr 1536,139 ×106 = 7,72 × (1200 − 217,6 − 60 ) 4, 43 ×1010 = 246,9 MPa Vậy fs = 246,9 MPa < fsa = 252 MPa ⇒ Đạt II.6 KIỂM TOÁN ĐỘ VÕNG: II.6.1 Một số điểm cần chú ý: Việc hạn chế độ võng trong các kết cấu bê tông cốt thép là một vấn đề rất quan trọng Độ võng vượt quá giới hạn cho phép ở các kết cấu chịu lực có thể gây ra phá hoại đối với các kết cấu . cắt, với bê tông tỷ trọng thường 0,9 = f . : v A Diện tích cốt thép chịu cắt trong cự ly s . : s V Sức chống cắt của cốt thép đai. : c V Sức chống cắt của bê tông. Thông thường cốt thép. tải: 1/800  4. Vật liệu: - Cốt thép chịu lực: 420MPa = y f - Cốt thép đai: 420MPa = y f - Bê tông: 30MPa ′ = c f 5. Quy trình thiết kế Quy trình thiết kế cầu 22 TCN 272 - 05 I.2 Yêu. về diện tích cốt thép tối đa để đảm bảo tính dẻo. • Tính toán diện tích và bố trí cốt thép: 2 0,85 0,85 30 1900 55,5 420 6408 mm ′ = × × × = = c s y f ba A f  Theo bảng cốt thép (bảng 2-7),