Thiết kế mạng điện khu vực có 2 nguồn cung cấp và 9 phụ tải, nguồn 1 nhà máy nhiệt điện gồm 4 tổ máy tổng công suất 4x50MW, nguồn 2 nhà máy điện gồm 3 tổ máy tổng công suất 4x50MW

Đồ án tốt nghiệp thiết kế lới điện Hồ Tạ Tân Dơng HTĐ3 - K45 PHần I: thiết kế lới đIện khu vực Ch ơng 1 :các lựa chọn kỹ thuật cơ bản I. Phân tích nguồn và phụ tải. I.1. Nguồn điện. Khi thiết kế lới điện, việc đầu tiên là cần phải nắm bắt đợc thông tin về nguồn và phụ tải. Do vậy, phải tiến hành phân tích những đặc điểm của nguồn cung cấp điện và phụ tải. Trên cơ sở đó xác định công suất phát của các nguồn cung cấp và dự kiến các phơng án nối dây sao cho đạt đợc hiệu quả kinh tế - kỹ thuật cao nhất. Lới điện cần thiết kế gồm có hai nguồn cung cấp là hai nhà máy nhiệt điện nằm cách xa nhau 180 km cung cấp điện cho 9 phụ tải. Đối với các nhà máy nhiệt điện, các máy phát điện làm việc ổn định khi phụ tảiP 70%P đm , khi phụ tải P < 30%P đm thì các máy phát ngừng làm việc. Công suất phát kinh tế của các máy phát nhiệt điện thờng nằm trong khoảng (80-85)%P đm . Trong đó: NĐI: Gồm 4 tổ máy Mỗi tổ máy có công suất P đm = 50 MW Hệ số công suất cos = 0,85 Tổng công suất của NĐI: P NĐI = 4x50 MW NĐII: Gồm 3 tổ máy Mỗi tổ máy có công suất P đm = 50 MW Hệ số công suất cos = 0,85 Tổng công suất của NĐI: P NĐII = 3x50 MW Tổng công suất đặt của hai nhà máy: P =P NĐI +P NĐII =200+150 = 350 MW I.2. Phụ tải. Trong hệ thống điện thiết kế có 9 phụ tải, tất cả đều là hộ loại I. Các phụ tải đều yêu cầu điều chỉnh điện áp khác thờng và có hệ số cos = 0,85. Thời gian sử dụng phụ tải cực đại T max = 5500 h. Điện áp định mức của mạng điện thứ cấp của các trạm hạ áp bằng 10 kV. Phụ tải cực tiểu bằng 50% phụ tải cực đại. Kết quả tính giá trị công suất của các phụ tải trong chế độ cực đại và cực tiểu cho trong bảng sau: Khoa Điện-Trờng ĐHBK Hà Nội 1 Đồ án tốt nghiệp thiết kế lới điện Hồ Tạ Tân Dơng HTĐ3 - K45 Bảng tổng hợp phụ tải ở chế độ max và min Hộ tiêu thụ S max = P max + jQ max MVA S min = P min + jQ min MVA 1 2 3 4 5 6 7 8 9 29 + j17,98 18 + j11,16 38 + j23,56 29 + j17,98 18 + j11,16 38 + j23,56 29 + j17,98 18 + j11,16 29 + j17,98 14,5 +j 8,99 9 + j 5,58 19 + j11,78 14,5 +j 8,99 9 + j 5,58 19 + j11,78 14,5 + 8,99 9 + j 5,58 14,5 +j 8,99 Tổng 246 +j152,52 123 +j76,26 Sơ đồ bố trí của nguồn và các phụ tải nh hình vẽ: Dựa vào sơ đồ bố trí các phụ tải cũng nh công suất của các phụ tải và vị trí cũng nh công suất của hai nhà máy điện ta có định hớng cơ bản nh sau: Khoa Điện-Trờng ĐHBK Hà Nội 2 NĐI NĐII 4 3 5 8 7 6 1 2 9 63,25km 60,83km 64,03km 100km 90km 90km 44,72km 60,83km 70,71km 63,25km 60,83km 100km 106,3km 53,85km 58,31km 44,72km 67,08km 64,03km 56,57km 50km 70km Đồ án tốt nghiệp thiết kế lới điện Hồ Tạ Tân Dơng HTĐ3 - K45 NĐI phát cho các phụ tải: 1,2,3,4,5 NĐII phát cho các phụ tải: 6,7,8,9 Do nhà máy NĐI có công suất đặt 200MW còn nhà máy NĐII có công suất đặt 150MW, nên ta sử dụng nhà máy NĐI phát chủ đạo cho các phụ tải phần còn lại do nhà máy NĐII cung cấp. Do NĐI phát công suất khá lớn đồng thời do phụ tải phân bố khá rộng, để giảm tổn thất công suất và tổn thất điện áp ta chọn đờng dây liên lạc giữa hai nhà máy sẽ đi qua 1 phụ tải. II. Chọn điện áp định mức của mạng điện. Điện áp định mức của mạng điện quyết định trực tiếp đến các chỉ tiêu kinh tế - kỹ thuật của mạng điện. Khi tăng điện áp định mức thì tổn thất công suất và tổn thất điện năng sẽ giảm, nghĩa là giảm chi phí vận hành, giảm tiết diện dây dẫn và chi phí về kim loại khi xây dựng mạng điện, đồng thời tăng công suất giới hạn truyền tải trên đờng dây, nhng sẽ làm tăng vốn đầu t xây dựng mạng điện. Điện áp của mạng điện phụ thuộc vào nhiều yếu tố: công suất của các phụ tải, khoảng cách giữa các phụ tải và các nguồn cung cấp, vị trí tơng đối giữa các phụ tải với nhau, sơ đồ của mạng điện Do vậy cần phải lựa chọn điện áp định mức hợp lý cho từng mạng điện cụ thể. Có nhiều phơng pháp khác nhau để lựa chọn điện áp hợp lý cho mạng điện, một phơng pháp đựơc áp dụng khá rộng rãi là xác định theo công thức kinh nghiệm Style: iii PLU .16.34,4 += kV Trong đó: L - chiều dài đờng dây (km) P - công suất truyền tải trên đờng dây (MW) Công thức này áp dụng cho các đờng dây có chiều dài đến 220 km và công suất truyền tải P 60 MW. Xác định điện áp truyền tải cho từng nhánh, tính từ các phụ tải tới nguồn gần nhất: áp dụng cho phụ tải 1 ta có: 89,9729.1672,44.34,4 1 =+=U kV Tính tơng tự cho các phụ tải còn lại ta có bảng kết quả: Khoa Điện-Trờng ĐHBK Hà Nội 3 Đồ án tốt nghiệp thiết kế lới điện Hồ Tạ Tân Dơng HTĐ3 - K45 Bảng kết quả tính điện áp tính toán của các đờng dây: Đờng dây Chiều dài km Công suất tải MVA U tính toán kV NĐI-1 44,72 29 + j17,98 97,89 NĐI-2 100 18+ j11,16 85,49 NĐI-3 53,85 38 + j23,56 111,65 NĐI-4 63,25 29 + j17,98 99,65 NĐI-5 106,3 18+ j11,16 86,18 NĐII-6 90 38 + j23,56 114,66 NĐII-7 56,57 29 + j17,98 99,02 NĐII-8 70 18+ j11,16 82,12 NĐII-9 64,03 29 + j17,98 99,73 Vậy ta chọn điện áp định mức của mạng điện là U đm = 110 kV. III.Các lựa chọn kỹ thuật: 1.Kết cấu lới: Với thời gian sử dụng công suất cực đại T max =5500h có thể nói đây là khu công nghiệp dân c, chọn hệ số đồng thời m =1. Mỗi trạm phân phối đợc cấp điện bằng: + Hai đờng dây song song từ hai thanh cái độc lập của trạm phân phối nhà máy điện hoặc trạm phân phối trung gian. + Mạch vòng kín gồm nhiều phụ tải, hai đầu mạch vòng nối vào nguồn điện hoặc trạm phân phối trung gian. Đờng dây liên lạc giữa hai nguồn điện đợc thiết kế bằng hai đờng dây song song, cấp điện cho một số trạm phụ tải nằm giữa hai nhà máy điện. Khoảng cách từ nguồn đến phụ tải lớn nên sử dụng đờng dây truyền tải trên không, tính chất các phụ tải là quan trọng nên đợc cấp điện từ hai nguồn. Dây dẫn sử dụng là dây nhôm lõi thép để đảm bảo khả năng dẫn điện, độ bền cơ và tính kinh tế. Cột: tuỳ theo vị trí mà sử dụng cột sắt hay cột ly tâm 2.Kết cấu trạm: Trạm biến áp trung gian cấp điện cho mỗi phụ tải sẽ có 2 máy biến áp đảm bảo cung cấp điện liên tục khi bảo quản một máy biến áp hoặc khi sự cố một máy biến áp. Sử dụng máy cắt để đóng cắt và bảo vệ các máy biến áp. Khoa Điện-Trờng ĐHBK Hà Nội 4 Đồ án tốt nghiệp thiết kế lới điện Hồ Tạ Tân Dơng HTĐ3 - K45 Ch ơng 2 :Cân bằng sơ bộ công suất tác dụng và công suất phản kháng trong mạng điện I. Cân bằng công suất tác dụng: Do đặc điểm của điện năng là không thể tích trữ thành số lợng nhận thấy đợc, sản xuất bao nhiêu tiêu thụ bấy nhiêu. Do vậy tại mỗi thời điểm trong chế độ xác lập của hệ thống, các nhà máy điện cần phải phát công suất cân bằng với công suất tiêu thụ của các phụ tải, kể cả tổn thất trong mạng điện, nghĩa là cần phải thực hiện đúng cân bằng giữa công suất phát và công suất tiêu thụ. Ngoài ra để đảm bảo cho hệ thống vận hành bình thờng, cần phải có dự trữ công suất tác dụng trong hệ thống. Cân bằng công suất tác dụng đợc thực hiện trong chế độ phụ tải cực đại của hệ thống. Để đảm bảo cân bằng công suất tác dụng thì tông công suất phát của các nhà máy điện phải lớn hơn hoặc bằng công suất yêu cầu: P F P yc = m.P ptmax + P md + P td + P dt Trong đó: P F : Tổng công suất phát của 2 nhà máy điện I và II P F = P FI + P FII = 4.50 + 3.50 = 350 MW P yc : Công suất yêu cầu m: Hệ số đồng thời xuất hiện các phụ tải cực đại (m=1). P max : Tổng công suất tác dụng của các phụ tải trong chế độ max P PTmax = P 1 + P 2 + P 3 +P 4 +P 5 +P 6 + P 7 + P 8 +P 9 = 29 +18 +38 +29 +18 + 38 +29 +18 +29 =246 MW P md : Tổng tổn thất công suất tác dụng trong mạng điện, có thể lấy bằng 10% tổng công suất cực đại của các phụ tải. P mđ = 10.%P PTmax = 0,1.246 = 24,6MW P td : Tổng công suất tác dụng tự dùng trong nhà máy nhiệt điện, có thể lấy bằng 8% (tổng công suất cực đại của các phụ tải + tổn thất trong lới điện): P td = %( P max +P md ) = 8%(246+24,6) = 21,648 MW P dt : Tổng công suất dự trữ, lấy bằng công suất phát của tổ máy lớn nhất, nếu nhỏ hơn (10-15)%P pt thì lấy bằng (10-15)%P pt . 15%.P pt = 15%.246 = 36,9 MW < 50 MW Vậy ta lấy công suất dự trữ bằng công suất 1 tổ máy P dt = 50 MW Khoa Điện-Trờng ĐHBK Hà Nội 5 Đồ án tốt nghiệp thiết kế lới điện Hồ Tạ Tân Dơng HTĐ3 - K45 Suy ra: P yc = 246 + 24,6 + 21,648 + 50 = 342,248 MW Nh vậy P F > P yc nguồn điện đủ khả năng cung cấp cho phụ tải ngay cả khi một tổ máy bị sự cố. II. Cân bằng công suất phản kháng. Để giữ tần số ổn định ta phải cân bằng công suất tác dụng, để giữ ổn định điện áp ta phải cân băng công suất phản kháng: Để đảm bảo cân bằng công suất phản kháng thì tổng công suất phát của các nhà máy điện phải lớn hơn hoặc bằng công suất yêu cầu: Q F Q yc = mQ PTmax + Q B + Q L - Q C + Q td + Q dt Trong đó: Q F : Tổng công suất phản kháng do các nhà máy điện phát ra Q F = Q FI + Q FII = P FI .tg FI + P FII .tg FII = 4.50.0,62 + 3.50.0,62 = 217 MVAr m: hệ số đồng thời, lấy m = 1 Q ptmax : Tổng công suất phản kháng của phụ tải trong chế độ max Q ptmax = P PTmax .tg pt = 246.0,62 = 152,52 MVAr Q B : Tổng tổn thất công suất phản kháng trong máy biến áp Q B = 15%.Q ptmax = 15%.152,52 = 22,878 MVAr Q L : Tổng tổn thất công suất phản kháng trên các đờng dây Q C : Tổng công suất phản kháng do điện dung các đờng dây sinh ra. Trong tính toán sơ bộ, ta giả thiết rằng điện áp trên đờng dây bằng điện áp định mức, đồng thời cũng giả thiết rằng tất cả các đờng dây sẽ làm việc trong chế độ công suất tự nhiên. Do đó có thể lấy gần đúng Q B = Q C Q td : Tổng công suất phản kháng tự dùng của các nhà máy điện Q td = P td .tg td = 21,648.0,75 = 16,236 MVAr Q dt : Tổng công suất phản kháng dự trữ Q dt = P dt .tg F = 50.0,62 = 31 MVAr Suy ra: Q yc = 152,52 + 22,878 + 16,236 + 31 = 222,634 MVAr Nh vậy Q F < Q yc công suất phản kháng do các nguồn cung cấp không đủ cho nhu cầu công suất phản kháng của phụ tải nên ta phải bù sơ bộ. III. Bù sơ bộ công suất phảng kháng: Khoa Điện-Trờng ĐHBK Hà Nội 6 Đồ án tốt nghiệp thiết kế lới điện Hồ Tạ Tân Dơng HTĐ3 - K45 Sự thiếu hụt công suất phản kháng ảng hởng trực tiếp đến chất lợng điện năng, do đó việc đặt các thiết bị bù trong hệ thống điện là hết sức cần thiết. Tuy nhiên ở đây để khỏi ảnh hởng nhiều đến kết quả lựa chọn dây dẫn, máy biến áp, tính toán tổn thất điện năng của mạng điện, ta dự kiến bù sơ bộ trên nguyên tắc: Ưu tiên cho các hộ ở xa có cos thấp và bù đến khoảng cos = 0,95. Tổng công suất phản kháng phải bù: Q B = Q yc - Q F = 222,634 - 217 = 5,634 MVAr Trong trờng hợp này lợng công suất phản kháng phải bù không lớn lắm nên ta chỉ bù cho phụ tải 5 có khoảng cách đến nguồn xa nhất l 5 =106,3km. tg 5 = 5 5 P QQ B = 18 634,516,11 = 0,307 cos 5 = 0,956 Bảng số liệu tính toán sơ bộ Phụ tải 1 2 3 4 5 6 7 8 9 P Max 29 18 38 29 18 38 29 18 29 cos 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 Q Maxtb 17,98 11,16 23,56 17,98 11,16 23,56 17,98 11,16 17,98 Q b 0 0 0 0 5,634 0 0 0 0 Q Maxsb 17,98 11,16 23,56 17,98 5,526 23,56 17,98 11,16 17,98 cos sb 0,85 0,85 0,85 0,85 0,956 0,85 0,85 0,85 0,85 Khoa Điện-Trờng ĐHBK Hà Nội 7 Đồ án tốt nghiệp thiết kế lới điện Hồ Tạ Tân Dơng HTĐ3 - K45 Ch ơng 3 :thành lập các phơng án lới điện tính toán kỹ thuật các phơng án I. Dự kiến phơng thức vận hành các nhà máy điện: Phơng thức vận hành các nhà máy điện trong hệ thống phải thỏa mãn điều kiện vận hành kinh tế nhằm mục đích giảm chi phí điện năng. Việc xác định phơng thức vận hành bao gồm: dự kiến số tổ máy làm việc và công suất phát của các nhà máy điện trong các chế độ vận hành khác nhau. 1. Chế độ phụ tải max: Vì cả hai nhà máy đều là nhiệt điện và công suất một tổ máy là nh nhau nên đặc tính kinh tế của hai nhà máy là nh nhau. Do đó ta cho hai nhà máy phát công suất gần bằng nhau. Để trong quá trình vận hành sao cho các nhà máy vận hành kinh tế thì ta phải đa ra phơng thức vận hành. Đối với nhà máy nhiệt điện thì hiệu suất phát kinh tế là 80%-85% và làm việc ổn định khi P >70% P dm . Nhà máy điện I có tổng công suất phát lớn hơn nên ta chọn nhà máy điện I làm nhà máy điện phát cơ sở còn nhà máy điện II là nhà máy điện cân bằng. Cho nhà máy điện I phát 85% công suất định mức của nó ta có: P I-F = 85%.200 = 170 MW Công suất phát lên hệ thống của nhà máy điện I: P I-HT = P I-F - P I-td = 170 - 8%.170 = 156,4 MW Công suất phát lên hệ thống của nhà máy điện II vào khoảng: P II-HT = P ptmax + P ptmax - P I-HT = 246 + 10%.246 - 156,4 = 114,2 MW Công suất phát của nhà máy điện II vào khoảng: P II-F = P II-HT + P II-td = 114,2 + 8%.P II-F P II-F = 92,0 2,114 = 124,13 MW Nh vậy nhà máy điện II sẽ phát vào khoảng %100. 150 13,124 = 82,75% công suất định mức của nó. 2. Chế độ phụ tải min: Trong chế độ min công suất của phụ tải giảm đi một nửa do đó: P ycmin = P PTmin + P mdmin + P tdmin + P dt = 0,5.P PTmax +10%.P mdmin + 8%.(P PTmin + P mdmin )+ P dt = 123 + 10%.123 + 8%.(123 + 12,3) + 50 = 196,124 MW Khoa Điện-Trờng ĐHBK Hà Nội 8 Đồ án tốt nghiệp thiết kế lới điện Hồ Tạ Tân Dơng HTĐ3 - K45 Nh vậy ta sẽ cắt bớt 2 tổ máy của NĐI và 1 tổ máy của NĐII. Khi đó tổng công suất phát của cả hai nhà máy là: P Fmin = 2.50 +2.50 = 200 MW P Fmin > P ycmin nên không bị thiếu công suất tác dụng Trong chế độ này ta cho NĐI phát 74% công suất định mức của nó. P I-Fmin =74%.100 = 74 MW Công suất phát lên hệ thống của nhà máy điện I: P I-HTmin = P I-Fmin - P I-tdmin = 74 - 8%.74 = 68,08 MW Công suất phát lên hệ thống của nhà máy điện II vào khoảng: P II-HTmin = P PTmin + P PTmin - P I-HTmin = 123 + 10%.123 - 68,08 = 67,22 MW Công suất phát của nhà máy điện II vào khoảng: P II-Fmin = P II-HTmin + P II-tdmin = 67,22 + 8%.P II-F P II-Fmin = 92,0 22,67 = 73,07 MW Nh vậy nhà máy điện II sẽ phát vào khoảng %100. 100 07,73 = 73,07% công suất định mức của nó. 3. Chế độ sự cố: Trong chế độ này ta giả sử 1 tổ máy của NĐII ngừng làm việc. Khi đó ta cho NĐII phát 100% công suất định mức của nó P II-Fsc = 100%.100 = 100 MW Công suất phát lên hệ thống của nhà máy điện II: P II-HTsc = P II-Fsc - P II-tdsc = 100 - 8%.100 = 92 MW Công suất phát lên hệ thống của nhà máy điện I vào khoảng: P I-HTsc = P PTmax + P PTmax - P II-HTsc = 246 + 10%.246 - 92 = 178,6 MW Công suất phát của nhà máy điện I vào khoảng: P I-F = P I-HT + P I-td = 178,6 + 8%.P I-F P II-F = 92,0 6,178 = 194,13 MW Nh vậy nhà máy điện I sẽ phát vào khoảng %100. 200 13,194 = 97,07% công suất định mức của nó. Khoa Điện-Trờng ĐHBK Hà Nội 9 Đồ án tốt nghiệp thiết kế lới điện Hồ Tạ Tân Dơng HTĐ3 - K45 Bảng tổng kết các phơng thức vận hành sơ bộ của các nhà máy điện Chế độ phụ tải Nhà máy Công suất phát tổng(MW) Công suất phát lên HT(MW) Công suất phát % Số tổ máy làm việc Max I 170 156,4 85 4x50 II 124,13 114,2 82,75 3x50 Min I 74 68,08 74 2x50 II 73,07 67,22 73,07 2x50 Sự cố I 194,13 178,6 97,07 4x50 II 100 92 100 2x50 Khoa Điện-Trờng ĐHBK Hà Nội 10 [...]... Dơng HT 3 - K45 I -1 47 +j 29, 14 4, 7 9, 3 4, 07 1 1 -2 18 +j 11, 16 14 ,55 13 , 92 3 ,45 I -3 56+j 29, 086 4, 58 11 , 01 4, 77 3- 5 18 +j 5, 526 13 , 41 12 , 83 2, 58 2, 12 I -4 29 +j17 ,98 10 ,44 13 ,57 4, 52 9, 02 I-6 11 , 12 + j 9, 33 20 ,7 19 , 8 3 ,44 9, 49 II-6 26 ,8+j 14 , 23 14 ,85 19 , 31 5,56 11 , 12 II-7 29 +j17 ,98 9, 33 12 , 13 4, 04 8,08 II-8 18 +j 11, 16 16 ,1 15 ,4 3, 82 7, 64 II -9 29 +j17 ,98 10 ,57 13 , 73 4, 57 9, 14 1, 59 1 Nh vậy tổn thất điện áp... (mm2) b0 .10 -6 (S/km) R() X() B /2. 10 -6 (S) I -1 44 , 72 95 0 ,33 0, 4 29 2, 65 7 ,38 9, 59 11 8,5 I -2 10 0 70 0 ,46 0 ,44 2, 58 23 22 25 8 I -3 53, 85 12 0 0 ,27 0, 42 3 2, 69 7 ,27 11 , 39 14 4 ,9 I -4 63 ,25 95 0 ,33 0, 4 29 2, 65 10 ,44 13 ,57 16 7,6 I-5 10 6 ,3 70 0 ,46 0 ,44 2, 58 24 ,45 23 , 39 27 4, 3 I-6 90 70 0 ,46 0 ,44 2, 58 20 ,7 19 , 8 23 2 ,2 II - 6 90 95 0 ,33 0, 4 29 2, 65 14 ,85 19 , 31 23 8,5 II -7 56,57 95 0 ,33 0, 4 29 2, 65 9, 33 12 , 13 1 49 , 9 II... 47 +j 29, 14 14 5 ,1 145 ,1 150 29 0 ,2 44 5 1 -2 18 +j 11, 16 55,57 55,57 70 11 1 ,16 26 5 I -3 56+J 29, 086 16 5,6 16 5,6 18 5 3 31 ,2 510 3- 5 18 +j 5, 526 89, 54 89, 54 95 1 79, 08 33 0 I -4 29 +j17 ,98 49 , 41 49 , 41 70 98 , 82 265 I-6 11 , 12 +j9 ,33 38 ,25 38 ,25 70 67,5 26 5 II-6 26 ,8 +j 14 , 23 79, 63 79, 63 95 1 59 ,26 33 0 II-7 29 +j17 ,98 89, 54 89, 54 95 1 79, 08 33 0 II-8 18 +j 11, 16 55,57 55,57 70 11 1 ,16 26 5 II -9 29 +j17 ,98 89, 54 89, 54 95 1 79, 08... 2 11 0 Đoạn Bảng tổng kết tổn thất điện áp của phơng án IV R() X() Ubt% S(MVA) Usc% I -1 47 +j 29 , 14 4, 7 9, 3 4, 07 1 -2 18 +j 11, 16 14 ,55 13 , 92 3 ,45 1, 19 I -3 38+j 23 ,56 7 ,27 11 , 39 4, 5 9 I -4 47+j 23 ,056 6, 64 13 ,16 5 , 14 4- 5 18 +j 5, 526 14 13 ,38 2, 69 2, 97 I-6 11 , 12 + j 9, 33 20 ,7 19 , 8 3 ,44 9, 49 II-6 26 ,8+j 14 , 23 14 ,85 19 , 31 5,56 11 , 12 II-8 20 ,16 +j 12 , 5 18 ,9 29 , 61 6 ,2 8-7 2, 16 +j1, 34 23 22 0,65 II-7 26 , 84+ j16, 64 11 ,9. .. I -3 53, 85 12 0 0 ,27 0, 42 3 2, 69 7 ,27 11 , 39 14 4 ,9 I -4 63 ,25 15 0 0 , 21 0, 41 6 2, 74 6, 64 13 ,16 17 3, 3 4- 5 60, 83 70 0 ,46 0 ,44 2, 58 14 13 ,38 15 6 ,9 I-6 90 70 0 ,46 0 ,44 2, 58 20 ,7 19 , 8 23 2 ,2 II - 6 90 95 0 ,33 0, 4 29 2, 65 14 ,85 19 , 31 23 8,5 II -7 56,57 95 0 ,33 0, 4 29 2, 65 9, 33 12 , 13 1 49 , 9 II - 8 70 70 0 ,46 0 ,44 2, 58 16 ,1 15 ,4 18 0,6 II - 9 64, 03 95 0 ,33 0, 4 29 2, 65 10 ,57 13 , 73 1 69, 7 Bảng tổng kết tổn thất điện áp của phơng... Khoa Điện- Trờng ĐHBK Hà Nội X() 28 Ubt% Usc% Đồ án tốt nghiệp thiết kế lới điện Hồ Tạ Tân Dơng HT 3 - K45 I -1 47 +j 29, 14 4, 7 9, 3 4, 07 1 1 -2 18 +j 11, 16 14 ,55 13 , 92 3 ,45 1, 19 I -3 38+j 23 ,56 7 ,27 11 , 39 4, 5 9 I -4 47+j 23 ,056 6, 64 13 ,16 5 , 14 4- 5 18 +j 5, 526 14 13 ,38 2, 69 2, 97 I-6 11 , 12 + j 9, 33 20 ,7 19 , 8 3 ,44 9, 49 II-6 26 ,8+j 14 , 23 14 ,85 19 , 31 5,56 11 , 12 II-7 29 +j17 ,98 9, 33 12 , 13 4, 04 8,08 II-8 18 +j 11, 16 16 ,1. .. 14 5 ,1 150 29 0 ,2 44 5 1 -2 18 +j 11, 16 55,57 55,57 70 11 1 ,16 26 5 I -3 38+j 23 ,56 11 7, 34 11 7, 34 12 0 23 4, 68 38 0 I -4 47+j 23 ,056 13 7 ,9 13 7 ,9 15 0 27 5,8 44 5 4- 5 18 +j 5, 526 49 , 41 49 , 41 70 98 , 82 265 I-6 11 , 12 +j9 ,33 38 ,25 38 ,25 70 67,5 26 5 Khoa Điện- Trờng ĐHBK Hà Nội 32 Đồ án tốt nghiệp thiết kế lới điện Hồ Tạ Tân Dơng HT 3 - K45 II-6 26 ,8 +j 14 , 23 79, 63 79, 63 95 1 59 ,26 33 0 II-8 20 ,16 +j 12 , 5 12 4 ,5 12 4 ,5 12 0 29 0 ,2 38 0... 8-7 2, 16 +j1, 34 13 , 34 13 , 34 70 1 79, 1 26 5 II-7 26 , 84+ j16, 64 16 5,7 16 5,7 15 0 29 0 ,2 44 5 II -9 29 +j17 ,98 89, 54 89, 54 95 1 79, 08 33 0 Bảng thông số của các lộ đờng dây PAIV Ftc r0 x0 b0 .10 -6 R() (mm2) (/km) (/km) (S/km) Đoạn l(km) X() B /2. 10 -6 (S) I -1 44 , 72 15 0 0 , 21 0, 41 6 2, 74 9, 3 12 2 ,5 1 -2 63 ,25 70 0 ,46 0 ,44 2, 58 14 ,55 13 , 92 16 3 ,2 I -3 53, 85 12 0 0 ,27 0, 42 3 2, 69 7 ,27 11 , 39 14 4 ,9 I -4 63 ,25 15 0 0 , 21 0, 41 6 2, 74. .. 2, 74 6, 64 13 ,16 17 3, 3 4- 5 60, 83 70 0 ,46 0 ,44 2, 58 14 13 ,38 15 6 ,9 I-6 90 70 0 ,46 0 ,44 2, 58 20 ,7 19 , 8 23 2 ,2 II - 6 90 95 0 ,33 0, 4 29 2, 65 14 ,85 19 , 31 23 8,5 II-8 70 12 0 0 ,27 0, 42 3 2, 69 18 ,9 29 , 61 94 ,15 8-7 50 70 0 ,46 0 ,44 2, 58 23 22 64, 5 II-7 56,57 15 0 0 , 21 0, 41 6 2, 74 11 ,9 23 , 53 77,5 II - 9 64, 03 95 0 ,33 0, 4 29 2, 65 10 ,57 13 , 73 1 69, 7 4, 7 4. 3: Tính tổn thất điện áp trong chế độ bình thờng và sự cố: Tính tổn... HT 3 - K45 Bảng tổng kết chọn dây dẫn cho phơng án III S (MVA) Ilv(A) Fkt(mm2) Fkt(mm2) ISC(A) Đoạn ICP(A) I -1 47 +j 29, 14 14 5 ,1 145 ,1 150 29 0 ,2 44 5 1 -2 18 +j 11, 16 55,57 55,57 70 11 1 ,16 26 5 I -3 38+j 23 ,56 11 7, 34 11 7, 34 12 0 23 4, 68 38 0 I -4 47+j 23 ,056 13 7 ,9 13 7 ,9 15 0 27 5,8 44 5 4- 5 18 +j 5, 526 49 , 41 49 , 41 70 98 , 82 265 I-6 11 , 12 +j9 ,33 38 ,25 38 ,25 70 67,5 26 5 II-6 26 ,8 +j 14 , 23 79, 63 79, 63 95 1 59 ,26 33 0 II-7 . S(MVA) I -1 29 17 ,98 29 +j17 ,98 I -2 18 11 ,16 18 +j 11, 16 I -3 38 23 ,56 38 +j 23, 56 I -4 29 17 ,98 29 +j17 ,98 I-5 18 5, 526 18 +j5, 526 I-6 11 ,2 9, 33 11 , 12 +j9 ,33 II-6 26 ,8 14 , 23 26 ,8 +j 14 , 23 II-7 29 17 ,98 29 . 11 1 ,16 26 5 I -3 38 +j 23, 56 11 7, 34 11 7, 34 12 0 23 4, 68 38 0 I -4 29 +j17 ,98 89, 54 89, 54 95 1 79, 08 33 0 I-5 18 +j5, 526 49 , 41 49 , 41 70 98 , 82 265 I-6 11 , 12 +j9 ,33 38 ,25 38 ,25 70 67,5 26 5 II-6 26 ,8 +j 14 , 23 . - 2 10 0 70 0 ,46 0 ,44 2, 58 23 22 25 8 I - 3 53, 85 12 0 0 ,27 0, 42 3 2, 69 7 ,27 11 , 39 14 4 ,9 I - 4 63 ,25 95 0 ,33 0, 4 29 2, 65 10 ,44 13 ,57 16 7,6 I - 5 10 6 ,3 70 0 ,46 0 ,44 2, 58 24 ,45 23 , 39 27 4, 3 I - 6 90 70