tính toán và cấu tạo cấu kết móng

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG CHƯƠNG V TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO KẾT CẤU MÓNG I. ĐẶC ĐIỂM VỀ ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH: - Công tác khảo sát đòa chất được kết hợp giữa khoan lấy mẫu thí nghiệm trong phòng và kết quả thí nghiệm hiện trường( xuyên tónh CPT). Kết quả thăm dò các lớp đất như sau: + Lớp 1 : Cát nhỏ, màu vàng nhạt, ở trạng thái chặt vừa, dày 1.7 ÷ 2.4(m) + Lớp 2 : Sét pha, màu vàng nâu, ở trạng thái nhão, dày 6.3 ÷ 8.5(m) + Lớp 3 : cát pha, màu nâu nhạt, trạng thái dẻo cứng, dày 1.4 ÷ 2(m) + Lớp 4 : Cát trung, màu trắng hơi vàng, ở trạng thái chặt vừa, ở vò trí kết thúc hố khoan là -24(m) so với mặt đất tự nhiên, có bề dày 11.5 ÷ 13.9(m) 20.000 22.000 24.000 HK1 HK2 HK3 0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000 14.000 16.000 18.000 1 2 3 4 1.700 9.600 11.300 2.000 10.500 12.500 2.400 8.700 10.100 20000 20000 20.000 22.000 24.000 0.000 2.000 4.000 6.000 8.000 10.000 12.000 14.000 16.000 18.000 Mặt cắt đòa chất - Qua thí nghiệm các mẫu nguyên dạng trong quá trình khảo sát cho thấy tính chất cơ lý của đất nền. Kết quả được xác đònh và thống kê trong bảng sau: Bảng chỉ tiêu cơ lý của các lớp đất Kí hiệu Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 Lớp 4 Trạng thái tự nhiên Cát nhỏ, chặt vừa Sét pha, nhão Cát pha, dẻo cứng Cát trung, chặt vừa Chiều dày (m) 2 8,5 2 11.5 Độ ẩm tự nhiên: W(%) 19.5 38.1 29.9 15 Giới hạn nhão: (%) nh W - 34.4 33 - Giới hạn dẻo: (%) d W - 20.6 26.8 - Dung trọng tự nhiên: )/( 3 mKN γ 18.5 17.7 18.6 18.8 SVTH : NGUYỄN ĐIỀN LINH 162 LỚP : TCLĐ 08A MSSV: 08L3103040 KHÓA: 2008-2013 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG Tỷ trọng hạt: ∆ 2.64 2.68 2.68 2.64 Lực dính: )/( 2 cmNC - 1.4 1.5 - Góc ma sát trong: ϕ (độ) 33 7 18 37 Chỉ số dẻo: (%) P I - 13.8 6.2 - Độ sệt : (%) L I - 1.27 0.5 - Hệ số rỗng tự nhiên: 0 e 0.6975 1.09 0.872 0.61 Độ bão hòa: (%)G - 93.7 94.9 64.9 Kết quả xuyên tónh: )(MPaq c 6.8 0.21 2.08 11 Môđun biếân dạng đàn hồi: )( 0 MPaE 13.6 7.66 8.32 21.5 II. TẢI TRỌNG: - Tổ hợp nội lực được lấy tại vò trí tất cả các chân cột: lấy tổ hợp có max N và tutu QM , Tên trục Column Load P V2 V3 M2 M3 1 C7 COMB106 -95,67 -0,75 -4,39 -10,739 -0,621 C16 COMB65 -156,89 -3,13 -0,63 -1,042 -7,638 C24 COMB57 -203,23 -2,59 -0,17 -0,59 -7,863 C32 COMB57 -199,85 -2,77 -0,08 0,056 -7,598 C41 COMB66 -146,27 -1,55 0,4 0,107 -6,254 C49 COMB87 -95,16 -0,75 3,9 9,782 -0,657 2 C8 COMB98 -150,5 -0,16 -4,73 -11,093 -0,31 C17 COMB11 -224,05 -0,33 0,11 -0,711 -0,326 C25 COMBTT -275,49 -3,8 -0,66 -0,215 -1,571 C33 COMBTT -260,02 -2,88 0,88 0,892 -1,108 C42 COMBTT -157,87 -0,08 0,34 0,435 -0,118 C50 COMBTT -117,18 -0,14 0,4 0,315 -0,275 3 C9 COMB99 -170,05 -0,12 -4,86 -11,229 -0,234 C18 COMBTT -222,62 -0,06 -0,41 -0,741 -0,162 C26 COMBTT -244,07 2,46 -0,28 0,01 0,824 C34 COMBTT -225,57 1,94 1,13 1,007 0,794 C43 COMBTT -192,8 0,08 0,07 0,44 -0,076 C51 COMBTT -132,08 -0,1 0,58 0,259 -0,208 4 C10 COMB106 -175,69 -0,05 -3,78 -9,828 -0,141 C19 COMB19 -251,26 0,37 -0,62 -1,101 0,113 C27 COMB25 -278,17 0,37 0,03 -0,009 0,108 C35 COMB25 -255,01 0,43 1,01 1,384 0,149 C44 COMB20 -224,39 -0,11 0,06 0,597 -0,102 C52 COMB87 -174,83 -0,07 2,65 7,874 -0,187 5 C11 COMB106 -175,62 -0,01 -3,78 -9,826 -0,042 C20 COMBTT -202,94 -0,35 -0,6 -0,889 -0,118 SVTH : NGUYỄN ĐIỀN LINH 163 LỚP : TCLĐ 08A MSSV: 08L3103040 KHÓA: 2008-2013 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG C28 COMBTT -232,59 -2,78 0,25 0,26 -1,07 C36 COMBTT -233,33 -2,3 0,59 0,824 -0,987 C45 COMBTT -199,35 0,14 0,04 0,48 0,012 C53 COMBTT -144,67 -0,01 0,62 0,292 -0,056 6 C12 COMB101 -169,88 0,06 -4,75 -11,094 0,055 C21 COMBTT -209,03 0,09 -0,27 -0,608 0,163 C29 COMBTT -268,68 2,8 -0,22 0,282 1,161 C37 COMBTT -266,73 2,56 1,07 0,74 0,957 C46 COMBTT -200,08 -0,01 -0,03 0,288 0,053 C54 COMBTT -133,2 0,04 0,48 0,18 0,017 7 C13 COMB100 -150,69 0,09 -4,69 -11,026 0,116 C22 COMBTT -181,61 0,28 0,2 -0,356 0,26 C30 COMBTT -203,05 0,89 -0,52 -0,075 0,374 C38 COMBTT -195,07 0,23 0,82 0,944 0,022 C47 COMBTT -157,45 0,36 0,37 0,483 0,252 C55 COMBTT -117,64 0,07 0,41 0,355 0,084 8 C14 COMB106 -95,58 0,71 -4,35 -10,664 0,448 C23 COMBTT -131,77 0,81 -0,46 -0,455 0,59 C31 COMBTT -157,61 0,27 0,02 -0,082 0,618 C39 COMBTT -156,05 0,58 0,05 0,414 0,528 C48 COMBTT -123,82 0,08 0,49 0,457 0,338 C56 COMBTT -88,53 0,68 0,64 0,465 0,389 SVTH : NGUYỄN ĐIỀN LINH 164 LỚP : TCLĐ 08A MSSV: 08L3103040 KHÓA: 2008-2013 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG MẶT BẰNG CHÂN CỘT - Tổ hợp nội lực tính móng được lấy tại vò trí chân cột: lấy tổ hợp có max N và tutu QM , Bảng nội lực Ký Hiệu N max (T) Q x =V 2 (T) Q y =V 3 (T) M y (Tm) M x (Tm) 1A(C7) 95,16 -0,75 -4,39 -10,739 -0,621 4F(C52) 174,,83 -0,07 2,65 7,874 -0,187 4E(C44) 224,39 -0,11 0,06 0,597 -0,102 6D(C37) 266,73 2,56 1,07 0,74 0,957 - Các phương án móng: + Móng băng + Móng bè + Móng cọc cát + Móng cọc BTCT hạ cọc bằng phương pháp ép + Móng cọc khoan nhồi Với quy mô công trình và điều kiện đòa chất như trên nên chọn 2 phương án móng là móng cọc ép và móng cọc khoan nhồi để tính toán, kiểm tra và so sánh * MÓNG CỌC ÉP: - Chọn vật liệu làm cọc: + Bê tông cấp độ bền B25 có: )(1030 )(05.1 )(5.14 3 MPaxE MPaR MPaR b bt b = = = + Cốt thép Þ ≤ 10 dùng thép C I có )(225 MPaR s = Þ>10 dùng thép C II có )(280 MPaR s = -Lớp bê tông lót M100 (cấp độ bền B75) dày 100mm - Vì khi tính toán kiểm tra móng sử dụng tải trọng tiêu chuẩn và tải trọng tính toán do đó phải xác đònh tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên móng. Do khi tính khung tải trọng tính toán có hệ số độ tin cậy khác nhau với từng loại vật liệu nên để đơn giản khi xác đònh tải trọng tiêu chuẩn lấy tải trọng tính toán chia cho 1,15 -Chọn chiều sâu chôn đài: Để đảm bảo móng làm việc dựa vào điều kiện cân bằng lực ngang, với áp lực bò động phía sau đài cọc. Ta lấy: h ≥ 0,7 h min SVTH : NGUYỄN ĐIỀN LINH 165 LỚP : TCLĐ 08A MSSV: 08L3103040 KHÓA: 2008-2013 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG Với: xB xH tgh γ ϕ 2 2 45 0 min       −= ϕ = 33 o góc ma sát trong của đất, từ đáy đài trở lên Sơ bộ chọn B = 2m bề rộng vuông góc với tải ngang H theo phương y h độ sâu chôn móng H tổng lực ngang tại chân cột = 2,59(T) γ tb = 2T/m3 trọng lượng riêng trung bình của đất lấy từ đáy đài trở lên => 0 min 33 2 2, 65 45 0,719( ) 2 2 2 x h tg m x   = − =  ÷   => h > 0,7 x 0,719 = 0,503 (m) Để đảm bảo cho độ sâu chôn móng chọn h = − 1,5m kể từ cos +0.00 - Cho cọc cắm vào lớp 4 một đoạn 3(m). Chọn cọc BTCT có chiều dài l = 14.6(m) tính cả phần neo cọc vào đài và phần đập đầu cọc để lấy thép neo vào đài là )(6.0 m => Vậy dùng hai đoạn cọc có chiều dài mỗi đoạn là )(3.7 m chưa kể mũi cọc. Cọc tiết diện 30 30( )x cm - Hạ cọc bằng phương pháp ép - Sơ bộ chọn 4Þ16 cho mỗi cọc I. XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC: 1/ Sức chòu tải theo điều kiện vật liệu làm cọc: )( ssbbvl xARxARxp += ϕ l tt /b = 730/30 = 24,3 => 0, 72 φ = (Bảng 5.1 T265) 0, 72 (14.5 3 00 300 280 804) 1101686( ) 110,168( ) vl p x x x x N T ⇒ = + = = 2/ Sức chòu tải theo điều kiện đất nền: - Chia đất nền thành các lớp đồng nhất, chiều dày mỗi lớp: )(2 mH i = ∑ += )( iifRdn xlxfmuxxRxAmmxp i Trong đó: + 1 = m : Hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất + 2.1 = R m : tcxd 205:1998 bảng A.3 + 1 = f m + 2 2 2 2 0.30 0.09( ) 900000( )A d m mm = = = = + 4 4 0.30 1, 2( )u xd x m = = = + Xác đònh R: * Tên đất: cát hạt trung * Trạng thái: chặt vừa SVTH : NGUYỄN ĐIỀN LINH 166 LỚP : TCLĐ 08A MSSV: 08L3103040 KHÓA: 2008-2013 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG * )(5.15 mZ R = tcxd 205:1998 bảng A.1, qua nội suy được )(4440 MPaR = LỚP 1 2000 LỚP 2 8500 LỚP 3 2000 LỚP 4 1500500 1750 200020001000 11500 13500 15000 8500 Bảng 5.2 trang 269 + Xác đònh i f nội suy Bảng 5.3 trang 270 * 1 f Cát nhỏ Chặt vừa )(25.28 1 kPaf =⇒ )(75.1 1 mZ = * 2 f Sét pha, nhão 27.1 = L I 0 2 ≈⇒ f * 3 f Cát pha 5.0 = L I )(3.27 3 kPaf =⇒ )(5.11 3 mZ = * 4 f Cát trung Chặt vừa )(9.69 4 kPaf =⇒ SVTH : NGUYỄN ĐIỀN LINH 167 LỚP : TCLĐ 08A MSSV: 08L3103040 KHÓA: 2008-2013 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG )(5.13 4 mZ = * 5 f Cát trung Chặt vừa )(72 5 kPaf =⇒ )(15 5 mZ = 1 [1.2 4440 0.09 1 1 (28.25 0.5 0 8.5 27.3 2 69.9 2 72 1) 816,15( ) 81,625( ) dn p x x x x x x x x x x KN T ⇒ = + + + + + = = 3/ Sức chòu tải của cọc theo kết quả xuyên tónh (CPT): 23 xq m x p p p += Trong đó: + xAqp pm = Mà cp kxqq = k=0.5 : Bảng C.1 tcxd 205:1998 Bảng 5.9 trang 276 )(75.55.05.11 MPaxq p ==⇒ 2 4 5.75 10 0,09 10 501300( ) m p x x x N ⇒ = = + ∑ = isixq xhquxp Mà α ci si q q = * Lớp 1: Cát nhỏ, chặt vừa: theo tcxd 205:1998 bảng C.1 Bảng 5.9 trang 276 được: 100 = α , )(5.0 1 mh = )(068.0 100 8.6 1 1 MPa q q c s ===⇒ α * Lớp 2: sét pha nhão )(5.8,30 2 mh ==⇒ α )(007.0 30 21.0 2 MPaq s ==⇒ * Lớp 3: cát pha, dẻo cứng )(2,100 2 mh ==⇒ α )(0208.0 100 08.2 3 MPaq s ==⇒ * Lớp 4: cát hạt trung, chặt vừa )(3,100 2 mh ==⇒ α )(115.0 100 5.11 4 MPaq s ==⇒ 4 0 (300.068 500 0.007 8500 0.0208 2000 0.115 3000) 576120( ) xq p x x x x x x N ⇒ = + + + = 501300 576120 455160 ) 45,52( ) 3 2 3 2 xq m x p p p N T⇒ = + = + = = ⇒ Sức chòu tải thiết kế: Chọn min( , , ,) tk vl dn x p p p p = Vậy lấy 455.160( ) 45,52( ) x p p kN T = = = để đưa vào tính toán SVTH : NGUYỄN ĐIỀN LINH 168 LỚP : TCLĐ 08A MSSV: 08L3103040 KHÓA: 2008-2013 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG II. TÍNH MÓNG M 1 (TRỤC 1-A): Chọn nội lực móng 1-A tính cho tất cả các móng M1. 1/ Xác đònh số lượng cọc: - Áp lực tính toán giả đònh do phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài ( ) ( ) 2 2 2 45,52 56, 2( / ) 3 3 0.3 tt tk p p T m xd x = = = - Diện tích sơ bộ đáy đài: xhxnp N A tb tt tt d γ − = Với 1.1 = n )/(2 3 mT tb = γ 2 95,67 1,8( ) 56,2 2 1.5 1.1 dai A m x x ⇒ = = − - Trọng lượng tính toán sơ bộ của đài và đất trên đài 1.1 1,8 2 1.5 5,94( ) tt d tb N nxAxhx x x x T γ = = = - Số lượng cọc sơ bộ 174,83 5,94 2,23 45,52 tt tt d c x N N n p + + = = = (cọc) Do cọc có chòu momen nên sơ bộ tăng số lượng cọc ⇒ Chọn 4 c n = (cọc) Kiểm tra lại với P dn min 81,62 49, 46( ) 45,52( ) 1,65 dn dn p p T p T k = = = > = Vậy vẫn lấy p min = 45,52(T) để tính toán - Bố trí các cọc trên mặt bằng: SVTH : NGUYỄN ĐIỀN LINH 169 LỚP : TCLĐ 08A MSSV: 08L3103040 KHÓA: 2008-2013 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG - Tính lại diện tích đế đài thực tế ' 2 1.6 2,0 3, 2( ) d A x m = = - Trọng lượng tính toán của đài và đất trên đài ' 1.1 3,2 1.5 2 10,56( ) tt d d tb N nxA xhx x x x T γ = = = - Lực dọc tính toán truyền xuống đế đài 0 95,67 10,56 106( ) tt tt tt d N N N T = + = + = - Momen tính toán xác đònh tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện các cọc tại đế đài 0 tt tt tt x x x d M M Q xh = + (Với Q x tt = V 2 được lấy từ chân cột C7) Q x =0,75; M x =0,621 0 tt tt tt y y y d M M Q xh = + (Với Q y tt = V 3 được lấy từ chân cột C7) Q y =4,39; M y =10,739 d h : Chiều cao đài cọc: sơ bộ chọn )(8.0 mh d = 0,62 1 0,75 0,8 1,22( ) tt x M x Tm ⇒ = + = 10,739 4,39 0,8 14, 25( ) tt y M x Tm ⇒ = + = - Lực truyền xuống các cọc: SVTH : NGUYỄN ĐIỀN LINH 170 LỚP : TCLĐ 08A MSSV: 08L3103040 KHÓA: 2008-2013 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG max max max 2 2 2 2 min 106 14, 25 0,55 1, 22 0,75 4 4 0,55 4 0,75 tt tt tt y tt x c i i M xX M xYN x x p n X Y x x = ± ± = ± ± ∑ ∑ max min 33,37( ) 29,63( ) tt tt p T p T = = - Trọng lượng tính toán của cọc 0,3 0,3 14 2,5 1,1 3, 465( ) c p x x x x T = = - Kiểm tra điều kiện max 33,37 3, 4 65 36,83( ) 56, 2( ) tt tt c p p T p T + = + = < = Do đó đã thỏa mãn điều kiện lực max truyền xuống dãy cọc biên và min 19,63( ) 0 tt p T = > nên không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ ⇒ Vậy điều kiện chòu tải của móng cọc đã được kiểm tra thỏa mãn và móng làm việc trong điều kiện an toàn 2/ Kiểm tra lún của móng cọc: Độ lún của móng cọc được tính theo độ lún của nền khối móng quy ước Nhận xét: lớp đất thứ 2 có: Độ sệt : %27,1(%) = L I Góc ma sát trong: ϕ (độ) = 7 o => Lớp đất thứ 2 là lớp đất yếu => Góc mở bắt đầu từ lớp thứ 3 là lớp đất tốt 4 tb ϕ α = Mà o i ii tb xx h xh 24,29 32 337218 = + + == ∑ ∑ ϕ ϕ 0 21,7 4 24,2 9 ==⇒ α SVTH : NGUYỄN ĐIỀN LINH 171 LỚP : TCLĐ 08A MSSV: 08L3103040 KHÓA: 2008-2013 [...]... ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG - Tính lại diện tích đế đài thực tế ' Ad = 1.8 x 2,3 = 4,14(m 2 ) - Trọng lượng tính toán của đài và đất trên đài tt ' N d = nxAd xhxγ tb = 1.1x 4,14 x1.5 x 2 = 13, 66(T ) - Lực dọc tính toán truyền xuống đế đài tt tt N tt = N 0 + N d = 174,53 + 13, 66 = 188(T ) - Momen tính toán xác đònh tương ứng với trọng... ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG - Tính lại diện tích đế đài thực tế ' Ad = 1.8 x 2,3 = 4,14(m 2 ) - Trọng lượng tính toán của đài và đất trên đài tt ' N d = nxAd xhxγ tb = 1.1x 4,14 x1.5 x 2 = 13, 66(T ) - Lực dọc tính toán truyền xuống đế đài tt tt N tt = N 0 + N d = 174,53 + 13, 66 = 188(T ) - Momen tính toán xác đònh tương ứng với trọng... ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG - Tính lại diện tích đế đài thực tế ' Ad = 2.1x 2.5 = 5, 25(m 2 ) - Trọng lượng tính toán của đài và đất trên đài tt ' N d = nxAd xhxγ tb = 1.1x5.25x1.5 x 2 = 17, 325(T ) - Lực dọc tính toán truyền xuống đế đài tt tt N tt = N 0 + N d = 266, 73 + 17,325 = 284(T ) - Momen tính toán xác đònh tương ứng với trọng... 2200/10 = 220mm IV TÍNH MÓNG M3 (TRỤC 4-E): Chọn nội lực móng 4-E tính cho tất cả các móng M3 1/ Xác đònh số lượng cọc: - Áp lực tính toán giả đònh do phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài p tt = ptk ( 3xd ) 2 = 45,52 ( 3x0.3) 2 = 56, 2(T / m 2 ) SVTH : NGUYỄN ĐIỀN LINH MSSV: 08L3103040 -185 - LỚP : TCLĐ 08A KHÓA: 2008-2013 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN... 48(T / m 2 ) - Cường độ tính toán của đất nền ở đáy khối móng quy ước RM = ( m1 xm2 ' x AxBM xγ II + BxHxγ II + DxC II k tc ) 3 Trong đó: γ II = 1,88(T / m ) γ ' II 1,85 x0,5 + 1,77 x8,5 + 1,86 x 2 + 1,88 x3 = 1,8(T / m 3 ) 0.5 + 8.5 + 2 + 3 Theo bảng 2.2 “sách Nền Móng của GS TSKH Nguyễn Văn Quảng” được m1 = 1,3, m2 = 1 : các hệ số phụ thuộc tính chất đất nền và tính chất kết cấu công trình 0 + Lớp... 75(T / m 2 ) - Cường độ tính toán của đất nền ở đáy khối móng quy ước RM = ( m1 xm2 ' x AxBM xγ II + BxHxγ II + DxC II k tc ) 3 Trong đó: γ II = 1,88(T / m ) γ ' II 1,85 x0,5 + 1,77 x8,5 + 1,86 x 2 + 1,88 x3 = 1,8(T / m 3 ) 0.5 + 8.5 + 2 + 3 Theo bảng 2.2 “sách Nền Móng của GS TSKH Nguyễn Văn Quảng” được m1 = 1,3, m2 = 1 : các hệ số phụ thuộc tính chất đất nền và tính chất kết cấu công trình 0 + Lớp... 200mm V TÍNH MÓNG M4 (TRỤC 6-D, ): Chọn nội lực móng 6-D tính cho móng M4 1/ Xác đònh số lượng cọc: - Áp lực tính toán giả đònh do phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài p tt = ptk ( 3xd ) 2 = 45,52 ( 3x0.3) 2 = 56, 2(T / m 2 ) - Diện tích sơ bộ đáy đài: SVTH : NGUYỄN ĐIỀN LINH MSSV: 08L3103040 -193 - LỚP : TCLĐ 08A KHÓA: 2008-2013 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG Ad = GVHD KẾT CẤU :... 33(T / m 2 ) - Cường độ tính toán của đất nền ở đáy khối móng quy ước RM = ( m1 xm2 ' x AxBM xγ II + BxHxγ II + DxC II k tc ) 3 Trong đó: γ II = 1,88(T / m ) γ ' II 1,85 x0,5 + 1,77 x8,5 + 1,86 x 2 + 1,88 x3 = 1,8(T / m 3 ) 0.5 + 8.5 + 2 + 3 Theo bảng 2.2 “sách Nền Móng của GS TSKH Nguyễn Văn Quảng” được m1 = 1,3, m2 = 1 : các hệ số phụ thuộc tính chất đất nền và tính chất kết cấu công trình 0 + Lớp... 56, 2(T ) Do đó đã thỏa mãn điều kiện lực max truyền xuống dãy cọc biên và tt pmin = 39,38(T ) > 0 nên không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ ⇒ Vậy điều kiện chòu tải của móng cọc đã được kiểm tra thỏa mãn và móng làm việc trong điều kiện an toàn 2/ Kiểm tra lún của móng cọc: Độ lún của móng cọc được tính theo độ lún của nền khối móng quy ước Nhận xét: lớp đất thứ 2 có: Độ sệt : I L (%) = 1,27% Góc ma... 56, 2(T ) Do đó đã thỏa mãn điều kiện lực max truyền xuống dãy cọc biên và tt pmin = 29, 61(T ) > 0 nên không cần kiểm tra điều kiện chống nhổ ⇒ Vậy điều kiện chòu tải của móng cọc đã được kiểm tra thỏa mãn và móng làm việc trong điều kiện an toàn 2/ Kiểm tra lún của móng cọc: Độ lún của móng cọc được tính theo độ lún của nền khối móng quy ước Nhận xét: lớp đất thứ 2 có: Độ sệt : I L (%) = 1,27% Góc . ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD GVHD KẾT CẤU : THẦY VŨ TÂN VĂN ĐỀ TÀI : CHUNG CƯ TÂN CẢNG GVHD THI CÔNG : THẦY TRẦN KIẾN TƯỜNG CHƯƠNG V TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO KẾT CẤU MÓNG I. ĐẶC ĐIỂM VỀ ĐỊA CHẤT CÔNG. 100mm - Vì khi tính toán kiểm tra móng sử dụng tải trọng tiêu chuẩn và tải trọng tính toán do đó phải xác đònh tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên móng. Do khi tính khung tải trọng tính toán có hệ. móng: + Móng băng + Móng bè + Móng cọc cát + Móng cọc BTCT hạ cọc bằng phương pháp ép + Móng cọc khoan nhồi Với quy mô công trình và điều kiện đòa chất như trên nên chọn 2 phương án móng là móng