TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG CỌC

 Móng được đúc bằng bê tông B20 (M250) có Rbt= 0.9 Mpa (cường độ chịu kéo của bêtông); Rb = 11.5 Mpa (cường độ chịu nén của bêtông); môđun đàn hồi E= 26.5 103 Mpa = 26.5 106 KNm2  Cốt thép trong móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs= 280 Mpa  Cốt thép trong móng loại CII, có cường độ chịu kéo cốt thép đai Rs = 225 Mpa  Hệ số vượt tải n= 1.15  giữa bêtông và đất = 22 KNm3 = 2.2 Tm3

    !"#!"$% &'() *+$, - '.(/0  $    • 1' 2'*3  &2 43567  8"79 43!  8"79 ::  8"79 ; $<%= >>  ? @A@%= ,> <B%, & B>%@ => @@ C =,@ $>> <$%= D ,$ $> B%@ • 12'*3'EF &2 43567  8"79 43!  8"79 ::  8"79 ; $$>%A =@%B@ $=%A  , ? <==%<$ $%A, <%@< & =>B%$$ <@%<$ <A%B C A<%@< A%B ,<%B D @A%= >,%< ,%, !"#$%& − :/GHEI?$>8:$<>9J  K>%B:L8/M2N .EI9OJ  K%<:L8/M2N.EI9OI+'DK $@%<>  :LK$@%<> @ "7P $ − &QNL*-'&RR#/M2NQNL56J  K$=>:L − &QNL*-'&RR#/M2NQNL'J  K$$<:L − !SQ/G'K%< − tb γ 'TEI+K$$"7P  K$%$P  !'%(%) U VEE*WLQ# EX)V*WLW'YL#*WL Z V[  \ &6C ] K$ \ &62'(0 !K8  $ ÷  @ 9* '^ K8  $ ÷  @ 9<A>>K8,A<÷B<>9 ⇒6KA>> 4  K8  < ÷   9*  K8  < ÷   9A>>K8,>÷<@@%A9 ⇒64  K<>> 4  K8  < ÷  , 9* , K8  < ÷  , 9A>>K8A,>÷B$<9 ⇒64  K=>> *+,-./01*#2  < '(5+'_*+4K>%<`%A`<%A`<%@`%A`>%=K=  *3456789:;7<=7< &62?K  344>?@AB4CDE4F DGH5I?  C ] K$  !K,%8'(3/Wa9  C6*WLE V04WL;# γ     >%A%4WL  γ     C6*WL5/W' V8*WL9  γ      K>%= bW' c  K> > =d#%$>+%$$ e7(:f&)76gh  Z  i 7 K $%<,$ 7 K =%,A= 7 K%$=@  J@9BK@L7M75677975I?53N=7<   ^     ' j %$J j J 89 j >  ≤  ≤   ≥  0 J  0/M28k'9.(5/W' V  l  $ ]   m  J K m8;m mi ` ?m C mi ` Cm9 "  ; K >%B, ? K%A@<@ C K ,%$><A @  ^  ' j j      L*3'EF3-'+3'5 5n*E(      ^  ] $ ' 7 @: j K o `imC ?m 4 ?m4      ] 7 j K `imC p l" q '*3[6) V    4 = 5 K \* K \ >%< K =%<89 $ $  $   4 = 5 K \8* ` * 9 K \8>%<`%A9 K @%=89 $ $   4 = 5 K \ 8* `* `* 9 K \8>%<`%A ` <%A9 K%89 $ $    ,  , 4 = 5 K \8* `* 9 K \8>%=`%A9 K ,%<89 $ $  <  4 = 5 K \* K \>%= K =%$89 $ $ OM7<PH?Q@?:R7<?SHC7<5T7<         $  , < 7 K 7 ` 7 ` 7 ` 7 ` 7 U$<%=`@A@%=`B>%@`=,@`,$K>%$8"79         $  , < ! K ! ` ! ` ! ` ! \! U>>`,>`=>`$>>\$>K<>>8"79     ' ' ' : K : ` 7 m5 ` ! m ∑ ∑ ∑ bW'0   = ∑ `<B%,`@@`<$%=fB%@KA%@8"7%9     × ∑ K\$<%=^=%<\@A@%=^@%=fB>%@^%`=,@^,%<`,$^=%$K\<>A%@ 8"7%9    × ∑ K<>>^>%AK<>8"7%9 ⇒     KA%@f<>A%@`<>K,8"7%9  A :ZVr'('a% O'6'EF    7 >%$ 7 K K K $A$%B  %< 8"79    ! ! K K K ,,%A=  %< VWW 8"79    : , : K K K $%A  %< 8"7%9 O&/M28k'9.(5/W' V0 " q VW':775K$% > > >  c > =s  K m8,< ` 9 Km8,< ` 9 K%$ $ $    t5⇒:77/uW'γ   l  $ ]   m  J K m8;m mi ` ?m C mi ` Cm9 "  K m  8>%B,B`%A@<@8>%A$>`%B9`,%$><A^B9K<%=A "7P $ X 0     ] 7 $A$%B p K K $<%$ J \imC <%=A \ $$m$ ≥ Y  ⇒ p $<%$ ? K K K %, 4 = &6?K%=  l  $ ]   m  J K m8;m mi ` ?m C mi ` Cm9 "        K m  ^  8  >%B,  ^  %=  ^  B`A@<@^8>%A^$>`%^B9  `,%$><A  ^  B9  K <,%A="7P $  = "'      ^  ] $ $ ' 7 @: $A$%B @m$%A j K o `imC K o `$$m $ ?m 4 ?m 4 %=m= %=m= ⇔  $ ^  $ ' j K$=%,8"7 P  9 j K$A%==8"7 P  9           ] 7 $A$%B j K `imC K ` $$m$ K$=%> p %=m=  $ 8"7 P  9  $  $ ^  $ '  $  $  j K$=%,8"7 P  9 t %$J K=<%A,8"7 P  9 j K$A%==8"7 P  9 v > j K$=%>8"7 P  9 t J K<,%A=8"7 P  9   ⇒    w'('S 8J@9BK@L74Z7<5; X !SQ+/M20 *    ^ Z p K xp y K $ j ≤ 0 X l *  ] Zi Z K m7 `imC m 7 `>%<imm 7× KB^=%,A=`8>%A^$>`%^B9^$%<,$`>%<^B^%=^%$=@K$=%,<"7P $       ^  ] $ $ 7 @: >%$ @m, j K ` `imC K ` ` $$m$ ?m 4 ?m4 %=m= %=m= K,>%A@"7P $    $=%,< p K K $ xp y K $ ,>%A@ ≥ 8w9 4JL[\ 7?]74\7<?:P?   V p p K p ∑ ∑  B  V p K ! K A<8"79 ∑ $ >%$ $$ $ ,>%@8 P 9 %= = tt tb f N D KN m b l σ γ = + × = + × = × ×  $ z K {mc ` K,>%@m 8> =s9 `B K ,,%<<8"7 P  9  p Kzmm* K ,,%<<m%=m= K,,%,$8"79 ∑   V p ,,%,$ p K K K $%=B p <>> ∑ ∑ b|Vw'('S% ^J@9BK@L7M7567?@?_53N=7<1D`72 X U^ k)V*H-') V#0  l *  ] j K j \i C K<>f8>%A^$>`%^B9K=B%"7P $ U2*H ' $' ' ' '  \ } K } K m x}y K = `  ≤ ∑ ∑ &'*WL5/W' V+q-w ' K>%< ~L*3a56*/G))V-'*WL'0 s ' ' ' ' ' j K{ K im • ⇒ ∑ ~L*3-''T*WLR'^)V53 $' ' *' $' j K j `{ ⇒ 0 *' ' * { K mj  '0 SQL)Qk ' *   •     ∈     }1" *H05rL/L L2*Hq*WLL)Q  ? 2*H  > LGp iam z(cm) z/b k0 p1i p2i e1i e2i si 1 0 2 1.11 0.507 45.28 38 44.65 79.93 0.6890 0.6700 0.0079 1 2.7 1.50 0.395 35.28 51.3 2 58.8 87.38 0.7167 0.7058 0.0044 2 3.4 1.89 0.32 28.58 66.3 3 73.13 96.98 0.7122 0.7021 0.0041 3 4.1 2.28 0.267 23.85 79.95 4 63.74 84.10 0.7148 0.7070 0.0032 4 4.8 2.67 0.228 20.36 47.52 5 52.36 70.04 0.6255 0.6179 0.0033 5 5.5 3.06 0.198 17.68 57.2 6 60.84 76.38 0.6218 0.6152 0.0028 6 6.2 3.44 0.174 15.54 64.48 7 68.12 81.96 0.6187 0.6128 0.0026 7 6.9 3.83 0.155 13.84 71.76 8 74.26 86.58 0.6167 0.6120 0.0020 8 7.6 4.22 0.138 12.32 76.76 9 0.03 }'L)'W'*WLkB0 *' ' <m{ K <m$%$ K=8"79 t j K A,%$@8"79 ' $' ' ' '  \ } K } K m K %> t x}y K = ` ∑ ∑ ⇒ b|V+' w€('('S*H% !,-./0b$ c*34567Kd4?G44;?  [...]... LÔÙP 2b 200 P CP1 100 e LÔÙP 50 e LÔÙP 2a 0 P LÔÙP 2 P e LÔÙP 1a … 0.821 0.803 0.783 0.771 B THIẾT KẾ MÓNG CỌC B1 CHỌN DỮ LIỆU TÍNH TOÁN CHO MÓNG CỌC   Số liệu tải trọng:    tt N tt = 5 N 0 = 4 × 846 = 4230 KN tt M tt = 4M 0 = 3 × 66 = 264 KN m tt H tt = 3H 0 = 3 × 200 = 600 KN B2 TÍNH TOÁN MÓNG CỌC I Chọn chiều sâu chôn đài : Chọn chiều sâu chôn đài Df = 2.0 m II Chọn các thông... tải n = 1.15 - Chọn chiều dày lớp bảo vệ móng a = 0.15 m 2/Chọn sơ bộ kích thước cọc và đoạn cọc 2.1/ Chọn chiều dài đoạn cọc Lc * Dựa vào thí nghiệm SPT ta chọn : +chiều dài đoạn cọc trong đất là 29.5m, đoạn neo và đập đầu cọc là 50cm  chiều dài đoạn cọc Lc = 29.5 + 0.5 = 30 m  chọn Lc = 30m  chiều dài tính toán cọc = 30– 0.5 =29.5m 2.2/ Chọn cọc tiết diện... ≥ tt N max 93.06 = = 809.22cm 2 Rb 0.115 Chọn cột b c × h c = 30×30m +Xác định chiều cao móng h=( 1 1 1 1 ÷ ) limax = ( ÷ ) 5.7 = (0.475 ÷ 0.95 ) 6 12 6 12 ⇒ chọn h = 0.7 m +Bề rộng móng B = 1.8m + Bề rộng dầm móng b b = (0.3 ÷ 0.6)h = (0.3 ÷ 0.6) × 0.7 = (0.21÷ 0.42) Chọn bb= 0.4 m + Chiều cao bản móng hb tt Pmax(net) × B - bb ×1m ≤ 0.8× R bt × h bo ×1m 2 Ta có : tt Pmax(net) = N tt 6M... chịu lực trong dầm móng Chọn a=70mm h0 = h − a = 0.7 − 0.07 = 0.63 m Xác định vị trí trục trung hòa M f = γ b × Rb × b × ha × ( h0 − 0.5ha ) = 1 × 11.5 × 103 × 1.8 × 0.2 × (0.63 − 0.5 × 0.2) = 2194.2( KN m ) So sánh Mf và bảng kết quả giá trị moment cho các nhịp và gối ta thấy M f>Mmax ( gối và nhịp) Vậy ta có trục trung hòa qua cánh cho cả dầm và móng SVTH: Phạm Như... kiện làm việc của bêtông γ b = 0.9 - Móng được đút bằng bêtông B25 có Rbt = 1.05 MPa (cường độ chịu kéo của bêtông); Rb = 14.5 MPa ( cường độ chịu nén của bêtông); mođun đàn hồi E = 29.103Mpa = 2.9.106 T/m2 SVTH: Phạm Như Hoa 36 - Cốt thép trong móng loại CII,AII có cường độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = 280 Mpa - Cốt thép trong móng loại CI,AI có cường độ chịu kéo... = = 3.63 thanh a s 0.7854 Chọn 4 thanh ∅ 10 Khoảng cách a = 1000 = 250( mm ) 4 Vậy chọn thép ∅ 10 @200 *Thanh thép số 5 chọn cấu tạo ∅ 10@200 *Thanh cốt giá số 6 chọn 2 ∅ 12 PHẦN II : THIẾT KẾ MÓNG CỌC A.THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT HK12 Theo sơ đồ mặt bằng tổng thể khu đất có 1vị trí khoan khảo sát địa chất HK12 Chiều sâu khoan khảo sát là 55m các trạng thái của đất nền... đoạn cọc Lc = 29.5 + 0.5 = 30 m  chọn Lc = 30m  chiều dài tính toán cọc = 30– 0.5 =29.5m 2.2/ Chọn cọc tiết diện vuông 35 x 35 (cm) Diện tích tiết diện ngang cọc Ap = 0.35 x 0.35 = 0.1225 m2 Chu vi tiết diện ngang cọc u = 4 x 0.35 = 1.4 m 2.3/ Chọn cường độ bêtông Chọn bêtông B25 có Rb = 14500 (KN/m2) , Rbt = 1050 (KN/m2) 2.4/ Chọn cốt thép làm cọc Chọn thép AII : Rs = Rsc... 62.04KN 2 Pxt = P tt ×S1xt = P tt × p cx = 0.75× R bt × (0.5l1 + la )× h b0 = 0.75× 0.9×103 × (0.5×1.7 + 0.5)× 0.23 = 209.59KN  Pxt = 62.04KN < pcx = 209.59 KN => Thỏa VI.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG SVTH: Phạm Như Hoa 13 200 100 200 800 400 450 100 1800 100  Hệ số nền Cz = Pgl 0.5×S = 89.31 = 5895.05(KN / m 3 ) 0.5× 0.0303 ⇒ K1 = K n = Cz × B× 0.1 = 5895.05×1.8× 0.05 = 530.55(KN / m) 2 ⇒... ≤ 0.7× 0.9×103 × h b0 ×1 2 ⇒ h bo ≥ 0.13m Chọn ⇒ h b = 0.33m o + Chọn chiều cao ha=0.2m +Chiều dày lớp bêtông bảo vệ a = 0.07m h b = h b0 + a = 0.33 + 0.07 = 0.4m Chọn hb= 0.3m Độ dốc của bản móng = 0.4 = 2 >1 thỏa 0.2 +Kiểm tra điều kiện xuyên thủng chân cột Nmax( cột C, vị trí cột giữa ) tt Pmax = tt N max N tt 930.6 = = = 91.5KN / m 2 Sxt 0.5× (l 2 + l3 )× B 0.5× (5.7 + 5.6)×1.8... 372.3 0.204 0.231 23.86 2 ∅ 22+4 ∅ 25 27.23 1.08 418.1 0.0555 0.0571 5.91 0.302 126.9 9_9 SVTH: Phạm Như Hoa (cm2) As 2 ∅ 22 7.6 (KN.m) 30 101.35  Thanh thép số 3 : cốt xiên và cốt đai Từ bảng kết quả ta thấy Qmax = 465.89 KN Ta có h0=0.63 m, bêtông B20 có Rb=11.5 Mpa, Rbt=0.9 Mpa Kiểm tra điều kiện khống chế : K 0 × Rb × bb × h0 = 0.35 × 11500 × 0.4 × 0.63 = 1014.3 KN K 1 × Rbt ×