Tài liệu khá hot, thực hiện dựa trên QCVN mới nhất ( tính tới thời điểm hiện nay 20122014) về ngành công nghệ kỹ thuật môi trường, tài liệu thực hiện với sinh viên DH BÁCH KHOA PGS. TS Nguyễn PHước Dân. Tài liệu phù hợp với những bạn đang làm đồ án, nghiên cứu về quy trình và cách tính toán thông số trong thiết kế bể xử lý nước thải công nghiệp.
MỤC LỤC DANH MỤC BẢNG ii CHƯƠNG1 THÀNH PHẦN VÀ TÍNH CHẤT NƯỚC THẢI KHU CƠNG NGHIỆP 1.1 Thành phần tính chất nước thải khu cơng nghiệp 1.2 Số liệu đầu vào CHƯƠNG ĐỀ XUẤT CÔNG NGHỆ 2.1 Sơ đồ công nghệ 2.2 Thuyết minh công nghệ 2.3 Tiêu chuẩn đầu CHƯƠNG TÍNH TỐN THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI 3.1 Xác định thơng số tính tốn 3.2 Hầm tiếp nhận 3.3 Bể điều hòa 3.4 Song chắn rác tinh kết hợp lắng cát tách dầu 3.5 Sân phơi cát 12 3.6 Bể keo tụ 12 3.7 Bể tạo 15 3.8 Bể lắng 17 3.9 Cụm bể AO (MLE – Modified Ludzack – Ettinger) 20 3.9.1 Bể Aerobic 20 3.9.2 Bể Anoxic 24 3.9.3 Tính tốn cấp khí cho bể Aerobic 26 3.9.4 Tính tốn khuấy trộn cho bể Anoxic 31 3.10 Bể lắng 31 3.11 Bể khử trùng 35 3.12 Bể nén bùn 36 3.13 Bể Methane 37 3.14 Máy ép bùn dây đai 40 3.15 Thiết kế cao trình 41 3.16 Tính tốn đường ống 43 3.17 Tính toán bơm 45 TÀI LIỆU THAM KHẢO 47 i DANH MỤC BẢNG Bảng 1.1 Thành phần nước thải đầu vào QCVN tương ứng Bảng 3.1 Hệ số khơng điều hịa chung Bảng 3.2 Tổng hợp tính tốn hầm tiếp nhận Bảng 3.3 Các thơng số cho thiết bị khuếch tán khí Bảng 3.4 Tổng hợp kết tính tốn bể điều hịa Bảng 3.5 Tổng hợp tính tốn song chắn rác tinh 12 Bảng 3.6 Hằng số cánh khuấy 13 Bảng 3.7 Lượng phèn PAC dùng cho 1m3 nước 14 Bảng 3.8 Tổng hợp tính tốn bể keo tụ 14 Bảng 3.9 Tổng hợp kết tính tốn bể tạo bơng 16 Bảng 3.10 Thông số thiết kế bể lắng tròn 17 Bảng 3.11 Giá trị số thực nghiệm a, b to > 20oC 19 Bảng 3.12 Tổng hợp kết tính tốn bể lắng I 20 Bảng 3.13 Tổng hợp kết tính tốn cụm bể AO 26 Bảng 3.14 Tổng hợp tính tốn hệ thống thổi khí cho bể Aerotank 31 Bảng 3.15 Tổng hợp tính tốn bể lắng II 35 Bảng 3.16 Tổng hợp tính toán khử trùng 35 Bảng 3.17 Tổng hợp tính tốn bể nén bùn 37 Bảng 3.18 Tổng hợp tính tốn bể Methane 40 ii Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân CHƯƠNG1 THÀNH PHẦN VÀ TÍNH CHẤT NƯỚC THẢI KHU CƠNG NGHIỆP 1.1 Thành phần tính chất nước thải khu công nghiệp Nước thải công nghiệp gồm hai loại chính: Nước thải sinh hoạt từ khu văn phòng Nước thải sản xuất từ nhà máy sản xuất khu công nghiệp Nước thải sinh hoạt thường có tính ổn định so với nước thải sản xuất, nước thải sinh hoạt ô nhiễm chủ yếu thông số BOD5, COD, SS, Tổng N, Tổng P, dầu mỡ - chất béo Khác với nước thải sinh hoạt, thông số ô nhiễm nước thải cơng nghiệp xác định loại hình sản xuất công nghệ sản xuất cụ thể Nếu không xử lý cục mà thải vào hệ thống cống thoát nước chung gây ảnh hưởng lớn đến hệ thống đường ống, cống thoát nước Đối với nghành công nghiệp chế biến thực phẩm, nước thải đặc trưng bởi: Hàm lượng BOD cao (chất hữu phân hủy sinh học) với giá trị gấp từ 15 đến 20 lần Quy chuẩn kỹ thuật Quốc gia nước thải công nghiệp Hàm lượng COD gấp từ 10 đến 20 lần Hàm lượng cặn lơ lửng, dầu mỡ Nitơ cao 1.2 Số liệu đầu vào Thành phần nước thải đầu vào hệ thống nước thải tập trung khu công nghiệp sau: Bảng 1.1 Thành phần nước thải đầu vào QCVN tương ứng STT Thông số ô nhiễm Nhiệt độ pH COD BOD5 Chất rắn lơ lửng TKN Tổng Photpho Dầu mỡ thực vật Đơn vị o C mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L mg/L Giá trị 30 5–9 800 500 300 60 30 QCVN 40:2011/BTNMT, Cột B 40 5.5 – 150 50 100 40 10 (Nguồn: asiatech.com.vn) Lưu lượng nước cấp cho KCN nằm khoảng 20 – 40 m3/ha/ngày (Nguồn: Trần Đức Hạ, 2006 Xử lý nước thải thị - Trang 11) Hệ số khơng điều hịa: Kngàymax = 1.3 SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân CHƯƠNG ĐỀ XUẤT CƠNG NGHỆ 2.1 Sơ đồ cơng nghệ Nước thải Hẩm tiếp nhận kết hợp song chắn rác thô Rác Chôn lấp Rác Song chắn rác tinh kết hợp lắng cát tách dầu Khí Dầu Bán/ Thải bỏ Cát Sân phơi cát Nước tách khỏi cát Bể điều hòa Nước sau tách bùn PAC NaOH Bể keo tụ Polymer Bể tạo Bể lắng I Bùn thải bỏ Bùn tuần hồn Bể thiếu khí Cụm bể AO Bể hiếu khí Dịng nội tuần hồn Bể lắng II Bùn thải NaOCl Bể khử trùng tiếp xúc Bể nén bùn Bể Methane Nước thải đầu đạt QCVN 40:2011, Cột B Biogas Polymer Máy ép bùn Bùn khô SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 Chôn lấp Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân 2.2 Thuyết minh công nghệ Nước thải từ trình sản xuất theo hệ thống thu gom tập trung hệ thống xử lý nhà máy Nước thải từ nhà máy theo đường ống dẫn đến hầm tiếp nhận, đặt song chắn rác thơ để loại bỏ rác có kích thước lớn đảm bảo cho bơm hoạt động tốt Sau đó, nước tiếp tục bơm lên mương dẫn nước qua song chắn rác tinh để loại bỏ rác có kích thước nhỏ trước sang bể điều hịa để điều hịa lưu lượng ổn định thơng số (nhiệt độ, BOD, COD,…) Trong bể điều hòa, lắp đặt hệ thống phân phối khí, đặt đáy bể để đảm bảo hòa tan phân phối nồng độ chất bẩn tồn thể tích bể; ngăn q trình kỵ khí diễn nhằm hạn chế phát sinh mùi hôi thối ngăn không cho cặn lắng bể Bể điều hòa xây cao, áp dụng nguyên lý tự chảy nên nước thải sau bể điều hòa dẫn qua van điều chỉnh lưu lượng để đảm bảo lưu lượng chảy sang bể keo tụ bể tạo không đổi mực nước vào để điều hòa thay đổi Nước thải qua bể keo tụ bể tạo bơng châm hóa chất (PAC, NaOH polymer) để hạt cặn mịn kết tụ với hình thành bơng cặn lớn nặng nhằm giảm độ đục, độ màu cặn lơ lửng Các cặn tách khỏi nước phương pháp lắng trọng lực bể lắng Cặn lắng bơm bùn, bơm bể nén bùn Nước sau vào cụm bể AO (Anoxic Oxic) để loại bỏ thành phần hữu nitơ có nước Nước sau xử lí bể hiếu khí (oxic) phần tuần hồn trở lại theo dịng nội tuần hồn IR bể Anoxic để cung cấp nitrat chất hữu cho trình khử nitrat vùng thiếu khí (anoxic) nhờ mà tốc độ khử nitrat hiệu nitrat tăng phần chảy sang bể lắng Một phần bùn bể lắng bơm tuần hồn bơm vùng thiếu khí, lượng bùn dư lại bơm đến bể nén bùn Nước sau bể lắng tiếp tục bơm sang bể khử trùng để loại bỏ vi sinh để đảm bảo nước thải sau xử lý đạt tiêu theo QCVN 40:2011/BTNMT, Cột B Tại song chắn rác tinh kể hợp lắng cát tách dầu, dầu thu bể tách lưu trữ đem đổ.Phần cát đem rửa đưa đến sân phơi cát Bùn cặn sinh từ bể lắng I có hàm lượng chất rắn từ 5-8% nên không cần đưa đến bể nén bùn mà dẫn trực tiếp đến bể methane Bùn cặn sinh từ bể lắng II đưa đến bể nén bùn để tách nước sơ bùn cặn để tạo điều kiện cho trình xử lí bùn cặn diễn ổn định, thể tích cơng trình giảm Sau đó, bùn đưa sang bể phân hủy kị khí để xử lý tận dụng thu hồi Biogas sinh ra; khí dùng để gia nhiệt, giữ nhiệt độ thích hợp cho bể Methane chạy máy phát điện phục vụ phần nhu cầu lượng nhà máy Bùn cuối đưa đến máy ép bùn dây đai để loại bỏ lượng lớn nước, giúp giảm chi phí vận chuyển chơn lấp 2.3 Tiêu chuẩn đầu Tiêu chuẩn đầu nước thải công nghiệp dựa theo QCVN 40:2011/BTNMT thay cho QCVN 24:2009/BTNMT SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân CHƯƠNG TÍNH TỐN THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI 3.1 Xác định thông số tính tốn Các thơng số lưu lượng dùng tính tốn thiết kế: - Lưu lượng trung bình ngày QTBngày = 4000 [m3/ngày đêm] - Lưu lượng trung bình QTBh = QTBngày/24 = 166.67 [m3/h] - Lưu lượng trung bình giây QTBs = QTBh/3.6 = 46.3 [L/s] - Hệ số khơng điều hịa ngày lớn Kmaxngày = 1.3 Hệ số khơng điều hịa chung Komax Komin Bảng 3.1 Hệ số khơng điều hịa chung Lưu lượng nước thải trung bình [L/s] 10 20 50 100 300 500 1000 15000 2.5 0.38 2.1 0.45 1.9 1.7 1.6 1.55 1.5 1.47 1.44 0.5 0.55 0.59 0.62 0.66 0.69 0.71 (Nguồn: Bảng 3.1, Trang 6, TCXDVN 51:2008) Hệ số khơng điều hịa chung nội suy từ Bảng 3.1 Komax = 1.7247 Kmaxh = Komax/Kmaxngày = 1.7247/1.3 = 1.327 Lưu lượng cực đại Qmaxh = QTBh x Kmaxh = 166.67 x 1.327 = 221.17 [m3/h] Lưu lượng giây cực đại Qmaxs = 0.0614 [m3/s] 3.2 Hầm tiếp nhận Nước thải từ nhà máy đưa đến hầm tiếp nhận kết hợp song chắn rác thô để loại bỏ rác có kích thước lớn nước, giúp bảo vệ đảm bảo bơm hoạt động ổn định Song chắn rác làm thép không gỉ SS304, đặt cố định nghiêng góc 60o so với phương ngang để tiện cho việc vớt rác giảm tổn thất áp lực qua song chắn Thời gian lưu nước t = 10 – 30 phút Chọn t = 10 phút - Thể tích hầm tiếp nhận V = Qmaxh * t = 221.17 * 10 / 60 = 36.86 m3 - Giả sử khoảng cách xa từ nhà máy đến trạm xử lý tập trung d = 1500 m - Chọn độ dốc i = 0.002 Độ sâu chôn ống dẫn nước thải vào hầm tiếp nhận Hống = d * i = 1500 * 0.002 = m - Chiều cao hầm H = hn + hống + h = + + 0.2 = 4.2 m Trong đó: + hn: chiều cao hữu dụng hầm Chọn hn = m SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân + hbv: chiều cao bảo vệ, chọn độ sâu đặt ống nước thải đầu vào, hbv = m + h: chiều cao mặt đất; chọn h = 0.2 m - Diện tích mặt 𝑉 36.86 𝐴= = = 36.86 𝑚2 ℎ Kích thước hầm: L x W x H = 7.4 x x 4.2 Thể tích hầm tiếp nhận: Vt = 7.4 * * = 37 m3 > 36.86 m3 Song chắn rác thô hầm tiếp nhận Chọn loại song chắn rác có kích thước khe hở b = 30 mm Chọn hình dạng đan hình chữ nhật với bề dày đan s = mm - Số lượng khe hở Bề rộng song chắn rác chọn bề rộng bể Bs = W = m Bs = s * (n – 1) + b * n Vậy số khe n: 𝑠+ 𝑊 0.008 + 𝑛= = = 131.79 𝑘ℎ𝑒 𝑠+ 𝑏 0.008 + 0.03 Chọn số khe n = 132 khe Số song chắn rác: n + = 133 - Vận tốc nước thải qua song chắn rác 𝑄 𝑠𝑚𝑎𝑥 0.0614 𝑣= = = 0.01228 𝑚/𝑠 𝐴 𝑥1 Tổn thất áp lực qua song chắn rác nhỏ, bỏ qua - Chiều dài chắn Lscr = Hs /cos (90 – α) = 2/cos 30 = 2.3 m Trong Hs: chiều cao song chắn rác lắp đặt, chọn Hs = m Bảng 3.2 Tổng hợp tính tốn hầm tiếp nhận Thơng số Giá trị Kích thước hầm tiếp nhận Chiều dài 7.4 Chiều rộng Chiều cao 4.2 Kích thước song chắn rác thơ Dày [mm] Rộng [mm] 10 Khoảng cách [mm] 30 Số chắn 133 Góc nghiêng song chắn rác 60o SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân Bề rộng song chắn [m] Chiều dài chắn [m] 2.3 Hàm lượng SS BOD sau qua song chắn rác giảm 4% (Theo PGS TS Nguyễn Phước Dân – Lâm Minh Triết, Xử lý nước thải đô thị công nghiệp – Tính tốn thiết kế cơng trình) SSscr = SS * 96% = 300 * 0.96 = 288 mg/L BODscr = BOD *96% = 500 * 0.96 = 480 mg/L 3.3 Bể điều hịa - Thể tích bể điều hòa V = QTBh * t = 166.67 * = 1000 m3 Trong đó: t = – 8h: thời gian lưu nước bể điều hòa Chọn t = 6h - Kích thước xây dựng bể điều hòa Chọn chiều cao làm việc h = m, chiều cao bảo vệ hbv = 0.5 m Diện tích mặt bể: 𝑉 1000 𝐹= = = 200 𝑚2 ℎ Kích thước bể: dài x rộng = 20 x 10 m Thể tích xây dựng bể điều hòa Vtt = 10 * 20 * (5 + 0.5) = 1100 m3 > 1000 m3 - Tốc độ khuấy trộn bể điều hòa Chọn khuấy trộn bể điều hịa hệ thơng thổi khí Lượng khí nén cần dùng cho khuấy trộn: Qkhí = R * Vtt = 0.9 * 1100 = 990 m3/h Trong đó: Vtt: thể tích thực tế bể điều hịa R = 10 – 15 L/m3.phút: tốc độ khí nén Chọn R = 15 L/m3.phút = 0.9 m3 khí/m3 bể.h Bảng 3.3 Các thông số cho thiết bị khuếch tán khí Hiệu suất chuyển hóa oxy Loại khuếch tán khí Lưu lượng khí tiêu chuẩn độ sâu 4.6m cách bố trí [L/phút.cái] [%] Đĩa sứ - lưới 11 – 96 25 – 40 Chụp sứ - lưới 14 – 71 27 – 39 Bản sứ - lưới 57 – 142 26 – 33 Ống plastic xốp cứng bố trí: 68 – 113 28 – 32 Dạng lưới 85 – 311 17 – 28 Hai phía theo chiều dài (dòng chảy xoắn hai bên) 57 – 340 13 – 25 Một phía theo chiều SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân dài (dòng chảy xoắn bên) Ống plastic xốp mềm bố trí: 28 – 198 25 – 36 Dạng lưới 57 – 198 19 – 37 Một phía theo chiều dài Ống khoan lỗ bố trí: 28 – 113 22 – 29 Dạng lưới 57 – 170 15 – 19 Một phía theo chiều dài Khuếch tán không xốp: 93 – 283 12 – 23 Hai phía theo chiều dài 283 – 990 – 12 Một phía theo chiều dài (Nguồn: Bảng 9-8, Xử lý nước thải đô thị cơng nghiệp, Trang 422) Chọn khuếch tán khí đĩa sứ bố trí dạng lưới - Số đĩa khuếch tán: 𝑄 𝑘ℎí 990 𝑛= = = 171.875 𝑐á𝑖 𝑟 5.76 Trong đó: r: lưu lượng khí, chọn r = 96 L/phút.cái = 5.76 m3/h.cái Chọn số đĩa n = 180 - Lưu lượng khí cấp cho bể Qkhí = n * r = 172 * 5.76 = 990.72 m3/h = 0.2752 m3/s Lưu lượng khí cần cung cấp cho bể điều hòa = 0.2752 m3/s Chọn ống phân phối 24 ống nhánh Chọn vận tốc khí đường ống v = 15 m/s - Đường kính ống 𝐷=√ 𝑥 𝑄 𝑘ℎí 𝑥 0.2752 =√ = 0.153 𝑚 𝑣 𝑥 𝜋 15 𝑥 𝜋 Chọn ống nhựa D = 160 mm Tính lại vận tốc 𝑄 𝑘ℎí 0.2752 𝑣= = = 13.7 𝑚/𝑠 0.785 𝑥 𝐷 0.785 𝑥 0.162 - Đường kính ống phân phối 𝐷=√ 𝑥 𝑄 𝑘ℎí 𝑥 0.2752 =√ = 0.108 𝑚 𝑛 𝑥 𝑣 𝑥 𝜋 𝑥 15 𝑥 𝜋 Chọn ống nhựa D = 110 mm SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân Tính lại vận tốc 𝑄 𝑘ℎí 0.2752 𝑣= = = 14.5 𝑚/𝑠 𝑛 𝑥 0.785 𝑥 𝐷 2 𝑥 0.785 𝑥 0.112 - Đường kính ống nhánh 𝑑=√ 𝑥 𝑄 𝑘ℎí 𝑥 0.2752 =√ = 0.031 𝑚 𝑛 𝑥 𝑣 𝑥 𝜋 24 𝑥 15 𝑥 𝜋 Chọn ống nhựa D = 32 mm Tính lại vận tốc 𝑄 𝑘ℎí 0.2752 𝑣= = = 14.3 𝑚/𝑠 𝑛 𝑥 0.785 𝑥 𝐷 24 𝑥 0.785 𝑥 0.0322 - Áp lực công suất hệ thống nén khí Htc = (hd + hc) + hf + H Trong đó: hd: tổn thất áp lực ma sát dọc theo chiều dài đường ống dẫn hc: tổn thất áp lực cục hf: tổn thất qua thiết bị phân phối H: chiều cao hữu ích bể điều hịa, H = m Tổng tổn thất hd hc thường không vượt 0.4m hf không vượt 0.5m Htc = (hd + hc) + hf + H = 0.4 + 0.5 + = 5.9 m - Áp lực khơng khí 10.33 + 𝐻 𝑡𝑐 10.33 + 5.9 𝑃= = = 1.571 𝑎𝑡 10.33 10.33 - Công suất máy thổi khí 34400 ∗ ( 𝑃0.29 − 1) ∗ 𝑘 ∗ 𝑄 𝑘ℎí 𝑁= 102 ∗ 𝑛 34400 ∗ (1.5710.29 − 1) ∗ ∗ 0.2688 = = 31.7 𝑘𝑊 102 ∗ 0.8 Trong n = 0.7 – 0.9: hiệu suất máy thổi khí Chọn n = 0.8 k: hệ số an toàn Chọn k = Qkhí: lưu lượng khí Bảng 3.4 Tổng hợp kết tính tốn bể điều hịa Thơng số Giá trị Thời gian lưu nước [h] Chiều dài [m] 20 Chiều rộng [m] 10 Chiều cao [m] 5.5 SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm - GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân Đường kính bể 𝐷= √ 𝑥 𝐴 𝑥 166.67 =√ = 14.6 𝑚 𝜋 𝜋 - Đường kính ống trung tâm d = 0.2 * D = 14.6 * 0.2 = 2.92 m - Theo bảng 25 – 6, Mackenzie F Davis, với bể có đường kính từ 12 – 20 m, chọn độ sâu hữu ích bể HL = 3.7 m - Chọn chiều cao lớp bùn lắng HB = 1.5 m Chọn chiều cao bảo vệ Hbv = 0.3 m Chọn độ dốc đáy bể i = 0.06 hướng tâm Khi chiều cao phần chóp đáy bể 𝐷 14.6 𝐻 𝑐 = 𝑖 𝑥 = 0.06 𝑥 = 0.44 𝑚 2 Chiều cao tổng cộng bể H = Hc + HL + HB + Hbv = 0.44 + 3.7 + 1.5 + 0.3 = 5.94 m - - Chiều cao ống trung tâm h = 0.6 * HL = 0.6 * 3.7 = 2.22 m Kiểm tra lại thời gian lưu nước bể lắng - Thể tích phần lắng 𝜋 𝜋 𝑉𝐿 = 𝑥 ( 𝐷2 − 𝑑2 ) 𝑥 𝐻 𝐿 = 𝑥 (14.62 − 2.922 ) 𝑥 3.7 = 595 𝑚3 4 - Thời gian lưu nước 𝑉𝐿 595 𝐻𝑅𝑇 = = = 2.04 𝑔𝑖ờ (1 + 0.75) 𝑥 166.67 (1 + 𝑅𝐴𝑆) 𝑥 𝑄ℎ 𝑇𝐵 - Thể tích phần chứa bùn 𝑉 𝑏 = 𝐴 𝑥 𝐻 𝐵 = 166.67 𝑥 1.5 = 250 𝑚3 SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 33 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân - Giả sử lượng cặn trôi khỏi bể lắng II 25 mg/L Lượng bùn dư cần xử lý ngày tính sau Bùn dư = Tổng lượng bùn – Lượng SS trôi khỏi bể lắng Mdư(SS) = Px, MLSS – (Q * 25 * 10-3) = 677.85 – (4000 * 25 * 10-3) = 577.85 kgSS/ngày - Lượng bùn dư có khả phân hủy sinh học cần xử lý Mw (VSS) = 577.85 * 0.75 = 433.4 kgVSS/ngày - Giả sử hàm lượng bùn lắng đáy bể lắng có hàm lượng chất rắn 0.8% khối lượng riêng 1.008 kg/L Vậy lưu lượng bùn dư cần xử lý 𝑀 𝑤 (𝑆𝑆) 577.85 𝑄𝑤 = 𝑥10−3 = 𝑥10−3 = 71.66 𝑚3 /𝑛𝑔à𝑦 0.008 ∗ 1.008 0.008 ∗ 1.008 - Lưu lượng bùn tuần hoàn QRAS = R * QTBgiờ = 0.75 * 166.67 = 125 m3/h - Thời gian lưu bùn bể 𝑆𝑅𝑇 = - 𝑉𝐿 595 = = 4.65 𝑔𝑖ờ 𝑄 𝑤 + 𝑄 𝑅𝐴𝑆 (73.83) + 125 24 Tải trọng máng tràn 𝑛𝑔à𝑦 (1 + 𝑅𝐴𝑆) 𝑥 𝑄 𝑇𝐵 (1 + 0.75) 𝑥 4000 𝐿𝑠 = = = 152.6 𝑚3 /𝑚 𝑛𝑔à𝑦 𝜋 𝑥 𝐷 𝜋 𝑥 14.6 Giá trị nằm khoảng cho phép Ls < 500 m3/m.ngày Máng thu nước - Nước sau lắng thu hệ thống máng vòng chảy tràn xung quanh thành bể - Đường kính ngồi máng thu đường kính bể - Đường kính máng thu Dmáng = 80%D = 0.8 * 14.6 = 11.68 m - Chiều dài máng thu bể L = π * Dmáng = π * 11.68 = 36.7 m - Máng bê tông cốt thép dày 100 mm, có lắp cưa thép khơng gỉ SS304 - Thiết kế máng cưa có khe/m dài Mỗi khe xẻ chữ V tạo góc 90o, chiều cao khe chọn cm Như vậy, tổng số khe dọc theo máng: N = 11.68 * = 81.8 khe Chọn số khe N = 82 khe - Lưu lượng nước qua khe 𝑄 𝑠𝑚𝑎𝑥 0.0614 𝑞𝑜 = = = 0.75 𝑥 10−3 𝑚3 /𝑠 𝑁 82 - Chiều cao mực nước qua khe SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 34 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân qo = 1.4 * h2.5 →ℎ= 2.5 √ 2.5 0.75 𝑥 10−3 𝑞𝑜 = √ = 0.023 𝑚 = 2.3 𝑐𝑚 1.4 1.4 Ta có h = 2.3 cm < cm nên thỏa điều kiện Bảng 3.15 Tổng hợp tính tốn bể lắng II Thơng số Giá trị Đường kính bể [m] 14.6 Chiều cao bể [m] 5.94 Đường kính ống trung tâm [m] 2.92 Chiều cao ống trung tâm [m] 2.22 Độ dốc đáy bể 0.02 Đường kính [m] 11.68 Máng thu Số khe 82 3.11 Bể khử trùng - Nước thải sau khỏi bể lắng II dẫn đến bể tiếp xúc để khử trùng dung dịch NaOCl 10% Bể tiếp xúc thiết kế với dòng chảy ziczac qua ngăn để tạo điều kiện thuận lợi cho trình tiếp xúc Clo nước thải Tính tốn bể tiếp xúc với thời gian lưu nước bể 30 phút - Dung tích hữu ích bể W = QTBh * t = 166.67 * 0.5 = 83.34 m3 - Chiều sâu lớp nước bể chọn h = 1.5 m Chiều cao xây dựng bể H = h + hbv = 1.5 + 0.3 = 1.8 m - Diện tích mặt thống hữu ích bể tiếp xúc 𝑊 83.34 𝐹= = = 55.56 𝑚2 ℎ 1.5 - Chọn bể tiếp xúc gồm ngăn, kích thước ngăn L x B = 10.5 x 1.2 m = 12.6 m2 - Tổng diện tích ngăn * 12.6 = 63 m2 > 55.56 m2 Thiết kế đạt u cầu Bảng 3.16 Tổng hợp tính tốn khử trùng Thông số Giá trị Số ngăn Chiều dài ngăn [m] 10.5 Chiều rộng ngăn [m] 1.2 Chiều cao [m] 1.8 SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 35 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân 3.12 Bể nén bùn - Bùn thải bỏ có độ ẩm cao (99.4 – 99.7% ) cần đưa đến bể nén bùn để đạt độ ẩm thích hợp (96 – 97%) trước khí qua q trình chế biến cặn bể Methane - Chọn xây dựng bể nén bùn kiểu đứng - Lượng bùn dư cần xử lý phát sinh từ bể lắng II Qw = 71.66 m3/ngày = m3/h - Diện tích hữu ích bể nén bùn đứng xác định theo công thức 𝑄𝑤 𝑥 1000 𝐹1 = = = 8.33 𝑚2 𝑣1 0.1 𝑥 3600 Trong đó: v1 : tốc độ chảy chất lỏng vùng lắng bể nén bùn kiểu lắng đứng, lấy theo điều 6.10.3, TCXD 51 – 84, v1 = 0.1 mm/s - Diện tích ống trung tâm bể 𝑞 𝑏ù𝑛 𝑥 1000 𝐹2 = = = 0.03 𝑚2 𝑣2 28 𝑥 3600 Trong đó: v2 : tốc độ chảy chất lỏng ống trung tâm, v2 = 28 – 30 mm/s; chọn v2 = 0.1 mm/s - Diện tích tổng cộng bể F = F1 + F2 = 8.33 + 0.03 = 8.36 m2 - Đường kính bể nén bùn 𝐷= √ - 𝑥 𝐹 𝑥 8.36 =√ = 3.26 𝑚 𝜋 𝜋 Đường kính ống trung tâm 𝑑= √ - 𝑥 𝐹2 𝑥 0.03 =√ = 0.2 𝑚 𝜋 𝜋 Đường kính phần ống loe ống trung tâm d1 = 1.35 * d = 1.35 * 0.2 = 0.27 m Đường kính chắn dch = 1.3 * d1 = 1.3 * 0.27 = 0.35 m Chiều cao phần lắng bể h1 = v1 * t * 3600 = 0.0001 * 10 * 3600 = 3.6 m Trong đó: t: thời gian lắng bùn; chọn theo Bảng – 12, Xử lý nước thải đô thị cơng nghiệp Tính tốn thiết kế cơng trình Chọn t = 10 h SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 36 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân - Chiều cao phần chóp thu bùn với góc nghiên 45o, đường kính bể D = 3.26 m đường kính đỉnh đáy bể 0.5 m 𝐷 0.5 3.26 0.5 ℎ2 = − = − = 1.38 𝑚 2 2 - Chiều cao phần bùn nén hb = h2 – ho – hth = 1.38 – 0.25 – 0.3 = 0.86 m Trong đó: ho = 0.25 – 0.5m: khoảng cách từ đáy ống loe đến tâm chắn Chọn ho = 0.25 m hth: chiều cao lớp trung hòa, hth = 0.3 m Chiều cao tổng cộng bể nén bùn H = h1 + h2 + hbv = 3.6 + 1.38 + 0.3 = 5.28 m Bảng 3.17 Tổng hợp tính tốn bể nén bùn Thơng số Giá trị Đường kính bể [m] 3.26 Chiều cao [m] 5.28 Đường kính ống trung tâm [m] 0.2 3.13 Bể Methane - Lượng cặn phát sinh từ bể lắng I: M = 542.4 kgSS/ngày - Giả sử hàm lượng cặn lắng đáy bể lắng I có hàm lượng chất rắn 4% khối lượng riêng 1.02 kg/L (Theo Trịnh Xuân Lai, Tính tốn thiết kế cơng trình xử lý nước thải) Vậy lưu lượng bùn phát sinh từ bể lắng I 𝑀 542.4 𝑄𝑐 = 𝑥10−3 = 𝑥10−3 = 13.3 𝑚3 /𝑛𝑔à𝑦 0.04 ∗ 1.02 0.04 ∗ 1.02 - Lượng bùn phát sinh từ bể lắng II: Mw = 577.85 kgSS/ngày - Theo bảng 14 – 1, Trịnh Xuân Lai, Tính tốn thiết kế cơng trình xử lý nước thải), cặn sau bể nén cặn phát sinh từ bể lắng đợt II bị nén đến nồng độ 3% - Khối lượng riêng bùn phát sinh từ bể lắng II 1.008 kg/L - Vậy lưu lượng bùn sau nén 𝑀𝑤 577.85 𝑄𝑤 = 𝑥10−3 = 𝑥10−3 = 19.1 𝑚3 /𝑛𝑔à𝑦 0.03 ∗ 1.008 0.03 ∗ 1.008 - Lượng bùn tổng cộng dẫn đến bể Methane W = Qc + Qw = 13.3 + 19.1 = 32.4 m3/ngày - Độ ẩm trung bình hỗn hợp bùn dẫn đến bể Methane 𝐶𝑘 + 𝐵𝑘 0.573 + 0.532 ) = 100 𝑥 (1 − ) = 96.6% 𝑃ℎℎ = 100 𝑥 (1 − 𝑊 32.4 Trong đó: SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 37 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân Ck: lượng chất khô cặn tươi 𝐶 𝑘 = 19.1 𝑥 0.03 = 0.573 𝑚3 /𝑛𝑔à𝑦 Bk: lượng chất khô bùn 𝐵 𝑘 = 13.3 𝑥 0.04 = 0.532 𝑚3 /𝑛𝑔à𝑦 Chọn phương pháp ủ lên men ấm 33oC Thể tích bể Methane tính theo cơng thức 𝑊 𝑥 100 𝑉= 𝑑 Trong đó: d: lượng cặn ngày đêm dẫn vào bể Methane [%], phụ thuộc vào chế độ lên men độ ẩm cặn độ ẩm cặn; lấy theo Bảng – 32, TCXDVN 51 – 2008; d = 10.6% - 32.4 𝑥 100 = 306 𝑚3 10.6 Kích thước bể Methane tham khảo theo kích thước thiết kế mẫu Bảng – 15, PGS TS Nguyễn Phước Dân – Lâm Minh Triết, Xử lý nước thải đô thị công nghiệp 𝑉= - SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 38 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân Chọn kích thước bể Methane có dung tích V = 350 m3 sau D=9m h1 = 1.3 m h2 = 1.53 m H = 4.5 m Tính tốn lượng khí đốt - Trong q trình lên men kị khí bể Methane có sản sinh lượng khí đốt chủ yếu khí CH4 CO2 - - - Lượng khí tạo thành xác định theo công thức 𝑎 − 𝑛𝑑 𝑦= 100 Trong đó: a: khả lên men lớn chất không tro hỗn hợp cặn dẫn vào bể Methane [%] n: hệ số phụ thuộc độ ẩm cặn chế độ lên men lấy theo Bảng – 33, TCXDVN 51 – 2008; n = 0.464 Giá trị a hỗn hợp cặn bùn dẫn vào bể Methane tính theo cơng thức sau (Theo PGS TS Nguyễn Phước Dân – Lâm Minh Triết, Xử lý nước thải đô thị công nghiệp) SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 39 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân 53 𝑥 𝐶 𝑜 + 44 𝑥 𝐵 𝑜 𝐶𝑜 + 𝐵𝑜 Các giá trị Co Bo tính sau 100 − 𝐴 𝑐 100 − 𝑇 𝑐 𝐶𝑜 = 𝐶𝑘 𝑥 𝑥 100 100 100 − 100 − 25 𝐶 𝑜 = 0.573 𝑥 𝑥 = 0.41 𝑇/𝑛𝑔à𝑦 100 100 Trong đó: Ac = 5%: độ háo nước cặn tươi Tc = 25%: tỉ lệ độ tro cặn tươi 100 − 𝐴 𝑏 100 − 𝑇 𝑏 𝐵𝑜 = 𝐵 𝑘 𝑥 𝑥 100 100 100 − 100 − 27 𝐵 𝑜 = 0.532 𝑥 𝑥 = 0.37 𝑇/𝑛𝑔à𝑦 100 100 Trong đó: Ab = 6%: độ háo nước cặn tươi Tb = 27%: tỉ lệ độ tro cặn tươi 𝑎= - - - - Vậy giá trị a hỗn hợp cặn bùn dẫn vào bể Methane 53 𝑥 0.41 + 44 𝑥 0.37 𝑎= = 48.7% 0.41 + 0.37 Lượng khí tạo thành 𝑎 − 𝑛𝑑 48.7 − 0.464 𝑥 10.6 𝑦= = = 0.4378 𝑚3 /𝑘𝑔 100 100 Lượng khí đốt tổng cộng tính theo công thức K = y * (Co + Bo) * 1000 = 0.4378 * (0.573 + 0.532) * 1000 = 483.8 m3/ngày Biogas sinh từ bể Methane dùng làm nhiên liệu cho việc gia nhiệt cho bể Methane; dùng chạy số động phục vụ nhu cầu sinh hoạt Bảng 3.18 Tổng hợp tính tốn bể Methane Thơng số Giá trị Đường kính [m] Chiều cao thân [m] 4.5 Chiều cao chóp đáy [m] 1.53 Chiều cao chóp đỉnh [m] 1.3 3.14 Máy ép bùn dây đai - Bùn sau xử lý bể Methane có độ ẩm cao cần phải làm nước cặn để đạt độ ẩm cần thiết thuận lợi cho vận chuyển xử lý Quá trình làm nước thực máy ép bùn dây đai SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 40 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm - - - GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân Bùn trước đưa sang máy ép bùn cho thêm Polymer để ổn định bùn Bùn sau ổn định đưa đến vùng tách nước trọng lực vùng nén ép áp lực thấp, cuối đưa đến vùng nén áp lực cao hay vùng cắt Khả phân hủy chất hữu y = a – nd = 0.4148% Khối lượng bùn cần ép = (542.4 + 577.85) *(1 – 0.4158) = 654.5 kg/ngày Nồng độ bùn sau qua bể Methane = 7% Theo Bảng 8.4, Xử lý nước thải đô thị công nghiệp Chọn nồng độ bùn sau ép tương ứng với bùn cặn sau phân hủy kị khí 20% Khối lượng bùn sau ép 654.5 𝑥 20 𝑚= = 131 𝑘𝑔/𝑛𝑔à𝑦 100 Số hoạt động thiết bị chọn 8h Tải trọng bùn tính m chiều rộng băng ép chọn 90 kg/m.h Chiều rộng băng ép 654.5 𝑏= = 0.91 𝑚 𝑥 90 Chọn thiết bị ép dây đai có bề rộng đai b = m 3.15 Thiết kế cao trình - Thiết kế cao trình hệ thống xử lý nước thải dựa việc xác định tổn thất áp lực qua cơng trình, thiết bị ống dẫn - Tổn thất áp lực hệ thống xử lý nước thải gồm: Tổn thất áp lực theo chiều dài nước chảy ống dẫn, kênh mương nối cơng trình, thiết bị với Tổn thất áp lực qua máng tràn, cửa dẫn nước thải vào/ra khỏi cơng trình, thiết bị đầu đo Tổn thất áp lực qua công trình, thiết bị - Tổn thất thiết kế qua cơng trình đơn vị sơ lấy theo Bảng – 21, Xử lý nước thải đô thị công nghiệp SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 41 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm - GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân Chọn mốc + 0.00 m mặt xây dựng cơng trình, thiết bị Chọn tổn thất áp lực qua cơng trình, thiết bị sau Bể keo tụ: 0.2 mH2O Bể tạo bông: 0.2 mH2O Bể lắng I: 0.5 mH2O Bể Aerobic: 0.3 mH2O Bể Anoxic: 0.3 mH2O Bể lắng II: 0.5 mH2O Bể tiếp xúc khử trùng: 0.5 mH2O Cao trình mương dẫn nước thải đầu - Cao trình mực nước Z = + 0.0 m Cao trình bể tiếp xúc khử trùng - Cao trình mực nước Z = + 0.5 m - Cao trình đáy Zmin = + 0.5 – (+1.8 – 0.3) = – 1.0 m - Cao trình thành bể Zmax = + 0.5 + 0.3 = + 0.8 m Cao trình bể lắng II - Cao trình mực nước Z = + 0.5 + hw = + 0.5 + 0.5 = + 1.0 m - Cao trình đáy bể Zmin = + 1.0 – ( 5.94 – 0.3) = – 4.44 m - Cao trình thành bể Zmax = + 1.0 + 0.3 = + 1.3 m Cao trình cụm bể Anoxic – Aerobic - Cao trình mực nước bể Aerobic ZAerobic = + 1.0 + hw = +1.0 + 0.3 = +1.3m - Cao trình đáy cụm bể AO Zmin = + 1.3 – = – 3.7 m - Cao trình thành cụm bể AO Zmax = + 1.3 + 0.5 = + 1.8 m - Cao trình mực nước bể Anoxic ZAnoxic = + 1.3 + hw = + 1.3 + 0.3 = + 1.6m Cao trình bể lắng I SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 42 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân - Cao trình mực nước Z = + 1.6 + hw = + 1.6 + 0.5 = + 2.1 m - Cao trình đáy bể Z = + 2.1 – (3.45 – 0.3) = – 1.05 m - Cao trình thành bể Zmax = + 2.1 + 0.3 = + 2.4 m Cao trình bể tạo bơng - Cao trình mực nước ngăn Z = + 2.1 + hw = + 2.1 + 0.2 = + 2.3 m - Cao trình đáy bể Z = +2.3 – 2.5 = – 0.2 m - Cao trình thành bể Zmax = + 2.3 + 0.5 = + 2.8 m Cao trình bể keo tụ - Cao trình mực nước Z = + 2.3 + hw = + 2.3 + 0.2 = + 2.5 m - Cao trình đáy bể Z = +2.5 – 1.2 = + 1.3 m - Cao trình thành bể Zmax = + 2.5 + 0.3 = + 2.8 m Cao trình bể điều hịa - Cao trình đáy bể Z = + 0.0 m - Cao trình mực nước Z = + 5.0 m - Cao trình thành bể Zmax = + 5.0 + 0.5 = + 5.5 m Cao trình mương đặt song chắn rác - Cao trình thành mương Zmax = + 5.5 m - Cao trình mực nước mương Z = + 5.5 – 0.4 = + 5.1 m - Cao trình đáy mương Zmax = + 5.5 – 0.5 = + 5.0 m Cao trình hầm tiếp nhận - Cao trình mực nước hầm tiếp nhận Z = – 3.0 m - Cao trình đáy hầm tiếp nhận Zmin = – 3.0 – 1.0 = – 4.0 m - Cao trình thành hầm tiếp nhận Zmax = – 3.0 + (3.0 + 0.2) = + 0.2 m Cao trình cơng trình xử lý bùn thải - Các cơng trình xử lý bùn thải xây mặt 3.16 Tính tốn đường ống Các kích thước ống dẫn chọn theo đường kính ống nhựa PVC Cơng ty cổ phần nhựa Bình Minh Vận tốc nước chảy ống từ 0.7 – 1.5 m/s Ống dẫn nước thải từ hầm tiếp nhận sang song chắn rác tinh Qmaxs = 0.0614 m3/s Chọn v = 1.2 m/s 𝐷=√ - Chọn D = 250 mm Tính lại vận tốc 𝑣= 𝑄 𝑠𝑚𝑎𝑥 0.0614 =√ = 0.255 𝑚 0.785 𝑥 𝑣 0.785 𝑥 1.2 𝑄 𝑠𝑚𝑎𝑥 0.0614 = = 1.25 𝑚/𝑠 0.785 𝑥 𝐷 0.785 𝑥 0.252 SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 43 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân Ống dẫn nước thải từ song chắn rác tinh sang bể điều hòa Qmaxs = 0.0614 m3/s Chọn v = 1.2 m/s 𝐷=√ - 𝑄 𝑠𝑚𝑎𝑥 0.0614 =√ = 0.255 𝑚 0.785 𝑥 𝑣 0.785 𝑥 1.2 Chọn D = 250 mm Tính lại vận tốc 𝑄 𝑠𝑚𝑎𝑥 0.0614 𝑣= = = 1.25 𝑚/𝑠 0.785 𝑥 𝐷 0.785 𝑥 0.252 Ống dẫn nước vào bể keo tụ, bể lắng bể tạo bông, bể lắng I, cụm bể AO, bể lắng II bể khử trùng - Nước thải thiết kế để tự chảy dựa cao trình tính tốn với tốc độ v = 0.8 m/s - Qmaxs = 0.0614 m3/s - Đường kính ống 𝐷=√ - - Chọn ống có D = 315 mm Tính lại vận tốc 𝑄 𝑠𝑚𝑎𝑥 0.0614 𝑣= = = 0.79 𝑚/𝑠 0.785 𝑥 𝐷 0.785 𝑥 0.3152 Ống dẫn nước nội tuần hoàn từ bể Aerobic bể Anoxic Chọn v = 1.5 m/s Lưu lượng nước tuần hoàn Q = IR * Qmaxs = 1.1 * 0.0614 = 0.06754 m3/s Đường kính ống 𝐷=√ - 𝑄 𝑠𝑚𝑎𝑥 0.0614 = √ = 0.313 𝑚 0.785 𝑥 𝑣 0.785 𝑥 0.8 𝑄 0.06754 = √ = 0.239 𝑚 0.785 𝑥 𝑣 0.785 𝑥 1.5 Chọn ống có D = 250 mm Tính lại vận tốc 𝑄 0.06754 𝑣= = = 1.38 𝑚/𝑠 0.785 𝑥 𝐷 0.785 𝑥 0.252 Theo Điều 6.351, TCXDVN 33 – 2006, vận tốc bùn cặn đường ống dẫn không nhỏ 0.9 m/s Ống dẫn bùn tuần hoàn từ bể lắng II bể Anoxic - Lưu lượng bùn QRAS = 125 m3/h = 0.035 m3/s - SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 44 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm - Chọn v = m/s Đường kính ống 𝐷=√ - GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân 𝑄 0.035 = √ = 0.21 𝑚 0.785 𝑥 𝑣 0.785 𝑥 Chọn D = 0.2 m Tính lại vận tốc 𝑣= 𝑄 0.035 = = 1.11 𝑚/𝑠 0.785 𝑥 𝐷 0.785 𝑥 0.22 Ống dẫn bùn thải từ bể lắng II bể nén bùn - Lưu lượng bùn Qw = 3.1 m3/h = 0.0009 m3/s Chọn v = m/s - Đường kính ống 𝐷=√ - 𝑄 0.0009 = √ = 0.034 𝑚 0.785 𝑥 𝑣 0.785 𝑥 Chọn D = 0.032 m Tính lại vận tốc 𝑄 0.0009 𝑣= = = 1.12 𝑚/𝑠 0.785 𝑥 𝐷 0.785 𝑥 0.0322 3.17 Tính toán bơm Bơm nước thải từ hầm tiếp nhận đến song chắn rác tinh - Chọn máy bơm ly tâm bơm nước thải từ hầm tiếp nhận sang song chắn rác, hoạt động dự phòng - Lưu lượng nước thải Q = 221.17 m3/h - Công suất bơm 𝑄 ∗ 𝜌 ∗ 𝑔 ∗ 𝐻 0.0614 ∗ 1000 ∗ 9.81 ∗ 10 𝑁= = = 7.53 𝑘𝑊 1000 ∗ ɳ 1000 ∗ 0.8 Trong đó: Q: lưu lượng nước thải trung bình giây, Q = 0.0614 m3/s H: chiều cao cột áp, chọn H = 10m ρ: khối lượng riêng nước ɳ = 0.72 – 0.93: hiệu suất chung bơm Chọn ɳ = 0.8 - Công suất bơm thực tế lấy 120% cơng suất bơm tính tốn Ntt = N * 1.2 = 7.53 * 1.2 = 9.036 kW - Chọn bơm có đặc tính Q = 150 m3/h Công suất: 9.036 kW Cột áp H = 10 m SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 45 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân Bơm cặn từ bể lắng I đến bể Methane - Chọn máy bơm ly tâm bơm bùn từ bể lắng I sang bể Methane, hoạt động dự phòng - Lưu lượng bùn Q = 13.3/24 = 0.55 m3/h - Chọn bơm bùn có đặc tính Q = m3/h; H = 15 m Bơm bùn tuần hoàn bùn dư - Chọn máy bơm ly tâm bơm bùn tuần hoàn bùn dư, hoạt động dự phòng - Lưu lượng bùn Q = Qw + QRAS = 125 + = 128 m3/h - Chọn bơm bùn có đặc tính Q = 65 m3/h; H = 15 m Bơm bùn từ bể nén bùn đến bể Methane - Chọn máy bơm ly tâm bơm bùn từ bể nén bùn sang bể Methane, hoạt động dự phòng - Lưu lượng bùn Q = 19.1/24 = 0.8 m3/h - Chọn bơm bùn có đặc tính Q = m3/h; H = 15 m Bơm bùn từ bể Methane đến máy ép bùn - Chọn máy bơm ly tâm bơm bùn từ bể Methane sang máy ép bùn, hoạt động dự phòng - Lưu lượng bùn Q = 34.55/24 = 1.44 m3/h - Chọn bơm bùn có đặc tính Q = 1.5 m3/h; H = 15 m SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 46 Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân TÀI LIỆU THAM KHẢO Metcalf & Eddy, Inc., 2003, Wastewater Engineering – Treatment and Reuse Mackenzie L Davis, 2010, Water and Wastewater Engineering – Design Principles and Practice, Mc Graw Hill Lâm Minh Triết – Nguyễn Thanh Hùng – Nguyễn Phước Dân, 2004 Xử lý nước thải đô thị cơng nghiệp – Tính tốn thiết kế cơng trình, NXB Đại học quốc gia thành phố Hồ Chí Minh PGS TS Nguyễn Phước Dân, Bài giảng Kỹ thuật xử lý nước thải công nghiệp Ths Du Mỹ Lệ, Bài giảng tóm tắt Q trình hóa học hóa lý kỹ thuật mơi trường Ths Lâm Vĩnh Sơn, Bài giảng Kỹ thuật xử lý nước thải Công ty Phát triển Môi trường Công nghệ Á Đơng Xử lí nước thải khu cơng nghiệp cụm cơng nghiệp TCXDVN 51 : 2008 “Thốt nước – Mạng lưới bên ngồi cơng trình – Tiêu chuẩn thiết kế” SVTH: Trương Quang Vũ 91004114 Dương Thị Thu Yến 91004157 47 ... Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân CHƯƠNG1 THÀNH PHẦN VÀ TÍNH CHẤT NƯỚC THẢI KHU CƠNG NGHIỆP 1.1 Thành phần tính chất nước thải khu cơng nghiệp Nước thải. .. Đ/A Thiết kế HT XLNT KCN 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân CHƯƠNG TÍNH TỐN THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI 3.1 Xác định thơng số tính tốn Các thơng số lưu lượng dùng tính tốn thiết. .. 100ha-NT thực phẩm GVHD: PGS.TS Nguyễn Phước Dân 2.2 Thuyết minh công nghệ Nước thải từ trình sản xuất theo hệ thống thu gom tập trung hệ thống xử lý nhà máy Nước thải từ nhà máy theo đường ống