I. Kích thöôùc thaùp Ñöôøng kính thaùp ñöôïc xaùc ñònh theo coâng thöùc sau : D = 0.0188 Trong ñoù g : löôïng hôi trung bình ñi trong thaùp ( Kg/h ) (tb * y )tb : toác ñoä hôi trung bình ñi trong thaùp ( Kg/h ) Vì raèng löôïng hôi vaø löôïng loûng thay ñoåi theo chieàu cao cuûa thaùp vaø khaùc nhau trong moãi ñoaïn cho neân ta phaûi tính ñöôøng kính trung bình rieâng cho töøng ñoaïn : ñoaïn chöng vaø ñoaïn caát . 1. Ñöôøng kính ñoaïn caát : • Noàng ñoä trung bình cuûa pha loûng : x’m = ( xF + xD )/2 = (0.7692 + 0.9845 )/2 = 0.8768 Noàng ñoä trung bình cuûa pha hôi theo phöông trình ñöôøng laøm vieäc y’m = 0.649 * x’m + 0.3454 = 0.649 *0.8768 + 0.3454 = 0.9144 • Nhieät ñoä trung bình cuûa pha hôi, pha loûng töø giaõn ñoà t-x,y: x’m =0.8768 t’x = 100.85 OC y’m =0.9144 t’y = 100.25 OC Khoái löôïng mol trung bình của pha hơi trong phần luyện M’m = y’m ** Mnöôùc + ( 1 – y’m ) * Maxit = 0.9144* 18 + ( 1 –0.9144) * 60 = 21.5929( Kg/ Kmo) khoái löôïng rieâng pha hôi hơi trong phần luyện ’y = P = = 0.7046( Kg/m3 ) • Khoái löôïng rieâng pha loûng : Nồng dộ phần khối lượng trung bình trong phần luyện ’m x’m = 0.8766 ’m = = 0.681( phaàn khoái löôïng ) t’x =100.85 OC ¬axicetic = 975.21 ( Kg/m3 ) Baûng 1.2,tramg 9,[5] ’nöôùc = 957.21( Kg/m3 ) Baûng 1249,tramg 310,[5] = + = + = 956.947 • Löôïng hôi trung bình ñi trong ñoaïn luyeän : tb = ( gñ + g1 )/2 ( Kg/h ) gñ : löôïng hôi ra khoûi ñóa treân cuøng gñ = GR + GD = GD ( Rx + 1) = ( Rx +1 ) = 121.543( 1.85+ 1) = 346.397( Kmol/h ) = 346.397*18.651=6460.65(kg/h) Vì MthD =18.651 g1 : löôïng hôi ñi vaøo ñóa döôùi cuøng cuûa ñoaïn caát g1 = G1 + GD = G1 + = G1 + 121.543 (Kg/h ) • Löôïng hôi g1, haøm löôïng y , löôïng loûng G1 ñöôïc xaùc ñònh theo heä phöông trình sau : ( x1 = ) r1 = rnuoc * y + ( 1 - y ) * raxitacetic rñ = rnuoc * + ( 1 - ) * r axitacetic Taïi vò trí nhaäp lieäu : tF = 101.6 rnöôùc = 40617( Kj/Kmol ) r axitacetic = 24855.41( Kj/ Kmol ) Baûng 1251,tramg 314,[5] r1 = rnuoc * y + ( 1 - y ) * r axitacetic = 24855.41+15761.59* y Taïi vò trí ñænh thaùp : tD = 100.5070OC tra Baûng 1251,tramg 314,[
ẹO AN MON HOẽC GVHD: TNH TOAN THIET Bề CHNH Trang 1 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: I. Kích thước tháp Đường kính tháp được xác đònh theo công thức sau : D = 0.0188 tbyy tb g )*( ωρ Trong đó g tb : lượng hơi trung bình đi trong tháp ( Kg/h ) (ρ tb * ω y ) tb : tốc độ hơi trung bình đi trong tháp ( Kg/h ) Vì rằng lượng hơi và lượng lỏng thay đổi theo chiều cao của tháp và khác nhau trong mỗi đoạn cho nên ta phải tính đường kính trung bình riêng cho từng đoạn : đoạn chưng và đoạn cất . 1. Đường kính đoạn cất : • Nồng độ trung bình của pha lỏng : x ’ m = ( x F + x D )/2 = (0.7692 + 0.9845 )/2 = 0.8768 Nồng độ trung bình của pha hơi theo phương trình đường làm việc y ’ m = 0.649 * x ’ m + 0.3454 = 0.649 *0.8768 + 0.3454 = 0.9144 • Nhiệt độ trung bình của pha hơi, pha lỏng từ giãn đồ t-x,y: x ’ m =0.8768 → t ’ x = 100.85 O C y ’ m =0.9144 → t ’ y = 100.25 O C Khối lượng mol trung bình của pha hơi trong phần luyện M ’ m = y ’ m ** M nước + ( 1 – y ’ m ) * M axit = 0.9144* 18 + ( 1 –0.9144) * 60 = 21.5929( Kg/ Kmo) khối lượng riêng pha hơi hơi trong phần luyện Trang 2 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: ρ ’ y = P ' ' *4.22 * y Om T TM = ) )52.100273(*4.22 273*5929.21 + = 0.7046( Kg/m 3 ) • Khối lượng riêng pha lỏng : Nồng dộ phần khối lượng trung bình trong phần luyện x ’ m x ’ m = 0.8766→ x ’ m = 60*)8766.01(18*8766.0 18*8766.0 −+ = 0.681( phần khối lượng ) t ’ x =100.85 O C →ρ axicetic = 975.21 ( Kg/m 3 ) Bảng 1.2,tramg 9,[5] ρ ’ nước = 957.21( Kg/m 3 ) Bảng 1249,tramg 310,[5] ⇒ ' 1 x ρ = nuoc x m ρ ' + ' ' )1( axitacetic m x ρ − = 21.957 681.0 + 47.956 )681.01( − ⇒ρ = 956.947 • Lượng hơi trung bình đi trong đoạn luyện : ρ tb = ( g đ + g 1 )/2 ( Kg/h ) g đ : lượng hơi ra khỏi đóa trên cùng g đ = G R + G D = G D ( R x + 1) = D ( R x +1 ) = 121.543( 1.85+ 1) = 346.397( Kmol/h ) = 346.397*18.651=6460.65(kg/h) Vì M thD =18.651 g 1 : lượng hơi đi vào đóa dưới cùng của đoạn cất g 1 = G 1 + G D = G 1 + D = G 1 + 121.543 (Kg/h ) Trang 3 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: • Lượng hơi g 1 , hàm lượng y 1 , lượng lỏng G 1 được xác đònh theo hệ phương trình sau : = += += dd D rgrg xDxGyg DGg ** *** 11 1111 11 ( x 1 = F x ) r 1 = r nuoc * y 1 + ( 1 - y 1 ) * r axitacetic r đ = r nuoc * D y + ( 1 - D y ) * r axitacetic Tại vò trí nhập liệu : t F = 101.6→ r nước = 40617( Kj/Kmol ) r axitacetic = 24855.41( Kj/ Kmol ) Bảng 1251,tramg 314,[5] ⇒ r 1 = r nuoc * y 1 + ( 1 - y 1 ) * r axitacetic = 24855.41+15761.59* y 1 Tại vò trí đỉnh tháp : t D = 100.5070 O C tra Bảng 1251,tramg 314,[5] r nước = 40906.6274( Kj/ Kmol ) r axitacetic =23499.4972 ( Kj/Kmol ) r p = r nuoc * y p + ( 1 – y p ) * r axitacetic = 40906.6274*0.9845+(1-0.9845)*23499.4972 = 40636.8169 x 1 =x F = 0.7692 suy ra Mtb =0.7692*18 +( 1-0.7692)*60= 27.693 ⇒ =+ += += 8169.40636*397.346159.1576141.24855(* 9845.0*543.1217692.0** 543.121 1 111 11 yg Gyg Gg Trang 4 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: ⇒ = == = )/(15.248 )/(516.8171)/(695.369 9023.0 1 1 1 hkmolG hkghkmolg y ⇒ g tb = ( g 1 + g đ ) /2 = (6460.65+ 8187.51 )/2 = 7316.03( Kg/h) • Vận tốc hơi trung bình đi trong tháp : • ω gh = 0.05 y xp ' ' ρ • ρ x tb : khối lượng riêng trung bình của pha lỏng: ρ ’ x =956.947 ( Kg/m 3 ) ρ y tb : khối lượng riêng trung bình của pha hơi: ρ ’ y = 0.7046 ( Kg/ m 3 ) ω gh =0.05 y xp ' ' ρ =0.05 7406.0 947.956 =2.0587(m/s) Đê tránhtốc độ tạo bọt trong tháp ω h = 0.8*ω gh = 0.8*2.058 = 1.477 (m/s) ⇒ Đường kính đoạn cất : D cất = 0.0188 * 474.1*7406.0 03.7316 = 1.7( m ) Chọn D cất theo tiêu chuẩn : 1.7 ( m) 2. Đường kính đoạn chưng : g ’ tb = ( g ’ n + g ’ 1 )/2 ( Kg/h ) g ’ 1 : lượng hơi đi vào đoạn chưng (kg/h) g ’ n : lượng hơi ra khỏi đoạn chưng(kg/h) g ’ n = g 1 = 8171.516 ( Kg/h) Trang 5 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: g ’ 1 : được xác đònh theo hệ phương trình == += += 11 ''' 1 ' 1 ' 1 ' 1 ' 1 ' 1 ' 1 *** *** rgrgrg xWygxG WgG nn WW G ’ 1 : lượng lỏng ởđóa thứ nhấta đoạn chưng Tính r ’ 1: x w = 0.1492 tra đồ thị can bằng của hệ ta co: y w =0.243 suy ra: M tb =18*y w +(1- y w )*60 =18*0.243+(1-0.243)*60 = 49.79 t w =112.5 O C tra tai lieu tham khảo ta co ẩn nhiệt hoa hơi của nước r’ nuoc = 40131.23 ẩn nhiệt hoa hơi của axitacetic r’ axitacetic =24549.16 suy ra: r ’ 1 = r’ nuoc * y w – (1- y w )* r’ axitacetic r ’ 1 = 40131.23*0.243 –(1-0.243) *24529.16 = 28335.603 tính r 1 = r’ nuoc * y 1 +( 1 - y 1 ) * r’ axitacetic = 24549.16 + 15582.07* y 1 = 38608.8( Kj/Kmol ) W= G W /L LW = 4676.46 204 787 = 16.7472 Giải hệ == += += 11 ''' 1 ' 1 ' 1 ' 1 ' 1 ' 1 ' 1 *** *** rgrgrg xWygxG WgG nn WW suy ra = += += 8.38608*695.369603.28335* 1492.0*7572.16243.0** 7472.16 ' 1 ' 1 ' 1 ' 1 ' 1 ' 1 g gxG gG Suy ra == = = )/(317.25148)/(73.503 2399.0 )/(477.520 ' 1 ' 1 ' 1 hkghkmolg x hkmolG Mtb= 49.9242(kg/h) Vậy g ’ tb = ( g ’ n + g ’ 1 )/2 = (25148.317+= 8171.516)/2 = 16659.9(kg/h) tốc độ hơi trung bình đi trong thap ω’ gh = ρ’ x tb : khối lượng rieng trung bình của pha lỏng (kg/) Trang 6 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: ρ’ y tb : khối lượng rieng trung bình của pha hơi (kg/) Xac định = *273 + với phần mol trung bình y’ tb = = (0.9023+0.243)/2 = 0.5726 + nhiệt độ trung bình đoạn chưng t’ tb = = = 107.5 = *273 = = *273 = 1.153 Xac định + nồng độ mol trung bình x’ tb = = ( 0.7692 + 0.1492) = 0.4592 Suy ra tbx' = = = 0.203 t’ tb =107.05 tra tai TÍNH TOAN CHIỀU CAO THIẾT BỊ 1. Xác đònh số mâm lý thuyết Từ đồ thị Tổng số mâm lí thuyết là : N lt = 18 (mâm) Số mâm thực tế tính theo cơng thức trung bình N lt = Trong đó : η tb : là hiệu suất trung bình của đỉa, là một hàm số của đọ bay hơi tương đối và độ nhớt của hổn hợp η tb = f ( α , µ ) Xác đònh hiệu suất trung bình của tháp η tb : α = *1 * y y − x x − 1 : độ bay hơi tương đối x, y : nồng độ phần mol của cấu tử dễ bay hơi trong pha lỏng, pha hơi Độ nhớt của hỗn hợp lỏng µ : tra theo nhiệt độ µ tb = (η 1 + η 2 + η 3 ) / 3 η 1 , η 2 , η 3 : lần lượt là hiệu suất ở mâm đỉnh, mâm đáy, mâm nhập liệu. Từ giãn đồ x-y, t-x,y : tìm nhiệt độ tại các vò trí và nồng độ pha hơi cân bằng với pha lỏng : Trang 7 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: Vò trí mâm đỉnh : x D = 0.9845 tra đồ thị cân bằng hệ ta có y* D = 0.9850 t D = 100.507 O C suy ra α p = = = 1.0021 Vò trí mâm nhập liệu : x F = 0.7692 tra đồ thị cân bằng hệ ta có y* F = 0.845 t F = 101.6 O C suy ra α F = * = * = 1.6357 Vò trí mâm đáy : x W = 0.1492 tra đồ thị cân bằng hệ ta có y* W = 0.21 t W = 112.5 O C suy ra α W = * = * = 1.518 Xác đònh độ nhớt, độ bay hơi tương đối, hiệu suất tại các vò trí : Vò trí mâm đỉnh : t D = 100.507 ⇒ µ nước = 0.2820 (c p ) µ axitacetic = 0.4390 (c p ) ( Tra bảng I.102 và I.101 – Sổ tay tập một ) ⇒ lg µ hh = x D * lg µ n ướ c + ( 1 – x D ) * lg µ ãaxitacetic ⇒ µ hh =0.4422 Ns/m 2 α = 1.0021 α*µ = 1.0021*0.4422 = 0.4431 ⇒ η 1 = 0.63 ( Hình IX.11- Sổ tay tập 2 ) Vò trí mâm nhập liệu : t F = 101.6 O C ⇒ µ nước = 0.802 (c p ) µ axitacetic = 0.4547(c p ) ( Tra bảng I.102 và I.101 – Sổ tay tập một ) Trang 8 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: ⇒ lg µ hh = x F * lg µ acetone + ( 1 – x F ) * lg µ nước ⇒ µ hh = 0.3133 α*µ = 1.6357*0.3133 = 0.5124 ⇒ η 2 = 0.5541 ( Hình IX.11- Sổ tay tập 2 ) Vò trí mâm đáy : t W = 112.5 O C ⇒ µ nước = 0.205 (c p ) µ axitacetic = 0.4 ( Tra bảng I.102 và I.101 – Sổ tay tập một ) ⇒ lg µ hh = x W * lg µ acetone + ( 1 – x W ) * lg µ nước ⇒ µ hh = 0.362 α*µ = 1.5158*0.362 = 0.5487 ⇒ η 3 = 0.5190 ( Hình IX.11- Sổ tay tập 2 ) ⇒ µ hh = ( µ 1 + µ 2 + µ 3 )/3 = ( 0.5541+0.3693+0.519)/3 = 0.4786 ⇒ N tt = 4786.0 18 = 37 ( mâm ) ⇒ Số mâm thực tế cho phần cất : 21 Số mâm thực tế cho phần chưng : 16 Và nhập liệu ở mâm số : 18 • Chiều cao tháp được xác đònh theo công thức sau : H = N tt * ( H đ + δ ) + ( 0.8 ÷ 1.0 ) ( m ) Với N tt : số đóa thực tế = 37 δ : chiều dày của mâm, chọn δ = 4 ( mm ) = 0.004 ( m ) H đ : khoảng cách giữa các mâm ( m ) , chọn theo bảng IX.4a- Sổ tay tập hai, H đ = 0.3 ( m ) ( 0.8 ÷ 1.0 ) : khoảng cách cho phép ở đỉnh và đáy tháp ⇒ H = 37* ( 0.3 + 0.004 ) + ( 0.8 ÷ 1.0 ) = 12.248( m ) ** Kiểm tra khoảng cách giữa các mâm : h min = 23300* 2 , * * * * y y x ch t F n d ρ ω ρ π Trang 9 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: ρ y , ρ x : khối lượng riêng trung bình của pha hơi, pha lỏng ρ y = (ρ ' y + ρ " y )/2 = (0.7046+0.5726)/2= 0.6593( Kg/m 3 ) ρ x = (ρ' x + ρ " x )/2 = (956.947+943.068)/2 = 950.022(Kg/m 3 ) ω y : vận tốc hơi trung bình đi trong tháp ω y = ( ) ( ) ' ' " * * 2 y y y y tb tb y y ρ ω ρ ϖ ρ ρ + = 0.7441 (m/s) h min = 23300* 2 1.3775 0.5026*0.7441 * 854.005 29* *0.071 π = 0.12 (m) < 0.3 (m) Vậy khoảng cách giữa hai mâm là 0.3 m là hợp lý. Tính toán chóp và ống chảy chuyền • Chọn đường kính ống hơi d h = 75 ( mm ) = 0.075 ( m ) • Số chóp phân bố trên đóa : N = 0.1 * 2 2 h d D = 0.1 * 2 2 075.0 776.1 = 56( chóp ) ( D : đường kính trong của tháp ) • Chiều cao chóp phía trên ống dẫn hơi : h 2 = 0.25 * d h = 0.01875( m ) • Đường kính chóp: d ch = 22 )*2( chhh dd δ ++ δ ch : chiều dày chóp, chọn bằng 2 ( mm ) ⇒ d ch = 22 )2*275(75 ++ = 109( mm ) Chọn d ch = 109 (mm) Trang 10 [...]... 37*77.6395*10-3 =2.872mchất lỏng Vậy ổng trở lực toàn tháp : ∆P = ρ*g*Ht = 950.022*9.81*2.872 = 26766.23N/m2 = 0.27at Trang 16 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: CHƯƠNG 6 TÍNH TỐN CƠ KHÍ 1 Tính bề dày thân trụ của tháp Thân của tháp được chế tạo bằng phương pháp hàn hồ quang Thân tháp được ghép từ nhiều đoạn bằng mối ghép bích Tra bảng IX.5 ta chọn với đường kính trong của tháp D =1776(mm), khoảng cách giữa các đóa Hđ =600... việc của tháp chưng cất : p suất bên trong tháp ( tính tại đáy tháp ) với môi trường làm việc lỏng -khí: P = PL + ∆P p suất hơi trong tháp : Ph = 1 at = 9.81*104 ( N/m2) p suất thủy tónh của cột chất lỏng :PL = ρL g H ρL = 950.022(Kg/m3) H= 1.1 H0 = 13.4708 (m) ( Có kể đến cột chất lỏng ở đáy, nắp ) Trang 17 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: PL = 950.022 *9.81 * 13.4708 = 125562.667(N/m2) Tổng trở lực của tháp :... : - Kiểm tra điều kiện : Trang 18 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: S − Ca ≤ 0 1 D 3 4 − 1 5 = 0.009 < 0.1 1776 - ( thỏa ) Kiểm tra áp suất tính toán bên trong thiết bò : 2.[σ ].ϕ ( S − C a ) 2 *139.33 * 10 6 * 0 95 * (3.4 − 1.5) = = 297797.4( N / m 2 ) D + (S − Ca ) 1776 + (3.4 − 1.5) [P] = Như vậy [P] > P (hợp lý) Nên chiều dày của thân S = 3(mm) 2 Tính - chọn bề dày đáy và nắp thiết bò Đáy và nắp cũng là một bộ...ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: • Khoảng cách từ mặt đóa đến chân tháp : S = 0 ÷25 ( mm ), chọn S = 12.5 ( mm ) • Chiều cao mực chất lỏng trên khe chóp : h1 = 15 ÷40 ( mm ), chọn h1 = 30 ( mm ) • Tiết diện ngang cuatháp : F = π * D2/4 = 3.1416 * 1.7762/4 =2.476 ( m2 ) • Bước tối thiểu của chóp trên mâm : tmin = dch + 2*δch + l2 l2 : khỏang cách nhỏ nhất giữa các chóp l2 = 12.5 + 0.25*dch... thỏa ) Kiểm tra áp suất dư cho phép tính toán : Bề dày đáy nắp cần thỏa biểu thức sau : S − Ca ≤ 0.125 Dt 3 4 − 1 5 = 0.009 < 0.125 1776 (thỏa) Do đó áp suất dư cho phép tính theo công thức : 2.[σ ].ϕ ( S − C a ) 2 *139.33 * 10 6 * 0 95 * (3.4 − 1.5) = = 297797.4( N / m 2 ) D + (S − Ca ) 1776 + (3.4 − 1.5) [P] = Vậy bề dày đáy nắp thiết bò là 5 (mm) Trang 20 ĐỒ ÁN MÔN HỌC 3 GVHD: Chọn bích và vòng... Bích và đệm để nối và bít kín thiết bò : Mặt bích là bộ phận dùng để nối các phần của thiết bò cũng như nối các bộ phận khác với thiết bò Chọn loại bích liền không cổ bằng thép CT3 Bảng XIII-27 trang 417 Sổ tay tập hai Cho các kiểu bích liền bằng thép CT3 (Kiểu I )với thiết bò đáy nắp như sau : Đường kính bên trong của thiết bò Dt = 1776 (mm) Đường kính bên ngoài của thiết bò Dn=1776+3.4*2 = 1728.8(mm)... 65 228 5 4 5 4 4 1 1 1 1 1 3 2 3 2 2 Tính mâm a Tính sơ bộ khối lượng tháp : gờ Với nắp đáy elip có Dt = 1776(mm), chiều dày S = 4(mm), chiều cao h = 25 (mm) Tra bảng XIII.11 trang 384 Sổ tay tập hai , ta có Gnắp = Gđáy = 1.01*30.2 (Kg) = 30.504 (Kg) ⇒ Gnắp – đáy = 2*30.502 = 61 (Kg) Trang 24 4.5 4 4 4 4.5 ĐỒ ÁN MÔN HỌC • GVHD: Khối lượng mâm : Đường kính trong của tháp Dt = 1.776 (m) Bề dày mâm δm =... lượng chóp trên mâm của toàn tháp : Mchóp=Nt*n*(π*d2ch*hch+i*b*a)7.9*103*δch =37.56*(3.14*0.109*0.0875+65*0.03*0.0012)*0.002*7.9*103 = 1209.141(kg) Khối lượng than tháp M thanthap = π* D*H thânthap * δthân * δ = 3.14* 1.776*13.4728* 0.003*7.9*103 = 1780.65(Kg) • Khối lượng ống hơi : Mống hơi = π*dh*hhơi * δh *n * Ntt * ρ = 3.1416*0.075*0.007*0.002*56*37*7.9*103 = 539.679(Kg) Với hh = hchóp – h2 - chóp. .. mm ) • Chiều rộng khe chóp : a = 2 : 7 mm ; chọn a = 2 ( mm ) • Số lượng khe hở của mỗi chóp : i = π/c * ( dch – 2 dh 4*b ) Trang 11 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: c = 3 ÷ 4 mm ( khoảng cách giữa các khe ) , chọn c = 3 ( mm) 75 * 75 4 * 30 ⇒ i = 3.1416/3 * ( 109 - = 65( khe Chọn i = 65 ( khe ) • Chiều cao lớp chất lỏng trên mâm : hm = h1 + ( S + hsr + b ) = 30 + 12.5 + 5 + 30 • Chiều caochóp h = h • chiều cao... D1 = 1836 (mm) D2 = 1830 (mm) D4 = 1806 (mm) Và do Dt> 1000 (mm) nên D3 = D2 +2 = 1830+2 = 1832(mm) D5 = D4 – 2 = 1804 (mm) II Tính chi tiết ống dẫn 1 Đường kính ống dẫn hơi vào thiết bò ngưng tụ : 4 * Qy π *v d= Qy : lưu lượng hơi đi ra khỏi đỉnh tháp ( m3/s) Trang 21 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: Gy 6466.65 3600 * 0.7046 3600 * ρ y Qy = = = 2.547 ( m3/s) v : vận tốc hơi đi qua ống, chọn v = 40 ( m/s ) 4 * . 26766.23N/m 2 = 0.27at Trang 16 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: CHƯƠNG 6 TÍNH TỐN CƠ KHÍ 1. Tính bề dày thân trụ của tháp Thân của tháp được chế tạo bằng phương pháp hàn hồ quang. Thân tháp được ghép từ nhiều đoạn. thân : - Kiểm tra điều kiện : Trang 18 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: 1.0009.0 1776 5.14.3 1.0 <= − ≤ − D CS a ( thỏa ) - Kiểm tra áp suất tính toán bên trong thiết bò : [P] = )/(4.297797 )5.14.3(1776 )5.14.3(*95. CHNH Trang 1 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: I. Kích thước tháp Đường kính tháp được xác đònh theo công thức sau : D = 0.0188 tbyy tb g )*( ωρ Trong đó g tb : lượng hơi trung bình đi trong tháp ( Kg/h