I. C¸c sè liÖu ®Çu vµo. 1. KÕt cÊu bÕn. BÕn cÇu tµu ®µi mÒm trªn nÒn cäc èng BTCT ®êng kÝnh D = 60 ( cm ) 2. Th«ng sè cña tµu . D (T) P (T) KÝch thíc (m) DiÖn tÝch c¶n giã (m2) Lt Lw Bt Ht Td Tk Ld Lk Aqd Aqk And Ank 5000 3300 103 96 15 6,3 5,4 2,4 37 23 610 1030 200 270 Tµu chë dÇu cã c¸c th«ng sè nh sau: 3. Sè liÖu vÒ thuû v¨n. Mùc níc ( m ) Vgiã (m s ) Vdc ( m s ) MNCTK MNTTK MNTB Vgdt Vgnt Vdcdt Vdcnt +2,7 0,6 1,1 5 14 1,6 0.1 4. Sè liÖu vÒ ®Þa chÊt c«ng tr×nh. NÒn ®Êt gåm 4 líp cã c¸c chØ tiªu c¬ lÝ nh¬ sau : Líp ®Êt Tªn ®Êt ChiÒu dµy m , ®é , Tm3 c, Tm2 1 Bïn sÐt ch¶y 9 5 1,56 1,5 2 SÐt gÇy lÉn c¸t 10 8 1,75 1,3 3 C¸t h¹t trung 8 20 1,82 4 C¸t h¹t th« RÊt dµy 29 1,95 5. §Æc trng vËt liÖu. Bª t«ng m¸c M300 cã c¸c ®Æc tÝnh sau : Cêng ®é chÞu kÐo : Rk = 10 (kGcm2). Cêng ®é chÞu nÐn : Rn = 135 (kGcm2). M« ®un ®µn håi : E = 2,9 .106 (kGcm2). Cèt thÐp AII cã : Ra = R a’ = 2800 (kGcm2). Ra® = 2150 (kGcm2). II. X¸c ®Þnh kÝch th¬íc c¬ b¶n cña kÕt cÊu bÕn. 1. Cao tr×nh mÆt bÕn. Cao tr×nh mÆt bÕn ®îc x¸c ®Þnh : +). ÑCTMB = ÑMNTB + a a §é cao d¬ù tr÷ . Ta lÊy a = 2,0 (m). ÑCTMB = 1,1 + 2,0 = 3,1 (m). +). ÑCTMB = ÑMNCTK + a a §é cao d¬ù tr÷. Ta lÊy a = 1,0 (m). ÑCTMB = 2,7 + 1,0 = 3,7 (m). Chän ÑCTMB = 3,7 (m) 2. ChiÒu s©u tríc bÕn. ChiÒu s©u tríc bÕn lµ ®é s©u níc tèi thiÓu sao cho tµu cËp bÕn kh«ng bÞ víng m¾c. Trong ®ã cã kÓ ®Õn mín níc cña tµu khi chøa ®Çy hµng theo quy ®Þnh vµ c¸c ®é s©u dù phßng kh¸c. Ta cã c«ng thøc x¸c ®Þnh ®é s©u tríc bÕn nh sau: H0 = T + Z0 + Z1 + Z2 + Z3 + Z4 (m). Trong ®ã : T Mín níc khi tµu chë ®Çy hµng. Z0 Møc n¬íc dù tr÷ cho sù nghiªng lÖch tµu do xÕp hµng ho¸ lªn tµu kh«ng ®Òu vµ do hµng ho¸ bÞ xª dÞch. Z1 §é dù phßng ch¹y tµu tèi thiÓu tÝnh víi an toµn l¸i tµu. Z2 §é dù tr÷ do sãng, theo bµi ra tríc bÕn kh«ng cã sãng. Z3 §é dù phßng vÒ tèc ®é tÝnh tíi sù thay ®æi mín n¬íc cña tµu khi ch¹y so víi mín n¬íc cña tµu neo ®Ëu khi n¬íc tÜnh. Z4 §é dù phßng cho sa båi.
Đồ áN Cảng Biển I. Các số liệu đầu vào. 1. Kết cấu bến. Bến cầu tàu đài mềm trên nền cọc ống BTCT đờng kính D = 60 ( cm ) 2. Thông số của tàu . Tàu chở dầu có các thông số nh sau: 3. Số liệu về thuỷ văn. Mực nớc ( m ) V gió (m /s ) V dc ( m /s ) MNCTK MNTTK MNTB V gdt V gnt V dcdt V dcnt +2,7 -0,6 1,1 5 14 1,6 0.1 4. Số liệu về địa chất công trình. Nền đất gồm 4 lớp có các chỉ tiêu cơ lí nh sau : Lớp đất Tên đất Chiều dày m , độ , T/m 3 c, T/m 2 1 Bùn sét chảy 9 5 1,56 1,5 2 Sét gầy lẫn cát 10 8 1,75 1,3 3 Cát hạt trung 8 20 1,82 4 Cát hạt thô Rất dày 29 1,95 5. Đặc trng vật liệu. Bê tông mác M300 có các đặc tính sau : Cờng độ chịu kéo : R k = 10 (kG/cm 2 ). Cờng độ chịu nén : R n = 135 (kG/cm 2 ). SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 D (T) P (T) Kích thớc (m) Diện tích cản gió (m2) L t L w B t H t T d T k L d L k A qd A qk A nd A nk 5000 3300 103 96 15 6,3 5,4 2,4 37 23 610 1030 200 270 - 1 - Đồ áN Cảng Biển Mô đun đàn hồi : E = 2,9 .10 6 (kG/cm 2 ). Cốt thép A II có : * R a = R a = 2800 (kG/cm 2 ). R ađ = 2150 (kG/cm 2 ). II. Xác định kích thớc cơ bản của kết cấu bến. 1. Cao trình mặt bến. Cao trình mặt bến đợc xác định : +). CTMB = MNTB + a a - Độ cao dự trữ . Ta lấy a = 2,0 (m). CTMB = 1,1 + 2,0 = 3,1 (m). +). CTMB = MNCTK + a a - Độ cao dự trữ. Ta lấy a = 1,0 (m). CTMB = 2,7 + 1,0 = 3,7 (m). Chọn CTMB = 3,7 (m) 2. Chiều sâu trớc bến. Chiều sâu trớc bến là độ sâu nớc tối thiểu sao cho tàu cập bến không bị vớng mắc. Trong đó có kể đến mớn nớc của tàu khi chứa đầy hàng theo quy định và các độ sâu dự phòng khác. Ta có công thức xác định độ sâu trớc bến nh sau: H 0 = T + Z 0 + Z 1 + Z 2 + Z 3 + Z 4 (m). Trong đó : T - Mớn nớc khi tàu chở đầy hàng. Z 0 - Mức nớc dự trữ cho sự nghiêng lệch tàu do xếp hàng hoá lên tàu không đều và do hàng hoá bị xê dịch. Z 1 - Độ dự phòng chạy tàu tối thiểu tính với an toàn lái tàu. Z 2 - Độ dự trữ do sóng, theo bài ra trớc bến không có sóng. Z 3 - Độ dự phòng về tốc độ tính tới sự thay đổi mớn nớc của tàu khi chạy so với mớn nớc của tàu neo đậu khi nớc tĩnh. Z 4 - Độ dự phòng cho sa bồi. SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 2 - Đồ áN Cảng Biển * Xác định các độ dự phòng Z 0 , Z 1 , Z 2 , Z 3 , Z 4 . (Đợc lấy trong tiêu chuẩn 22-TCN-207-92[3]) Z 0 = 0,017 . B t = 0,017 . 15 = 0,255 (m). Z 1 = 0,04 . T = 0,04 . 5,4 = 0,216 (m). Z 2 = 0 (m). Z 3 = 0,15 (m). Z 4 = 0,5 (m). Vậy, thay vào công thức trên với các giá trị nh trên ta có độ sâu nớc trớc bến là: H 0 = 5,4 + 0,255 + 0,216 + 0,15 + 0,5 = 6,5 (m). 3. Cao trình đáy bến. Cao trình đáy bến đợc xác định nh sau: CTĐB = MNTTK - H 0 CTĐB = -0,6 - 6,5 = - 7,1 (m). 4. Chiều cao trớc bến. Chiều cao trớc bến đợc xác định nh sau: H = CTMB - CTĐB H = 3,7 - (- 7,1 ) = 10,8 (m). 5. Chiều dài tuyến bến. Chiều dài tuyến bến đợc xác định phụ thuộc vào chiều dài tàu L t và khoảng cách dự phòng d theo công thức sau: L b = L t + d Trong đó d đợc lấy theo bảng 1-3 [2] lấy d = 15 (m). Suy ra L b = 103 + 15 = 118 (m). 6. Chiều rộng bến. Chiều rộng bến cầu tàu (có kể đến chiều cao tờng chắn đất) dọc bờ đợc xác theo công thức sau [2]: B = m.H Trong đó: H - Chiều cao bến. H = 10,8 (m). SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 3 - Đồ áN Cảng Biển m - Độ dốc ổn định của mái đất dới gầm cầu tàu, chọn m = 2,5 => B = 10,8 . 2,5 = 10,8 . 2,5 = 27 ( m ). Chọn B = 24 (m). 7. Kết cấu bến. a. Hệ kết cấu bến. Bến cầu tàu đài mềm trên nền cọc ống BTCT đờng kính D = 60 cm b. Phân đoạn bến. Với chiều dài bến là : L b = 118 (m). Vậy ta chia bến thành 3 phân đoạn, mỗi phân đọan dài 40 (m). Vậy chiều dài bến L b = 120 (m). Giữa các phân đoạn bố trí các khe lún có bề rộng 2 cm. c. Kích thớc cọc, bản, dầm. * Cọc: Chọn cọc ống bê tông cốt thép M300 # đờng kính D= 60 (cm ) ,bề dày t =15 (cm ) đóng thẳng đứng , bố trí mặt bằng cọc đợc thể hiện chi tiết trong bản vẽ Chọn bớc cọc theo phơng ngang 4 (m). Chọn bớc cọc theo phơng dọc 4 (m). * Bản: Bản bê tông cốt thép M300 # dày 30 ( cm ) * Dầm: Dầm BTCT M300 # có kích thớc nh sau : - Dầm dọc : 80 x 120 (cm) ( có kể bản BTCT ) - Dầm ngang : 80 x 120 (cm). ( có kể bản BTCT ) d. Tờng chắn đất. Tờng chắn đất đợc chi tiết trong bản vẽ . 8. Mặt bằng tổng thể bến. Trong phạm vi đồ án này ta chỉ chọn ra một phân đoạn để tính toán. SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 4 - Đồ áN Cảng Biển I II III HAỉO CONG NGHE BCH NEO HW5 III. Tính toán tải trọng tác dụng lên cầu tàu. 1. Tải trọng do gió. Theo 22 TCN 222 95 (trang 520): Thành phần lực dọc: 5 2 49.10 . . . doc doc doc doc W A V = * Thành phần lực ngang: 5 2 73,6.10 . . . ngang ngang ngang ngang W A V = Trong đó: V doc = 5 (m/s). V ngang = 14(m/s). A ngang , A doc - Diện tích cản gió theo phơng ngang tàu và phơng dọc tàu. V nang , V doc - Vận tốc gió theo phơng ngang tàu và phơng dọc tàu. ngang , doc - Hệ số lấy theo bảng 26 ( 22 TCN 222-1995 ) doc = 1,0; ngang = 0,65 Trờng hợp A doc , m 2 A ngang ,m 2 W doc, KN W ngang , KN Đầy hàng 200 610 2,45 57,198 Không hàng 270 1030 3,31 96,58 SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 5 - Đồ áN Cảng Biển 2. Tải trọng do dòng chảy. Theo 22 TCN 222 - 95 (trang 521): Thành phần ngang Q và thành phần dọc N của tải trọng do dòng chảy tác động lên tàu đợc xác định theo công thức: 2 0,59. . ngang ngang Q A V = và 2 0,59. . doc doc N A V = Trong đó : A ngang , A doc - Diện tích chắn nớc theo hớng ngang và dọc tàu (m 2 ). V ngang , V doc - Vận tốc dòng chảy theo hớng ngang và dọc tàu (m/s). Ta có : V ngang = 0,1 (m/s); V doc = 1,6 (m/s). A ngang = T.L w L w - Chiều dài hai đờng vuông góc. T - Mớn nớc của tàu. A doc = T.B t B t - Bề rộng tàu. Trờng hợp A ngang, m 2 A doc, m 2 Q , KN N , KN Đầy hàng 518,4 81 3,059 122,34 Không hàng 230,4 36 1,37 54,37 3. Tải trọng tựa tàu. Tải trọng phân bố q do tàu đang neo đậu ở bến tựa lên công trình dới tác dụng của gió , dòng chảy đợc xác định theo công thức sau : 1,1. 1,1. ngang tot d d W Q Q q L L + = = L d - Chiều dài đoạn tiếp xúc giữa tàu với công trình L d = 37 ( m ), L k = 23 (m) Trờng hợp Q tot , KN q, KN/ m Đầy hàng 60,257 1,79 Không hàng 97,94 4,68 SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 6 - Đồ áN Cảng Biển 4. Tải trọng va tàu. Động năng của tàu đợc xác định theo công thức sau : 2 . . 2 VD E q = Trong đó : D - Lợng rẽ nớc của tàu D = 5000 (T ) V - Thành phần vuông góc với mép bến của tốc độ tàu cập lấy theo bảng 29 [1 - Tr.523]; V = 0,15 (m/s) - Hệ số lấy theo bảng 30 (22TCN222-95, Tr.523) với bến liền bờ trên nền cọc có mái dốc dới gầm bến . Khi tàu đầy hàng = 0,55 , khi tàu không hàng lấy giảm đi 15 % , = 0.4675 Trờng hợp D, Tấn V , m/s E q ,kJ Đầy hàng 5000 0,15 0,55 30,94 Không hàng 5000 0,15 0,4675 26,3 Ta thấy E q khi tàu đầy hàng > E q khi tàu cha hàng .Vậy ta dùng giá trị E q khi tàu đầy hàng để tính toán Ta lại có : Động năng tàu cập bến bằng tổng động năng biến dạng toàn bộ hệ thống tàu - đệm tàu - công trình bến , bỏ qua năng lợng biến dạng tàu ta có : E q = E d + E b ( kJ ) Z = d + b ( m ) E d - Năng lợng biến dạng của thiết bị đệm , kJ E b - Năng lợng biến dạng của công trình bến , kJ Z - Biến dạng tổng thể của toàn bộ hệ thống , m d - Biến dạng của thiết bị đệm , m b - Biến dạng của công trình bến , m Trong đó xác định đợc : E b = q 2 1 .E . 2 l k ( kJ ) ; b = q F K ( m ) Trong đó : F q - Thành phần vuông góc với mép bến của lực va tàu , kN SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 7 - Đồ áN Cảng Biển K - Hệ số cứng của công trình bến theo hớng nằm ngang vuông góc với mép bến , kN/ m Theo bảng 2.5 / CTBC ta có : K = 3 12. .EI n l EI - Độ cứng của cọc bến E- Modul đàn hồi của vật liệu cọc , E =2,9.10 6 ( T /m 2 ) I - Moomen quán tính của tiết diện cọc I = 4 4 . .(1 ) 64 d (m 4 ) Vậy I = 4 4 0,15 .0,6 .(1 ( ) ) 64 0,6 = 0,0063 ( m 4 ) n - Số lợng cọc , n = 60 ( cọc ) l - Chiều dài tính toán của cọc, l= H +d l =10,05 +6 .0,6 = 13,65 ( m ) Từ đó ta có : K = 6 3 12.2,9.10 .0,0063.60 13,65 = 5172 ( kN/ m ) Thay các giá trị ta tính đợc : E b = q 2 1 .E . 2 l k = 2 1 13, 65 .30,9. 2 5172 = 7,88.10 -6 ( kJ ) Ta nhận thấy năng lợng biến dạng của công trình bến là rất nhỏ nên E q = E d = 30,9 ( kJ ) Theo hình 3- 22 TCN 222-1995 trang 563 ta chọn loại đệm D 800 có : * Dung năng biến dạng E q = 30,9 ( kJ ) * Phản lực vuông góc bến F q = 180 ( kN ) * Thiết bị đệm tàu bằng cao su à = 0,5 Thành phần lực song song với mép bến F n = à.F q = 0,5.180 = 90 (kN ). 5. Tải trọng neo tàu. Tải trọng tác dụng lên công trình do lực kéo của dây neo. Xác định theo mục 5.11 [1]. Lực neo S (KN) tác dụng lên một bích neo đợc xác định theo công thức sau : .sin .cos tot Q S n = Trong đó : n - Số lợng bích neo chịu lực, chọn n = 4 (với L t = 103 < 150 (m ) ). , - Góc nghiêng của dây neo đợc lấy theo bảng 32[1, Tr.526] SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 8 - Đồ áN Cảng Biển Q t = W ngang + Q - Tải trọng ngang do gió, dòng chảy tác động lên tàu. Sơ đồ tính toán lực neo. Ta xét bích neo đặt tại vị trí mép bến. Lực tác dụng lên công trình theo 2 phơng: Phơng vuông góc và phơng song với mép bến, đợc xác định theo công thức sau: tot q Q S n = cos.cos.SS n = sin.SS v = Trờng hợp n Q tot , kN S, kN S n , kN S q , kN S v , kN Đầy hàng 30 20 4 60,26 32,06 26,09 15,1 10,97 Không hàng 30 40 97,94 63,93 42,4 24,5 41,1 Từ bảng tải trọng trên ta xác định đợc các đặc điểm cấu tạo của bích neo theo bảng 11 - 3 ( CTBC ). Chọn loại bích neo HW5 có các kích thớc và sơ đồ liên kết đợc thể hiện trong bản vẽ. 6. Tải trọng thiết bị và hàng hoá bốc xếp trên cảng. Với nhiệm vụ thiết kế của đồ án ta đã chọn cấp tải trọng khai thác trên bến là cấp II, với các số liệu tải trọng dới bảng sau đây : Cấp tải trọng khai thác trên bến Tải trọng do thiết bị và phơng tiện vận tải Trọng tải do hàng hoá (KN/m 2 ) Ô tô q 1 q 2 q 3 III H-100 15 20 20 SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 9 - Đồ áN Cảng Biển Theo chiều rộng bến , tải trọng đợc phân thành các vùng nh hình vẽ sau : 0,5 q1 q1 q2 q3 275 1000 1125 Sơ đồ tải trọng phân bố trên bến. Tính toán với một dải bến có bề rộng 4 m ta có : q 1 = 15 . 4 = 60 KN/m = 6 (T/m) q 2 = 20 . 4 = 80 KN/m = 8 (T/m) q 3 = 20 . 4 = 80 KN/m = 8 (T/m) 7. Tải trọng bản thân. Bao gồm trọng lợng của bản, dầm ngang, dầm dọc. Để tính toán nội lực của bến ta cắt một dải bản song song với dầm ngang có chiều rộng bằng khoảng cách giữa hai hàng cọc. * Tải trọng bản thân của bản: Tải trọng bản thân của bản đợc xác định: q bản = b . h . bt Trong đó: b - Khoảng cắt để tính toán ,b = 4 ( m). h - Chiều cao bản. bt - Khối lợng riêng của bê tông. Vậy ta có: q bản = 4 .0,3 .2,5 = 3 (T/m). * Tải trọng bản thân do dầm ngang: Tải trọng bản thân của dầm ngang đợc xác định nh sau: q dầm ngang = a . t . bt Trong đó: SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 10 - [...]... Cd a o 7 .(4 100 à ) d Ea Trong đó: k =1; = 1,0 ; Cd = 1,3 M h x 0, 015 .27 a = F Z với Z = h0 = h0 0 = 27 = 26 , 8( cm ) 2 2 2 a SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 32 - đồ án cảng biển a = 1,5.105 = 557 ( Kg/cm2 ) 10, 05 .26 ,8 bd = 20 0 ( Kg/cm2 ); à = 0,37%; d = 16 (mm ); Ea = 2. 1 106 ( Kg/cm2 ) at = 1.1,3.1 557 20 0 7 .(4 0,3 7) 16 = 0, 022 ( mm ) < [at ] = 0,08 ( mm ) 2, 1.106 Vậy... 2 nhánh * Bố trí cốt thép : Cốt thép dầm ngang đợc bố trí nh sau: SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 28 - đồ án cảng biển 2 Dầm dọc Bảng tính toán cốt thép M(T) 25 ,6 Mtt ( T ) 33,1 Fa ( cm2 ) 10,8 (% ) 7 22 at ( mm ) 0 ,29 Số thanh 0,07 Fa = 26 ,6 ( cm2 ) Bố trí cốt thép dầm dọc SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 29 - đồ án cảng biển 3.Tính toán bản sàn Với l2 = 1 nên tính toán... thép ( Phan Quang Minh ) Ta có : = 0,0 12 Nên : Fa = 1,15.1.16,4 kn nc M 4 = 1,1 .28 000.1,13 1 0,5.0, 0 12 = 5,4.10 ( m2 ) ma Ra h0 (1 0.5. ) ( ) Chọn 6 22 có Fa = 22 ,8 ( cm2 ) F 22 ,8 a à = bh = 80.113 100% = 0 ,25 % > àmin = 0,05% 0 Kiểm tra theo điều kiện sự hình thành và mở rộng vết nứt : Z = h0 h0 x 0, 0 12. 113 = h0 = 113 = 1 12, 3(cm) 2 2 2 16, 4.105 = 641 a = 22 ,8.1 12, 3 at = k C g at=1.1,3.1 (. .. rộng 1(m) ra tính toán - Tải trọng hàng hoá : qh = 2 ( T/m ) - Tải trọng bản thân của bản : qb = 0,3 2, 5 = 0,75 ( T/m ) Tải trọng tác dụng lên bản : q = qh + qb = 2 + 0,75 = 2, 75 ( T/m ) MII 400 M2 MII' 400 MI MI' M1 * Sơ đồ tính mô men: Do ta chọn phơng án tính toán cho cốt thép đặt đều nên: q Với l 12 (3 l 2 l1 ) ' = (2 M 2 + M II + M II )l1 + (2 M 1 + M I + M I' )l 2 12 l2 = 1 , ta có : l1 M2 MI... at = k C g at=1.1,3.1 ( kG / cm ) 2 a o 7 .(4 100.à ) d Ea ( mm ) 641 20 0 7 .(4 0, 25 ) 22 = 0, 04 ( mm ) < [at ] = 0,08 ( mm ) 2, 1.106 Vậy thỏa mãn điều kiện về nứt của bê tông SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 27 - đồ án cảng biển Tính toán cốt đai : Lực cắt lớn nhất trong dầm Qmax = 29 ,5 ( T ) Qtt = kn nc n mđ Q = 1,15.1.1 ,25 .0,9 .29 ,5 = 38 ,2 ( T ) Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê... thức của cơ học kết cấu : ix yi H x 12 EI H ix = H iy = Q = l 3 i Mô men quán tính của cọc : I= 0,15 4 4 0, 64 .(1 ( ) ) = 0,0063 (m 4) .d (1 4 ) = 64 0, 6 64 Cọc bê tông cốt thép mác 300, ta có : E = 2, 9.106 (T/m 2) => EI = 2, 9.106.0,0063 = 1 827 0 (Tm 2) Kết quả tính toán : H ix H ix y i = 448894 H iy xi = 526 614 = H iy = 29 256 Do đó toạ độ tâm đàn hồi là : xC = 18 (m) yC = 15,34 (m) 2 Xác định... chảy 7,5 0,5 7,05 2 Sét gầy lẫn cát 10 5 94 3 Cát hạt trung 2, 2 6 24 ,8 Cọc hạ vào lớp cát hạt trung 2, 2 m nên ứng suất đầu cọc = 25 ( T/ m2 ) Rg = F + u.S hit R= Rg = i = 0 ,28 3 .25 +7,05 + 94 +24 ,8 = 133 ( T ) 133 = 83 ( T ) 1, 6 Tải trọng của cọc chịu nén lớn nhất theo biểu đồ là Nmax = 63,9 ( T ) Ntt = kn nc n mđ Nmax = 1,15.1.1 ,25 .0,9.63,9 = 82 ( T ) R = 83 ( T ) > Ntt = 82 ( T ) Cọc đủ sức chịu... 53CB1 - 23 - đồ án cảng biển 3 Kết quả tổ hợp nội lực Sau khi giải khung phẳng bằng phần mềm sap 20 00 ta có bảng kết quả nội lực sau : ` Cấu kiện Cọc Dầm dọc M max ( Tm ) 12, 7 3,9 8,76 Mmin ( Tm ) -51,5 -3,48 -25 ,6 Q max ( T ) 28 ,7 0,07 28 ,1 Q min ( T ) -29 ,5 -1,3 -27 ,9 N max ( T ) 0 ,2 -43,7 4,33 N min ( T ) V Dầm ngang -0,01 -63,9 -2, 7 Tính toán cấu kiện 1 Dầm ngang Dầm ngang khi tính toán coi là... 1,15.1350.1.0 ,27 2 1 + 1 2. m = 1 + 1 2. 0, 015 = 0,99 2 SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 = 2 LớP 53CB1 - 31 - đồ án cảng biển Fa = kn nc M 1,15.1.1,5.105 = = 2, 01 (cm2 ) ma Ra h0 1,1 .28 00.0,99 .27 Chọn cốt thép 16 có fa = 2, 01 cm2 Khoảng cách a = Chọn a = 20 0 (mm), suy ra Fa = F 2, 01.100 = 10, 05 cm 2 20 ( 2, 01.100 = 100 ( cm ) 2, 01 ) 10, 05 a Hàm lợng cốt thép : à = bh = 100 .27 100% = 0,37 % > àmin = 0,05%... 1,15.1.1 ,25 .0,9.51,5 = 66,6 ( Tm ) Ta có : - Tiết diện dầm : b x h = 80 x 120 (cm .) Chọn abv = 7 (cm) h0 = 120 - 7 = 113 (cm) SVTH :NGUYễN XUÂN LƯU MSSV : 87653 LớP 53CB1 - 24 - đồ án cảng biển - Bê tông mác M300 có : Rn = 135 (kG/cm 2); Rk = 10 (kG/cm 2) - Thép A-II có : Ra = 28 00 (kG/cm 2) Theo TCVN 4116-85,đối với cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật đợc tính theo : kn nc M mb Rn b.x.(h0 0,5 x) . 1. Tải trọng do gió. Theo 22 TCN 222 95 (trang 520): Thành phần lực dọc: 5 2 49.10 . . . doc doc doc doc W A V = * Thành phần lực ngang: 5 2 73,6.10 . . . ngang ngang ngang ngang W A V = Trong. V doc = 5 (m/s). V ngang = 14(m/s). A ngang , A doc - Diện tích cản gió theo phơng ngang tàu và phơng dọc tàu. V nang , V doc - Vận tốc gió theo phơng ngang tàu và phơng dọc tàu. ngang . 2 0,59. . doc doc N A V = Trong đó : A ngang , A doc - Diện tích chắn nớc theo hớng ngang và dọc tàu (m 2 ). V ngang , V doc - Vận tốc dòng chảy theo hớng ngang và dọc tàu (m/s). Ta có : V ngang