Đồ án tốt nghiệp Nhà Máy Điện

S Tmin =113,95 chiếm một tỉ lệ không lớn so với công suất phát của nhà máy do đo lợng công suất phát lên hệ thống là khá lớn S HTmax =168,092MVA ; MVA S HTmin = 97,788 lợng công suất nhà

1.2 TíNH TOáN PHụ TảI Và CÂN BằNG CÔNG SUấT

Công suất phụ tải đợc tính vào từng khoảng thời gian cụ thể tơng ứng với

Trong đó P (t) - công suất tác dụng của phụ tải tại thời điểm t [MW]

S (t) - công suất toàn phần của phụ tải tại thời điểm t [MVA]

P (t)%- phần trăm công suất tác dụng của phụ tải tại thời điểm t [%]

1.Tính toán phụ tải điện áp máy phát

Phụ tải cấp điện áp máy phát

Pmax = 12MW , cosϕ=0,85gồm 4 đờng dây kép ( 3MW ì2km)

áp dụng công thức (1.1) , (1.2)

Công suất trong khoảng thời gian 0ữ8

MW P

t P t

P( )= ( )% max =65%.12=7,8

P t

85,0

8,7cos

Căn cứ vào số liệu trên vẽ đợc đồ thị phụ tải sau

2.Tính toán phụ tải điện áp trung 110kV

Thông số phụ tải cấp điện áp trung

Pmax = 140MW , cosϕ=0,86gồm 2 đờng dây kép

áp dụng công thức (1.1) , (1.2)

Công suất trong khoảng thời gian 0ữ7

MW P

t P t

P( ) = ( )% max = 70%.140= 98

MVA t

P t

86,0

98cos

)()

ϕTính toán tơng tự kết quả ghi trong bảng sau

Căn cứ vào số liệu trên vẽ đợc đồ thị phụ tải sau

3.Tính công suất phát của nhà máy

Thông sô công suất của nhà máy

Pmax = 4X75 = 300MW , cosϕ=0,8

áp dụng công thức (1.1) , (1.2)

Công suất phát của nhà máy trong khoảng thời gian 0ữ7

MW P

t P t

P( ) = ( )% max = 70%.300= 210

MVA t

P t

8,0

210cos

)()

ϕTính toán tơng tự trong các khoảng thời gian còn lại kết quả ghi trong bảng sau

110 113,95

146,51

162,79

130,23

4.Tính công suất tự dùng của nhà máy

Công suất tự dùng của nhà máy đợc tính theo công thức sau

max max

)

)(.6,04,0

Trong đó : α - phần trăm lợng điện tự dùng của nhà máy (α = 8%)

S NMmax- công suất phát lớn nhất của nhà máy (Smax= 375MVA)Công suất tự dùng của nhà máy trong khoảng thời gian 0ữ7

))(.6,04,0.(

max

NM

NM TD

S

t S

Căn cứ vào số liệu trên vẽ đợc đồ thị phụ tải sau

Tính toán tơng tự trong các khoảng thời gian còn lại ,kết quả ghi trong bảng sau

20 22

24,6

26,4

30

24,6

S Tmin =113,95 chiếm một tỉ lệ không lớn so với công suất phát của nhà máy

do đo lợng công suất phát lên hệ thống là khá lớn S HTmax =168,092MVA ;

MVA

S HTmin = 97,788 lợng công suất nhà máy cung cấp cho hệ thống chiếm một tỷ

lệ lớn nhất là 10,5% do đó vai trò của nhà máy là khá quan trọng trong hệ thống trong mọi chế độ nhà máy luôn đảm bảo cung cấp đầy đủ công suất cho cấp điện áp này

Chơng 2

Chọn sơ đồ nối điện chính của nhà máy

Trong quá trình chọn sơ bộ sơ đồ cần bảo đảm những nguyên tắc sau

 Khi

2

uF > 15% SFdm thì bắt buộcphải có thanh góp điện áp máy phát

 Khi liên kết hai hệ thống trung tính trực tiếp nối đất phải dùng máy biến áp

Từ kết quả trên nhận thấy không cần thanh góp điện máy phát

 Điện áp bên cao 220kV , trung110kV có trung tính trực tiếp nối đất do đó sẽ dùng hai máy biến áp tự ngẫu để liên lạc giữa hai hệ thống (đảm bảo yêu cầu cung cấp điện cho bên trung và có lợi về tổn thất )

A Phơng án 1

Phơng án này dùng hai bộ máy phát điện – máy biến áp tự ngẫu ,hai bộ máyphát điện - máy biến áp hai cuộn dây phía trung, một bộ máy phát điện – máy biến

áp phía cao ,phụ tải địa phơng lấy ở phía hạ áp của máy biến áp tự ngẫu, phụ tải tựdùng lấy ở đầu cực của máy phát

F4 F1 F2 F3

Phơng án này cũng dùng hai máy biến áp tự ngẫu để tải công suất và liên lạcgiữa hai hệ thống 220 kV và 110 kV, phía trung áp có ba bộ máy phát điện – máybiến áp ,phụ tải địa phơng lấy ở phía hạ áp của máy biến áp tự ngẫu, phụ tải tự dùnglấy ở đầu cực của máy phát

C Phơng án 3

110kV 220kV

F4 F1

F3 F2

TD

F4

B4 B3

Trong phơng án ba dùng hai máy biến áp tự ngẫu để liên lạc giữa hai hệ thống220kV và 110kV, phía cao áp có hai bộ MF-MBA,phía trung áp có ba bộ MF-MBA,phụ tải địa phơng lấy phía hạ áp của máy biến áp tự ngẫu, phụ tải tự dùng đợc lấy từ

đầu cực của máy phát

Cả ba phơng án đều thoả mãn các yêu cầu kỹ thuật

Nhìn tổng quan có thể nhận thấy phơng án 3 là phức tạp hơn cả ( số lợng MBA nhiều , sơ đồ phức tạp … ) đồng thời vốn đầu t lớn do đó sẽ loại phơng án này và tiến hành phân tích hai phơng án còn lại

Phơng án 1 & 2 gần nh tơng đơng : sử dụng hai MBATN ,số lợng MBA nh nhau

tuy nhiên đặc điểm khác nhau căn bản là số lợng bộ MF-MBA nối vào bên Trung , ợng công suất truyền tải qua MBA tự ngẫu …

l-Để tìm hiểu rõ hơn ta sẽ tiến hành phân tích cụ thể từng phơng án qua đó sẽ tìm

đợc một phơng án tối u nhất

2.2 Phơng án 1

2 Chọn máy biến áp

a.Máy biến áp hai cuộn dây

Công suất của máy biến áp hai cuộn dây nối theo sơ đồ bộ với máy phát đợc chọn theo công thức sau : S2dqdm ≥ S Fdm =75MVA

Tra bảng 4 & 6 “Thiết kế nhà máy điện và trạm biến áp” chọn đợc máy biến áp có

b Máy biến áp tự ngẫu

Công suất của máy biến áp tự ngẫu đợc chọn theo công thức sau

Fdm Hdm

U

5,0242

121242

≥ Tra bảng 6 “Thiết kế nhà máy điện và trạm biến áp” chọn đợc máy biến áp tự

ngẫu có các thông số kỹ thuật sau

110kV 220kV

F4 F1 F2 F3

P n (kW) (%)Io Giá

C T H T-H C-T C-H T-H C-T C-H

100 0,5 200R

AT дЦTH

2.Kiểm tra quá tải của máy biến áp

Trong thực tế phụ tải của máy biến áp luôn thay đổi và phần lớn thời gian làm việc với phụ tải nhỏ hơn định mức , khi đó hao mòn cách điện của máy biến áp sẽ nhỏhơn hao mòn cách điện định mức(do nhiệt độ của máy biến áp nhỏ hơn nhiết độ định mức) kết quả là tuổi thọ của máy biến áp tăng Do vậy vào những thời điểm phụ tải lớn hơn công suất định mức vẫn có thể cho máy biến áp làm việc với công suất và thời gian quá tải phù hợp

Xét hai trạng thái quá tải của máy biến áp là

Quá tải bình thờng

Quá tải sự cố

a.Bình thờng

 Máy biến áp hai cuộn dây

Máy biến áp hai cuộn dây làm việc hiệu quả nhất với đồ thị phụ tải bằng phẳng Công suất lớn nhất truyền tải qua máy biến áp là

MVA

S S

S B dq F dm TD

6930.5

175

.5

1

max

 Máy biến áp tự ngẫu

 Công suất tải qua cuộn cao của một máy biến áp tự ngẫu đợc tính theo công

thức

2

bC HT

C

S S

T

S S

=  Công suất tải qua cuộn hạ của một máy biến áp tự ngẫu đợc tính theo công

Từ đó ta có bảng phân bố công suất cho các cuộn dây của máy biến áp tự ngẫu trong các khoảng thời gian nh sau

Khi phụ tải bên trung cực đại

Phụ tải bên trung cực đại trong khoảng thời gian (14ữ20h) tơng ứng với công suất S ptT.max =162,79MVA

MVA

S uF =14,118

Khi đó công suất truyền qua các cuộn dây của máy biến áp tự ngẫu là

MVA S

max

=

MVA S

S S

2

130.5

175

2

1

5

1

max

=

MVA S

S

S C = H − T = 61,941−46,895=15,046

S S

S = HT −(2 C + bC) =168,092−(2.15,046+69) =69

∆

C«ng suÊt dù tr÷ quay cña hÖ thèng lµ S dtquay =110MVA suy ra ∆S < S dtquay hÖ thèng vÉn lµm viÖc b×nh thêng

Khi phô t¶i bªn trung lµ cùc tiÓu

Phô t¶i bªn trung cùc tiÓu trong kho¶ng thêi gian( 0÷7h) t¬ng øng víi c«ng suÊt

min

=

MVA S

S S

2

130.5

175

2

1

5

1

max

=

MVA S

S

S C = H − T = 64,142−22,475= 41,667

110kV 220kV

F4 F1 F2 F3

Trong trờng hợp này máy biến áp tự ngẫu tải công suất từ hạ sang cao và trung do

đó công suất tải qua cuộn hạ là lớn nhất

S S

S = HT −(2 C + bC) =114,774−(2.41,667+69) = −37,56

∆

Dấu (-) ở đây thể hiện công suất phát ra của nhà máy là thừa so với yêu cầu ,do đó công suất của các tổ máy sẽ đợc giảm bớt để thoả mãn nhu cầu của hệ thống

Khi phụ tải bên trung là cực đại

Phụ tải bên trung cực đại trong khoảng thời gian (14ữ20h) tơng ứng với công suất S ptT.max =162,79MVA

MVA

S uF =14,118

Khi đó

MVA S

S

S T = ptTmax −2 bT =162,79−2.69= 24,79

MVA S

S S

5

175

5

1

max

=

MVA S

S

S C = H − T = 54,882−24,79= 30,092

110kV 220kV

F4 F1 F2 F3

0 69

Trong trờng hợp này máy biến áp tự ngẫu tải công suất từ hạ sang cao và trung

do đó công suất tải qua cuộn hạ là lớn nhất

S S

S = HT −( C + bC) =168,092−(30,092+69) = 69

∆

Công suất dự trữ quay của hệ thống S dtquay =110MVA suy ra ∆S < S dtquay

Vậy hệ thống làm việc bình thờng

Khi phụ tải bên trung là cực tiểu

Phụ tải bên trung cực tiểu trong khoảng thời gian (0ữ7h) tơng ứng với công suất

S

S T = uTmin −2 bT =113,95−2.69= −24,05

MVA S

S S

5

175

5

1

max

=

MVA S

F4 F1 F2 F3

Trong trờng hợp này máy biến áp tự ngẫu tải công suất từ hạ và trung sang cao

do đó công suất tải qua cuộn nối tiếp là lớn nhất

MVA S

S

S n =α T +α H = 0,5.(59,824+24,05) = 41,937 mà S n.dm =80MVA

suy ra S n < S n.dm vậy máy biến áp làm việc bình thờng

Công suất phát về hệ thống so với lúc làm việc bình thờng bị thiếu là

MVA S

S S

S = HT −( C + bC) =114,774−(83,874+69) = −38,1

∆

Dấu (-) ở đây thể hiện công suất phát ra của nhà máy là thừa so với yêu cầu ,do đó công suất của các tổ máy sẽ đợc giảm bớt để thoả mãn nhu cầu của hệ thống

3 Tính tổn thất điện năng trong máy biến áp

∆

=

∆

dm B

t n

S

S P P

S 2 - công suất định mức của máy biến áp hai cuộn dây[MVA]

Thay số v o đà ợc kết quả sau

+ MBA hai dây quấn 220kV

MWh

80

69.320105

=

∆+ MBA hai dây quấn 110kV

110kV 220kV

F4 F1 F2 F3

69 69

80

69.31070

=

∆+ Tổng tổn thất điện năng trong MBA hai cuộn dây

MWh A

A

A dq = 2.∆ 110 + ∆ 220 = 2.2633,4+3005 = 8271,8

∆

Tổn thất điện năng trong máy biến áp tự ngẫu đợc tính theo công thức sau

( iC C iT T iH H) i dmB

S P

∆ - tổn thất công suất không tải của máy biến áp , kW

S TNdm- công suất định mức của máy biến áp tự ngẫu , MVA

Tổn thất công suất tác dụng của cuộn cao

α

αnC H nT H

T nC

P P

P

5,0

1905

,0

190380

.5,

nT H

P

2 2

.5,0

α α

5,0

1905

,0

190.5,

(22,887 190 24,5 190 1,163 570).7160

1.3658760

+

(22,692 190 8,51.190 31,202 570).6160

1

+

(49,546 190 24,79 190 74,336 570).6160

1

S kV

092,168

3)

S pt uT 162,79 40,6975

4

1

4

1

= + Dòng cỡng bức trên đờng dây kép nối với phụ tải trung áp khi đứt một đờng dây

kA U

S I

dm

pt

110.3

6975,40.2

3

.2

S I

dm

F

110 3

75 05 , 1

3 05 , 1

) 2

+ Dòng cỡng bức qua phía trung áp của máy biến áp tự ngẫu tự ngẫu

kA U

S I

dm

T

110.3

895,46

3

max )

3

{ ( 1 ) ( 2 ) ( 3 )}

) 110 ( kV max cb ; cb ; cb

S I

dm

F

5,10.3

75.05,1

3.05,

a.Máy biến áp hai cuộn dây

Công suất của máy biến áp hai cuộn dây nối bộ với máy phát đợc chọn theo công thức sau (khi công suất tự dùng lấy từ nguồn dự phòng )

MVA S

S B2dq ≥ Fdm = 75

Tra bảng 4 “Thiết kế nhà máy điện và trạm biến áp” chọn đợc máy biến áp hai

cuộn dây có các thông kỹ thuật sau

Bảng 2-4

b Máy biến áp tự ngẫu

Công suất của máy biến áp tự ngẫu đợc chọn theo công thức sau

110kV 220kV

F4 F1

F3 F2

SHT.max = 168,092MVA S

α- hệ số có lợi của máy biến áp tự ngẫu (α=

C

T C U

U

U − =

5,0242

121242

.5,0

C T H T-H C-T C-H T-H C-T C-H

100 0,5 200R

AT дЦTH

2.Kiểm tra quá tải của MBA

Trong thực tế phụ tảiluôn thay đổi và phần lớn thời gian làm việc của máy biến

áp với phụ tải thờng nhỏ hơn định mức , khi đó hao mòn cách điện sẽ nhỏ hơn hao mòn cách điện định mức(do nhiệt độ của máy biến áp nhỏ hơn nhiết độ định mức) kếtquả là tuổi thọ của máy biến áp tăng Do vậy vào những thời điểm công suất của phụ tải lớn hơn công suất định mức của máy biến áp vẫn có thể cho làm việc với công suất

và thời gian quá tải phù hợp

Xét hai trạng thái quá tải của máy biến áp là

Quá tải bình thờng

Quá tải sự cố

a.Bình thờng

Máy biến áp hai cuộn dây

Máy biến áp hai cuộn dây làm việc hiệu quả nhất với đồ thị phụ tải bằng phẳng Công suất lớn nhất truyền tải qua máy biến áp là

MVA

S S

S B dq F dm TD

6930.5

175

.5

1

max

 Máy biến áp tự ngẫu

 Công suất tải qua cuộn cao của một máy biến áp tự ngẫu đợc tính theo công

thức sau

2

HT C

S

S =

 Công suất tải qua cuộn trung của một máy biến áp tự ngẫu đợc tính theo công

thức sau

2

bT ptT

T

S S

S - công suất của một bộ máy phát điện – máy biến áp bên trung áp

Từ đó ta có bảng phân bố công suất cho các cuộn dây của máy biến áp tự ngẫu trong từng khoảng thời gian nh sau

Khi phụ tải bên trung cực đại

Phụ tải bên trung cực đại trong khoảng thời gian (14ữ20h) tơng ứng với công suất S ptT.max =162,79MVA

MVA

S uF =14,118

Khi đó công suất truyền qua các cuộn dây của máy biến áp tự ngẫu là

MVA S

.2

max

=

MVA S

S S

2

130.5

175

2

1

5

1

max

=

MVA S

S

S C = H − T = 61,941−12,395= 49,546

Khi phô t¶i bªn trung cùc tiÓu

Phô t¶i bªn trung cùc tiÓu trong kho¶ng thêi gian( 0÷7h) t¬ng øng víi c«ng suÊt

.2

max

=

MVA S

S S

2

130.5

175

2

1

5

1

max

=

MVA S

F3 F2

69 0

Trong trờng hợp này máy biến tự ngẫu tải công suất từ hạ và trung sang cao do đó công suất tải qua cuộn nối tiếp sẽ là lớn nhất

MVA S

 Hỏng một máy biến áp liên lạc

Khi phụ tải bên trung cực đại

Phụ tải bên trung cực đại trong khoảng thời gian (14ữ20h) tơng ứng với công suất

S

S T = ptTmax −3 Fdm =162,79−3.69= −44,21

MVA S

S S

5

175

5

1

max

=

MVA S

F3 F2

69 0

ST =12,025 S

Trong trờng hợp này máy biến tự ngẫu tải công suất từ hạ và trung sang cao do đó công suất tải qua cuộn nối tiếp là lớn nhất

MVA S

S

S n =α T +α H = 0,5.(44,21+54,882) = 49,546 mà S n.dm =80MVA

suy ra S n < S n.dm vậy máy biến áp tự ngẫu làm việc bình thờng

Công suất phát về hệ thống so với lúc làm việc bình thờng bị thiếu một lợng là

MVA S

Khi phụ tải bên trung cực tiểu

Phụ tải bên trung cực tiểu trong khoảng thời gian (0ữ7h) tơng ứng với công suất

S

S T = ptTmin −3 Fdm =113,95−3.69= −93,05

VA S

S S

5

175

5

1

max

=

MVA S

F3 F2

69 69

Trong trờng hợp này máy biến tự ngẫu tải công suất từ hạ và trung sang cao do đó công suất tải qua cuộn nối tiếp sẽ là lớn nhất

MVA S

S S

S n =α T +α H = 0,5 C = 0,5.152,874= 76,437 mà

MVA

S n.dm =80 suy ra S n < S n.dm vậy máy biến áp làm việc bình thờng

Công suất phát về hệ thống so với lúc làm việc bình thờng bị thiếu là

MVA S

3 Tính tổn thất điện năng trong MBA

Trong phơng án này dùng ba máy biến áp hai cuộn dây 110kV và tổn thất điện năng của một máy biến áp là

MWh

80

69.31070

=

∆ Tổng tổn thất điện năng của ba máy biến áp hai cuộn dây

MWh A

A2dq =3.∆ 110 =3.2633,4= 7900,2

∆

Tổn thất điện năng trong máy biến áp tự ngẫu đợc tính theo công thức sau

∆A =100.8760+365 1 Σ(S2.190+S2.190+ S2 570).t

F4 F1

F3 F2

69 69

(57,387 190 46,525 190 10,862 570).7160

1.3658760

+

(57,192 190 30,245 190 26,947 570).6160

1

+

(84,046 190 22,105 190 61,941.570).6160

1

S kV

092,168

3)

S pt uT 162,79 40,6975

4

1

4

1

= + Dòng cỡng bức trên đờng dây kép nối với phụ tải trung áp khi đứt một đờng dây

kA U

S I

dm

pt

110.3

6975,40.2

3

.2

S I

dm

F

110.3

75.05,1

3.05,1

) 2

+ Dòng cỡng bức lớn nhất qua phía trung áp của máy biến áp tự ngẫu tự ngẫu

kA U

S I

dm

T

110.3

05,93

3

max )

3

Vậy dòng cỡng bức phía hệ thống 110kV là

{ ( 1 ) ( 2 ) ( 3 )}

) 110 ( kV max cb ; cb ; cb

S I

dm

F

5,10.3

75.05,1

3.05,

Chơng 3

TíNH TOáN NGắN MạCH

Ngắn mạch trong hệ thống điện là một loại sự cố nguy hiểm, gây ra nhiều hậuquả xấu : sụt áp ở khu vực lân cận điểm ngắn mạch , gây phát nóng các phần tử códòng ngắn mạch chạy qua , làm già cỗi cách điện , phá hỏng thiết bị do lực động

điện

Do đó việc tính toán ngắn mạch là một việc quan trọng , mục đích là để xác

định dòng điện lớn nhất chạy qua các thiết bị điện và khi cụ điên khi xảy ra ngắnmạch ba pha trong hệ thống ( đây là trờng hợp thờng gây hậu quả nghiệm trọngnhất )

Trong tính toán ngắn mạch cần xác định các loại dòng điện

- Dòng điện siêu quá độ tại điểm ngắn mạch I”(0)

S X

X = * Trong đó : *

TD TD+ĐP TD+ĐP

F5

B5 B4

vậy 0,0875

1600

100.4,

=

HT X

• Điện kháng của đờng dây kép nối với hệ thống

2 1

0 2

1

cb

cb dd

U

S L x

1

2 =

=

dd X

• Tính điện kháng của máy biến áp

Máy biến áp tự ngẫu

Điện áp ngắn mạch phần trăm của các cuộn dây phía cao ,trung , hạ đợc tính theo công thức sau

%)

%

%(

5,0

%5,11)203211(5,

5,0

%5,0)322011(5,

5,0

=0,5(20+30−11)=20,5% Điện kháng các cuộn dây

072,0160

100.100

%5,11

C

S

S U

X

0160

100.100

%5,0

T

S

S U

128,0160

100.100

%5,20

H

S

S U

X

Máy biến áp hai cuộn dây

138,080

100.100

%11

100

%)

220(

dm

cb N

qd

S

S U

X

131,080

100.100

%5,10

100

%)

110(

dm

cb N

qd

S

S U

X

• Điện kháng của máy phát điện

=

dm

cb d MF

S

S x x

1 = X dd + X HT = + =

X

036,02

072,02

2 = X C = =

X

1615,02

195,02

128,022

3 = X H + X F = + =

X

X4 = X F + X B220 =0,195+0,138=0,333

163,02

195,02

131,022

163,0.1615,0036,0

5 3

5 3 2

++

=++

=

X X

X X X

X

0866,0117,0333,0

117,0.333,0

6 4

6 4

+

=+

=

X X

X X X

TÝnh ®iÖn kh¸ng tÝnh to¸n

704,1100

1600.1065,0

1 )

cb

HT HT

tt

S

S X

325,0100

375.0866,0

7 )

cb

dm NM

tt

S

S X X

X3

F2,3

X4HT

F1

X1

Tra đờng cong tính toán (của máy phát tua bin hơi) sẽ nhận đợc các trị số

t-ơng đối thành phần chu kỳ của dòng điện ngắn mạch

62,0)0(

)

tt

I ; I tt(NM)(∞) = 2,2 Để chuyển sang hệ đơn vị có tên cần phải xác định các dòng điện cơ bản tính toán :

kA U

S I

tb

HT

230.3

1600

=

kA U

S I

tb

dm NM

230.3

375

=

Σ

∞+

= Trị số dòng điện xung kích

kA I

k

I N1xk = 2 xk N1(0) = 2.1,8.5,313=13,525

xk

k - hệ số xung kích , k xk=1,8

đó thể biến đổi đơn giản nh sau

Dùng phép biến đổi sao – tam giác ta đợc sơ đồ tơng đơng sau

Trong đó

154,0333

,0

036,0.1065,0036,01065,0

4

2 1 2 1

X

X X X X X

481,01065

,0

036,0.333,0036,0333,0

1

4 2 2 4

X

X X X X

0811,0163,01615,0

163,0.1615,0

5 3

5 3

+

=+

=

X X

X X X

069,00811,0481,0

0811,0.481,0

10 9

10 9

+

=+

=

X X

X X X

Tính điện kháng tính toán

464,2100

1600.154,0

11 )

cb

HT HT

tt

S

S X X

259,0100

375.069,0

11 )

cb

dm t

NM t

S

S X X

Tra đờng cong tính toán nhận đợc các trị số tơng đối thành phần chu kỳ của dòng điện ngắn mạch

41,0)0(

)

tt

I ; I tt(NM)(∞) = 2,4 Để chuyển sang hệ đơn vị có tên cần phải xác định các dòng điện cơ bản tính toán :

kA U

S I

tb

HT

115.3

1600

=

kA U

S I

tb

dm

115.3

375

∞+

= Trị số dòng điện xung kích

kA I

75.195,0

cb

dm F tt

S

S X X

Tra đờng cong tính toán nhận đợc các trị số tơng đối thành phần chu kỳ của dòng điện ngắn mạch

71,0)0

S I

tb

dm

5,10.3

75

I

I N3(0) = tt(0) dmΣ =0,71.4,124 = 2,928

KA I

I

I N3(∞) = tt(∞) dmΣ = 0,74.4,124=3,0518

Trị số dòng điện xung kích

kA I

,0

036,0.1065,0036,01065,0

4

2 1 2 1

X

X X X X X

481,01065

,0

333,0.036,0333,0036,0

1

4 2 4 2

X

X X X X

1083,0163,0323,0

163,0.323,0

5 12

5 12

+

=+

=

X X

X X X

Biến đổi tơng đơng

088,01083,0481,0

1083,0.481,0

15 14

15 14

+

=+

=

X X

X X X

128,0

Dùng phép biến đổi sao – tam giác ta có sơ đồ tơng đơng sau

506,0088

,0

154,0.128,0154,0128,0

16

13 13

X

X X X

X

H

289,0154

,0

088,0.128,0088,0128,0

13

16 16

X

X X X

1600.506,0

17 )

cb

HT HT

tt

S

S X X

867,0100

475.289,0

18 )

cb

dm NM

tt

S

S X X

3

1tt >

X không tra theo đờng cong tính toán Tra đờng cong tính toán nhận đợc các trị số tơng đối thành phần chu kỳ của dòng điện ngắn mạch do nhà máy cấp

15,1)0(

)

tt

I ; I tt(NM)(∞) =1,25 Để chuyển sang hệ đơn vị có tên cần phải xác định các dòng điện cơ bản tính toán :

kA U

S I

tb

HT

5,10.3

1600

=

kA U

S I

tb

dm

5,10.3

300

X

I (0) 1 ( )(0)

) ( 4

kA

72,29496,16.15,1032,87.096,8

=

Σ

∞+

=

HT tt

X

) ( 4

37,31496,16.25,1032,87.096,8

1

=+

=TrÞ sè dßng ®iÖn xung kÝch

kA I

I

I N5(0) = N4(0)+ N3(0) = 29,72+2,928=32,648

kA I

I

I N5(∞) = N3(∞)+ N4(∞) = 31,37+3,052=34,422

Dßng ng¾n m¹ch xung kÝch t¹i N5

kA I

036,02

072,02

1065,0190,00875,0

3 2 1

=

F H

C

dd HT

X X

X

X X

X X

X

1,0036,01087,01615,0

1087,0.1615,0

1087,03

195,0131,03

2 4 3

4 3 5

) 110 ( 4

=+

+

=++

X X X

X X

Tính điện kháng tính toán

704,1100

1600.1065,0

1 )

cb

HT HT

tt

S

S X X

375,0100

375.1,0

5 )

cb

dm NM

tt

S

S X X

Tra đờng cong tính toán sẽ nhận đợc các trị số tơng đối thành phần chu kỳ của dòng điện ngắn mạch

62,0)0(

)

tt

I ; I tt(NM)(∞) = 2,1 Để chuyển sang hệ đơn vị có tên cần phải xác định các dòng điện cơ bản tính toán

kA U

S

230.3

1600

=