đồ án tính toán kết cấu động cơ iamrz 236

` Đồ áN TíNH TOáN KếT CấU Động cơ iamr 236 PHN I GII THIU CHUNG V NG C -236 1. Khỏi quỏt chung v ng c -236 ng c -236 l ng c diesel 4 k, bung chỏy khụng phõn chia, 2 hng xi lanh hỡnh ch V gúc nh din 90 0 , có 2 gúc cụng tác là 90 0 và 150 0 , góc lệch khuỷu 120 0 . ng c c lm mỏt bng nc lu thụng tun hon cng bc. Th t lm vic ca ng c -236 l 1-4-2-5-3-6. ng c -236 c ch to ti nh mỏy ch to ng c I-a-rt-slap (ca LIấN Xễ c), c lp trờn xe ma (ma -500, ma -5335) (Ch to vo nm 1970 ti nh mỏy Min-xc) v a sang Vit Nam t thi chin tranh chng M giai on cui. Vic b trớ ng c ch V núi chung v ng c -236 núi riờng cú mt s u im sau: - Cho phộp tng c s xy lanh tng cụng sut ng c nhng khụng lm tng thờm chiu di ca ng c. - Cho phộp h thp trng tõm ca ng c, do vy vic b trớ ng c ra u xe rt thun tin, khụng hn ch tm nhỡn ca lỏi xe. - Vic b trớ ng c ch V vi gúc nh din 90 0 cho phộp vic b trớ bm cao ỏp, b iu tc v mt s thnh phn khỏc ca h thng nhiờn liu gia hai dóy xy lanh thun tin cho vic bo dng, iu chnh khi cn thit ng thi khụng lm tng kớch thc bao ca ton b ng c. - Tuy nhiờn vic b trớ ng c hỡnh ch V gúc nh din 90 0 v th t lm vic l 1- 4-2-5-3-6 cú nhc im l cỏc hnh trỡnh cựng tờn trong cỏc xy lanh tin hnh khụng u sau 90 v 150 . Nu trong xy lanh th nht ang thc hin hnh trỡnh cụng tỏc thỡ n xy lanh th t tip theo c bt u sau 90 0 , trong xy lanh th hai sau 150 0 , trong xy lanh th nm sau 90 0 , trong xy lanh th ba sau 150 0 , xy lanh th sỏu sau 90 0 . Do vy ng c -236 cú quay khụng ng u cao v ũi hi phi lp bỏnh cú mụ men quỏn tớnh ln. Cỏc thụng s k thut c bn ca ng c -236 STT Tên gọi Đơn vị Tính năng kĩ thuật 1 Kiểu đông cơ -236 2 Loại động cơ Điesel 3 Bố trí xi lanh Kiểu chữ V 4 Thứ tự công tác 1-4-2-5-3-6 5 Đờng kính xi lanh mm 130 6 Hành trình pit tụng mm 140 7 Số xi lanh 6 8 Tỷ số nén 16,5 9 Công suất định mức kW 132,4 10 Số vòng quay trục khuỷu ứng với Nemax v/ph 2100 11 Mô men xoắn lớn nhất Nm 670 12 Suât tiêu hao nhiên liệu thấp nhất ge min g/ml.h 175. 14 Phơng pháp tạo hỗn hợp Phun trc tip 15 Góc mở sớm xu páp nạp 20 16 Góc đóng muộn xu ápp nạp 56 17 Góc mở sớm xu páp thải 56 18 Góc đóng muộn xu páp thải 20 19 Góc phun sớm nhiên liệu 20 20 Hệ số kết cấu 0,264 2. CC C CU CA NG C ng c cú hai c cu l c cu khuu trc-thanh truyn v c cu phi khớ 2.1. C cu khuu trc thanh truyn C cu khuu trc-thanh truyn cú nhim v tip nhn lc khớ th do khớ chỏy sinh ra v bin chuyn ng lờn xung ca pit tụng thnh chuyn ng quay ca trc khuu. 2.1.1. Nhúm chi tit c nh a) Blc xy lanh c ỳc bng gang hp kim cú thnh phn húa hc nh sau:3,2-3,5%C, 0,15- 0,4%Cu, 2-2,5%Si, 0,12%S, 0,2%P, 0,6-0,8%Mn, 0,3-0,45%Cr, 0,12%Ni 0,03- 0,08%Ti, cng t c HB 170-241, phớa trờn l np xy lanh di l hp trc khuu. Trong thõn xy lanh cú cỏc l lp ng lút v cú vai ta khỏ dy. ng tõm ca l lp ng lút bờn trỏi lch so cúi ng tõm ca l lp ng lút bờn phi tng ng vi cựng mt trc khuu l 35 mm, s d cú kt cu nh vy vỡ trờn cựng mt cht khuu c lp hai thanh truyn ng dng. b) ng lút xy lanh ng lút xy lanh ca ng c -236 l loi ng lút t, c ỳc bng gang hp kim cú thnh phn: 3,2-3,5C; 0,6-0,8Mn; 2,1-2,4Si; 0,2P; 0,03-0,08Ti; 0,15-0,4Cu; 0,3-0,45Cr; 0,1N; 0,12S . Vic s dng ng lút t m bo hiu sut lm mỏt tt sa chữa thay thế được dễ dàng. Bề mặt trong của ống lót xy lanh là bề mặt dẫn hướng cho pit tông và cùng với pit tông tạo thành khoang công tác của từng xy lanh. Bề mặt gương của ống lót được tôi cứng bằng dòng điện cao tần với độ thấm tôi từ 1 đến 2 mm và có độ cứng HRC 42-50. Đai tựa dưới của ống lót có hai vòng cao su làm nhiệm vụ bao kín nước làm mát. c) Nắp xy lanh Được đúc bằng hợp kim nhôm thành một khối liền cho các xy lanh của cùng một dãy. Các ống dẫn hướng cho xupáp bố trí trong nắp xy lanh được làm bằng kim loại gốm. Trong nắp xy lanh có bố trí các khoang chứa nước làm mát. Các rãnh dẫn khí nạp được bố trí dưới một góc nghiêng thích hợp, nhằm tạo ra chuyển động theo phương tiếp tuyến của dòng khí nạp đối với bề mặt trụ bên trong của ống lót xy lanh. Chuyển động đó tạo thành xoáy lốc có ảnh hưởng tới quá trình tạo hỗn hợp cháy nhiên liệu. Hình 1. Cụm nắp máy động cơ ямз-236 1. Nắp máy; 2. Đế xupap thải; 3. Ống dẫn hướng xupap; 4. Cái đệm; 5. Ống lót vòi phun; 6. Đệm làm kín; 7. Đai ốc 2.1.2. Nhóm pit tông a) Pít tông Hình 2. Cụm pit tông thanh truyền động cơ ямз-236 1. Vòng hãm; 2. Chốt pít tông; 3. Xéc măng dầu; 4. Xéc măng khí; 5. Một phần buồng cháy dạng ω trên đỉnh pít tông; 6. Đỉnh pít tông; 7. Phần đầu pít tông; 8. Thân pít tông; 9. Pít tông; 10. Lỗ dầu bôi trơn; 11. Thanh truyền; 12. Bạc lót đầu to thanh truyền; 13. Êcu; 14. Bu lông dài; 15. Bu lông ngắn; 16. Nắp đầu to thanh truyền; 17. Ống lót đầu nhỏ thanh truyền Pit tông được chế tạo bằng hợp kim nhôm có hàm lượng silic cao. Đỉnh pit tông được làm lõm tạo thành một phần không gian buồng chay dạng tôrôit (dạng prôfin hình ω). Hình dạng này kết hợp với dòng khí nạp chuyển động xoáy lốc kéo dài trong quá trình nạp và nén (do phương tiếp tuyến với dòng khí nạp như đã giới thiệu) sẽ tạo ra vận động rối cần thiết để đánh tơi chùm tia phun nhiên liệu. Thể tích không gian nay là 99cm 3 , bề mặt ngoài của pit tông có 3 rãnh xéc măng khí và 2 rãnh xéc măng dầu. Bề mặt ngoài của pít tông còn được phủ một lớp thiếc dày 0,004-0,06mm. Trong các rãnh lắp vòng găng dầu có mặt vát nghiêng, phía dưới của các rãnh có khoan các lỗ thoát dầu bôi trơn có đường kính là 4mm. Pít tông động cơ ямз-236 có đường kính diện tích ngang phần đầu nhỏ hơn đường kính tiết diện ngang phần đuôi dưới là 0,043mm. Trên đỉnh pít tông còn có các ký hiệu để xác định rõ pít tông thuộc dãy nà. Các pít tông thuộc dãy phải có chữ Π còn các pít tông thuộc dãy trái có chữ Α, bên cạnh còn có các mũi tên ở cả hai dãy đều hướng về phía động cơ. Phần thân pít tông có dạng hình côn, tiết diện hình ô van và có hai bệ đỡ của chốt pít tông và 3 vòng hãm. b) Chốt pít tông Được chế tạo bằng thép hợp kim có ký hiệu là 12XH3A. Độ cứng bề mặt chốt đạt giá trị 56-65 HRC. Chốt pít tông được lắp với bệ chốt theo kiểu bơi, phương pháp này đảm bảo cho bề mặt chốt được mòn đều, tránh được hiện tượng kẹt chốt. Do lắp kiểu bơi nên hai đầu chốt được bố trí hai vòng hãm nhằm chống lại sự dịch chuyển theo chiều trục của chốt. c) Xéc măng Trên pít tông có lắp hai loại xéc măng : xéc măng khí và xéc măng dầu. Xéc măng khí được chế tạo bằng gang hợp kim và có tiết diện hình thang với góc nghiêng của cạnh ngoài về mặt đầu phía trên là 10 0 . Để đảm bảo cơ tính cho xéc măng khí trên cung(xéc măng chịu tải lớn) nó được chế tạo với hàm lượng phốt pho không quá 0,1% và hàm lượng lưu huỳnh không vượt quá 0,4%, bề mặt ngoài của xéc măng được mạ một lớp crôm xốp với bề dầy là 0.008-0,02mm. Các xéc măng khí thứ hai và thứ ba cũng được chế tạo bằng gang hợp kim nhưng có cơ tính thấp hơn. Trên bề mặt của chúng có khoét 3 rãnh sâu 0,3mm và được phủ một lớp thiếc dầy là 0,005-0,1mm. Xéc măng dầu được chế tạo bằng gang hợp kim, cho phép lắp lẫn cho nhau. Xéc măng dầu có dạng hình hộp có hai cạnh làm việc hẹp với rãnh vòng ở giữa, rãnh được phân bố đều theo đường tròn. Do chế tạo bằng gang hợp kim nên xec măng của động cơ có nhiều ưu điểm như: - Nếu bề mặt ma sát bị cào xước, trong quá trình làm việc vét xước mất dần, bề mặt ma sát được khôi phục như cũ. - Gơraphit trong hợp kim gangcó khả năng bôi trơn mặt ma sát, do đó làm giảm hệ số ma sát. - Ít nhạy cảm với ứng suất tập trung sinh ra ở vùng có vết xước. 2.1.3. Nhóm thanh truyền Thanh truyền có nhiệm vụ nối pít tông với chốt khuỷu của trục khuỷu và truyền lực từ pít tông cho trục khuỷu ở các hành trình của đông cơ. Thanh truyền được chế tạo từ thép 40X, được tôi và ram tới độ cứng HB 229-269. Trong đầu to thanh truyền có ép bạc lót dạng hình trụ liền bằng đồng thanh. Đầu to có bạc lót bằng đồng thanh dạng hai nửa, có các rãnh hình răng cưa nhằm bảo đảm định vị tốt và tránh lực cắt tác dụng lên bu lông thanh truyền do kết cấu vát nghiêng của đầu to thanh truyền gây ra. Mặt phân chia của đầu to thanh truyền nghiêng với đường tâm của thanh truyền một góc 55 0 32’ để cho việc lắp ghép được thuận tiện do kích thước của đầu to thanh truyền lớn hơn đường kính xy lanh. Thân thanh truyền có tiết diện hình chữ I nhằm tăng mô men chống uốn trong mặt phẳng lắc khi động cơ làm việc. Trong thân thanh truyền có khoan một rãnh dọc dẫn dầu bôi trơn lên các bề mặt của dầu nhỏ và chốt pít tông. Trên thanh truyền còn khoan lỗ để phun dầu lên mặt gương xy lanh và trục cam. Trên đầu to và đầu nhỏ thanh truyền có đánh dấu để thuận tiện cho việc tháo lắp. Khối lượng các thanh truyền lựa chọn khi lắp không được chênh lệch nhau quá 6-8 gam. 2.1.4. Nhóm trục khuỷu * Trục khuỷu Trục khuỷu có nhiệm vụ tiếp nhận lực khí thể từ pít tông, lực quán tính của các khối lượng chuyển động tịnh tiến và khối lượng chuyển động quay của các chi tiết của cơ cấu khuỷu trục thanh truyền sau đó tạo thành mô men quay. Hình 3. Trục khuỷu của động cơ ямз-236 1. Đầu trục phía trước; 2. Lỗ dẫn dầu bôi trơn tới bạc lót chốt khuỷu; 3. Chốt khuỷu; 4. Đối trọng; 5. Bộ phận bắt đầu; 7. Cổ trục chính; 8. Má khuỷu; 9.Êcu; 10. Đối trọng treo; 11. Bánh răng phân phối; 12. Chốt định vị bánh đà Trục khuỷu của động cơ ямз-236 được chế tạo từ thép C50. Trục khuỷu có 4 cổ trục chính và 3 chốt khuỷu, cổ trục và chốt khuỷu được tôi bề mặt chiều sâu 3,5- 4,5mm đạt độ cứng HRC 52-62. Với chiều sâu như vậy khi sửa chữa lớn có thể đạt kích thước sửa chữa mới mà vẫn đảm bảo cơ tính của lớp kim loại bề mặt. Trên các má khuỷu có bố trí các đối trọng đảm bảo cân bằng cho trục khuỷu. Trong thân trục khuỷu có các lỗ dẫn dầu bôi trơn để dẫn dầu bôi trơn tới các bề mặt bạc lót của chốt khuỷu. Để giảm trọng lượng và tao khoang chứa dầu bôi trơn, chốt khuỷu được khoan rỗng và bịt kín khoang chứa dầu bằng nút ở hai đầu chốt khuỷu. Khi động cơ làm việc, hiệu ứng ly tâm phân ly các cặn bẩn trong dầu và dầu sạch đi bôi trơn qua các lỗ đặt ở vị trí thích hợp. Phía đuôi trục khuỷu có gia công các chốt ở vị trí bánh đà. Bạc lót cổ trục được làm từ brông thiếc đúc Ър.ОЦО 5-5-5 có 5%Sn- 5%Zn-5%Pb. * Bánh đà Bánh đà có nhiệm vụ đẩy pít tông ra khỏi các điểm chết và đảm bảo trục khuỷu động cơ sáu xy lanh quay đồng đều ở chế độ làm việc không tải, đảm bảo dễ dàng khởi động động cơ, giảm tải tức thời khi xe bắt đầu khởi hành và truyền mô men quay cho cầu chủ động ở mọi chế độ. Bánh đà được đúc bằng gang xám, trên bề mặt trụ ngoài có ép vành răng được chế tao bằng thép. Bề mặt trụ ngoài có ép vành răng được tôi cao tần ở độ cứng 49-55 HRC. Bánh đà được lắp vào mặt bích của đuôi trục khuỷu nhờ tám bu long. Toàn bộ cụm trục khuỷu bánh đà được cân bằng động và cân bằng tĩnh đạt tới độ chính xác 50g.cm(nghĩa là mô men gây ra mất cân bằng không vượt quá 50g.cm). Trên vành bánh đà còn có các dấu để xác định điểm chết trên của xy lanh thứ nhất khi bắt đầu cung cấp nhiên liệu. ĐCT ĐCD 2.2.Đặc điểm cấu tạo cơ cấu phân phối khí và truyền động 2.2.1.Sơ đồ pha phối khí Hình 4. Sơ đồ pha phối khí động cơ ямз-236 1-2. Pha nạp; 3-4. Pha thải. 0. Tâm quay của trục khuỷu; α. Góc mở sớm supap nạp; δ. Góc đóng muộn supap nạp; β. Góc đóng muộn supap thải; γ. Góc mở sớm supap thải. Các supap nạp được mở tại điểm 1 với góc mở sớm α = 20 0 , nghĩa là trước khi pit tong đến điểm chết trên ở cuố hành trình thải để khi thực hiện quá trình nạp chính(pít tông đi từ điểm chết trên xuống điểm chết dưới) các supap nạp được đóng kín tại điểm 2 ứng với góc đóng muộn δ = 56 0 sau khi pít tong đã qua vị trí điểm chết trên và đi lên thực hiện hành trình nén nhằm mục đích nạp thêm. Các supap thải được bắt đầu mở tại điểm 3 với góc mở sớm γ = 56 0 trước khi pít tông đến điểm chết dưới ở hành trình giãn nở để lợi dụng độ chênh áp suất lớn nhằm thải một phần lớn khí thải ra ngoài và giảm công tiêu hao để đẩy pít tông trong hành trình thải chính. Các supap thải được đóng kín tại điểm ϕ với góc đóng muộn β = 20 0 sau điểm chết trên để lợi dụng quán tính hút của dòng khí thải, thải sạch xy lanh của động cơ. Đối với pha phối khí của động cơ ямз-236 thì có góc trùng điệp tương ứng là γ + β = 76 0 . 2.2.2. Bố trí chung cơ cấu phối khí Để dẫn động các chi tiết trung gian của cơ cấu phối khí, trong động cơ ямз-236 sử dụng phương án con đội con lăn lắp trên trục trung gian dùng chung cho hai dãy xy lanh. Đây là phương án kết cấu khác với nguyên lý động cơ chữ V kiểu Kamaz. 2.2.3.Đặc điểm cấu tạo các chi tiết chính của cơ cấu phối khí a) Trục cam Hình 5. Trục cam động cơ ямз-236 . 1. Trục phân phối; 2. Bánh đà; 3. Ly hợp; 4. Cam; 5. Gối đỡ Nhiệm vụ chính của trục cam là dùng để dẫn động cho các supap của hai dãy xy lanh động cơ.Trục cam của cơ cấu phân phối khí được bố trí trong khoang giữa hai dãy xy lanh và dẫn động cho các supap của cả hai dãy xy lanh. Trục cam được chế tạo bằng thép và được xử lý qua nhiệt, các vấ cam cùng tên bố trí lệch nhau một góc là: 360:6 = 60 0 . Trên trục cam có bốn ổ đỡ được chế tạo bằng hợp kim đồng, trên các ổ đỡ có gia công các lỗ dẫn dầu bôi trơn phía đầu trục cam có lắp bánh răng dẫn động từ trục khuỷu. tính từ đầu trục cam đường kính các cổ trục (hay ổ đỡ) được chế tạo nhỏ dần để dễ lắp ghép. b)Supap và lò xo supap Nhiệm vụ của supap là thực hiện nạp, thải và trong buồng cháy theo đúng pha phối khí của động cơ khi làm việc. Supap được làm từ thép chịu nhiệt, đường kính tán supap nạp là 61mm. Supap được làm từ thép chịu nhiệt, đường kính tán supap thải là 48mm. hành trình làm việc của supap là 13,5 mm. Trên mỗi supap sử dụng hai lò xo cuốn ngược chiều nhau. Hình 6. Supap động cơ ямз-236 1. Các móng hãm; 2. Đĩa lò xo; 3. supap; 2. Ống dẫn hướng; 5. Bạc móng hãm; 6. Lò xo; 7. Vòng đệm tựa lò xo Khi làm việc dưới tác dụng của cơ cấu cam, đũa đẩy,và sự hồi vị của lò xo thực hiện việc đóng mở supap. Mặt vát của hai supap có góc nghiêng 45 0 , được phủ một lớp hợp kim cứng đặc biệt còn bề mặt thân supap được phủ graphit. Ống dẫn hướng của supap được chế tạo bằng kim loại gốm. Trong động cơ ямз-236 sử dụng các con đội con lăn dạng cần lắc lắp tự do trên trục trung gian gối trên bốn ổ đỡ bi đũa. Con lăn trượt trên bề mặt cam của trục cam, do đó ma sát trượt được thay thế bằng ma sát lăn. c) Các chi tiết khác Đũa đẩy được làm bằng thép có đầu tròn. Dầu được cung cấp đến các cò mổ qua rãnh trong ống. Cò mổ được dập bằng thép có bạc đồng, vai dài hướng về phía supap. Phần tiếp xúc với supap được tôi và mài bóng còn ở vai ngắn có vặn một vít điều chỉnh khe hở nhiệt cùng đai ốc hãm. Đũa đẩy được tỳ vào đầu dưới của vít điều chỉnh. 2.3. Hệ thống cung cấp nhiên liệu và không khí * Bơm cao áp và thấp áp Bơm cao áp có nhiệm vụ định lượng nhiên liệu chính xác và cung cấp đúng thời điểm xác định dưới áp suất cao đến các vòi phun của động cơ. Bơm cao áp của động cơ ямз-236 là loại bơm có sáu phân bơm cung cấp nhiên liệu cho sáu vòi phun của sáu xy lanh, các phân bơm được bố trí trong một vỏ thân chung do một trục bơm dẫn động. Trong phần dưới của vỏ bơm bố trí trục cam với bánh răng dẫn động bộ điều tốc đa chế độ, trên trục cam có các vấu cam cho mỗi phân bơm. Trên các vách ngăn của vỏ bơm đối diện với các vấu cam được lắp các con đội con lăn. Các vấu cam của trục bơm truyền lực tác dụng lên đuôi của pít tông bộ đôi thông qua con đội con lăn. Áp suất phun có thể đạt được lớn hơn 16MPa(160 KG/cm 2 ). Bơm thấp áp có nhiệm vụ hút nhiên liệu từ thùng chứa và đẩy qua bầu lọc thô, bầu lọc tinh đến bơm cao áp. Trên động cơ ямз-236 được sử dụng bơm thấp áp kiểu pit tông dẫn động từ một bánh lệch tâm của trục bơm cao áp. Trên vỏ bơm thấp áp được lắp thêm một bơm tay dùng để bơm nhiên liệu vòa hệ thống khi động cơ lâu ngày không làm việc. HÌnh 7. Bơm cao áp động cơ ямз-236 [...]... : tính toán chu trình công tác của động cơ 1.Mục đích tính toán - Mục đích của việc tính toán chu trình công tác cho động cơ là nhằm xác định các chỉ tiêu về tính kinh tế , hiệu quả của chu trình công tác và sự làm việc của động cơ - Từ kết quả tính toán chu trình công tác cho phép ta xây dựng đợc đồ thị công chỉ thị , làm cơ sở cho việc tính toán các nội dung sau này : tính toán động lực học , tính. .. khí của không khí R KJ 0.288 kgdo 3 .tính toán các quá trình của chu trình công tác 3.1 .Tính toán quá trình trao đổi khí - Mục đích của việc tính toán là nhằm xác định các thông số chủ yếu của quá trình trao đổi khí là áp suất cuối quá trình nạp Pa và nhiệt độ cuối quá trình nạp Ta Để tính toán quá trình trao đổi khí , ta xác định trớc hệ số nạp v = 0,75 rồi tính toán các thông số còn lại - Xác định... Vi 4.dựng đặc tính ngoài của động cơ 4.1 Khái quát - Đặc tính ngoài của động cơ là đồ thị biểu diễn sự phụ thuộc của các chỉ tiêu nh công suất có ích của động cơ Ne ,mô men xoắn có ích của động cơ Me, lợng tiêu hao nhiên liệu trong một giờ Gnl và suất tiêu hao nhiên liệu có ích ge theo số vòng quay trục khửu của động cơ, khi t6hanh răng của bơm cao áp chạm vào vít hạn chế (đối với động cơ diesel) và... Phần iii :tính toán động lực học $1.mục đích và nội dung tính toán động lực học nhằm xác định quy luật biến thiên của lực khí thể , lực quán tính và hợp lực tác dụng lên píttông cũng nh các lực pháp tuyến và tiếp tuyến tác dụng lên bề mặt cổ khuỷu.Trên cơ sở đó sẽ xây dựng đồ thị vectơ phụ tải tác dụng lên bề mặt cổ khuỷu, cổ trục và bạc đầu to thanh truyền cũng nh đồ thị mài mòn bề mặt Từ các đồ thị... 21(HDĐAMH) + Công suất có ích của động cơ ở số vòng quay tính toán: PeVh i n 0,6764.1,8573.6.2100 = = 131,903 30 30.4 v MN Pe : 2 ;Vh : [dm 3 ] ; n : ; = 4 m ph Ne = [KW] + Mô men xoắn có ích của động cơ ở số vòng quay tính toán là: 3.10 4 N e 3.10 4.131,903 Me = = = 600,105 n 2100 [Nm] Trong đó: Ne đợc tính bằng [KW] và n [v/ph] Sai số giữa Ne tính toán và Ne đợc chọn là : Ne = 132,39 131,903... 4950 [g] mj = 4,941 kg 3.2.Lực quán tính và tổng lực , lực tiếp tuyến và pháp tuyến a) Lực quán tính do khối lợng chuyển động tịnh tiến mj gây nên thờng đợc gọi tắt là lực quán tính chuyển động tịnh tiến và ký hiệu là Pj Pj = - mj R2 (cos + cos 2).10-6 [MN] Trong đó: R: bán kính quay của khuỷu trục, [m]; : vận tốc góc trục khuỷu, [ 1 / s ]; : hệ số kết cấu của động cơ = 0,264 Ta có: R = S/2 = 0,07... = 0,084 MPa T0 16,5.297 3.2 .Tính toán quá trình nén : - Mục đích của việc tính toán quá trình nén là xác định các thông số ở cuối quá trình nén , nh áp suất pc và nhiệt độ TC áp suất cuối quá trình nén : Pc = pa n1 = 0,085 16,51,37= 3,96 MPa Nhiệt độ cuối quá trình nén : Tc = Ta n1-1 = 334,91 16,51,37-1 = 944,25 0K 3.3 .Tính toán quá trình cháy : a, Mục đích tính toán là nhằm xác định các thông... 3.4 Đồ thị mài mòn cổ khuỷu Bảng giá trị lực tác dụng lên chốt khuỷu ứng với từng vị trí : Đồ thị mài mòn cổ khuỷu: 3.5 Đồ thị tổng lực tiếp tuyến và mô men tổng Động cơ IAMR -236 là động cơ chữ V , 4kỳ , 6 xi lanh , góc lệch khuỷu k = 1200 , góc nhị diện = 900 , 2 góc công tác 1 = 900 và k = 1500 Thứ tự công tác của động cơ 1-4-2-5-3-6 , do vậy chu trình biến thiên lực tiếp tuyến của động cơ là... -pcơ [MPa] Pe =0,884 0,2076 =0,6764 [MPa] + Hiệu suất cơ khí: = p e 0,6764 = = 0,765 pi 0,884 cơ Giá trị thực nghiệm của cơ Động cơ diesel bốn kỳ: cơ = 0,70ữ0,80; + Suất tiêu hao nhiên liệu có ích: g 179,6033 g ge = i = = 234,73 co 0,765 KWh + Hiệu suất có ích: e = i cơ= 0,472.0,765 = 0,361 =36,1% Giá trị của e đối với các loại động cơ đợc giới thiệu ở bảng 21(HDĐAMH) + Công suất có ích của động. .. khối lợng không cân bằng của hai má khuỷu coi nh đợc tập trung tại trọng tâm cách đờng tâm trục khuỷu với bán kính c) Tổng lực khí thể vàlực quán tính chuyển động tịnh tiến P = Pk + Pj [MN] sin( + ) cos Tra giá trị và toán động cơ đốt trong cos( + ) cos theo bảng 3 và bảng 7 sách kết cấu và tính d) Tìm lực tiếp tuyến T và lực pháp tuyến Z T = P sin( + ) cos Z = P cos( + ) cos Các giá trị đợc . dầu chính của động cơ và đến két làm mát dầu. Phần ii : tính toán chu trình công tác của động cơ 1.Mục đích tính toán . - Mục đích của việc tính toán chu trình công tác cho động cơ là nhằm xác. ` Đồ áN TíNH TOáN KếT CấU Động cơ iamr 236 PHN I GII THIU CHUNG V NG C -236 1. Khỏi quỏt chung v ng c -236 ng c -236 l ng c diesel 4 k, bung chỏy khụng. 944,25 0 K 3.3 .Tính toán quá trình cháy : a, Mục đích tính toán là nhằm xác định các thông số cuối quá trình cháy nh : p z và T Z . b, Thứ tự tính toán để có p z và T Z . -Tính toán theo tơng