Đồ án kĩ thuật thi công phần thân nhà cao tầng

 Và tất cả các điều kiện về vật liệu , và các điều kiện khác đều đợc đáp ứng theo yêu cầu của công trình..  Dễ luân chuyển xà gồ vì bớc cột của nhà là không đổi là 3.3 m do đó chiều dà

PhÇn I Kh¸i qu¸t vÒ c«ng tr×nh

Cét C 1 TÇng 4_5 : 25 x 25 cm

TÇng 2_3 : 25 x 30 cmTÇng 1 : 25 x 35 cmCét C 2 TÇng 4_5 : 25 x 30 cm

TÇng 2_3 : 25 x 35 cmTÇng 1 : 25 x 40 cm+) ChiÒu dµi cét :

Mãng cã d¹ng h×nh ch÷ nhËt ( a x b ) cã chiÒu cao :h = 2 x t =2 x 0.3=0.6 m

GiËt theo hai cÊp víi kÝch thíc bËc díi lµ : Mãng A, E : a x b = 1.4 x 2.2 m

Mãng B,C,D: a x b = 1.4 x 2.5 m

I.2) KÕt cÊu :

 Đây là khung bê tông cốt thép toàn khối Dầm sàn đổ bê tông kết hợp

 Móng đợc kết cấu dạng móng đơn , liên kết ngàm với cột

 Khối lợng cốt thép trong bê tông chiếm  = 1.5 %

 [] gỗ = 110 kG/ cm2

 gỗ = 600 kG/cm2

I.3) Điều kiện thi công :

 Thi công vào mùa hè

 Nhân công không hạn chế

 Công trình thi công trên mặt bằng thoáng , không bị hạn chế vềmặt bằng

 Công trình nằm ở ven đô

 Nguồn nớc lấy từ nguồn nớc thành phố

 Nguồn điện lấy từ mạng lới điện thành phố

 Máy móc thi công đợc tuỳ chọn sao cho phù hợp với công trình

 Thời gian thi công không hạn chế

 Và tất cả các điều kiện về vật liệu , và các điều kiện khác đều

đợc đáp ứng theo yêu cầu của công trình

Phần II Thiết kế ván khuôn bằng gỗ

II.1 ) Thiết kế ván khuôn sàn :

 Ho¹t t¶i do ngêi vµ ph¬ng tiÖn di chuyÓn trªn sµn : b =

1 m

Vậy ta có tổng tải trọng tác dụng lên sàn là :

II.1.3) Tính toán khoảng cách giữa các xà gồ :

II.1.3.1) Theo điều kiện bền :

505 1

 l 2

505 1

10 5 1 10





x x x

 l  1.05 (m)Vậy để đảm bảo điều kiện bền thì l  1.05 m

II.1.3.2) Theo điều kiện ổn định :

Kiểm tra theo công thức

 400 128

f EJ

xl q f

225 10 128

184 1

4

x x x

xl EJ

xl q f

tc





 l  0.847 (m)Vậy để đảm bảo điều kiện ổn định thì : l  0.847 m

Kết luận : Để đảm bảo điều kiện bền và điều kiện ổn định của ván khuôn sàn => khoảng cách của các xà gồ là : l  0.7 m Bố trí xà gồ theo phơng song song với dầm phụ

Chiều dài xà gồ là :

m m

x x

x x

b B

 Chiều dài của gồ ngắn , do đó xà gồ không cần phải nối thêm

 Trong quá trình thi công thì công nhân vận chuyển lắp dựng dễ dàng hơn

 Dễ luân chuyển xà gồ vì bớc cột của nhà là không đổi là 3.3 m

do đó

chiều dài của xà gồ là chỉ có một kích thớc nhất định

II.1.3.3 ) TÝnh to¸n vµ kiÓm tra xµ gå :

 ChiÒu dµi cña xµ gå lµ : lxg = 2.9 m

qtc

2 = s x ct x l x  = 0.12 x 0.015 x 0.7 x 8.750 = 0.011025(T/m)

VËy ta cã tæng t¶i träng t¸c dông lªn xµ gå lµ :

II.1.3.4 ) TÝnh to¸n kho¶ng c¸ch cét chèng xµ gå :

xW xl

q

10

2 max    

1.67 10 ( )

6 1 0 1 0 0 6

3 4 2

2

m x

x bxh

Ta nhân với hệ số 0.9 là do các trờng hợp hoạt tải là không xảy

ra đồng thời cùng lúc

Thay vào, ta có:

) ( 4 1 9486

0

10 67 1 1100

m x

x x

EJ

xl q f tc

) ( 10 33 8 12

1 0 1 0 12

) / ( 10 E

4 6 3

3

2 6

m bh

J

m T

10 33 8 10 128 400

x

x x x q

EJ



 Vậy để đảm bảo cho xà gồ làm việc đúng thiết kế thì ta chọn khoảngcách giữa các cột

Chọn sơ bộ tiết diện của cột là : 0.1 x 0.1m

Để kiểm tra cột chống, thì ta xét cột chống nh 1 cấu kiện chịu nén

đúng tâm với liên kết khớp ở 2 đầu

) (

45 3 1

0 1 0 03 0 12 0 8 3

cm l

c m h

c m h

m m H

1 0 1 0 12

4 6 3

3

m x

x bh

6

10 886 2 10

10 33

Độ mảnh của thanh:

75 8 119 0288 0

45 3

3100 3100

216

0

054

x F

Kết luận: Vậy độ bền và độ ổn định của cột chống đều đạt yêu cầuthiết kế

II.2.1.1 ) Thiết kế ván đáy chịu lực :

II.2.1.1.1 ) Tải trọng tác dụng :

II.2.1.1.2 ) Tính khoảng cách giữa các cột chống

 Theo độ bền của ván đáy Công thức Mmax/ W []

=> tt    tt

q

xW x l

xW l

04 0 25 0 6

3 5 2

2

m x

x bh





Thay vào, ta có:

) ( 024 1 7

0

10 67 6 1100

m x

x x



Vậy theo điều kiện độ bền của ván đáy thì l  1.024 m

 Theo điều kiện ổn định của ván đáy : Điều kiện f  l  f

400 Độ võng lớn nhất của ván khuôn sàn đợc tính theo công thức:

EJ

xl q

04 0 25

m x

0 918 ( )

55 0 400

10 33 1 10 128 400

x

x x x q

Ldc1 = L1 - hc1/2 - hc2/2 = 5.8 - 0.35/2 - 0.4/2 = 5.425 mChọn 6 cột chống , khoảng cách giữa chúng là 0.9 m nh hình

Ldc2 = L2 - 2 x hc2/2 = 4.7 - 2 x 0.4/2 = 4.3 mChọn 5 cột chống , khoảng cách giữa chúng là 0.9 m nh hình

vẽ

4700

C B

II.2.1.1 3) Chọn và tính toán ổn định của cột chống

Dùng cột chống bằng gỗ

Chọn sơ bộ tiết diện của cột là : 0.08 x 0.08m

Để kiểm tra cột chống, thì ta xét cột chống nh 1 cấu kiện chịu nén

đúng tâm với liên kết khớp ở 2 đầu

m l

m h

m h

m m H

n dc

v d t

4 6 3

3

m x

x bh

2 2

6

10 31 2 10 64 0

10 41

J r

§é m¶nh cña thanh:

75 6 132 0231 0

06 3

3100 3100

) / ( 559 10

64 0 176 0

63

x x F

Kết luận: Vậy độ bền và độ ổn định của cột chống đều đạt yêu cầuthiết kế

Tiết diện cột chống là : 0.8 x 0.8m

II.2.1.2 ) Thiết kế ván thành dầm chính:

II.2.1.2.1 ) Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành :

Ván thành chịu lực tác dụng khi đổ bê tông và đầm bê tông Coi vánkhuôn thành là 1 dầm liên tục và có các gối tựa là các sờn (nẹp

12

03 0 49 0 12

4 6 3

3

m x

x bxh

3 5 2

2

m x

x bxh

xW l

1

10 35 7 1100

m x

x x



Vậy theo điều kiện độ bền của ván thành thì khoảng cách của các nẹpdọc là l0.68m

II.2.1.2.3 ) Kiểm tra theo điều kiện ổn định của ván thành là :

10 1 1 10 128 400

128 3 6 6

x

x x x q

Ldc1 = L1 - hc1/2 - hc2/2 - 2 x vcột= 5.8 - 0.35/2 - 0.4/2 - 2x 0.03= 5.365 m

Ldc2 = L2 - 2 x hc2/2 - 2 x vcột= 4.7 - 2 x 0.4/2 - 2x 0.03= 4.24 mChọn 7 nẹp dọc , khoảng cách giữa chúng là 0.6 m nh hình vẽ

4700

cột C2

600 1356

156 600 600

620 350

cột C2

350

C B

 Tiết diện của dầm phụ : b x h = 0.20 x 0.30 m

II.2.2.1 ) Thiết kế ván đáy chịu lực :

II.2.2.1.1 ) Tải trọng tác dụng :

qtt

3= qtc

3 x n = 0.0026 x 1.1 = 0.0029 (T/m)

II.2.1.1.2 ) Tính khoảng cách giữa các cột chống:

 Theo độ bền của ván đáy Công thức Mmax/ W []

tt

q

xW x l

xW l

04 0 2 0 6

3 5 2

2

m x

x bh

Thay vào, ta có:

) ( 27 1 362

0

10 33 5 1100

m x

x x



Vậy theo điều kiện độ bền của ván đáy thì l  1.27 m

 Theo điều kiện ổn định của ván đáy :

tc

128

4

 )

( 10 067 1 12

04 0 2

m x

1 067 ( )

281 0 400

10 067 1 10 128 400

x

x x

x q

L = L - 2 x bdc/2 - 2 x vtdc= 3.3 - 2 x 0.25/2 - 2x 0.03= 2.99 mChọn 3 cột chống , khoảng cách giữa chúng là 1.0 m nh hình

Chọn sơ bộ tiết diện của cột là : 0.08 x 0.08m

Để kiểm tra cột chống, thì ta xét cột chống nh 1 cấu kiện chịu nén

đúng tâm với liên kết khớp ở 2 đầu

1000ván đáy

Trong đó :

1 0 3 0

0 4 0 8 3

m l

m h

m h

m m H

n

d c t

08 0 08 0 12

4 6 3

3

m x

x bh

2 2

6

10 31 2 10 64 0

10 41

J r

Độ mảnh của thanh:

75 45 145 0231 0

36 3

3100 3100

) / ( 386 10

64 0 1465 0

362

x x F

II.2.2.2 ) Thiết kế ván thành dầm phụ:

II.2.2.2.1 ) Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành :

Ván thành chịu lực tác dụng khi đổ bê tông và đầm bê tông Coi ván khuôn thành là 1 dầm liên tục và có các gối tựa là các sờn (nẹp đứng)

 Tĩnh tải áp lực đẩy ngang của vữa bê tông :

§Æc trng tiÕt diÖn cña v¸n thµnh dÇm chÝnh.

12

03 0 19 0 12

4 7 3

3

m x

x bxh

3 5 2

2

m x

x bxh

xW l

0

10 85 2 1100

m x

x x

10 3 4 10 128 400

128 3 6 7

x

x x x q

L = L - 2 x bdc/2 - 2 x vtdc= 3.3 - 2 x 0.25/2 - 2x 0.03= 2.99 m

Chän 5 cét chèng , kho¶ng c¸ch gi÷a chóng lµ 0.60 m nh h×nh vÏ

 Tiết diện của dầm mái : b x h = 0.25 x 0.50 m

II.2.3.1 ) Thiết kế ván đáy chịu lực :

II.2.3.1.1 ) Tải trọng tác dụng :

 Trọng lợng của cốt thép :

qtc

2 = b x h x ct x  = 0.25 x 0.5 x 8.750 x 0.015 = 0.0164(T/m)

qtt

3= qtc

3 x n = 0.0078 x 1.1 = 0.0086 (T/m) Kết luận : Tĩnh tải tác dụng lên ván khuôn đáy là :

II.2.3.1.2 ) Tính khoảng cách giữa các cột chống:

 Theo độ bền của ván đáy Công thức Mmax/ W []

tt

q

xW x l

xW l

2

m x

x bh







Thay vào, ta có:

) ( 11 1 6

0

10 67 6 1100

m x

x x



Vậy theo điều kiện độ bền của ván đáy thì l  1.11 m

 Theo điều kiện ổn định của ván đáy :

f tc

128

4

 )

( 10 33 1 12

04 0 25

m x

10 33 1 10 128 400

x

x x x q

khoảng cách là 0.9 m

5800

B A

II.2.3.1 3) Chọn và tính toán ổn định của cột chống

Dùng cột chống bằng gỗChọn sơ bộ tiết diện của cột là : 0.08 x 0.08m

Để kiểm tra cột chống, thì ta xét cột chống nh 1 cấu kiệnchịu nén đúng tâm với liên kết khớp ở 2 đầu

0 4 0 2 3

m l

m h

m h

m m H

n

d c t

08 0 08 0 12

4 6 3

3

m x

x bh

6

10 31 2 10 64 0

10 41

J r

§é m¶nh cña thanh:

75 111 0231 0

56 2

3100 3100

64 0 252 0

54

x x F

Tiết diện cột chống là : 0.8 x 0.8m

II.2.3.2 ) Thiết kế ván thành dầm mái:

II.2.3.2.1 ) Tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm mái :

Ván thành chịu lực tác dụng khi đổ bê tông và đầm bê tông Coi ván khuôn thành là 1 dầm liên tục và có các gối tựa là các sờn (nẹp đứng)

 Tĩnh tải áp lực đẩy ngang của vữa bê tông :

q1tc = bt x hdc x 0.75 x 1= 2.5 x 0.5 x 0.75 x1= 0.9375 (T/m)

q1tt = n x bt x hdc x 0.75 x 1= 1.3 x 2.5 x 0.5 x 0.75 x1= 1.22 (T/m)

 Hoạt tải do đổ và đầm bê tông , đầm dùi  50 mm

12

03 0 41 0 12

4 7 3

3

m x

x bxh

3 5 2

2

m x

x bxh

xW l

1

10 15 6 1100

m x

x x

10 225 9 10 128 400

x

x x

x q

II.3 ) Thiết kế ván khuôn cột :

Ván khuôn cột đợc tổ hợp từ các tấm ván phẳng có độ dày 0.03 m Cácthanh nẹp liên kết có kích thớc ( 0.4 x 0.6 m) và các gông cột đợc sảnxuất bằng gỗ hoặc thép

Do chiều cao các cột > 2.5 m nên ở giữa cột ta cấu tạo cửa sổ có kích

II.3.1 ) Tính toán ván khuôn cột :

 áp lực đẩy ngang do bê tông mới đổ :

Do trong khi đổ thì không đầm , và khi đổ xong từng lớp mới tiến hành

đầm Nên ta bỏ qua tải do đầm dung

Vậy tổng tải trọng tác dụng lên ván thành cột là :

xW l

3 5 2

2

m x

x bxh

1

10 6 1100

m x

x x

03 0 4 0 12

4 7 3

3

m x

x bxh

10 9 10 128 400

128 3 6 7

x

x x x q

Do trong khi đổ thì không đầm , và khi đổ xong từng lớp mới tiến hành

đầm Nên ta bỏ qua tải do đầm dung

Vậy tổng tải trọng tác dụng lên ván thành cột là :

xW l

37 5 10 ( )

6

03 0 5 2 6

3 5 2

2

m x

x bxh

2

10 5 37 1100

m x

x x

03 0 5 2 12

4 7 3

3

m x

x bxh

10 25 56 10 128 400

x

x x

x q

DiÖn tÝch

Tæng diÖn tÝch

a (m) b(m) S (m2)

(m2) (m2)Thµnh 0.49 5.225 2.56 72 184.34

§¸y 0.25 5.275 1.32 36 47.48Thµnh 0.49 4.15 2.03 72 146.41

Thµnh 0.19 2.99 0.57 306 173.84

Biªn 2.7 3.05 8.24 68 559.98Gi÷a 2.15 3.05 6.56 68 445.91Thµnh 0.49 5.325 2.61 72 187.87

II.5.3 Khèi lîng thÓ tÝch bª t«ng phÇn th©n vµ m¸i :

KLCK

Tæng KL1CK

TængKLCK

Tæng KL

a (m) b (m) l (m) ( m3 ) ( m3 ) ( m3 ) ( m3 )C1 0.25 0.35 3.8 0.333 36 11.97

C2 0.25 0.4 3.8 0.38 54 20.52D1b 0.25 0.6 5.425 0.814 36 29.3D1a 0.25 0.6 4.3 0.645 36 23.22D.phô D2,D3 0.2 0.3 3.05 0.183 153 28

Sb 3.05 5.4 0.12 1.976 34 67.2

Sg 3.05 4.3 0.12 1.574 34 53.51C1 0.25 0.3 3.2 0.24 36 8.64C2 0.25 0.35 3.2 0.28 54 15.12D1b 0.25 0.6 5.475 0.821 36 29.57D1a 0.25 0.6 4.35 0.653 36 23.49D.phô D2,D3 0.2 0.3 3.05 0.183 153 28

Sb 3.05 5.4 0.12 1.976 34 67.2

Sg 3.05 4.3 0.12 1.574 34 53.51

C2 0.25 0.3 3.2 0.24 54 12.96D1b 0.25 0.6 5.525 0.829 36 29.84D1a 0.25 0.6 4.4 0.66 36 23.76D.phô D2,D3 0.2 0.3 3.05 0.183 153 28

Sb 3.05 5.4 0.12 1.976 34 67.2

Sg 3.05 4.3 0.12 1.574 34 53.51

C2 0.25 0.3 3.2 0.24 54 12.96D1b 0.25 0.6 5.525 0.829 36 29.84D1a 0.25 0.6 4.4 0.66 36 23.76D.phô D2,D3 0.2 0.3 3.05 0.183 153 28

81.59

23.76

81.05

120.720.16

32.49

80.51

120.7

Sè CK

KLBT   KL1C

K

Tæng KLCK1tÇng

Tæng KLCK

Tæng KL

9.61

11.84

9.54

14.212.37

9.61

3.83

9.48

14.212.801

II.6.3 ) Khối lợng nhân công lao động bê tông phần thân :

Tổng KLCK Định mức

Ngày công

Tổng ngày công(m3) (công/m3) (công) (công)Cột 32.9 3.33 109.6

Dầm 80.51 2.96 238.3Sàn 120.7 2.96 357.3Cột 23.67 3.33 78.8Dầm 81.05 2.96 239.9Sàn 120.7 2.96 357.3Cột 20.16 3.33 67.1Dầm 81.59 2.96 241.5Sàn 120.7 2.96 357.3Cột 20.16 3.33 67.1Dầm 81.59 2.96 241.5Sàn 100.6 2.96 297.8

Ngày công

Tổng ngày công(T) (công/T) (công) (công)

PhÇn III ThiÕt kÕ v¸n khu«n thÐp III.1 ) ThiÕt kÕ v¸n khu«n sµn :

 Ho¹t t¶i do ngêi vµ ph¬ng tiÖn di chuyÓn trªn sµn : b =

VËy ta cã tæng t¶i träng t¸c dông lªn sµn lµ :

II.1.3) TÝnh to¸n kho¶ng c¸ch gi÷a c¸c xµ gå :

II.1.3.1) Theo ®iÒu kiÖn bÒn :

 l 2

505 1

10 5 1 10





x x x

 l  1.05 (m)Vậy để đảm bảo điều kiện bền thì l  1.05 m

II.1.3.2) Theo điều kiện ổn định :

Kiểm tra theo công thức

 400 128

f EJ

xl q

225 10 128

184 1

4

x x x

xl EJ

xl q f

Kết luận : Để đảm bảo điều kiện bền và điều kiện ổn định của ván khuôn sàn => khoảng cách của các xà gồ là : l  0.7 m Bố trí xà gồ theo phơng song song với dầm phụ

Chiều dài xà gồ là :

m m

x x

x x

b B

 Chiều dài của gồ ngắn , do đó xà gồ không cần phải nối thêm

 Trong quá trình thi công thì công nhân vận chuyển lắp dựng dễ dàng hơn

 Dễ luân chuyển xà gồ vì bớc cột của nhà là không đổi là 3.3 m

do đó

chiều dài của xà gồ là chỉ có một kích thớc nhất định

II.1.3.3 ) TÝnh to¸n vµ kiÓm tra xµ gå :

 ChiÒu dµi cña xµ gå lµ : lxg = 2.9 m

qtc

2 = s x ct x l x  = 0.12 x 0.015 x 0.7 x 8.750 = 0.011025(T/m)

VËy ta cã tæng t¶i träng t¸c dông lªn xµ gå lµ :

II.1.3.4 ) TÝnh to¸n kho¶ng c¸ch cét chèng xµ gå :

xW xl

q

10

2 max    

1.67 10 ( )

6 1 0 1 0 0 6

3 4 2

2

m x

x bxh

Ta nhân với hệ số 0.9 là do các trờng hợp hoạt tải là không xảy

ra đồng thời cùng lúc

Thay vào, ta có:

) ( 4 1 9486

0

10 67 1 1100

m x

x x

EJ

xl q f tc

) ( 10 33 8 12

1 0 1 0 12

) / ( 10 E

4 6 3

3

2 6

m bh

J

m T

10 33 8 10 128 400

x

x x x q

EJ



 Vậy để đảm bảo cho xà gồ làm việc đúng thiết kế thì ta chọn khoảngcách giữa các cột

chống là 1.0 m Bố trí nh hình vẽ