Thiết kế kỹ thuật công trình đà bán ụ trọng tải 5.000 tấn - Chương 2 doc

CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT 2.1 TRIỀN TÀU 2.1.1 Tính tốn phận triền tàu  Sự phân bố tải trọng tàu xuống đường trượt: XE CHỞ U TÀ ĐỆ TÀ M U RAY Hình 2.1: Sơ đồ tính tốn tàu đặt xe giá Trong triền việc vận chuyển tàu dùng xe chở nên tải trọng thân truyền xuống đường trượt phức tạp Nếu tàu đặt xe giá tàu dầm liên tục có độ cứng thay đổi, đặt gối đàn hồi (đệm tàu), gối đàn hồi đặt dầm có độn cứng định (xe giá bằng), dầm liên tục lại đặt gối đàn hồi (bánh xe), gối đàn hồi lại đặt dầm có độ cứng khơng thay đổi (ray) Cuối dầm lại đặt gối đàn hồi Do đó, để giải tốn đơn giản mà đảm bảo mức độ xác thiết kế, người ta coi phân bố tải trọng tàu gần theo sơ đồ điều chỉnh hệ số nói chung thiên an toàn  Theo chiều dọc: tải trọng phân bố giống đà m= 1, 2Q Q = Lt 0,85Lt (2-1)  Theo chiều ngang: Nếu xe giá tầng, phân đoạn theo chiều dọc, chiều ngang liên tục, đặt đường ray, ray trùng với đệm sống tàu đệm lườn tàu Tàu nhọn đáy: R2 = Q; R1 = 0,17Q Tàu đáy: R2 = 0,65Q; R1 = 0,25Q Nếu xe giá phân đoạn theo chiều ngang thành dãy Tàu nhọn đáy: R2 = 0,65Q; R1 = 0,25Q (a) Tàu đáy: R2 = 0,65Q; R1 = 0,25Q (b) Nếu xe tầng, tầng dãy xe phân đoạn, tầng xe liên tục đặt đường ray (hoặc đường ray đường gần sát coi 1) trùng với dãy xe Tàu nhọn đáy: R2 = 0,65Q; R1 = 0,25Q Tàu đáy: R2 = 0,65Q; R1 = 0,25Q Nếu xe liên tục, tầng đặt đường ray R2 = Q; R1 = 0,5Q Như ta coi R2, R1 tương tự Q có: m’ = Ri 0,85 Lt (2-2) phía lái phía mui 32%Q 40%Q 28%Q 0,6m 0,5m Hình 2.2: Phân bố tải trọng theo chiều dọc  Tính số xe triền dọc số tổ đường ray triền ngang: Từ biểu đồ phân bố tải trọng lớn tàu ta lấy trị số lớn (m) để tính tốn Và để xét đến phân bố tải trọng không xe, ta đưa vào hệ số tải trọng tính tốn đơn vị chiều dài tàu mt = K’.m (2-3) Trong đó: K’_hệ số phân bố tải trọng khơng xe lấy theo bảng sau STT Hình thức kết cấu Hệ số K’ tàu kê khoảng đường sống tàu đường trượt ( » 0,85Lt) Xe giá nghiêng nhiều trục Xe giá nhiều trục Có máy hãm lăn Nền tà vẹt đá dăm Nền cọc gỗ lồng gỗ Kết cấu bê tơng cốt thép thường Bánh xe đóng chặt 1,35 1,50 1,25 1,50 1,35 1,75 1,25 1,75 1,50 2,00 1,25 2,00 1,50 2,50 1,25 2,50 Có máy kích Khơng có máy kích Kết cấu cứng bê tơng hay bê tông cốt thép Bảng 2.1: Hệ số phân bố tải trọng không xe Nếu kể đến tải trọng xe tải trọng mét dài là: ' '' ''' m0 = mt + ( K ' + K m + K m + K m ).m (2-4) ' Trong đó: K m _tỷ số trọng lượng mét dài tầng xe so ' với tàu, K m = 0,07-0,1 '' K m _tỷ số trọng lượng mét dài tầng xe so với tàu, '' K m = 0,05-0,07 ''' K m _tỷ số trọng lượng mét dài tầng xe cuối so với ''' tàu, K m = 0,05-0,07 '' '' ''' Nếu dùng tầng xe K m = 0; dùng tầng xe K m = K m = ' '' ''' mo = ( K ' + K m + K m + K m ).m (2-5) Vậy chiều dài xe phân đoạn là: l1 = [P ].n.r (2-6) K '' m0 Trong đó: [P ]_tải trọng cho phép bánh xe, với tà vẹt đá dăm lấy [P ]  25T; với dầm ba lát lấy [P ] 30T; với móng cọc hay cọc ống đạt tới 50T hay lớn (cịn tùy thuộc vào khả chịu lực bánh xe) n_số bánh xe xe tì ray (hay dãy xe) r=2 K’’_hệ số phân bố tải trọng không bánh xe, lấy bảng sau Hệ số K’’ STT Kết cấu đường trượt Xe giá nghiêng trục có máy Xe giá hãm bánh xe trục Nền tà vẹt đá dăm 1,3 2,3 1,0 Nền cọc gỗ hay lồng gỗ 1,3 2,0 1,0 1,3 2,7 1,0 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép Bảng 2.2: Hệ số phân bố khơng bánh xe Do số xe phân đoạn bằng: Z= 0,85 Lt l1 (2-7) Khi tính l1 khơng thiết phải lấy nguyên trị số mà lấy khác cho thích hợp với kích thước hình học số lượng xe phân đoạn R1 R2 R1 R1 a R1 R2 b R2 R1 c R1 R1 R2 d R1 Hình 2.3 Sơ đồ phân bố tải trọng tàu theo chiều ngang  Tính áp lực bánh xe: Từ cơng thức tính l1 = [Pk ]n.r K '' m0 tính l1, ta thay đổi lấy lại trị số sau kiểm tra lại áp lực bánh xe Pk  mo K "l1  Pk  n.r (2-8) Nếu tầng xe chạy dãy bánh xe hay dãy xe mà theo chiều ngang phân chia thành R1 R2 Pk tính từ m’ (xem cơng thức (2-2) hình minh họa) Tương tự cơng thức (2-5) ta có: ' '' ''' mo = ( K ' + K m + K m + K m ).m (2-9) đó: m’ = Ri 0,85 Lt Ri_nếu tính cho dãy R2; néu tính cho dãy bên R1 Do đó: Pk  mo K ' Lt  Pk  (2-21) 3.n.r Trong triền ngang thường chọn sức chở xe trước (theo thiết kế định hình) nên: Q' Pk  K K '  Pk  n ' " (2-10) Trong đó: Q’_tải trọng tàu truyền xuống xe (sức chở xe) n’_số bánh xe xe [Pk ]_có thể tính theo cơng thức sau: [Pk ] = 2R.br   (2-11) Trong đó: R_bán kính bánh xe br_chiều rộng phận công tác đỉnh ray thường br = 60mm   _ứng suất cho phép vật liệu làm bánh xe lấy theo bảng (2.3) STT Loại tải trọng tính tốn Các vật liệu làm bánh xe Gang đúc Thép CT3,4 Thép CT5 Thép đúc Cơ 20kg/cm2 55kg/cm2 65kg/cm2 45-70kg/m2 Cơ ngẫu nhiên 30kg/cm2 65kg/cm2 75kg/cm2 55-90kg/m2 Bảng 2.3: Ứng suất cho phép vật liệu làm bánh xe kg/cm2 2.1.2 Triền có kết cấu móng cọc Dầm móng cọc ống tính dầm đơn dầm liên tục nhiều nhịp gối cứng hay gối đàn hồi Tải trọng truyền xuống dầm coi thẳng góc Một số quy định tính dầm móng cọc theo trạng thái giới hạn: * Trạng thái giới hạn thứ U  m*R (2-12) Trong đó: U_tổng trị số tính tốn ngoại lực ứng suất làm ổn định độ bền kết cấu tương ứng với tổ hợp tải trọng bất lợi R_sức chịu tải tương ứng vật liệu chống lại tác dụng phá hoại độ ổn định độ bền kết cấu (tức trị số giới hạn) m_hệ số điều kiện làm việc, lấy sau  Khi tính theo chiều dọc dầm: tính cho mơ men dương m = 1,3; tính cho mơ men âm m = 0,9; tính cho lực cắt m = 1,0  Khi tính theo chiều ngang dầm: tính cho mơ men dương m = 1,0; tính cho mơ men âm m = 0,85 Độ cứng tính đổi dầm B =  E J td (2-13) Trong đó: E _mơ đun đàn hồi ban đầu bê tơng Jtđ_mơ men qn tính tiết diện tính đổi  _hệ số xét đến tính dẻo tính từ biến bê tơng lấy bảng sau Đặc trưng cấu kiện Trị số hệ số  BTCT Tải trọng tạm thời BT thường, BTCTƯST, có Tải trọng tồn 0,85 0,6 0,65 0,5 0,45 0,35 chống nứt BTCTƯST, không chống nứt BTCT thường, không chống nứt Bảng 2.4: Trị số hệ số  Khi tính theo cơng thức (2-12) cịn đưa them vào hệ số bổ sung để kể đến cấp cơng trình, kí hiệu Mbs lấy theo bảng sau Cấp cơng trình II III IV Mbs 0,95 1,0 1,05 Bảng 2.5: Trị số Mbs * Trạng thái giới hạn thứ hai  tb  R H (2-14)  tb _áp lực trung bình cơng trình truyền xuống  tb  P' b  2h (2-15) Trong đó: P’_tổng phản lực 1m dài dầm lấy vị trí có phản lực lớn b_bề rộng đáy dầm h_chiều dầy lớp đá dăm, dầm đặt cát chắt h = RH_cường độ tiêu chuẩn đấu nền, tính độ sâu khơng q bề rộng đáy móng lấy theo công thức RH = m.((A1(B + 2hd) + A2(d + hd))  dH + D.CH) (2-16) Trong đó: m_hệ số điều kiện làm việc với: - cát bụi m = 0,6; - cát hạt nhỏ m = 0,8; - loại đất khác m = 1,0 A1, A2, D_hệ số khơng phụ thuộc vào góc nội ma sát tiêu chuẩn đất  H lấy theo bảng B_bề rộng đáy móng cơng trình d_độ sâu đặt móng hd,  dH _chiều dầy trọng lượng thể tích tầng đệm CH_trị số lực dính đơn vị (kg/cm2) lấy sau:- sỏi cát hạt lớn CH = 0,01; cát hạt nhỏ CH = 0,02; cát hạt bụi CH = 0,04 Trị số hệ số  H ( 0) Trị số hệ số  H ( 0) A1 A2 D A1 A2 D 0 1,0 3,14 24 0,72 3,87 6,45 0,03 1,12 3,32 26 0,84 4,37 6,90 0,06 1,25 3,51 28 0,98 4,93 7,4 0,1 1,39 3,71 30 1,15 5,59 7,95 0,14 1,55 3,93 32 1,34 6,35 8,55 10 0,18 1,73 4,17 34 1,55 7,21 9,21 12 0,23 1,94 4,42 36 1,81 8,25 9,98 14 0,29 2,17 4,69 38 2,11 9,44 10,8 16 0,36 2,43 5,00 40 2,46 10,84 11,73 18 0,43 2,72 5,31 42 2,87 12,50 12,77 20 0,51 3,06 5,66 44 3,37 14,48 13,96 22 0,61 3,44 6,04 45 3,66 15,64 14,64 Bảng 2.6: Trị số hệ số A1, A2, D * Trạng thái giới hạn thứ ba Tất ứng lực tính tốn nhân với hệ số n = 1,1 2.1.2.1 Với dầm đơn Khi tính theo trạng thái giới hạn thứ thứ ba: Hệ số điều kiện làm việc m cơng thức (2-20) lấy tính tiết diện Mơ men qn tính tính đổi: Jtd = Jd + 0,8Jray (2-17) Jd_ kí hiệu ; 0,8_ hệ số xét đến liên kết khơng khít ray dầm; Jray_ mơ men qn tính ray trọng tâm chung nhân với tỷ số mơ đun đàn hồi ray dầm Khi tính theo trạng thái giới hạn thứ hai: Theo điều kiện:   gh (2-18) Trong đó:  _ biến dạng cơng trình tác dụng tải trọng: gh _trị số biến dạng giới hạn cơng trình Biến dạng dầm lấy theo: gh = y.Ld l xe (2-19) Trong đó: y _ hiệu số biến dạng lớp đệm bánh xe chịu tải trọng lớn bánh xe chịu tải trọng nhỏ Theo kết nghiên cứu: y = 33mm; Ld_ chiều dài nhịp dầm triền; lxe _ chiều dài xe phân đoạn 2.1.2.2 Dầm liên tục Nếu bước cọc l  3S tính tốn dầm đàn hồi Nếu l  3S tính dầm nhiều nhịp kê gối đàn hồi gối cứng theo phương pháp ảnh hưởng Ở S đặc tính đàn hồi dầm xác định theo công thức sau: S 4 B0 bK (2-20) Trong đó: b_ chiều rộng dầm (m); B0_ độ cứng qui đổi dầm (kN m ), tính sau: B0 = Kpl E Jtd (2-21) E _ mô đun đàn hồi bê tông( kH/ cm ); Jtd = J  + 0,8Jray_ mơ men tính đổi dầm ray Kpl_ hệ số xét đến biến dạng từ biến biến dạng dẻo bê tông dầm Hệ số K0 xác định từ thực nghiệm theo cơng thức sau: K0= P/y.F (2-22) Trong đó: P_ tải trọng đặt lên cọc thí nghiệm thứ tải (kN) y_độ lún cọc tá dụng tải trọng (m) F_ diện tích dầm tỳ lên cọc (m2) Khi khơng có số liệu thí nghiệm tính K0 theo cơng thức kinh nghiệm K0 =  S Lc / F (2-23) Trong đó: S Lc _chu vi tiết diện chiều dài cọc (m)  _ hệ số tỷ lệ phụ thuộc vào đất Khi khoảng cách cọc l = (4 – ).d  = 5MN/m3 đất sét,   10 (MN/m3) đất cát,   25 (MN/m3) đất thổ nhưỡng 2.2 Ụ KHƠ 2.2.1 Các thơng số khụ Cửa ụ Phía khu nước Tàu sửa ụ Bản đáy ụ Khu vực phía sau Tường th©n Hình 2.4: Sơ đồ ụ khơ  Chiều dài buồng ụ (tính từ đầu tường đến mép phía cửa ụ): Lu = Lt + l1 + l2 + L (2-24) Trong đó: Lu_chiều dài buồng ụ (m) Lt_chiều dài tàu thiết kế (m) l1; l2_khoảng hở đầu từ tàu đến cửa ụ mép tường cuối ụ, khoảng hở đầu mũi tàu lấy 2- 3m, cịn đầu lái lấy tới 10- 20m để sửa chữa trục chân vịt tàu L _chiều dài dự trữ buồng ụ đóng tổ chức theo dây chuyền  Chiều rộng buồng ụ: Bu = Bt + 2b’’ + b (2-25) Trong đó: Bu_chiều rộng buồng ụ (m) Bt_chiều rộng tàu tính tốn (m) b’’_đoạn hở dự trữ bên, lấy b’’ = 2-5m tùy thuộc kích thước tàu b _khoảng cách boong tàu bố trí loại lúc, ta lấy: Bu = 2Bt + 3b’’ (2-26)  Chiều rộng vị trí cửa ụ: Thường lấy hẹp buồng ụ đảm bảo cho tàu vào ụ mà thôi, khoảng hở bên lấy 1m Khi có gió to, vận tốc dịng chảy lớn lấy lớn đến 2m để đảm bảo an toàn tàu vào ụ Với tàu đại thường lấy rộng buồng ụ  Chiều dài đầu ụ: Phụ thuộc vào kiểu cửa ụ chọn  Chiều sâu buồng ụ: chiều sâu lấy với mực nước hạ thủy Hu = T t + a + h Trong đó: Tt_mớn nước tàu tính tốn (2-27) a_khoảng cách dự trữ đáy đệm sống tàu, a = 0,3-0,6m h_chiều cao đệm sống tàu, h = 1,2-1,6m  Cao trình ngưỡng đầu ụ: thường lấy thấp cao trình mặt đệm sống tàu đoạn khoảng 1- 1,2m Trong ụ đại lấy ngang cao trình đáy buồng ụ để tận dụng khả khai thác tối đa ụ  Cao trình đáy ụ: lấy từ mực nước hạ thủy  đáy ụ =  MNHT – Hu (2-28)  Cao trình đỉnh ụ: lấy cao trình xưởng, cao trình cao mực nước cao thiết kế khoảng 0,3- 0,5m  Mực nước thiết kế:  Mực nước thấp thiết kế (mực nước hạ thủy) Trong sông thiên nhiên hay sơng đào khơng có thủy triều lấy mực nước vận tải làm mực nước thiết kế thấp Trong vùng có thủy triều, thời gian triều lên khoảng 2-3h nên lợi dụng nước lên ngày mà đưa tàu vào ụ Khi thiết kế sơ lấy: với ụ đóng chu kỳ hạ thủy dài nên cần tháng hay nửa tháng xuất lần được; với ụ sửa chữa ngắn hơn, tuần xuất lần  Mực nước cao thiết kế Phụ thuộc vào cấp cơng trình u cầu cơng nghệ 2.2.2 Phao cửa ụ Việc tính tốn cho phao cửa ụ tương tự tính tốn cho tàu 2.2.2.1 Các yếu tố đường hình lý thuyết Phao Các yếu tố đường hình lý thuyết tàu bao gồm yếu tố sau: S, V, Xc, Zc, α, β, δ, R0, r0 … Trong điều kiện nay, chưa có đường hình lý thuyết tàu “tốn học” nên phép tính tốn yếu tố xét gần Trong đề tài trình bày theo phương pháp hình thang Diện tích mặt đường nước: S (m2) S = 2 1 Trong đó: l  ydx = l (y0 + 2y1 + … + 2yn-1 + yn) + S (2-29) L n + n: số khoảng sườn lý thuyết + L: chiều dài tàu thiết kế + S : diện tích hiệu đính đầu lái đầu mũi + yi: tung độ sườn thứ i Thể tích chiếm nước V (m3) Tm V=  Sdx  T S  S1   S n1  S n  Trong đó: + Sn: diện tích mặt đường nước tương ứng (2-30) + T : khoảng cách mặt đường nước Diện tích mặt cắt ngang tàu: ω (m2) T  n ω =  ydz  2T   y i   i 0 y0  y n    (2-31) Trong đó: + ω: diện tích mặt cắt ngang tàu + y: tung độ sườn mặt cắt tàu 2.2.2.2 Các hệ số hình dáng vỏ Phao Hệ số thể tích nước chiếm δ δ= Vi Li Bi Ti (2-32) Hệ số diện tích mặt đường nước α α = Si Li Bi (2-33) Hệ số đường nước mặt cắt ngang β=  ni Bi Ti (2-34) Trong đó: Vi, Si, ωni, Li, Bi, Ti: thể tích, diện tích, diện tích mặt cắt ngang tàu thơng số tàu ứng với mặt đường nước thứ i Hồnh độ trọng tâm diện tích mặt đường nước: XF (m) XF tính tỷ số mơmen tĩnh Moy với diện tích S: M sioy XF = (2-35) Si Trong đó: Msioy: mơmen tĩnh diện tích trục oy L Msioy = 2  xydx L (2-36)  L2 5 y10  y0   8 y9  y1   6 y8  y   4 y7  y3   2 y6  y  + M Sioy Trong đó: M Sioy : mơmen tĩnh hiệu đính Tọa độ tâm nổi: Zc, Xc (m) a Cao độ tâm nổi: Zc (m) Zci = M vixoy Vi (2-37) Trong đó:  Mvixoy: mơmen tĩnh thể tích Vi mặt phẳng tọa độ xoy Tm Mvixoy = S m S  Sm   Z m dz  T  S1  2S   m  1S n1  mS m     b Hoành độ tâm nổi: Xc(m) (2-38) M viyoz Xci = Vi (2-39) Trong đó:  Mviyoz: mơmen tĩnh thể tích Vi mặt phẳng tọa độ yoz tính theo cơng thức: Tm S X F0  S m X Fm   S m X Fm dz  T  S X F0  S1 X F1   S m X Fm   (2-40)    Mviyoz = Bán kính ổn định ngang: r0 (m) r0  Ix Vi (2-41) Trong đó: Ix mơmen qn tính diện tích MĐN trục x L 3 y  y10  2  3 Ix =  y dx  L  y  y1   y10    I x L   (2-42) với ΔIx: phần hiệu đính mũi lái Bán kính ổn định dọc: R0 (m) R0  Iy Vi (2-43) Trong đó: Iy: Mơmen qn tính diện tích MĐN trục y tính theo cơng thức: L Iy=2 x L ydx = 52  2L3   y  y10    y  y1    y  y   2  y  y    y  y   I y 2  với  Iy: phần hiệu đính mũi lái (2-44) Độ cao tâm ổn định ban đầu ngang h0(z) dọc H0(z) h0(z) = zc0(z) + r0(z) - zg H0(z) = zc0(z) + R0(z) - zg (2-45) 2.2.2.3 Tính vẽ đồ thị tĩnh thủy lực, đồ thị Bonjean đồ thị ổn định Tính vẽ đồ thị tĩnh thủy lực Để giải toán thực tế khác gắn liền với việc đánh giá ổn định tàu Người ta dùng đường cong yếu tố đường hình Trong tài liệu thức tổ chức IMO, họ đường cong có tên gọi tiếng Anh hydrostatic curves, có nghĩa đường thủy tĩnh tàu Đường cong thủy tĩnh biểu diễn thay đổi yếu tố tính theo mớn nước tàu Tính vẽ đồ thị Bonjean Với sườn tàu, từ kết tính diện tích phần chìm mơmen tĩnh phần chìm so với đáy, ta vẽ hai đường cong miêu tả biến thiên hai giá trị theo chiều chìm T Tập hợp toàn đường cong kiểu này, lập cho tất sườn tính tốn ta có đồ thị có tên gọi tỉ lệ Bonjean Họ đường cong đồ thị Bonjean sở tính thể tích phần chìm giả định, tâm theo chiều dọc, chiều cao trước hạ thủy tàu, đồng thời sở tính chống chìm, phân khoang tàu Diện tích mặt sườn tính đến mớn nước T: T y  y10      ydz  T  y  y1   y10     (2-46) Mômen tĩnh so với trục Oy mặt sườn: T  10 M =  yzdz  2T   i y i   i0 y  y10    (2-47) Tính vẽ đồ thị ổn định Đồ thị ổn định đồ thị biểu diễn mối quan hệ cánh tay đòn ổn định góc nghiêng ngang  , l(  ) = f(  ) Hình 2.5: Đồ thị Read 2.2.2.4 Tiêu chuẩn ổn định Muốn đánh giá tàu mặt ổn định, thông thường dựa vào tiêu chuẩn ổn định Tiêu chuẩn ổn định thước đo cần thiết ổn định, mà ổn định cần thiết với tàu xét Có nhiều tiêu chuẩn ổn định khác như: Tiêu chuẩn vật lý (điển hình tiêu chuẩn thời tiết Liên Bang Nga ), Tiêu chuẩn thống kê (điển hình tiêu chuẩn tổ chức liên biển quốc tế IMO- 1974), Tiêu chuẩn ổn định Đăng Kiểm Việt Nam… Tất tàu thiết kế, chế tạo phải tuân theo tiêu chuẩn Trong số tiêu chuẩn tiêu chuẩn tổ chức liên biển quốc tế IMO- 1974 áp dụng phổ biến Trên sở kết thống kê gần 100 tàu bị lật vào năm 60, đem so sánh đồ thị ổn định tàu bị lật với đồ thị tàu tốt rút đồ thị tối thiểu với điều kiện: a Chiều cao tâm ổn định ban đầu : ho  0,35 m b Cánh tay đòn ổn định tĩnh 30o : lθ30  0,2 m c Cánh tay đòn ổn định động 30o: lθđ30  0,055 m d Cánh tay đòn ổn định động 40o : lθđ40  0,09 m e Hiệu: lθđ40 - lθđ30  0,03 m f Góc ứng với tay địn ổn định tĩnh cực đại : θ max  25o + 30o Các tiêu chuẩn yếu tố quy định dạng đồ thị tối thiểu hay gọi đồ thị Read hình 2.5 Đồ thị tối thiểu phân biệt: tàu đảm bảo ổn định đồ thị nằm đồ thị tối thiểu, tàu khơng đảm bảo ổn định có đồ thị nói nằm đồ thị tối thiểu  ... 1,73 4,17 34 1,55 7 ,21 9 ,21 12 0 ,23 1,94 4, 42 36 1,81 8 ,25 9,98 14 0 ,29 2, 17 4,69 38 2, 11 9,44 10,8 16 0,36 2, 43 5,00 40 2, 46 10,84 11,73 18 0,43 2, 72 5,31 42 2,87 12, 50 12, 77 20 0,51 3,06 5,66... ụ đại lấy ngang cao trình đáy buồng ụ để tận dụng khả khai thác tối đa ụ  Cao trình đáy ụ: lấy từ mực nước hạ thủy  đáy ụ =  MNHT – Hu ( 2- 2 8)  Cao trình đỉnh ụ: lấy cao trình xưởng, cao trình. .. nhưỡng 2. 2 Ụ KHƠ 2. 2.1 Các thơng số ụ khơ Cưa ụ Phía khu nước Tàu sửa ụ Bản đáy ụ Khu vực phía sau Tường thân ụ Hỡnh 2. 4: Sơ đồ ụ khô  Chiều dài buồng ụ (tính từ đầu tường đến mép phía cửa ụ) :