Thủy lực - Chương 4 pdf

TS. Nguyễn Thò Bảy - ĐHBK tp HCM -Bài Giảng Thủy Lực DÒNG CHẢY QUA CÔNG TRÌNH 1 CHƯƠNG 4 Thay đổi đột ngột → dòng chảy không đều biến đổi gấp Dòng chảy qua các công trình Đập tràn Cống TS. Nguyễn Thò Bảy - ĐHBK tp HCM -Bài Giảng Thủy Lực DÒNG CHẢY QUA CÔNG TRÌNH 2 I. ĐẬP TRÀN Η Thành mỏng δ δ< 0,67Η Η δ h H 2−3Η < δ < 7−8 Η Đỉnh rộng δ 0,67Η < δ < 2−3 Η M/c thực dụng H δ P 1 P 2 V 2 g H 0 Chế độ chảy Chảy tự do Mực nước hạ lưu thấp hơnđỉnhđậphoặccao hơnđỉnhđậpnhưng chưa ảnh hưởng đến dạng nước tràn và khả năng tháo nước của đập Chảy ngập Mực nước hạ lưu cao hơn đỉnh đập và ảnh hưởng đến dạng làn nước tràn và khả năng tháo nước của đập 1. Đập tràn thành mỏng ¾Chỉ được sử dụng nhiều trong phòng thí nghiệm 3 2 0 Qmb2gH= ¾Q đối với đập tràn thành mỏng m/c chữ nhật: 2 0 0 V HH 2g ⎛ ⎞ α =+ ⎜ ⎝ ⎠ Với: δ Η b Η m: hệ số lưu lượng, (thực nghiêm) 2. Đập tràn m/c thực dụng δ H δ P 1 P 2 V 2g H 0 Dạng cong Creager-Ophixirov Dạng đa giác ¾Đ. k chảy ngập: h h >P và pg ZZ PP ⎛⎞⎛⎞ < ⎜⎟⎜⎟ ⎝⎠⎝⎠ pg Z f(H /P,m) P ⎛⎞ = ⎜⎟ ⎝⎠ Với (Phụ lục 4.1) TS. Nguyễn Thò Bảy - ĐHBK tp HCM -Bài Giảng Thủy Lực DÒNG CHẢY QUA CÔNG TRÌNH 3 Tính Q qua đa ä ptrànm/cthựcdu ï ng 3 2 n0 Qmb2gH=σ ε ∑ σ n : hệ số chảy ngập σ n =f(h n /H 0 ) (PL 4.2) σ n =1 nếu chảy tự do m : Hệ số lưu lượng; m = m tc σ H σ hd - Đập tràn Creager m tc = 0,48 ÷ 0,5 Đậptrànđagiác m tc = 0,3 ÷ 0,45 (PL.4.3) σ H : Hệ số hiệu chỉnh do cột nước H khác với H tk. σ H =f(H/H tk , α) (PL.4.4) σ hd : Hệ số hiệu chỉnh do hình dạng đập thay đổi . σ hd = f(e/P 1 , α, β) (PL.4.5) ε : Hệ số co hẹp. ∑b : Tổng chiều rộng tràn nước mb mt 0 (n 1) H 10,2 nb ξ+ −ξ ε= − ξ mb : Hệ số co hẹp do mố bên (phụ thuộc hình dạng mố) ξ mt : Hệ số co hẹp do mố trụ (phu thuộc hình dạng mố) n: Số nhòp đập ξ mb = 1 ξ mb = 0,7 ξ mt = 0,25 ξ mt = 0,8 ξ mt = 0,45 α β O ae P 1 P H tk P 1 P H z h ng h h Ví dụ 1: Đập tràn thực dụng n = 10, b = 10m, cao trình mực nước thiết kế ở thượng lưu Z tk =20m. Lưu lượng thiết kế Q tk = 1580m3/s. Đập chặn ngang sông có bề rộng sông B = 160m, mực nước hạ lưu Z h =14m, cao trình đáy sông là Z ds =6m. các mố trụ và mố bên tròn như hình vẽ. Góc vát ở đỉnh đập: α = 45 o a) Xác đònh cao trình đỉnh đập (Z đ ) b) Sau khi thiết kế, nếu mực nước thượng lưu Zt=23m và Z h =18,4m. Xác đònh lưu lượng chảy qua đập. 14m Z đ 6m 6m 20m 10m 10m TS. Nguyễn Thò Bảy - ĐHBK tp HCM -Bài Giảng Thủy Lực DÒNG CHẢY QUA CÔNG TRÌNH 4 3/2 o g2bm Q H ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ Σε = Hệ số lưu lượng m tiêu chuẩn là: m tc = 0,49 Giả thiết chảy qua đập là không ngập, tạm lấy ε=0,98: m8,3 81,9.2100.49,0.98,0 1580 H 3/2 o = ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ = 963,0 b H n )1n( 2.01 0mtmb = ξ − + ξ −=ε⇒ Với 7,0 mb =ξ 45,0 mt =ξ Ta có: m851,3 81,9.2100.49,0.963,0 1580 H 3/2 o = ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ = s/m7,0 )620(160 1580 )ZZ(B Q V dstk o = − = − = m826,3 g2 V HH 2 o 0 =α−= Tính lại: m174,16826,320Z d = −= Cao trình đỉnh đập Kiểm tra lại trạng thái chảy: Z h =14m < Z d =16,174m: không ngập b) Khi mực nước thượng lưu Z t =23m, Z h =18,4m H = 23 – 16,174 = 6,826 m Z = 23 – 18,4 = 4,6 m P = 16,174 – 6 = 10,174 m 45,0 174,10 6,4 P Z ==⇒ 67,0 174,10 826,6 P H == 69,0 P z pg 1.4.PL = ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ ⇒ ⇒chảy ngập 3 2 n0 Qmb2gH=σ ε ∑ Bước đầu, cho H 0 = H = 23-16,174 = 6,826m > H tk =3,826m (PL 4.4) ⇒ Hệ số lưu lượng : m = σ H .m tc . 784,1 826,3 826,6 H H tk == 0 45=α 065,1 H = σ ⇒ 521,049,0.065,1m = = () )33,0(f 826,6 174,164,18 fHhf 0nn = ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ − ==σ ⇒>= 1784,1HH tk Đập có chân không (PL 4.2) ⇒ 880,0 n = σ Hệ số chảy ngập: 10 826,6 . 10 45,0.97,0 2,01 + −=ε 935,0= ε ⇒ Hệ số co hẹp: Suy ra lưu lượng: 3 2 Q (0,895)(0, 521)(0,935)(10.10) 2.9,81(6,826)= = 3386m 3 /s ⇒ H 0 =6.905 880,0 n = σ ⇒ 934,0 = ε ⇒ Q=3443 m3/s s/m17,2 )623(160 3444 )ZZ(B Q A Q V d o = − = − == 3386m 3 /s 1.24 Tính lại lưu lượng: TS. Nguyễn Thò Bảy - ĐHBK tp HCM -Bài Giảng Thủy Lực DÒNG CHẢY QUA CÔNG TRÌNH 5 ¾Đập có thể có ngưỡng P 1 ≠ 0, P ≠ 0 ¾Đập có thể không ngưỡng P 1 = P = 0 VD: dòng chảy qua cống,  dòng chảy qua trụ cầu (bò biến đổi theo chiều ngang) 3. Đập tràn đỉnh rộng Mực nước hạ lưu h h cao hơn đỉnh đập và thỏa điều kiện ngập: h h > P , cộng với một trong hai đk sau ng ng 00 pg hh 0,7 0,85 HH ⎛⎞⎛⎞ >=÷ ⎜⎟⎜⎟ ⎝⎠⎝⎠ hay ng ng cr cr pg hh 1,2 1, 4 hh ⎛⎞⎛⎞ >=÷ ⎜⎟⎜⎟ ⎝⎠⎝⎠ Tính Q qua đập tràn đỉnh rộng ¾Trường hợp chảy không ngập: δ ảnh hưởng rất nhiều đến lưu lượng chảy qua đập δ h H Ngưỡng P 1 Ngưỡng P h h h n 1 1 2 2 () () () hHg2AQ hHg2hHg2 1 V g2 V g2 V h g2 V HH 0 00 22 2 o o0 −ϕ=⇒ −ϕ=− ξ+α =⇒ ξ+α+=α+= ∑ ∑ Khi cửa đập hình chữ nhật: ⇒ ( ) 2 3 0 2 3 0 2 3 0 00 0 Hg2mbHg2b)k1k( Hg2 H h 1 H h b hHg2bhQ =−ϕ= −ϕ= −ϕ= )k1k(m −ϕ= m: hệ số lưu lượng tính theo thực nghiệm của Cu-min -PL.(4.6): ϕ : hệ số lưu tốc ứng với lúc chảy không ngập - PL.(4.7) Điều kiện chảy ngập qua đập tràn đỉnh rộng ϕ n : hệ số lưu tốc ứng với lúc chảy ngập - PL.(4.7) ¾Trường hợp chảy ngập chứng minh tương tự như trường hợp chảy không ngập, ta có: )hH(g2AQ on −ϕ= Trường hợp cửa đập hình chữ nhật ⇒ )hH(g2bh )hH(g2bhQ nonn on −ϕ≈ −ϕ= Ví dụ: đập tràn đỉnh rộng có ngưỡng tròn, cao P 1 =P=0,5m, tường cánh hình chóp, rộng b=3m. Cột nước tràn H=2,4m. Kênh thượng lưu rộng 5m. Tính lưu lượng chảy qua đập trong hai trường hợp: a. Độ sâu kênh hạ lưu h h =2m. b. Độ sâu kênh hạ lưu h h =2,75m () 7,0625,04,25,1Hh 0n < = = Giải: Theo PL.4.6, ngưỡng tròn ⇒ m=0,35. a. h n =2-0,5=1,5m ⇒ ⇒ Chảy không ngập 2 3 0 Hg2mbQ =⇒ Tính gần đúng lần thứ nhất: H 0 =H=2,4m s/m3,17)4,2(81,9.23.35,0Q 3 2 3 ==⇒ s/m2,1 )5,04,2(5 3,17 )PH(B Q A Q V o = + = + == m47,2 81,9.2 2,1 4,2 g2 V HH 2 2 o o0 =+=α+= Tính lại lần 2 ta được: Q=18m 3 /s TS. Nguyễn Thò Bảy - ĐHBK tp HCM -Bài Giảng Thủy Lực DÒNG CHẢY QUA CÔNG TRÌNH 6 b. h n =2,75-0,5=2,25m ⇒ ( ) 85,093,04,225,2Hh 0n > = = ⇒ Chảy ngập )hH(g2bhQ nonn −ϕ≈ ⇒ Với m=0,35, từ PL4.7 ⇒ 93,0 n =ϕ s/m8,10)25,24,2(81,9.225,2.3.93,0Q 3 =−≈ ⇒ s/m75,0 )5,04,2(5 8,10 )PH(B Q A Q V o = + = + == m43,2 81,9.2 75,0 4,2 g2 V HH 22 o o0 =+=α+= Tính lại lần 2 ta được: Q=11,79m 3 /s )hH(g2bhQ on −ϕ= Trường hợp tính chính xác với công thức: Cần xác đònh h: Từ PL 4.7 ⇒ k 1 = 0,515; k 2 =0,8 ⇒ h 1 =k 1 H 0 = 0,515.2,4 = 1,236m h 2 =k 2 H 0 = 0,8.2,4 = 1,92m ⇒ s/m48,16)236,14,2(81,9.2236,1.3.93,0Q 3 1 =−= s/m44,16)92,14,2(81,9.292,1.3.93,0Q 3 2 =−= 21 QQ = Nhận xét: s/m894,1 )5,04,2(5 48,16 )PH(B Q A Q V o = + = + == m58,2 81,9.2 894,1 4,2 g2 V HH 22 o o0 =+=α+= Tính lại lần 2 ta được: Q=18,34m 3 /s Và II. CỐNG Cống lộ thiên h c Cống ngầm 1a. Cống lộ thiên chảy tự do: h c H 0 0 c c g2 V 2 0 H 0 a Chảy tự do h h () () c0c0c 2 c 2 c c 2 o 0 hHg2hHg2 1 V g2 V g2 V h g2 V HH −ϕ=− ξ+α =⇒ ξ+α+=α+= ∑ ∑ ( ) c0c hHg2AQ −ϕ= ( ) c0ccnh hHg2bhQ −ϕ= ⇒ Đ / v Kênh chữ nhật: ( ) aHg2abQ 0cnh ε−εϕ= )Ha(f=ε PL. 4.8 TS. Nguyễn Thò Bảy - ĐHBK tp HCM -Bài Giảng Thủy Lực DÒNG CHẢY QUA CÔNG TRÌNH 7 H 0 0 c c g2 V 2 0 H 0 a Chảy ngập h h h ng ⇒ ()() ng0ng0c 2 c 2 c ng0 hHg2hHg2 1 V g2 V g2 V hH −ϕ=− ξ+α =⇒ ξ+α+= ∑ ∑ ( ) ng0c hHg2AQ −ϕ= ( ) ng0ccnh hHg2bhQ −ϕ= ( ) ng0cnh hHg2abQ −εϕ= Đ / v Kênh chữ nhật: 1b. Cống lộ thiên chảy ngập: 2. Cống ngầm 2a. Chảy không áp ⇒ tính như đập tràn đỉnh rộng N N K K i > i cr K K i < i cr K K i <i cr Chảy xiết và nối tiếp với hạ lưu bằng nước nhảy xa hoặc nước nhảy ngập Chảy xiết đường nước dâng Chảy xiết đường nước hạ 2b. Chảy ba ù na ù p⇒tính nh ư c o á n glo ä t hiên Chảy xiết đường nước dâng: K K Chảy xiết và nối tiếp bằng nước nhảy : K K 2c. Chảy có áp ⇒ tính như đường ống z D/2 Mực nước hạ lưu thấp hơn đỉnh cống, nhưng nước nhảy cao hơn đỉnh cống g2 V )(hH 2 c ch0 α ξΣ+α=− 0 c h0 c c gz2 1 )hH(g2 1 V ξΣ+α =− ξΣ+α =⇒ 0cc gz2AQ ϕ=⇒ R4 L C g8 1 D L 1 2 vv c +ξ+α = λ+ξ+α =ϕ Mực nước thượng, hạ lưu cao hơn đỉnh cống g2 V 2 0 z 0 D 0 0 H H 0 1 1 h h z TS. Nguyễn Thò Bảy - ĐHBK tp HCM -Bài Giảng Thủy Lực DÒNG CHẢY QUA CÔNG TRÌNH 8 Ví dụ: Một cống ngầm tiết diện vuông ngang qua đường dài L = 15m bằng bê tông, hệ số chezy C = 30 m 1/2 /s, chảy có áp với độ chênh mực nước thượng hạ lưu là 0,25m. Cho hệ số tổn thất cục bộ ở cửa vào ξ v = 1, cửa ra là ξ r =0,5; bỏ qua cột nước lưu tốc trước cống. Để cống có thể chảy với lưu lượng Q = 0,258 m3/s thì cống phải có cạnh bằng bao nhiêu? Giải: Gọi a là cạnh của cống hình vuông: 0cc gz2AQ ϕ= 4/a 15 30 81.9*2 5.11 1 R4 L C g8 1 22 c c ++ = +ξΣ+α =ϕ 25.0*81.9*2a 4/a 15 30 81.9*2 5.11 1 258.0 2 2 ++ =⇒ Tính thử dần nhận được: a=0.51m (xem phần tính GIAIBTTL4-5-6-7.xls-bài 9) Ví dụ: Cống hở phẳng chặn ngang kênh chữ nhật có b = 10m, đáy cống ngang bằng đáy kênh, độ mở a = 0,8m, hệ số vận tốc ϕ = 0,92. Độ sâu thượng lưu là H = 4,0m. Tính lưu lượng qua cống trong hai trường hợp sau: a) Độ sâu kênh hạ lưu h h = 2m. b)Độ sâu kênh hạ lưu h h = 2,5m. a) Giải: Giả sử chảy tự do: a/H=0,8/4=0,2; ⇒ (PL.4.8)ε=0,62 ⇒h c =0,62*0,8=0,496 Lần 1: V 0 =0⇒ Lần 2: V 0 =Q/A=37.84/(4*10)=0.946m/s ⇒H 0 =4+(0.95) 2 /(2*9.81)=4.046m Tính lại Q=38.08 m 3 /s Lần 3: V 0 =Q/A=38.08/(4*10)=0.952m/s ⇒H 0 =4+(0.95) 2 /(2*9.81)=4.046m Tính lại Q=38.08 m 3 /s. Kiểm tra chế độ chảy : Tính: () 84.37)496.04(*81.9*2*496.0*10*92.0hHg2bhQ c0c =−=−ϕ= m139.1 10*81.9 08.38 gb Q h 3 2 2 3 2 2 cr == m206.21 496.0 139.1 81 2 496.0 1 h h 81 2 h h 3 3 c crc '' c = ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ − ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎝ ⎛ += ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ − ⎟ ⎟ ⎠ ⎞ ⎜ ⎜ ⎝ ⎛ += ⇒ Chảy tự do TS. Nguyễn Thò Bảy - ĐHBK tp HCM -Bài Giảng Thủy Lực DÒNG CHẢY QUA CÔNG TRÌNH 9 b) Giải: Khi h h =2,5 m>h c ” thì chế độ chảy là chảy ngập: Lần 1 : V=0; h ng =h h =2.5m ⇒ ( ) 76.24hHg2bhQ ng0c =−ϕ= Lần 2: Tính V 0 =0.62m/s; hcr=0.86m; h c ’’= 1.36m<h h ⇒vẫn chảy ngập; Fr h 2 =V h 2 /(gh h )=0.04 ( ) 32.28hHg2bhQ ng0c =−ϕ= ng 2 h h hC h h 12Fr1 hh ⎛⎞ =+ − ⎜⎟ ⎝⎠ ⇒ h ng =2.056m Lần 3 : Tính V 0 =0.71m/s; hcr=0.94m; h c ’’= 1.58m<h h ⇒vẫn chảy ngập; Fr h 2 =V h 2 /(gh h )=0.05 ⇒ hng=1.90m ( ) 47.29hHg2bhQ ng0c =−ϕ= Sau vài lần tính lại nhận được Q=30.15m 3 /s (xem phần tính GIAIBTTL4-5-6-7.xls-bài 12) ξ mb = 1 ξ mb = 0,7 ξ mt = 0,25 b b Dạng các mố bên và mố tru H>H tk Chân không Đập tràn hoạt động có chân không TS. Nguyễn Thò Bảy - ĐHBK tp HCM -Bài Giảng Thủy Lực DÒNG CHẢY QUA CÔNG TRÌNH 10 0,780,670,670,630,710,740,760,800,860,48 0,790,730,700,710,740,760,780,820,880,46 0,720,750,730,750,760,780,800,840,890,42 0,900,830,800,790,800,820,840,860,910,385 1,050,9600870,860,840,860,870,890,920,35 2,001,501,000,750,500,400,300,200,10 Phụ lục 4.1: Trò số phân giới (Z/P) pg để xác đònh trạng thái chảy qua đập có mặt cắt thực dụng H/P m 0,0000,001,00 -0,41 (0,53 ÷ 0,28)0,95 0,3900,59 (0,63 ÷ 0,44)0,90 -0,70 (0,86 ÷ 0,54)0,85 0,5380,70 (0,89 ÷ 0,63)0,80 -0,85 (0,91 ÷ 0,68)0,75 0.6420,9330,70 0,7230,9570,60 0,7880,9720,50 0,8450,9830,40 0,8950,9940,30 0,9400,9960,20 0,9710,9980,10 0,99010 0,9991-0,10 11-0,15 Đập có chân khôngĐập không chân không σ n hn/Ho Phụ lục 4.2: Hệ số ngập σ n của đập có mặt cắt thực dụng (đập Creager ôphixêrốp) [...]... Nguyễn Thò Bảy - ĐHBK tp HCM -Bài Giảng Thủy Lực Phụ lục 4. 3: Hệ số lưu lượng của đập thực dụng mặt cắt hình thang Độ dốc Độ cao Tương đối P/H Hệ số lưu lượng 1 < H/δ < 2 0,5 2 1 2 0 0 2÷3 Mái hạ lưu S' 0,5 3÷5 Mái thượng lưu S 0 0 0 0 3 5 10 0 ,42 0 ,41 0 ,40 0,38 0,39... 0,35 0 ,40 0,39 0,38 0,36 0,37 0,35 0, 34 0,38 0,37 0,36 0,35 0,35 0, 34 0,33 Phụ lục 4. 4: Hệ số sửa chữa do cột nước σH α0 H/Htk 15 30 45 60 75 90 0,20 0,897 0,886 0,875 0,8 64 0,853 0, 842 0 ,4 0,9 34 0,928 0,921 0,9 14 0,907 0,900 0,6 0,961 0,957 0,957 0, 949 0, 945 0, 940 0,8 0,982 0,980 0,978 0,977 0,975 0,973 1,2 1,016 1,017 1,019 1,020 1,022 1,0 24 1 ,4 1,029 1,032 1,036 1.039 1, 042 1, 045 1,6 1, 042 1, 048 1,051... tường cánh 0, 34 ÷ 0,36 0,32 ÷ 0,33 3 Cửa vào tương đối thuận, ngưỡng tròn hoặc bạt góc, có tường cánh thẳng thu hẹp dần hoặc tường cánh hình chóp 4 Cửa vào rất thuận 0,37 ÷ 0,38 Phụ lục 4. 7: Quan hệ giữa m và ϕ, ϕn, k1, k2 m 0,30 0,31 ϕ 0, 943 0.950 0,956 0,963 0,970 0,976 0,983 0,990 0,996 1,000 k1 0 ,41 6 0 ,43 4 0 ,45 2 0 ,47 1 0 ,49 2 0,515 0, 540 0,566 0,608 2/3 k2 0 ,41 7 0,855 0, 842 0,830 0,8 14 0,800 0,779... 1,0 64 1,8 1,0 54 1,059 1,065 1,071 1,076 1,032 2,0 1, 64 1,071 1,078 1,085 1,092 1,099 DÒNG CHẢY QUA CÔNG TRÌNH 11 TS Nguyễn Thò Bảy - ĐHBK tp HCM -Bài Giảng Thủy Lực 0 Phụ lục 4. 5 : Hệ số sửa chữa hình dạng σhd a P1 α e β αo e/P1 βo 0 0,3 0,6 0,9 1,0 15 15 30 60 0,880 0,910 0,927 0,878 0,908 0,925 0,855 0,885 0,902 0,850 0,880 0,895 0,933 0,9 74 1,000 45 15 30 60 0,915 0,953 0,9 74 0,915 0,950 0,9 74 0,911... 0,717 2/3 ϕn 0,77 0,81 0,32 0, 84 0,33 0,87 0, 34 0,90 0,35 0,93 0,36 0,96 DÒNG CHẢY QUA CÔNG TRÌNH 12 0,37 0,98 0,38 0,99 0,385 1,000 TS Nguyễn Thò Bảy - ĐHBK tp HCM -Bài Giảng Thủy Lực Phụ lục 4. 8: Hệ số co hẹp ε a/H ε a/H ε 0,0 0,611 0 ,40 0,630 0,1 0,615 0 ,45 0,638 0,15 0,618 0,50 0, 645 0,20 0,620 0,55 0,650 0,25 0,622 0,60 0,660 0,30 0,625 0,65 0,675 0,35 0,628 0,70 0,690 - - 0,75 0,705 DÒNG CHẢY QUA... 30 60 0,915 0,953 0,9 74 0,915 0,950 0,9 74 0,911 0,950 0,970 0,919 0,956 0,978 0,933 0,9 74 1,000 75 15 30 60 0,930 0,972 0,998 0,930 0,972 0,998 0,930 0,972 0,998 0,930 0,972 0,999 0,933 0,9 74 1,000 90 15 30 60 0,933 0.9 74 1,000 - - - - Phụ lục 4. 6: Hệ số lưu lượng m của đập tràn đỉnh rộng (trò số gần đúng của Cu-min m Tính chất thu hẹp ở cửa vào 1 Cửa vào rất không thuận, mức độ thu hẹp rất lớn; đầu . 2 0,38 0,37 0,36 0,35 0,35 0, 34 0,33 0 ,40 0,39 0,38 0,36 0,37 0,35 0, 34 0 ,42 0 ,41 0 ,40 0,38 0,39 0,37 0,35 0 0 0 0 3 5 10 3 4 5 10 0 0 0 0 ,40 0,39 0,38 0,36 0 ,42 0 ,41 0 ,40 0,38 0 ,44 0 ,43 0 ,42 0 ,40 0 0 1 2 1 2 0 0 2 ÷ 3 0,36 ÷ 0,350 ,40 ÷ 0,380 ,43 ÷ 0 ,42 0,50,5 3. DÒNG CHẢY QUA CÔNG TRÌNH 12 Phụ lục 4. 5 : Hệ số sửa chữa hình dạng σ hd P 1 0 a e α β - - - - - - - - - - - - 0,933 0.9 74 1,000 15 30 60 90 0,933 0,9 74 1,000 0,930 0,972 0,999 0,930 0,972 0,998 0,930 0,972 0,998 0,930 0,972 0,998 15 30 60 75 0,933 0,9 74 1,000 0,919 0,956 0,978 0,911 0,950 0,970 0,915 0,950 0,9 74 0,915 0,953 0,9 74 15 30 60 45 0,933 0,9 74 1,000 0,850 0,880 0,895 0,855 0,885 0,902 0,878 0,908 0,925 0,880 0,910 0,927 15 30 60 15 1,00,90,60,30 e/P 1 β o α o Phụ. đối P/H Phụ lục 4. 4: Hệ số sửa chữa do cột nước σ H 0, 842 0,900 0, 940 0,973 1,0 24 1, 045 1,0 64 1,032 1,099 0,853 0,907 0, 945 0,975 1,022 1, 042 1,060 1,076 1,092 0,8 64 0,9 14 0, 949 0,977 1,020 1.039 1,055 1,071 1,085 0,875 0,921 0,957 0,978 1,019 1,036 1,051 1,065 1,078 0,886 0,928 0,957 0,980 1,017 1,032 1, 048 1,059 1,071 0,897 0,9 34 0,961 0,982 1,016 1,029 1, 042 1,0 54 1, 64 0,20 0 ,4 0,6 0,8 1,2 1 ,4 1,6 1,8 2,0 90756 045 3015 α 0 H/H tk TS.