Thiết kế máy biến áp điện lực

Thiết kế MBA điện lực Lời nói đầu Mba điện lực là một bộ phận rất quan trọng trong hệ thống điện . Việc tải điện năng đi xa từ nhà máy điện đến hộ tiêu thụ trong các hệ thống điện cần phải có rất nhiều lấn tăng giảm điện áp . Do đó tổng công suất đặt của các Mba lớn hơn nhiều lần so với công suất máy phát . Tuy hiệu suất của Mba thường rất lớn ( 98-99% ) Nhưng do số lượng Mba nhiều nên tổng tổn hao trong hệ thống rất đáng kể vì thế vấn đề đặt ra trong thiết kế Mba vẫn là giảm tổn hao nhất là tổn hao không tải trong Mba . Khuynh hướng phát triển của ngành chế tạo Mba điện lực hiện naylà tăng được giới hạn về công suất , về điện áp , ngoài ra còn mở rộng thang công suất của Mba thành nhiều dãy để đáp ứng một cách rộng rãi với nhu cầu sử dụng và vận hành Mba . Để làm được điều đó trong thiết kế , chế tạo Mba ta phải không ngừng cải tiến , tìm ra những vật liệu mới tốt hơn , thay đổi kết cấu mạch từ hợp lí , tăng trình độ công nghệ Qua bản đồ án môn học này đã giúp em hiểu và làm quen với công việc thiết kế Mba nói riêng và máy điện nói chung . Mặc dù đã rất cố gắng trong quá trình thiết kế nhưng chắc chắn không tránh khỏi những sai sót , em mong các thầy , cơ cùng các bạn đóng góp những ý kiến xây dựng . Em xin chân thành cảm ơn . Hà nội . Ngày 10.10.2001 Sinh viên Phan Huy Bình 1 Thiết kế MBA điện lực Phần I : Tính toán các kích thước chủ yếu 1.1 Các đại lượng điện cơ bản của Mba 1.1.1 Công suất mỗi pha của mba: S f = m S = 3 400 =133,33 (KVA) 1.1.2 Công suất mỗi trụ: S’= t S = 3 400 =133,33 (KVA) 1.1.3 Dòng điện dây định mức: -Phía CA: 2 3 . 2 3 10 U S I dm = = )(6,6 10.35.3 10.400 3 3 A = -Phía HA: 1 3 1 .3 10. U S I dm = = )(36,577 10.4,0.3 10.400 3 3 A= 1.1.4 Dòng điện pha định mức: -Phía CA: đấu Y 6,6 22 == II f (A) -Phía HA: đấu Y I f1 =I 1 = 577,36 (A) 1.1.5 Điện áp pha: Cả CA và HA đấu Y: .3 2 2 U U f = = )(26,20207 3 10.35 3 V = )(94,230 3 400 3 1 1 V U U f === 1.1.6 Các thành phần điện áp ngắn mạch: Thành phần tác dụng: (%)15,1 400.10 4600 .10 10 10 .100. . 3 3 ==== − − dm n f f f nf r S P Im Im U rI u Thành phần phản kháng: %866,415,15 2222 =−=−= rnx uuu 1.1.7 Điện áp thử của các dây quấn: Phía CA: 85 2 = th U (KV) Phía HA: 5 1 = th U (KV) ( Bảng 2) 1.2 Chọn các số liệu xuất phát và thiết kế sơ bộ lõi thép: 1.2.1 Lõi sắt : Chọn lõi sắt kiểu trụ , dây quấn cuộn thành hình trụ nên tiết diện ngang của trụ sắt có dạng bậc thang đối xứng nội tiếp với hình tròn đường kính d 2 Thiết kế MBA điện lực d d 0 1 Theo bảng 4 với các tấm lá tôn có ép chọn số bậc là 6 Vật liệu lõi sắt : dựng tôn silic mã hiệu 3404 có chiều dày : 0,35 mm-Bảng8 Để ép trụ ta dựng nêm gỗ suốt giữa ống giấy Bakêlit với trụ hay với cuộn dây hạ áp <H.2> Để ép gông ta dựng xà ép với bu lông xiết ra ngoài gông Xà ép gông trên và dưới được liên kết với nhau bằng những bulông thẳng đứng chạy dọc cửa sổ lõi sắt giữa hai cuộn dây. giữa xà ép với gông phải lót đệm cacton cách điện để hệ thống xà sắt không tạo thành mạch từ kín . 1.2.2 Chọn tôn silic và cường độ từ cảm trong trụ Chọn tôn silic cán lạnh mã hiệu 3404 có chiều dày 0,35mm ta chọn B T =1,6T 3 Thiết kế MBA điện lực 1.2.3 Các hệ số và suất tổn hao, suất từ hoá trong trụ và gông. 1/ Hệ số dầy: Tra Bảng 10 : k đ = 0,92 2/ Hệ số châm kín Bảng 4: k c =0,884 3/ Hệ số lợi dụng lõi thép: k ld =k c .k đ = 0,884.0,92=0,813 4/ Hệ số tăng cường tiết diện gông: ( Bảng 6) k g =T g :T t =1,015 Từ cảm trong gông B G =B T /k g =1,6/1,015=1,576 5/ Hệ số quy đổi từ trường tản: k R =0,95 6/ Từ cảm khe hở không khí giữa trụ và gông: ghép chéo 2/ TKK BB =⇒ = )(131,1 2 6,1 T= 7/ Suất tổn hao thép (Bảng 45 ) Trong trụ p T = 1,295(W/kg) Trong gông p G =1,251(W/kg) 8/ Suất từ hoá ( Bảng50) Trong trụ q T =1,775 (W/Kg) Trong gông q G =1,675(W/Kg) 1.2.4 Chọn cách điện : ( Bảng 18,19) 1. Cách điện giữa trụ và dây quấn HA: a 01 = 15 (mm) 2. Cách điện giữa dây quấn HA và CA: a 12 =27 (mm) 3.cách điện giữa dây quấn CA và CA: a 22 =30 (mm) 4. cách điện giữa dây quấn CA đến gông : l 02 =75 (mm) 5.bề dầy ống cách điện CA và HA : δ 12 =5 (mm) 6.Tấm chắn giữ các pha : δ 22 =3 (mm) 7.Đầu thừa ống cách điện: l đ2 =50 (mm) 8. Chiều rộng quy đổi từ trường tản: a R =a 12 +1/3(a 1 +a 2 ) trong đó 2 4 ' 21 10. 3 − = + Sk aa (Bảng 12) ⇒ k=0,59 019,010.33,133.59,0 3 2 4 21 == + ⇒ − aa a R =0,027+0,019=0,047(m) 1.3 Xác định kích thước chủ yếu của MBA: MBA cần thiết kế là loại máy 3pha 3 trụ kiểu phẳng dây quấn đồng tâm (H.4) 4 Thiết kế MBA điện lực l a 2 d 21 d l o a 01 a 1 c a 22 c Các kích thước chủ yếu của MBA là: - Đường kính trụ sắt: d - Chiều cao dây quấn: l - Đường kính trung bình giữa hai dây quấn: d 12 1.3.1 Tính hệ số kích thước cơ bản β: Hệ số β biểu diễn quan hệ giữa đường kính trung bình d 12 với chiều cao dây quấn l. l d 12 . π β = Để chi phí chế tạo MBA là nhỏ nhất, mặt khác vẫn đảm bảo các chỉ tiêu kỹ thuật ta cần phải tìm được giá trị β tối ưu . Công suất trên một trụ : S ’ =U.I Thành phần phản kháng của điện áp ngắn mạch : (%)10. . 9,7 4 12 − π = lu kadwIf U v rR x (%)10. . 9,7 4− β = v rR x u kawIf U Trong đó : . I, w: là dòng điện và số vòng cuộn dây CA hoặc HA . f =50Hz tần số lưới điện 5 Thiết kế MBA điện lực .k r =0,95 hệ số Rogovski .a R =0,047 m chiều rộng quy đổi từ trường tản .u v =4,44.f.B T .T T Điện áp trên một vòng dây .T T =k lđ πd 2 /4 Tiết diện trụ rR xldT rR vx v kaf uk d Bf kawf uu wuS 9,7 10 4 44,4 9,7 10.10 2 2 34 '         == − π β Rút ra: 22 ' 507,0 ldTx rR kBuf kaS d β = Trong biểu thức trên chỉ có β thay đổi trong một phạm vi rộng quyết định tới sự thay đổi đường kính d Đặt A= 176,0 813,0.6,1.866,4.50 95,0.047,0.33,133 507,0 .'. 507,0 4 22 4 22 == ldTx rR kBuf kaS Để tìm được β tối ưu, trước hết ta xác định trọng lượng tác dụng của MBA a. Trọng lượng tác dụng của lõi sắt: Lõi sắt gồm hai phần trụ và gông Trọng lượng sắt của trụ :         +=+= 0 12 0 .2 . 4 . .).2.( l d k d tllTtG FeldFeTT β π γ π γ Trong đó : +Số trụ tác dụng : t=3 +Tỉ trọng sắt γ )/(7650 3 mKg Fe = +Đường kính trung bình giữa 2 dây quấn : d 12 =a.d Hệ số : a=1,4 (Bảng13) +Khoảng cách giữa cuộn dây và gông : l 0 = 0,075 (m) d =A.X ; d 12 =a.A.X ; β=X 4 ; 2 2 1 .XA X A G T += (2-42) Trong đó : ld kAaA 10.663,5 34 1 = 0 24 2 10.605,3 lkAA ld = Thay số : )(401,351813,0.176,0.4,1.10.663,5 34 1 KgA == )(09.68075,0.813,0.176,0.10.605,3 24 2 KgA == Trọng lượng sắt gông: Để cho đơn giản ta giả thiết gông có tiết diện chữ nhật : ))1.((. 4 . 2))1.(( 2 2 eCtk d keCtTkG FeldGFeTGG +−=+−= γ π γ Trong đó : +Khoảng cách giữa hai trụ : C= 2221212 .2 aaad +++ +Chiều dày cuộn CA: a 2 =b.d/2 +Trị số b (Bảng 14) : b = 0,32 +Khoảng cách cách điện : a 12 = 0,027(m) ; a 22 = 0,03(m) +d =a.A.X +Hệ số tăng cường gông : k=1.015 Thay vào : 2 2 3 1 XBXBG G += (2-48) với: 6 Thiết kế MBA điện lực ).( 10.40,2 ).( 10.40,2 2212 24 2 34 1 aaAkkB ebaAkkB ldG ldG += ++= Thay số : )(977,229)41,032,04,1.(176,0.813,0.015,1.10.40,2 34 KgB =++= )(968,34)03,0027,0.(176,0.813,0.015,1.10.40,2 24 2 KgB =+= Trọng lượng tác dụng của lõi sắt MBA : 3 1 2 22 1 .).( XBXBA X A GGG GTFe +++=+= b. Trọng lượng dây quấn đồng : 2 . . ∆ = K Pk G nf dq (2-53) Trong đó : .K là hằng số phụ thuộc điện trở suất của dâyquấn : K Cu =2,4.10 -12 +mật độ dòng điện : 12 . . 746.0 dS uP k vn f =∆ +k f : hệ số tính đến tổn hao phụ trong dây quấn, trong vách. Chọn k f =0,94 (Bảng 15) Thay d 12 =a.A.X, u v =4,447.B T .T T ; T T = ld k d 4 . 2 π vào ( 2-53) : 2 1 X C G dq = . Trong đó : 222 2 ' 1 AUfBkk Sa KC rTldf dq = Với tần số f=50Hz : 222 2 1 AUBkk Sa kC rTldf dq = với dây đồng : K dq =2,46.10 -2 ( ) kgC 39,340 176,0.15,1.6,1.813,0.94,0 4,1.400 10.46,2 222 2 2 1 == − Khi tính cả trọng lượng cách điện của dây quấn và phần dây quấn tăng thêm dựng để điều chỉnh điện áp ở cuôn CA thì trọng lượng toàn bộ dây quấn phải nhân thêm hệ số k=1,06 Giá thành vật liệu td: ( ) dqdqgTFetd GkCGGCC ++= Trong đó C Fe và C dq tương ứng là giá 1kg sắt làm lõi và 1kg kim loại đồng làm dây quấn đã kể đến các chi phí về chế tạo lõi sắt và dây quấn cũng như các phế liệu không dùng được . Thường biểu diển giá thành theo đơn vị quy ước với cách chọn giá thành 1kg sắt làm đơn vị. ( ) X C kK X A XABXB C C C dqFe Fe td td 11 2 22 3 1 ' ++++== (2-59) Trong đó: 84,1== Fe dq dqFe C C K (Bảng 16) 7 Thiết kế MBA điện lực Đạo hàm CT 2-59 và cho triệt tiêu: 0 ' = dX dC td Để xác định trị số X tương ứng với giá thành vật liệu tác dụng cực tiểu từ phương trình: 0 45 =−−+ DCXBXX (2-60) 924,106,1.84,1. 977,229.3 39,340.2 3 2 509,0 977,229.3 401,351 3 320,0 977,229 )09,68968,34( . 3 2 . 3 2 1 1 1 1 1 22 === === = + = + = kK B C D B A C B AB B dqFe Thayvào (2-60): X 5 + 0,320.X 4 - 0,509.X- 1,924=0 Giải phương trình trên bằng phương pháp dò ta được : X=1,21 Tương ứng với trị số 068,2 4 == X β So sánh với phạm vi trị số β cho trong Bảng 17 [ ] 4,2;8,1 ∈ β Để chọn được β còn phải căn cứ vào những tham số kĩ thuật của mba thiết kế: 1. Tổn hao không tải: ).( ' 0 ggttf GpGpkP += Trong đó: + p t ; p g suất tổn hao trong trụ và gông (bảng 45) P t = 1,295 (w/kg) ; p g =1,251(w/kg) + k ’ f : hệ số phụ, (Bảng 43) ; k ’ f =1,25 G t ,G g ;theo biểu thức (2-42) và (2-48) 2. Thành phần phản kháng của dòng điện không tải (%) 1010. 10. 3 2 S Q S Q i ox == Với Q là công suất từ hoá, gần đúng tính bởi công thức : )( '' δ QQQkQ fcf ++= Trong đó: + '' f k : hệ số kể đến sự phục hồi từ tính không hoàn toàn khi ủ lại lá tôn lấy 2,1k '' f = +Q c : công suất tổn hao chung của trụ và gông: Q c =q t .G t + q g .G g (VA) (2-64) q t ;q g là suất tổn hao của trụ và gông: Bảng 50 q t =1,775 (VA/kg) q g =1,675 (VA/kg) +Q f : công suất từ hoá phụ đối với “góc” Q f = 40 q t .G 0 =(VA) 40 .1,775. G 0 =71. G 0 G 0 là trọng lượng của một góc 3334334 0 74,21.176,0.813,0.015,1.10.486,0 10.486,0 XXXAkkG ldg === + δ Q : công suất từ hoá ở những khe hở không khí nối giữa các lá thép 8 Thiết kế MBA điện lực t TqQ .2,3 δδ = (VA) =3,2 .4000 T t (2-67) + δ q : suất từ hoá khe hở: bảng 50 Tiết diện tác dụng của của trụ : T t = 223 0198,0785,0 XXAk ld = Trong tính toán sơ bộ có thể coi gần đúng dòng điện không tải i 0 =i 0x 3. Mật độ dòng điện trong dây quấn: dqdq dq dq nf GG G GK Pk 1 10.219,42 10.75,1433 .10.4,2 4600.93,0 . 6 12 12 . ====∆ − Trong đó : + 2 1 X C G dq = +K=2,4.10 -12 +k f =0,93 Đối với MBA dầu 6 10.5,4 ≤∆ Cu (A/m 2 ) 4. Lực cơ học : Lực hướng kính tác dụng lên một trong hai dây quấn : )( . 10.2610 ).(628,0 '2 262 max N af Suk kiF R xn rr −− == βω 38,51)1( 5 100 .41,1)1( 100 .41,1 5/15,1. /. =+=+= − − π π ee u k XR uu n n )(10.712,194 047,0.50 33,133.5.38,51 10.26 3 2 2 NF r == − ứng suất kéo tác dụng lên tiết diện sợi dây dẫn : 3 . 2 XM T F r r == ωπ σ Trong đó : 206,0 176,0.4,1 4600 .95,0.93,0.38,51.10.244,0 . 10.244,0 66 === −− Aa P kkkM n rfnCu Điều kiện : 2 /(60 mMN≤ σ Lập bảng các đại lượng : β 1,2 1,8 2,4 3,0 3,6 4 X β= 1,047 1,158 1,245 1,316 1,377 XXA /401,351/ 1 = 335,63 303,46 282,252 267,022 255,193 22 2 .09,68. XXA = 74,64 91,300 105,54 117,922 129,11 2 21T X.AX/AG += 410,27 394,27 387,79 384,79 384,300 33 1 .977.229. XXB = 263,952 357,117 443,805 524,145 600,463 22 2 .968,34. XXB = 38,332 48,89 54,201 60,561 66,304 2 2 3 1G X.BX.BG += 302,284 406,007 498,006 584,706 666,767 GTFe GGG += 712,554 800,277 885,796 969,496 1051,067 9 Thiết kế MBA điện lực TTt G.295,1G.p = 531,299 510,580 502,188 498,303 487,670 GGG G.251,1G.p = 378,157 507,915 623,01 731,467 834,126 )G.pG.p(25,1P GGTt0 += 1136,82 1273,119 1406,498 1537,213 1652,245 TTT G.775,1G.q = 728,23 699,83 688,33 683,002 682,133 GGG G.675,1G.p = 506,326 680,062 834,160 979,383 1116,832 GGTTC G.qG.qQ += 1234,556 1379,892 1522,49 1662,385 1798,954 3 0 .74,21 XG = 24,952 33,759 41,953 49,548 56,762 0f G.71Q = 1771,592 2396,889 2978.663 3517,908 4030,102 2 .0198,0 XT T = 0,022 0,0266 0,0307 0,0343 0,0375 T TQ .12800= δ 281,6 340,48 391,68 439,04 480 )QQQ(2,1Q fc δ ++= 3287,748 4117,261 4892,833 5619,333 6309,056 )S.10/(Qi x0 = 0,822 1,03 1.23 1,40 1,58 2 1dq X/CG = 310,488 253,812 219,587 196,529 179,503 dqdqdqFe G.95,1G.k.k = 605,452 494,933 428,195 382,232 350,03 dqdqFeFe ' td G.k.kGC += 1318,006 1295,21 1313,991 1351,728 1401,97 dq G/1.10.219,42 6 =∆ 2,4.10 6 2,65.10 6 2,85.10 6 3,012.10 6 3,15.10 6 3 r X.123,0=σ 0,141 0,191 0,237 0,280 0,321 XXAd .176,0. == 0,151 0,167 0,179 0,190 0,198 d.4,1d.ad 12 == 0,211 0,234 0,251 0,266 0,277 βπ= /d.l 12 0,552 0,408 0,329 0,279 0,242 +Với giới hạn P 0 =920 W 6,2 ≤⇒ β +Với giới hạn i 0 =1,5% [ ] 6,3;2,1 ∈∀⇒ β +Trị số β =2,068 ứng với C ’ tdmin Ta chọn giá trị β=2,068 thoả mãn tất cả các tiêu chuẩn đặt ra. 1.3 Các kích thước chủ yếu : 1/ Đường kính trụ sắt : )(211,0068,2.176,0 4 4 mAd === β Chọn đường kính tiêu chuẩn gần nhất : d đm =0,22 Tính lại trị số β đm : 44,2 176,0 22,0 4 4 =       =       = A d dm dm β 2/ Đường kính trung bình của rãnh dầu giữa hai dây quấn : 1210112 .2.2 aaadd dm +++= (2-77) + )(021,0019,0.1,1 3 . 21 11 m aa ka == + = ; Trong đó : k 1 =1.1 và 019,0 3 21 = + aa 10 [...]... 3.2.3 Điện áp ngắn mạch toàn phần: Un = 6,9492 + 1,4932 = 7,107% Sai lệch lớn hơn so với tiêu chuẩn : 7,107 − 6,8 100 = 4,5% 6,8 Như vậy sai số nằm trong phạm vi ±5% đạt yêu cầu 3.3 Lực cơ học của dây quấn: Khi mba bị sự cố ngắn mạch thì dòng điện ngắn mạch sẽ rất lớn, nó không những làm tăng nhiệt độ máy mà còn gây lực cơ học lớn nguy hiểm đối với dây quấn mba 23 Thiết kế MBA điện lực 3.3.1 Dòng điện. .. khi 100,05Uđm) Pn = 3732,534 + 0,05 ( 2240,855.1,001) = 3844,689(W) 3.2 Xác định điện áp ngắn mạch: 3.2.1 Thành phần điện áp ngắn mạch tác dụng 22 Thiết kế MBA điện lực rn I dm U nr rn I dm m P n Unr = U 100 = U 100 = 100= 100 U dm I dm m S 1000 dm dm ⇒ Unr = 3732,534 Pn = = 1,439 (%) 10.S 10.250 3.2.2 Tính thành phần điện áp ngắn mạch phản kháng: X n I dm unx = U 100 = dm Trong đó : +β = π 7,9 f s'.β... Lực Fn đối với hai dây quấn là trực đối nhau ( H.9 ) có tác dụng ép ( hay nén) dây quấn trong và có tác dụng trương ( bung) đối với dây quấn ngoài - Lực chiều trục F’t do từ trường tản ngang tác dụng với dòng điện sinh ra 0,048 a F’t = Fr r = 172978 = 10076 (N) 2.0,412 2l Lực F’t có tác dụng nén cả hai dấy quấn theo chiều trục và F’ t sẽ đạt giá trị lớn nhất ở giữa dây quấn 24 Thiết kế MBA điện lực. .. (lớp) 288 12 13 Điện áp làm việc giữa hai lớp kề nhau: U12 = 2W12 Uv = 2 228 6,415 = 2925,240(V) 14 Chiều dày cách điện giữa các lớp: Bảng 26: + Số lớp giấy cáp: 4 lớp + Chiều dày một lớp giấy cáp: 0,12(mm) 16 Thiết kế MBA điện lực Chiều dày cách điện giữa các lớp: δ 12 = 4 0,12 = 0,48mm 15 Phân phối số vòng dây trong các lớp, chia tổ lớp: + Do số lớp của dây quấn được làm tròn thành số nguyên n12 =... δ12 = 4 0,12 = 0,48 (mm) ' , a 22 = 5(mm) a2 = [1,8(5 + 9) + 0,48[ (5 − 1) + (9 − 1)] + 5].10− 3 = 36.10-3 (m) Với điện áp 35 KV ta bố trí thêm màn chắn tĩnh điện bằng kim loại dầy 0,5mm ( nối điện với dây quấn cao áp) ở lớp trong cùng của cuộn CA Màn chắn có cách điện hai phía bằng cách điện lớp nên chiều dày cuộn CA sẽ là: ' a2 = [ a2 + (δ c + 2δ1 ].10−3 = [ 36 + ( 0,5 + 2.0,48) ].10−3 = 37,5.10−3... khi ngắn mạch một dây quấn còn dây quấn kia đặt vào điều áp ngắn mạch Un để cho dòng điện trong cả hai dây quấn đều bằng định mức 3.1.1 Tổn hao chính: Pcu = I2.R = Là tổn hao đồng trong dây quấn: ∆2 T 2 ρ l.10−6 = ∆2 (T.l) ρ 10-6 T ⇔Pcu = ∆2(T.l.γ d) ρ , 10-6 = 2,4m 10-12 ∆2 Gcu (4-3) γd 18 Thiết kế MBA điện lực Trong đó: + ∆ : Mật độ dòng điện (A/m2) + ∆1 = 2,570 106(A/m2) +∆2 = 2,678 106 (A/m2)... một pha của dây quấn HA: Trong đó U t1 W1 = U v +Ut1 là điện áp trên một trụ của dây HA: Ut1 = Uf1 = 230,94 (V) +Uv = 13,5 (V) - Điện áp một vòng dây 230,94 ⇒ W1 = 13,5 =17,1≈ 18(vòng) Tính lại điện áp một vòng dây Uv = 230,94 = 12,83 (V) 18 Cường độ từ cảm thực trong trụ sắt là : Uv 12,83 Bt = 4,44 f T = 4,44.50.0,038 = 1,5208 (T) t 2 Mật độ dòng điện trung bình Sơ bộ tính theo công thức: Pn U v ∆tb... 106 ( A/m2) 3 Tiết diện vòng dây sơ bộ: 11 Thiết kế MBA điện lực I t1 I f1 360,844 ' T1 = ∆ = = = 134,216.10-6 (m2) = 134,216 (mm2) 2,689.10 6 ∆tb tb Chọn kết cấu dây quấn, dựa theo Bảng 38: Với S = 250 KVA ; It = 360,844 (A) ; U1 = 0,4 ( KV) ' T 1 = 134,261 (mm2) Chọn kết cấu dây quấn hình xoắn mạch đơn dây dẫn bẹt ( H.5) Với ưu điểm là độ bền cơ cao, cách điện boả đảm, làm lạnh tốt hv Hình 5 4 Chiều... dòng điện ngắn mạch xác lập: I dm 4,124 In = U 100 = 7,107 100 = 58,027 (A) n 2 Trị số cực đại ( xung kích) của dòng điện ngắn mạch: imax = 2 I n (1 + e −π u nr / u nx ) imax = 58,027 2 (1 + e −π 1, 493 / 6,949 ) = 123,846( A) 3.3.2 Tính lực cơ học khi ngắn mạch: Lực cơ học sinh ra do tác dụng của dòng điện trong dây quấn với từ thông tản - Lực hướng kính: Do từ trường tản dọc tác dụng với dòng điện. .. sơ đồ điều khiển điện áp: Đoạn dây điều chỉnh nằm ở lớp ngoài cùng, mỗi nấc điều chỉnh được bố trí thành hai nhóm trên dưới dây quấn nối tiếp với nhau và phân bố đều trên toàn chiều cao dây quấn (H.7 ) Chú ý rằng hai nhóm của đoạn dây điều chỉnh phải quấn cùng chiều với dây quấn chính %Uđm áp (V) Đấu dây +5 36750 A X1 +2,5 35875 A X2 0 35000 A X3 -2,5 34425 A X4 14 Thiết kế MBA điện lực -5 33250 A . Thiết kế MBA điện lực Lời nói đầu Mba điện lực là một bộ phận rất quan trọng trong hệ thống điện . Việc tải điện năng đi xa từ nhà máy điện đến hộ tiêu thụ trong các hệ thống điện cần. k=0,59 019,010.33,133.59,0 3 2 4 21 == + ⇒ − aa a R =0,027+0,019=0,047(m) 1.3 Xác định kích thước chủ yếu của MBA: MBA cần thiết kế là loại máy 3pha 3 trụ kiểu phẳng dây quấn đồng tâm (H.4) 4 Thiết kế MBA điện lực l a 2 d 21 d l o a 01 a 1 c a 22 c Các kích. (m) Với điện áp 35 KV ta bố trí thêm màn chắn tĩnh điện bằng kim loại dầy 0,5mm ( nối điện với dây quấn cao áp) ở lớp trong cùng của cuộn CA. Màn chắn có cách điện hai phía bằng cách điện lớp