ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG MẪU

Cấu trúc địa chất và đặc điểm của các lớp đất Các kí hiệu chung sử dụng trong tính toán địa chất công trình: kN/m γ 3 = Trọng lợng thể tích tự nhiên của đất 1.. Trong lớp này đã tiến h

4750 1925

γ s

(kN/m 3 )

γ (kN/m 3 )

φ ( o )

c (kN/m 2 )

Báo cáo khảo sát

địa chất công trình

Nguời soát

Lý trình : Km 620+400 04/7/2004 Nguyễn Đình Dũng

Tỷ lệ 1/500

mô tả ĐịAtầng

thU nghiệm xuyên tiêu chuẩn

Độ sâu (m)

Số búa/15cm N1 N2 N3 N/3

Sét pha màu nâu vàng lẫn

ít hữu cơ - Trạng thái dẻo

cứng Sét pha bụi màu nâu vàng

- dẻo mềm

Sét pha màu nâu xám cơ

chứa hữu cơ Trạng thái dẻo chảy

Cát hạt mịn màu xám đen trạng thái chặt vừa Sét pha nâu hồng phớt xám ghi-dẻo mềm đến dẻo

8 6 5

9 10

3 3

3 3 3

9 9 10 11

6 5

4 4 4 11 13 17 12 13

16 14

9 8

6

6

7 7

19 22 31

22 21

24 27

0 10 20 30 40

9 8 3 6 7 7 6 14 16 18 21 22 24 27

UD1 1.80-2.00

3.80-4.00 UD3

5.80-6.00 UD3

7.80-8.00 UD4

9.80-10.00 UD5

11.80-12.00 UD6

13.80-14.00 UD7

15.80-16.00 UD8

17.80-18.00 UD9

19.80-20.00 UD10

21.80-22.00 UD11

23.80-24.00 UD12

25.80-26.00 UD13

27.80-28.00 UD14

6 5.5 Cát hạt mịn màu xám đen trạng thái chặt vừa

Cấu trúc địa chất và đặc điểm của các lớp đất

Các kí hiệu chung sử dụng trong tính toán địa chất công trình:

(kN/m

γ 3 ) = Trọng lợng thể tích tự nhiên của đất

1 Lớp số 1: Sét pha màu nâu vàng lẫn ít hữu cơ, doe cứng.

Lớp đất số 1 gặp ở lỗ khoan LK2, và đợc phân bố ngay phần đáy sông Thành phần là sét phamàu nâu vàng, lẫn hữu cơ

Chiều dày của lớp xác định đợc ở LK2 là 4m, chiều dày trung bình của lớp thay đổi từ 3,8m 4,2m Cao độ mặt lớp tại LK2 là 0,0m, cao độ đáy lớp là -4,0m Chỉ số xuyên tiêu chuẩn (SPT)xác định tại một điểm thí nghiệm là N30 = 9 búa

-Trong lớp này đã tiến hành lấy và thí nghiệm 02 mẫu đất nguyên trạng, giá trị một số chỉ tiêucơ lý đợc ghi trong bảng tổng hợp.

Các chỉ tiêu cơ lý khác đợc xác định nh sau:

%1,163,214,

,16

3,211,

I

W W I

788,019

,18

)1,26

*01,01(8,261).01,01(

788,0

+

=+

=

e

e n

905,0788,0

*81,9

1,26

*01,0

*8,26

01,0

*

2 Lớp số 2 : Sét pha bụi màu nâu vàng, ở trạng thái dẻo mềm.

Lớp đất số 2 gặp ở lỗ khoan LK2, phân bố dới lớp 1 Thành phần là đất sét pha màu vàng Đất

có trạng thái dẻo mềm

Chiều dày của lớp xác định đợc ở LK2 là 2m Cao độ mặt lớp tại LK1 là -4,0m, cao độ đáy lớp

là -6,0m Chỉ số xuyên tiêu chuẩn (SPT) xác định đợc thay đổi từ 3-:-8 búa, giá trị trung bình

,13

4,201,

I

W W I

754,015

,19

)1,28

*01,01(7,261).01,01(

754,0

+

=+

=

e

e n

0,1754,0

*81,9

1,28

*01.0

*7,26

01,0

*

3 Lớp số 3 : Sét pha màu xám nâu xám, có chứa hữu cơ, trạng thái dẻo chảy.

Lớp đất số 3 gặp ở lỗ khoan LK2, phân bố dới lớp 2 Thành phần là đất sét pha màu xám nâu,

có chứa hữ cơ Đất có trạng thái dẻo chảy

Chiều dày của lớp xác định đợc ở LK1 là 10m Cao độ mặt lớp tại LK1 là -6,0m, cao độ đáylớp là -16,0m Chỉ số xuyên tiêu chuẩn (SPT) xác định đợc thay đổi từ 3 -:- 14 búa, giá trịtrung bình N30 = 7 búa

Trong lớp này đã tiến hành lấy và thí nghiệm 05 mẫu đất nguyên trạng, giá trị một số chỉ tiêucơ lý đợc ghi trong bảng tổng hợp

Các chỉ tiêu cơ lý khác đợc xác định nh sau:

%87,152,3007,

2,305,

I

W W I

224,111

,17

)5,43

*01,01(5,261).01,01(

224,1

+

=+

=

e

e n

960,0224

,1

*81,9

5,43

*01,0

*5,26

01,0

4 Lớp số 4: Cát hạt mịn màu xám đen, trạng thái chặt vừa.

Lớp đất số 4 gặp ở lỗ khoan LK2, phân bố dới lớp 3 Thành phần là cát mịn, màu xám đen

Đất có trạng thái chặt vừa

Chiều dày của lớp xác định đợc ở LK2 là 2,0m Cao độ mặt lớp tại LK2 là -16,0m, cao độ đáylớp là -18,0m Chỉ số xuyên tiêu chuẩn (SPT) xác định đợc thay đổi từ 14 -:- 16 búa, giá trịtrung bình N30 = 15 búa

Trong lớp này đã tiến hành lấy và thí nghiệm 01 mẫu đất nguyên trạng, giá trị một số chỉ tiêucơ lý đợc ghi trong bảng tổng hợp

Các chỉ tiêu cơ lý khác đợc xác định nh sau:

• Hệ số độ rỗng:

579,015

,20

)2,21

*01,01(7,261).01,01(

579,0

+

=+

=

e

e n

• Độ bão hoà:

0,1579,0

*81,9

2,21

*01,0

*7,26

01,0

*

5 Lớp số 5 : Sét pha màu nâu hồng, phớt xám ghi, trạng thái dẻo mềm.

Lớp đất số 5 gặp ở lỗ khoan LK2, phân bố dới lớp 4 Thành phần là đất sét pha màu nâu hồng,phớt xám ghi Đất có trạng thái dẻo mềm

Chiều dày của lớp xác định ở LK2 là 3,0m Cao độ mặt lớp tại LK2 là -18,0m, cao độ đáy lớp-21,0m Chỉ số xuyên tiêu chuẩn (SPT) xác định đợc thay đổi từ 16 -:- 18 búa, giá trị trungbình N30 = 17 búa

Trong lớp này đã tiến hành lấy và thí nghiệm 01 mẫu đất nguyên trạng, giá trị một số chỉ tiêucơ lý đợc ghi trong bảng tổng hợp

Các chỉ tiêu cơ lý khác đợc xác định nh sau:

%35,154,2675,

,15

4,266,

I

W W I

173,119

,16

)6,38

*01,01(5,261).01,01(

173,1

+

=+

=

e

e n

89,0173,181,9

6,38

*01,0

*5,26

01,0

*

6 Lớp số 6 : Cát mịn màu xám đen, trạng thái chặt vừa.

Lớp đất số 4 gặp ở lỗ khoan LK2, phân bố dới lớp 5 Thành phần là cát màu xám đen Đất cótrạng thái chặt vừa

Chiều dày của lớp xác định đợc trong phạm vi chiều sâu khoan ở LK2 là 5,5m Cao độ mặt lớptại LK1 là -21,0m, cao độ đáy lớp cha xác định, dự đoán vẫn còn tiếp tục Chỉ số xuyên tiêuchuẩn (SPT) xác định đợc thay đổi từ 21 -:- 27 búa, giá trị trung bình N30 = 24 búa

Trong lớp này đã tiến hành lấy và thí nghiệm 02 mẫu đất nguyên trạng, giá trị một số chỉ tiêucơ lý đợc ghi trong bảng tổng hợp

Các chỉ tiêu cơ lý khác đợc xác định nh sau:

579,015

,20

)2,21

*01,01(7,261).01,01(

579,0

+

=+

=

e

e n

0,1579,0

*81,9

2,21

*01,0

*7,26

01,0

*

Biểu đồ đờng cong nén lún của lớp đất số 6 , sau khi thí nghiệm nén trong phòng, cho kết quả nh sau:

(1) Điều kiện địa chất công trình trong phạm vi khảo sát phức tạp, có nhiều lớp đất phân

bố và thay đổi liên tục

(2) Các lớp đất số 1, 2, 3 có sức chịu tải và chỉ số SPT không lớn, lớp đất số 4 có trị số SPTtrung bình, còn lớp số 5 và lớp 6 có khả năng chịu tải và giá trị SPT khá cao

(3) Lớp đất số 1 là lớp đất dễ bị xói khi xây dựng trụ cầu tại đây

PhÇn ii

thiÕt kÕ kü thuËt

lựa chọn kích thớc công trình

1 Kích th ớc và cao độ của bệ cọc:

Vị trí xây dựng trụ cầu T2 nằm xa bở và phải đảm bảo thông thuyền, s thay đổi cao độmực nớc giữa MNCN và MNTN là tơng đối cao Xét cả điều kiện mỹ quan trên sông chọncao độ đỉnh bệ thấp hơn MNTN là 0.5m

Cọc đợc chọn là cọc bê tông cốt thép đúc sẵn, đờng kính vừa có kích thớc 400x400mm.Cọc đợc đóng vào lớp đất số 06 là lớp cát pha ở trạng thái chặt vừa Cao độ mũi cọc là -26,5m; nh vậy cọc đợc đóng vào lớp đất số 6 có chiều dầy là 5,5 m

- Chiều dài của cọc (L c) đợc xác định nh sau (cha kể chiều sâu cọc ngàm vào bệ):

m L

L

CDMC H

CDDB L

c c

b c

6,27

)5,26(0,21,3

6.27

=

=

d

L c

=> thoả mãn yêu cầu về độ mảnh

- Vậy tổng chiều dài đúc cọc sẽ là Lcđ = Lc +1m = 27,6+1 = 28,6m

- Cọc đợc tổ hợp từ 03 đốt cọc với tổng chiều dài đúc cọc là 28,6 m = 10m + 10 m +8,6m Nh vậy 2 đốt thân có chiều dài là 10m và đốt mũi có chiều dài 8,6m Các đốt cọc

sẽ đợc nối với nhau bằng hàn trong quá trình thi công đóng cọc

LËp sè liÖu c¸c tæ hîp t¶i träng thiÕt kÕ

3 TÝnh to¸n thÓ tÝch trô:

H×nh 2-2 : H×nh chiÕu trô cÇu

v3

v2 v1

1.1 TÝnh chiÒu cao cét trô (H c ) :

210,325,

CDMT CDDB

CDDT H

Hc = 3,15 m

1.2 ThÓ tÝch trô toµn phÇn (ch a kÓ bÖ cäc) :

Vtr = V1 + V2 + V3

= 9 * 2 * 1,1 + 0,5 * (9*2+4,6*(4,75+0,4) *0,9 + (π* 1,2 2 /4+(4,75-4,2) * 1,2

1.3 Thể tích phần trụ ngập n ớc (ch a kể bệ cọc):

*39,5

CDDB MNTN

S V

= 2,695 m 3

Trong đó :

MNTN = + 3,6m : mực nớc thấp nhất CDDB = +3,10 : cao độ đỉnh bệ

S tr : diện tích ngang trụ.

2 2

2

39,52,1)2,175,4(4

2,114,31

*34

m

d

4 Lập các tổ hợp tải trọng thiết kế với MNTN:

Các ký hiệu và giá trị trong công thức và từ số liệu đầu bài:

)(7000

)

P h tc = : Lực thẳng đứng tiêu chuẩn do hoạt tải tác dụng tại đỉnh trụ

)(11000

)

P t tc = : Lực thẳng đứng tiêu chuẩn do tĩnh tải tác dụng tại đỉnh trụ

)(80

)

H h tc = : Lực ngang tiêu chuẩn do hoạt tải theo phơng dọc cầu.

).(400

2.1 Tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn theo ph ơng dọc cầu với MNTN

(1) Tải trọng thẳng đứng tiêu chuẩn dọc cầu :

tn n tr bt ) tc ( h ) tc ( ) tc (

H 1x(tc) = Hh(tc) = 80 kN

(3) Mômen tiêu chuẩn dọc cầu :

B)

ĐCĐ

- T

Đ(CĐ

*HM

M1y(tc) = h(tc) + x(tc)

M 1y(tc) = 400 + 80 * (8,25-3,10)

2.2 Tổ hợp tải trọng tính toán theo ph ơng dọc cầu với MNTN

(1) Tải trọng thẳng đứng tính toán dọc cầu

t ) tc ( h h ) tt (

(3) Mômen tính toán dọc cầu

) tc ( h h

) tc ( h h ) tt ( y

Kết quả tính toán trên đợc đa vào bảng 2-1 để tiện theo dõi:

Bảng 2.1 : Tổ hợp tải trọng thiết kế tính với MNTN, đặt tại cao độ đỉnh bệ.

Xác định sức chịu tải dọc trục của cọc

1 Sức chịu tải dọc trục của cọc theo vật liệu:

Hinh 2-3 : Mặt cắt ngang cọc bê tông cốt thép

Công thức tính toán :

)(

Với L m = 5,7 m ( xem phần tính nội lực đầu cọc )

1155,04,0

*12

4,0

=> 49.35 34,6

1155,0

7,5

28,24591

9800668

,726.15

*915,0

28,14791

873,0

ϕϕ

N

N N m

dh dh k

Với :

(Tra bảng 5.1 tr189 - Giáo trình Kết Cầu bêtông cốt thép - Đào Bá Thực-NXB ờng ĐH GTVT 2000, với 14,25

Tr-4,0

7,

m dh = 0,915 : hệ số đến ảnh hởng tác dụng lâu dài của tải trọng đối với cấu kiện chịu nén

( Tra bảng 5.1 tr189 - Giáo trình Kết Cầu bêtông cốt thép - Đào Bá Thực-NXB Trờng ĐH GTVT 2000, với 14,75

4,0

9,

N = 24591,28kN : trị số tính toán của lực nén cọc

( Lấy theo bảng 2-3, xem phần sau)

N nh : Lực dọc tính toán do hoạt tải gây ra

N dh : Lực dọc tính toán do tĩnh tải gây ra.

chuẩn Kỹ thuật công trình giao thông đờng bộ 22TCN 18-79 - NXB GTVT , thép

F b = d 2 - F t

- Tiêu chuẩn Kỹ thuật công trình giao thông đờng bộ 22TCN 18-79 - NXB GTVT, cọc đúc tại hiện trờng, mác bê tông 300

H i

P

2 1

7,

Pdn = 0,7*m*(Qf + Qp)

= 0,7*1*(789,28 +1096,04)

= 1319,72 ( kN)

Trong đó :

m 2 =1 : hệ số điều kiện làm việc

U = 4 * d = 4*0,4 = 1,6 m : chu vi tiết diện cọc

Q p : Sức chịu tải giới hạn do sức chống mũi cọc

H i

tr486- Chơng VII -Tiêu chuẩn Kỹ thuật công trình giao thông đờng bộ 22TCN 18-79 - NXB GTVT)

1 2 1

.αα

thông đờng bộ 22TCN 18-79 - NXB GTVT)

H i

Tiêu chuẩn Kỹ thuật công trình giao thông đờng bộ 22TCN 18-79 -NXB GTVT, phụ thuộc vào loại đất và chiều sâu trung bình của lớp tính từ MNTN)

Kết quả tính toán đợc trình bày trong bảng 2-2.

Bảng 2.2 : Bảng tính toán sức chịu tải giới hạn do ma sát thành bên của cọc

Lớp

đất Tên gọi I L

Độ sâu trung bình (m)

Bề dày tầng

đất ( L i )

H i f

3 Søc chÞu t¶i thiÕt kÕ cña cäc

Søc chÞu t¶i tÝnh to¸n thiÕt kÕ (Ptt) cña cäc lµ gi¸ trÞ lÊy nhá h¬n trong hai gi¸ trÞ tÝnh trong môc 1 vµ 2:

)P

;Pmin(

Ptt = vl dn

Ptt = min(1319,72 vµ 1096,04)

Ptt = 1096,04 (kN)

=

c n

nc = 28.1

Chọn số cọc thiết kế là : n c = 32 cọc.

Trong đó :

Khoảng cách tim các hàng cọc theo phơng dọc cầu: a= 1.200 mm

(1.200=3 * d= 3 * 400  thoả mãn qui định trong 22TCN 18-79)

• Số hàng cọc theo phơng ngang cầu: m= 8

Khoảng cách tim các hàng cọc theo phơng ngang cầu: b = 1200 mm (1200= 3 * d= 3 * 400 thoả mãn qui định trong 22TCN 18-79 )

Khoảng cách từ tim cọc ngoài cùng đến mép bệ theo cả hai phơng dọc cầu và

ngang cầu: c 1 = c 2 = 500 mm.

2

4002502d

500 > + = + =  thoả mãn qui định trong 22TCN 18-79 )

500

28 27

P

10

P P P 13 P 14 P 15

4 3

*200.1c

*2)1n(

*a

*1200

*2)1(

m = 8: Sè hµng cäc theo ph¬ng ngang cÇu

a = 1200 mm : kho¶ng c¸ch tim c¸c hµng cäc theo ph¬ng däc cÇu.

b = 1200 mm : kho¶ng c¸ch tim c¸c hµng cäc theo ph¬ng ngang cÇu.

Tổ hơp tải trọng tiêu chuẩn:

* Tải trọng thằng đứng tiêu chuẩn :

be n bt ) tc ( 1 ) tc

* Mô men tiêu chuẩn theo phơng dọc cầu:

b ) tc ( 1 ) tc ( 1 ) tc

N 1(tc) - Tải trọng tiêu chuẩn thẳng đứng tại trọng tâm đỉnh bệ

H 1(tc) - Tải ngang tiêu chuẩn thẳng đứng tại trọng tâm đỉnh bệ

M 1(tc) - Mô men tiêu chuẩn tại trọng tâm đỉnh bệ

(2) Tổ hợp tải trọng tính toán

* Tải trọng thẳng đứng tính toán

be n bt t ) tt ( 1 ) tt

* Mômen tính toán theo phơng dọc cầu:

b ) tt ( ) tt ( 1 ) tt

N 1(tt) - Tải trọng tính toán thẳng đứng tại trọng tâm đỉnh bệ

H 1(tt) - Tải ngang tính toán thẳng đứng tại trọng tâm đỉnh bệ

M 1(tt) - Mô men tính toán tại trọng tâm đỉnh bệ

(3) Bảng tải trọng tính toán đặt tại đáy bệ

Bảng 2.3 : Tổ hợp tải trọng thiết kế tính đến MNTN tại cao độ đáy bệ.

(Ghi chú: Bảng tải trọng 2-3 dùng cho phần kiểm toán móng cọc theo các trạng thái giới hạn)

Kiểm toán theo trạng thái giới hạn thứ I

1 Kiểm toán sức chịu tải của cọc ( kiểm tra nội lực đầu cọc)

1.1 Tính nội lực đầu cọc

* Xác định loại móng cọc bệ cao hay bệ thấp

Do bệ móng nằm trên mặt đất (tính với cao độ mặt đất sau xói CĐMĐSX) nên móng thuộc loại

móng cọc bệ cao, tính toán nội lực đầu cọc theo phơng pháp tính móng cọc bệ cao

B

ớc 1 : Tính chiều dài chịu nén và chiều dài chịu uốn của từng cọc

Sét pha

Cát mịn

Cát mịn

-21.00 Sét pha -18.00 -16.00

-6.00 Sét pha

Sét pha

-4.00 -2.00(MĐSX) 0.00(CĐMĐ) +1.50(CĐĐB)

Hình 2-7: Sơ đồ làm việc

của cọc trong đất

(1) Chiều dài chịu nén : L N Công thức tính:

L N =L0 +L1

L N = 2,9 + 24,7 = 27,6 m

Trong đó:

(2) Chiều dài chịu uốn : L M

Chọn η = 6

Do L1 > 2ηd (24,7 > 2*7*0,4=5,6) nên LM tính theo công thức :

+

=+

+

=+

+

) tt ( y u

v

) tt ( x u

uu uv

) tt ( v

vu vv

Mr

urvr

Hr

urvr

Nr

urvr

ωωω

ωω ω

ω

ω ω

Trong đó :

H x(tt) = 112 kN : Tải trọng ngang tính toán theo phơng dọc cầu

(xem bảng 2-3)

M y(tt) = 1388,8 kN.m : Mômen tính toán theo phơng dọc cầu (xem bảng 2-3)

tâm của hệ toạ độ tính toán tại đáy bệ);

500

28 27

P

10

4 3

2

128

16,0

*32

Ni

i uu

L

J E L

F E

2 3

4

7,512

0,4

*32

*120

*6.27

16,0

*32

2

Mi

i i

i Ni

i

L

J E x

L

F E

*728

16,

2 2 2

28 1

uv

L

F E r r

28 1

L

F E r

cos6

cos

Mi

i i

i i Ni

i wu

uw

L

J E x

L

F E r

19,512

0,4

*28

4

002133,

012

4,0

d

βi = 0 o: Góc nghiêng của cọc thứ (i) so với phơng thẳng đứng (vì cọc bố trí thẳng đứng)

x i : Khoảng cách cọc (i) đến gốc toạ độ 0 (xem sơ đồ cọc và bảng 2-3).

−

=

−+

=+

+

8,1388

*0479,0

*0126,0

*0

112

*0126,0

*004423

0

*0

28,45912

*0

*0

*18855,0

ωωω

E u

E v

E v

E v

u v E

E v

185,25174

193,35615

15,132567

cos(

=

* Lực cắt của hàng thứ (i) tính theo công thức :

ωβ

ωβ

β

M

i i

i i i

M

i i

L

EJ x

u v

L

EJ

* Mô men uốn lớn nhất ở đầu cọc thứ (i) tính theo công thức:

ωβ

ωββ

M

i i

i i i

M

i

L

EJ x

u v

L

)sincos

sin(

6

Kết quả tính toán đợc ghi trong các bảng (2-4) ; (2-5) và (2-6)

Bảng 2-4 : Kết quả tính toán lực dọc trục của các cọc trong móng

) cos x

sin u cos

v ( L

B¶ng 2-5 : KÕt qu¶ tÝnh to¸n lùc c¾t cña c¸c cäc trong mãng

) cos x

sin u cos

v ( L

B¶ng 2-6 : KÕt qu¶ tÝnh to¸n m« men t¹i ®Çu cäc cña c¸c cäc trong mãng

íc 5: KiÓm tra kÕt qu¶ tÝnh to¸n

C«ng thøc kiÓm tra dùa trªn nguyªn t¾c c©n b»ng tÜnh häc:

∑Y =0 28 ( )

1

28 1

sincos i Ti i tt

28 1

cossin i Ti i x tt

28 1

sincos i Ti i i i y tt

2459.128 0 0 11.20 165.488 0 26.608

1,2 Kiểm toán nội lực dọc trục cọc

Công thức kiểm toán nội lực dọc trục cọc :

tt P N

1.3 Kiểm toán tải trọng ngang trục của cọc,

• Điều kiện kiểm toán:

00,1101,0335,34

*32

112

) (

≤

=

P n

H

tc c

tt x

=> Đạt

Trong đó :

trình giao thông đờng bộ 22TCN 18-79 - NXB GTVT, với số lợng cọc lớn hơn 11 ( n c = 28) thì lấy m =1,00 )

=

tc

lục 26 tr 490 - Tiêu chuẩn Kỹ thuật công trình giao thông đờng bộ 22TCN 18-79 - NXB GTVT, với cọc bê tông cốt thép đờng kính 40*40 cm và đất dới đáy bệ ở chiều sâu L M =5,9m

là sét pha)

2 Kiểm toán c ờng độ nền đất tại vị trí mũi cọc :

2,1 Xác định kích th ớc móng khối quy ớc

a), Tính góc mở cho móng khối qui ớc ( α ):

0

38,34

52,13

)

*(

i i

7,3321022

7,3

*303

*92

*3010

*52

*154

*14

+++++

+++

++

a=1,2m : khoảng cách tim giữa hai hàng cọc theo phơng dọc cầu

b=1,2m : khoảng cách tim giữa hai hàng cọc theo phơng ngang cầu

n=4 : số hàng cọc phơng dọc cầu

m=8 : số hàng cọc phơng ngang cầu

c) Tính diện tích móng khối qui ớc:

Fq = A1*B1