Cơ Học Đá Phần 10 ppsx

Cơ học đá. 345 ( ) ( ) ( ) + = gcotKHsin2 2cossin2Hr r 3 o 1 (5.141) vi l gúc tớnh t trc nm ngang ca hm. Theo cụng thc trờn, ủng bao vựng gii hn khụng ủn hi cú dng mt hỡnh ellip dt nm ngang, ngha l bin dng theo phng thng ủng l nh nht. tớnh ỏp lc p ca ủỏ lờn vỡ chng chu nộn ca hm tit din trũn, cú th dựng cụng thc: ( )( ) [ ] + = + gcotKgcotKHsin1 GU4 1000 Rp 2 2 3 2 o 2 o (5.142) trong ủú: R o l bỏn kớnh hm. = sin1 sin2 (5.143) U o l chuyn v hng tõm trờn ủng bao hm (ủ chu nộn ca vỡ chng); G l mụủun trt ca ủỏ. Nh vy, K.V. Ruppeneyt ủó gii tng ủi cht ch bi toỏn ủn hi do ủ tớnh ỏp lc ủỏ. T cụng thc (5.142), ụng ủó tớnh ỏp lc ủỏ theo nhiu yu t nh kớch thc hm R o , chiu sõu ủt hm, tớnh cht ca ủỏ xung quanh hm theo cỏc thụng s G, , K, v ủ chu nộn ca vỡ chng U o . Tuy vy, khi s dng cỏc cụng thc ny ủ tớnh toỏn thỡ li khụng ủt ủc kt qu mong mun. iu ny trc ht cú th l do s ph thuc theo quan h hm s gia ỏp lc ủỏ lờn vỡ chng v s chuyn v ca ủỏ ủng bao vựng bin dng khụng ủn hi (cng chớnh l ủ chu nộn ca vỡ chng) ủó phn nh khụng ủy ủ tỏc ủng thc t gia ỏp lc ủỏ v vỡ chng. Mt khỏc, s phõn b ng sut xung quanh hm theo Ruppeneyt khụng gn vi thc t bng cụng thc ca Labasse ủó ủa ra. Ngoi ra, s phỏ hu ủỏ t mộp hm vo sõu trong khi ủỏ ti gii hn vựng bin dng khụng ủn hi phi gim dn, do vy, h s lc liờn kt trong khong y cng phi tng dn lờn. iu kin quan trng ny Ruppeneyt li khụng tớnh ủn, cho rng cú th ly tr s trung bỡnh lm giỏ tr ủc trng cho vựng bin dng khụng ủn hi. Cú l vỡ vy m cụng thc do ụng ủ ra cng ớt ủc ỏp dng. - Theo A. Salustowicz. Chiu sõu ủt hm cng tng thỡ khi ủỏ xung quanh hm cng th hin rừ tớnh cht lu bin. Do vy, trong nhng nm gn ủõy, mt s nh nghiờn cu ủó tớnh ỏp lc ủỏ cú k ủn tớnh cht lu bin ca nú. A.Salustowwicz (1958) cho rng cú th dựng mụ hỡnh vt th Kelvin (xem mc 2.2. 3.4 ca chng II) ủ mụ t trng thỏi ca ủỏ xung quanh hm ủ sõu trung bỡnh. 346. C¬ häc ®¸ Giả sử rằng giữa các vì chống và ñá không có khe hở – nghĩa là vì chống tiếp xúc với ñá theo toàn bộ chu vi hầm và cùng làm việc, thì áp lực ñá lên vì chống của hầm tiết diện tròn có thể tính theo công thức: p o = p – ( )             + + −+ + + β− ∞ ∞∞ ∞ t oT TT T oT e )UKp(a aKG2 1 G2 aK 1 aKG2 UKpG2 (5.144) trong ñó: p là áp lực do lớp ñá nằm trên, p = γH; G ∞ là môñun trượt lâu dài của ñá; K T là hệ số ñộ cứng của vì chống; U o là ñộ chịu nén của vì chống; a là bán kính hầm; β là hệ số, ñặc trưng cho tốc ñộ biến dạng sau ñàn hồi của ñá: η + =β ∞ 2 aKG2 T (5.145) η là ñộ dai của ñá; t là thời gian phục vụ của hầm. Rõ ràng là áp lực ñá theo thời gian sẽ tăng từ 0 tới trị số cuối cùng là: T 0T o aKG2 )UKp(G2 pp + + −= ∞ ∞ (5.146) Từ công thức trên, khi ñộ chịu nén U 0 của vì chống càng tăng lên thì áp lực ñá càng giảm ñi. Như vậy, công thức của A.Salustowicz ñưa ra ñã kể ñến sự thay ñổi áp lực ñá theo thời gian. Nhưng do tính chất lưu biến của ñá nghiên cứu không ñược ñầy ñủ (ñộ dai, chu kỳ chùng ứng suất…) và do có những giả thiết không phù hợp với thực tế như giữa ñá và vì chống tiếp xúc khít với nhau không có khe hở… nên các công thức nêu ra không thật phù hợp và thực tế cũng ít dùng. - Phương pháp ñường ñặc tính của khối ñá và vì chống. Năm 1952, B.V.Matveev (Liên Xô cũ) và Moler (ðức) ñồng thời ñưa ra phương pháp phân tích bằng biểu ñồ mối tương tác giữa khối ñá và vì chống dựa vào các ñường ñặc tính của chúng. Hiện nay, phương pháp này ñang ñược sử dụng khá rộng rãi. Trong quá trình ñào hầm, khi hầm chưa ñào tới mặt cắt ñang xét thì khối ñá nguyên vẹn tại ñó ñang ở trạng thái cân bằng, phần ñá nằm phía bên trong ñường hầm dự kiến hoàn toàn cân bằng với khối ñá xung quanh, áp lực chống ñỡ phía trong hầm p i tác dụng ở mép hầm cân bằng với ứng suất ban ñầu p của khối ñá. Khi hầm ñào qua mặt cắt ñang xét, áp lực chống ñỡ phía trong hầm do khối ñá bên trong hầm tạo ra không còn nữa (p i = 0). ðồng thời với việc giảm ñi của áp lực phía trong hầm thì chuyển vị của ñá trong hầm cũng tăng dần lên. Vì vậy, nếu vẽ ñường biểu diễn mối quan hệ giữa áp lực phía trong hầm (hay cùng là phản lực tác dụng lên mép hầm) và chuyển vị của mép hầm thì sẽ ñược một ñường cong. Giả sử C¬ häc ®¸. 347 trạng thái ứng suất ban ñầu là thuỷ tĩnh (λ = 1) và p i = p = γH thì chuyển vị hướng tâm tính ñến ranh giới vùng ñàn hồi do sự giảm ứng suất từ giá trị ban ñầu là p ñến σ re sẽ ñược tính theo công thức: eree r)p( E 1 u σ− ν + = (5.147) trong ñó: r e là bán kính của vùng biến dạng ñàn hồi, cũng có ý nghĩa tương tự như a p trong công thức (5.71). ðường ñặc tính của khối ñá sẽ có dạng một ñường cong như trên hình (5.26). Sau khi ñào hầm, phản lực trên mép hầm càng nhỏ thì sự chuyển vị của mép hầm càng lớn. ðối với vì chống, áp lực chống ñỡ hướng tâm p i của nó ñược xác ñịnh theo công thức: e e i r u .Kp = (5.148) hay K rp uu ei 0i += (5.149) trong ñó: u i là biến dạng tổng cộng; u e là biến dạng ñàn hồi; u 0 là chuyển vị ban ñầu của ñá ở mép công trình ngầm; K là hằng số ñộ cứng của vì chống. ðường ñặc tính của vì chống ñược vẽ theo phương trình (5.149) sẽ có dạng là một ñường thẳng (hình 5.26). Kết hợp hai ñường ñặc tính sẽ dễ dàng xác ñịnh ñược áp lực bên trong hầm p i tác dụng lên vì chống ở trạng thái cân bằng cuối cùng, khi hai ñường ñặc tính gặp nhau; nghĩa là: u r = u i. (5.150) Từ biểu ñồ ñường ñặc tính và công thức (5.150) nhận thấy là khi mọi ñiều kiện là như nhau thì áp lực cuối cùng p i tác dụng lên vì chống càng lớn nếu vì chống ñược lắp ñặt càng sớm. Áp lực sẽ không chỉ phụ thuộc vào tính chất của khối ñá, tính chất của vì chống mà còn phụ thuộc vào cả thời ñiểm lắp ñặt vì chống. Thực tế thấy là có nhiều dạng ñường ñặc tính khác nhau, phụ thuộc vào tính chất cơ học của ñá cũng như tính chất của vì chống. Theo tiêu chuẩn và quy phạm xây dựng của Liên Xô cũ SNiP II- 94-80, ñược phép dùng ñường ñặc tính ñể xác ñịnh áp lực ñá. Hình 5.26 . ðường ñặc tính của khối ñá v à vì chống. I, II, III ñư ờng ñặc tính của các loại vì chống khác nhau. 1,2 ñư ờng ñặc tính của khối ñá trước và sau khi ñặt vì chống. 348. C¬ häc ®¸ 5.3.2.2. Áp lực ñá ở bên sườn hầm Áp lực ñá ở bên sườn hầm phát sinh khi ứng suất trong ñá ở bên sườn hầm vượt quá giới hạn bền nén của ñá. Khi ấy ñá ở dưới chân vòm cân bằng tự nhiên bị biến dạng, phá huỷ và làm chân vòm dịch chuyển sâu vào bên trong khối ñá. ðể tính áp lực ñá ở bên sườn hầm có thể tính toán phương pháp của P.M.Xhimbarevich và của V.M.Moxtkov.  Phương pháp của P.M.Xhimbarevich. Dựa theo nguyên tắc tính tường chắn ñất, P.M. Xhimbarevich là người ñầu tiên ñã tính ñược áp lực ñá ở bên sườn hầm (cũng còn gọi là áp lực ngang, áp lực hông… ). Giả sử ñào một hầm hình chữ nhật, chiều rộng bằng 2a. Hai bên sườn hầm sẽ có hiện tượng trượt theo những mặt hợp với phương nằm ngang một góc bằng       ϕ + 2 45 o (với ϕ là góc ma sát trong). Áp lực bên sườn hầm sẽ do sự trượt của khối lăng thể nằm bên trên mặt trượt có chiều cao bằng chiều cao của hầm. Do vậy, cánh vòm cân bằng rộng ra, kích thước mới sẽ là (2a + 2c). P.M. Xhimbarevich cho rằng khối ñá nằm trong vòm cân bằng tự nhiên mới có chiều cao bằng b 1 cũng gây một tải trọng lên lăng thể trượt. (hình 5.27). Với các giả thiết trên, áp lực ñá theo phương ngang ở phía chân vòm sẽ là:       ϕ −γ= 2 45tgbp 2 11 (5.151) và áp lực ngang ở phía nền hầm sẽ là:       ϕ −+γ= 2 45tg)hb(p 2 12 (5.152) trong ñó: h là chiều cao hầm. Hai công thức (5.151), (5.152) chỉ có ñược với ñiều kiện là ñá ở nóc và sườn hầm như nhau, nghĩa là có cùng trọng lượng thể tích γ và góc ma sát trong ϕ . Biểu ñồ phân bố áp lực bên sườn hầm sẽ có dạng hình thang. Hợp của các lực tác dụng lên một ñơn vị chiều dài hầm, về số sẽ bằng diện tích hình thang phân bố áp lực: Hình 5.27. Sơ ñồ tính toán theo Xhimbarevitch. C¬ häc ®¸. 349       ϕ −+ γ = 2 45tg.h)hb2( 2 R 2 1 (5.153) trong ñó: b 1 là chiều cao vòm cân bằng, ñược tính theo công thức: f a b 1 1 = với a 1 là chiều rộng 1/2 cánh vòm cân bằng: a 1 = a + c       ϕ ++= 2 45hcotga Do vậy: f h 2 45cotga b 1       ϕ ++ = (5.54) Áp lực ñá bên sườn hầm sẽ là:       ϕ −+ γ == 2 45h)tg(2b 2h R p 2 1s (5.55) Mặt khác, do sự trượt ở chân vòm làm xuất hiện vòm cân bằng mới. Chiều cao vòm tăng lên. Như thế, khi tính áp lực ñá ở nóc hầm sẽ phải dùng công thức: f a a 2 ab2 a 2 Q p 11 n γ = γ == (5.156) Từ công thức (5.155) áp lực ñá ở sườn hầm không phụ thuộc vào chiều sâu ñặt hầm, tuy rằng sự mất cân bằng ở bên sườn hầm có liên quan ñến sự vượt quá giới hạn bền nén của thành phần ứng suất do trọng lực gây ra. Vì vậy, khi tại chiều sâu rất lớn, ứng suất do trọng lực gây ra lớn hơn giới hạn bền nén của ñá rất nhiều n Hk σ>>γ , thì sơ ñồ tính toán trên không dùng ñược. Vì vậy, công thức của Xhimbarevich sử dụng hợp lý trong trạng thái cân bằng giới hạn, khi ứng suất pháp ở sườn hầm (ñã tính ñến sự tập trung ứng suất) bằng hay vượt quá giới hạn bền nén của ñá một chút. + Phương pháp của V.M. Moxtkov. Giáo sư V.M.Moxtkov cho rằng các công thức của Xhimbarevich ñã không ñể ý ñến 350. C¬ häc ®¸ lực ma sát và lực liên kết trong ñá. Khi nghiên cứu ñộ ổn ñịnh bờ dốc và hầm sâu bằng thực nghiệm, ông ñã thấy các loại lực trên ñã tác dụng vào khối ñá ở sườn hầm. Khi ñào hầm, sự phá huỷ khối ñá bên sườn hầm theo các mặt trượt nhất ñịnh là do tác dụng tổng hợp của nhiều lực: Trọng lượng khối ñá không ổn ñịnh ở sườn hầm gồm giữa mặt trượt và thành hầm, trọng lượng khối ñá lở ở nóc hầm nằm trong vòm phá hoại ñè lên lăng thể trượt, lực liên kết và ma sát của ñá theo mặt trượt… Như vậy, có thể tính ñược áp lực bên sườn hầm theo các loại lực trên. Trong các khối ñá không nứt nẻ, mặt trượt hợp với phương nằm ngang một góc 2 45 ϕ +=θ với những khối ñá có các khe nứt, phay hay các mặt yếu khác nhưng ñược lấp ñầy bằng các vật liệu gắn kết yếu thì hiện tượng trượt chỉ có thể xảy ra theo các khe nứt này và khi ấy góc nghiêng của mặt trượt cũng chính bằng góc nghiêng của khe nứt với phương nằm ngang. Giả sử khối ñá có một hệ thống khe nứt ñổ về phía trong hầm theo một góc θ so với phương nằm ngang (hình 5.28). Xét một nửa hầm bên phải. ðể ñơn giản, tính cho một ñơn vị chiều dài của hầm. Trọng lượng khối lăng thể trượt là: θ γ = gcoth 2 G 2 (5.157) trong ñó: h là khoảng cách từ chân vòm hầm tới giao ñiểm của mặt trượt và thành hầm (coi như bằng chiều cao phần hầm thẳng ñứng); γ là trọng lượng thể tích của ñá ở xung quanh hầm; Trọng lượng khối ñá lở ñè lên lăng thể trượt là: 2 P P l = (5.158) trong ñó: P l là trọng lượng khối ñá lở nằm trong vòm phá hoại ở móc hầm, có thể tích gần ñúng theo công thức. * p1 bhP γ= (5.159) với h p là chiều cao vòm phá huỷ, ñược xác ñịnh theo công thức (5.113) hay (5.118). b * là chiều rộng cánh vòm phá huỷ, ñược tính từ chiều rộng b 0 của hầm: b* = b 0 + 2hcotg θ . (5.160) Lực liên kết của ñá trên mặt trượt có thể tính theo công thức: θ = sin .hc.k C 0 (5.161) trong ñó: c là cường ñộ lực liên kết trên mặt trượt; Hình 5.28. Sơ ñồ tính toán theo Moxtkov. Cơ học đá. 351 k 0 l h s, tớnh ủn vic xỏc ủnh cng ủ lc liờn kt khụng chớnh xỏc v c mt s mt khụng cú kh nng liờn kt, ly k 0 = 0,7 0,8. Phõn tớch tng 2 lc thng ủng (G + P) thnh 2 thnh phn vuụng gúc v song song vi mt trt. Thnh phn vuụng gúc s gõy ra lc ma sỏt v thnh phn song song s gõy ra lc gõy trt. an ton trong tớnh toỏn, thnh phn lc gõy trt s ủc tng lờn theo h s n ủnh ca cụng trỡnh. Nh vy ủiu kin cõn bng trờn mt trt s l: (G + P) cos tg + C = n (G +P) sin (5.162) trong ủú: n l h s n ủnh ca cụng trỡnh, ph thuc vo dng v tm quan trng ca cụng trỡnh, ly bng 1,3 1,5; l gúc ma sỏt trong ca ủỏ trờn mt trt. Khi thnh phn lc gõy trt (v bờn phi ca phng trỡnh 5.162) ln hn thnh phn lc gi (v bờn trỏi ca phng trỡnh) thỡ s xut hin lc ủy ngang v giỏ sn hm, ủc tớnh theo cụng thc: R = [(G + P) nsin (G +P) cos tg C]cos (5.163) Hay R = [(G+ P)(nsin cos tg ) C ]cos (5.164) t nsin cos tg = k (5.165) thỡ ỏp lc ủỏ bờn sn hm s ủc tớnh theo cụng thc: ( ) [ ] h cos C k P G h R p s + == (5.166) Thay cỏc giỏ tr ca P v G ủc tớnh t cỏc cụng thc (5.158) v (5.157) vo cụng thc trờn, s tớnh ủc ỏp lc ủỏ sn hm. 5.3.2.3. p lc ủỏ nn hm p lc ủỏ nn hm xut hin thng gõy ra bựng nn, l hin tng ủy ủỏ nm nn hm vo khong khụng gia hm. Nhiu nh nghiờn cu ủó quan sỏt hin tng bựng nn hm v ủó gii thớch theo nhiu nguyờn nhõn khỏc nhau: - Do s n ca ủỏ di tỏc dng ca ủ m, - Do s tng th tớch ca ủỏ trong vựng bin dng khụng ủn hi, vỡ ủõy ủỏ b ti vn, - Do s ủy ra ca ủỏ di nh hng ca ỏp lc bờn sn phớa chõn hm, tng t nh s ủựn ủt ra khi n bn nộn, - Do s chy do ca ủỏ, vỡ khi ủỏ nn khụng trng thỏi cõn bng. ng thi nhiu tỏc gi cng ủa ra cỏc c ch ca hin tng bựng nờn hm cng nh cỏc cụng thc ủ tớnh ỏp lc ủỏ. 352. C¬ häc ®¸ Nếu cho rằng áp lực ñá ở phía nền là do xuất hiện vùng biến dạng không ñàn hồi thì có thể dùng các công thức của A.Labasse và K.V.Ruppeneyt. Nếu cho rằng áp lực ñá ở nền hầm xuất hiện do tương tác giữa lăng thể trựơt và lăng thể ñẩy thì có thể nghiên cứu theo các cách giải của K.Terzaghi và P.M.Xhimbarevich. K.Terzaghi ñã nghiên cứu áp lực ñá ở nền hầm nhưng chưa ñi ñến một công thức tính toán, mà chỉ xác ñịnh ñược sự phụ thuộc có tính chất quyết ñịnh mức ñộ ổn ñịnh của nền hầm trong môi trường lý tưởng có liên kết nhưng không có ma sát trong. P.M.Xhimbarevich ñã nghiên cứu tỉ mỉ hơn. Giả sử có một hầm hình chữ nhật, chiều rộng 2a (hình 5.29) ðá ở phía dưới nền sẽ tác dụng từ dưới lên trên một áp lực nào ñó theo ñường 1 – 1. Xét nửa hầm bên trái. Nền hầm sẽ chịu tác ñộng của lăng thể trượt ABC (áp lực chủ ñộng) và lăng thể ñẩy ACE (áp lực bị ñộng). Ở ñây giả thiết rằng ñá rời không có lực liên kết và trị số áp lực thẳng ñứng ở bên sườn ñược xác ñịnh bằng trọng lượng cột ñá có chiều cao H 1 = h + b. trong ñó: h là chiều cao hầm. b là chiều cao vòng cân bằng tự nhiên. Dọc theo thành hầm, áp lực chủ ñộng và bị ñộng ñều tăng lên (nhưng áp lực bị ñộng tăng nhanh hơn). ðến một chiều sâu cách nền hầm một khoảng x 0 nào ñó, hai áp lực này bằng nhau. Viết phương trình tính các áp lực trên, cân bằng rồi sẽ tính ñược:       ϕ −−       ϕ − = 2 45tg1 2 45tg Hx 4 4 1o (5.167) ðá nằm ở chiều sâu h > x o thì sẽ ở trạng thái cân bằng ñàn hồi, còn ở chiều sâu h < x o thì sẽ có xu hướng chuyển ñộng vào phiá hầm. Lực ñẩy ngang về phía hầm sẽ là: D o = R o – Q o (5.168) trong ñó: R o là lực chủ ñộng do lăng thể trượt gây ra, nếu tính cho một ñơn vị chiều dài hầm thì có thể tính: Hình 5.29. Sơ ñồ tính toán áp lực nền hầm theo Xhimbarevich. Cơ học đá. 353 += 2 45)tgH2x(x 2 R 2 1o 2 0o (5.169) Q o l lc b ủng do lng th ủy gõy ra. Gi thit nh trờn, cú th tớnh: + = 2 45tgx 2 Q 22 oo (5.170) Lc nm ngang D o ny li sinh ra thnh phn T o trờn mt nghiờng CE. Giỏ tr ca T o cú th tớnh: + = 2 45sin2 D T o o (5.171) Xột tng t vi na bờn phi ca hm, cng s ủc lc T o . Hp 2 lc T o ny li, s ủc lc N theo phng thng ủng. = 2 45sinT2N o (5.172) Thay T o cụng thc (5.171) vo cụng thc trờn s ủc: = 2 45tgDN o (5.173) Lc ny lm nn hm b bin dng v gõy hin tng bựng nn hm. p lc ủỏ nn hm s l: == 2 45tg a2 D a2 N p o n (5.174) Trong cỏc cụng thc trờn, khi tớnh ỏp lc ch ủng ủó tớnh ỏp lc chõn hm theo trng lng ct ủỏ nm t ủng 1 1 ti ủnh vũm cõn bng t nhiờn. Nh th, vi hm cựng mt kớch thc thỡ ỏp lc ủỏ nn hm s khụng ph thuc vo chiu sõu ủt hm. Nhng thc t li khụng phi nh vy. Mt khỏc, trong cỏc cụng thc trờn cha k ủn nh hng ca s tp trung ng sut quanh hm. Vic gii bi toỏn ỏp lc ủỏ s cú ý ngha thc t hn, nu nh khi tớnh ỏp lc chõn hm phi tớnh theo trng lng ct ủỏ t ủng 11 ti mt ủt, ngha l phi k ủn chiu sõu ủt hm. Ngoi ra, trong cụng thc, phi k ủn lc liờn kt. V Xlexarev ủi t lý thuyt tng quỏt v trng thỏi ng sut ủỏ ri phớa nn hm, ụng ủó ủ ra cỏch tớnh ỏp lc ủỏ. Gi s ti mt chiu sõu H, ỏp lc ủỏ theo phng thng ủng p = H. Khi ủo hm ti chiu sõu ny thỡ ỏp lc ngang bờn sn s l: += 2 45tg)pH(p 2 o1 (5.175) trong ủú: p o l thnh phn ỏp lc b sung do tin hnh vic lm sch hm hay do cỏc nguyờn nhõn khỏc. 354. Cơ học đá T thnh phn ỏp lc ngang ny s gõy ra ỏp lc nn hm cú hng thng ủng. += 2 45tg)pH(p 4 on (5.176) Dựng cụng thc ny, phự hp vi thc t hn, vỡ ủó k ủn chiu sõu ủt hm. Tuy vy, cỏc cụng thc trờn mi ch xột trong trng hp tnh ngha l ủiu kin cõn bng khụng ph thuc vo thi gian. Nhng thc t, ngi ta thy rng vic ủy ủỏ t nn hm ra l mt quỏ trỡnh lu bin ủin hỡnh. Trng thỏi mt cõn bng ca ủỏ khụng phi quan sỏt thy ngay sau khi thi cụng hm m xut hin t t sau hng tun, hng thỏng hay cú khi sau hng nm. Vỡ vy, vic nghiờn cu ỏp lc ủỏ cú xột ti quỏ trỡnh lu bin l mt phng hng cú c s khoa hc v thc tin. Theo hng ny A.P.Makximov v A.Salustowicz ủó nghiờn cu ỏp lc ủỏ nn hm v thy rng s chuyn v ca ủỏ di nn hm gim dn theo khong cỏch ti ủỏy hm cựng vi s chuyn v theo phng thng ủng, cú ch b chuyn v theo phng ngang na. iu ny cng quan sỏt thy trong thc t bng cỏc thit b ủo chớnh xỏc. Núi chung, vn ủ bựng nn hm cũn ớt ủc nghiờn cu trong lnh vc ỏp lc m. 5.3.3. P LC TRONG THNH GING V HM NGHIấNG 5.3.3.1. p lc ủỏ trong thnh ging Ging l nhng cụng trỡnh thng ủng ni hai hm song song hay ni hm vi mt ủt. Thi gian s dng ging lõu nờn cỏc yờu cu ủi vi vic ủo v chng ging khỏ cao. Cỏc vỡ chng ging phi bo ủm an ton trong sut thi gian s dng. Vic nghiờn cu ỏp lc ủỏ trong thnh ging cú th tin hnh theo 3 phng hng. Nghiờn cu ỏp lc ủỏ vi quan ủim cho rng ỏp lc ủỏ l mt ngoi lc do ủỏ bờn thnh ging gõy ra. Tr s ca nú khụng ph thuc vo thi gian s dng v tớnh cht ca vỡ chng. a s cỏc phng phỏp tớnh toỏn trong hng ny ủu da trờn lý thuyt tng chn ủt. Nghiờn cu ỏp lc ủỏ theo gi thuyt v s tng tỏc gia ủỏ v vỡ chng. p lc ủỏ trong trng hp ny ph thuc rt nhiu vo ủc tớnh ca vỡ chng v c qui trỡnh thi cụng chỳng. Ngoi ra, ngi ta cú th nghiờn cu ỏp lc ủỏ bng thc nghim trong hm lũ hay trong phũng thớ nghim. Cỏc phng phỏp da trờn lý thuyt tớnh tng chn ủt - Theo M.M.Protodjakonov Nm 1907, M.M.Prtodjakonov gi thit ủỏ l mụi trng ri, nờn ủó dựng lý thuyt tng chn ủt ủ tớnh. [...]... ng ủ b c x , li u l ng b c x Trong ph n ny nờu lờn nh ng b i v c s c a cỏc ủn v 10- 1 : deci (d) 101 : deca (da) 102 : hecto (h) 10- 2 : centi (c) 103 : kilo (k) 10- 3 : mili (m) 106 : Mega (M) 10- 6 : micro (à ) 109 : Giga (G) 10- 9 nano (n) 10- 12 : pico (p) 101 2 : Tera (T) 101 5 : Peta (P) 10- 15 : femto (f ) 101 8 : Exa (E) 10- 18 : atto (a) o Ngy 26/5/1967, Chớnh ph l i ra ch th s 87 TTg/VG v vi c thi hnh... dyn (g.cm/s2 ) = 10- 5 N 1 force pound (lbf) = 4,448 N 1 force kilogram (kgf) = 1 kilopond (kp) = 9,807 N 1 kilopound (kip) = 100 0 lbf = 4.448N 1 short force ton (tonf) = 2000 lbf = 8896N 3 1 metric force ton (tf) = 9,807 10 N 6 p su t v ng su t 1 piese (pz) = 103 N/m2 = 1 kPa 5 2 1 hectopiese (hpz) = 10 N/m = 1 bar 1 atmosphere k thu t (at) =1kgf/cm2 = 750mmHg = 9,81 .104 N/m2 368 .Cơ học đá 1 atmosphere... 1852m o 1 angstrm (A ) = 10- 10m 2 Kh i l ng 1 ounce (oz) = 28,3495g = 0,0283495 kg 1 pound (lb) = 16 oz = 453,592g = 0,453592 kg 1 short ton (ton) = 907,185 kg 1 metric ton (t) = 100 0 kg 1 long ton = 1.016,05 kg 2 1 slug (1 lbf / ft/s ) = 14,59 kg 3 Di n tớch 1 in2 = 6,45164 cm2 = 6,45164 10- 4m2 2 2 1 ft = 144 in = 0,0929 m2 4 Th tớch, dung tớch 1 in3 = 16,38716 cm3 = 1,6387 10- 5 m3 1 ft3 = 1728 in3... l ng c b n trờn, ng i ta xõy d ng cỏc h th ng ủn v H CGS: ủn v chi u di: ủn v kh i l ng: ủn v th i gian: cm = 1 /100 m g = 1 /100 0 kg s H ny ch g m cỏc ủn v hỡnh h c v c h c Trờn c s c a h ny, nm 1902, ng i ta ủó xõy d ng h th ng CGSE v CGSM ủ s d ng trong lnh v c tnh ủi n v ủi n t 364 .Cơ học đá H MKGS (h k thu t) : ủn v chi u di: m ủn v l c: kg*, kgf, kG ủn v th i gian: s Trong h ny ch g m cỏc ủn... 760mmHg = 10, 13 104 N/m2 = 133,3 N/m2 = 6,8947kN/m2 (kPa) = 47,88N/m2 (Pa) = 6,8947 MN/m2 (MPa) = 47,88 kN/m2 (kPa) = 98,07 kN/m2 (kPa) 7 Nhi t ủ ( ) 5 o t F 32 = t o 273,15 K 9 o o t F = 1,8t C + 32 = 1,8 (toC + 17,8) trong ủú: toC = t o , t o , t o l nhi t ủ theo cỏc nhi t giai c a A.Celsius; G C F K Fahrenheit v T.W.Kelvin 8 Nhi t 1 British thermal units (BTU) 1 B / (ft) h oF = 1B = 1,0435 103 J =... 372 .Cơ học đá Ch u trỏch nhi m xu t b n Lấ T GIANG Biờn t p THN NG C ANH Ch b n v s a bi X NG IN TR NG I H C GTVT NH XU T B N GIAO THễNG V N T I 80B Tr n Hng o H N i T: 9423345 Fax: 8224784 MS 075(6V) 230/8 05 GTVT 05 Cơ học đá.373 In 620 cu n, kh 19x27cm t i X ng in Tr ng i h c GTVT In xong v n p lu chi u quý III nm 2005 Gi y ch p nh n k ho ch xu t b n s 230/XB QLXB ngy 03/03/2005 374 .Cơ học... thay ủ i phự h p tng ng 362 .Cơ học đá PH B NG CH L C CI HYL P Ph l c 1 A Alpha N Nu B Beta Xi Gamma O Omicron Delta Pi E Epsilon P Rho Z Zeta Sigma H Eta T Tau Theta Y Upsilon I Iota K ( Kappa X Lambda Mu M à Phi Chi Psi Omega H TH NG N V O L NG C A N C TA Ph l c 2 I CC H TH NG N V H th ng ủn v l t p h p c a cỏc ủn v c b n v cỏc ủn v d n xu t Cơ học đá.363 n v c b n l... cỏc quỏ trỡnh cụng ngh , l y b ng 0,3 0,9 5.3.3.2 p l c ủỏ trong h m nghiờng Cơ học đá.361 i v i h m nghiờng, ng i ta khụng ủ ra cỏc phng phỏp tớnh riờng v ỏp l c ủỏ Tu theo gúc nghiờng c a h m m ng i ta cú th tớnh theo cỏc cụng th c dựng trong gi ng ủ ng hay h m ngang N u gúc nghiờng c a h m so v i phng n m ngang khụng quỏ 10o thỡ khi tớnh toỏn, ng i ta dựng cỏc cụng th c tớnh nh ủ i v i h m ngang... khỏc n v nhi t 366 .Cơ học đá n v c b n l nhi t ủ ủ ng l c (oK), nhng cng cú th dựng ủ Celsius ( C) ủ bi u th nhi t ủ Ngoi ra cũn cú m t s ủn v c a cỏc ủ i l ng nhi t khỏc n v quang n v c b n l ủ i l ng c ng ủ sỏng cú ủn v l candela (cd) l c ng ủ sỏng ủo theo phng vuụng gúc v i nú c a m t di n tớch b ng 1/600.000m2 b c x nh m t v t b c x ton ph n nhi t ủ ủụng ủ c c a Platin d i ỏp su t 101 .325N/m2.Theo... dựng cỏc cụng th c ủ tớnh cho gi ng ủ ng Nh v y, cỏc h m nghiờng cú gúc trong kho ng 10 80o s ph i tớnh khỏc ủi m t chỳt Trong h m nghiờng, l c th ng ủ ng Q ủ c phõn tớch thnh hai thnh ph n: Thnh ph n theo cỏc vỡ ch ng (vuụng gúc v i tr c h m) N v thnh ph n theo phng tr c h m T (hỡnh 5.31) N = Q cos T = Q sin (5. 210) Nhng tr ng l ng Q c a kh i ủỏ trong vũm phỏ ho i trờn núc h m s cú giỏ tr khỏc . Phụ lục 2 I. CÁC HỆ THỐNG ðƠN VỊ Hệ thống ñơn vị là tập hợp của các ñơn vị cơ bản và các ñơn vị dẫn xuất. 364. Cơ học đá n v c bn l nhng ủn v hon ton khụng ph thuc vo nhau nh chiu di,. ủi lng c bn trờn, ngi ta xõy dng cỏc h thng ủn v. H CGS: ủn v chiu di: cm = 1 /100 m ủn v khi lng: g = 1 /100 0 kg ủn v thi gian: s. H ny ch gm cỏc ủn v hỡnh hc v c hc. Trờn c s ca h ny,. ñặt vì chống. Thực tế thấy là có nhiều dạng ñường ñặc tính khác nhau, phụ thuộc vào tính chất cơ học của ñá cũng như tính chất của vì chống. Theo tiêu chuẩn và quy phạm xây dựng của Liên Xô