Mạng cao áp và trạm điện kéo - Pgs.Ts.Đàm Quốc Trụ phần 5 docx

MCA&T§K • 69 Mô men chống uốn riêng khi ñặt nằm thanh cái: W p = 10 –9 bh 2 /6 khi ñặt dựng thanh cái lên: W n = 10 –9 b 2 h/6 Hình 3–27. Sơ ñồ bố trí hệ thanh cái 3 pha, thanh cái dựng Trong ñó: h,b. Chiều cao và chiều rộng thanh cái (mm) l. Khoảng cách giữa các sứ cách ñiện (mm) a. Khoảng cách giữa các pha (mm) ðiều kiện ñộ bền cơ học của dây dẫn khi chạy qua 1 dòng ñiện xung kích: σ tt ≤σ chp σ chp – ứng suất cho phép trong vật liệu dây dẫn. MN/m 2 ứng suất cho phép khi uốn cong ñối với thanh cái bằng ñồng lấy 170, nhôm là 80, thép –190 MN/m 2 3.4. TÁC DỤNG NHIỆT CỦA DÒNG ðIỆN NGẮN MẠCH Dòng ñiện chạy trong dây trần hoặc dây bọc cách ñiện ñều toả ra một nhiệt lượng do 2 chế ñộ phát nóng: dòng ñiện làm việc và dòng ñiện ngắn mạch. Mục ñích của tính toán nhiệt là xác ñịnh nhiệt ñộ phát nóng dây dẫn khi có dòng ñiện chạy qua dài hạn ở chế ñộ làm việc bình thường và dòng ñiện ngắn mạch tức thời và so sánh chúng với nhiệt ñộ cực ñại cho phép ñối với các dây dẫn làm việc dài hạn a) Chế ñộ làm việc dài hạn Dòng ñiện chạy trong dây dẫn lâu dài dẫn ñến chế ñộ phát nóng ổn ñịnh của dây dẫn. Trong chế ñộ này nhiệt lượng toả ra trong dây dẫn Q bằng tổng nhiệt lượng làm nóng dây dẫn Q 1 và nhiệt lượng Q 2 khuếch tán ra môi trường xung quanh dQ = dQ 1 + dQ 2 Trong ñó: dQ 1 – Vi phân nhiệt lượng làm nóng dây dẫn có khối lượng G, nhiệt dung riêng c, và ñộ tăng nhiệt ñộ d τ dQ 1 = Gcd τ dQ 2 – Vi phân nhiệt lượng toả ra môi trường bên ngoài trong thời gian dt, với hệ số truyền nhiệt k (W/cm 2 .K); F – diện tích bề mặt dây dẫn(cm 2 ); ñộ chênh nhiệt giữa bề mặt với môi trường τ (K). dQ 2 = kF τ dt 70 • MCA& TðK Coi ñiện tử dây dẫn r không ñổi, dòng ñiện trong dây dẫn I: dQ = I 2 rdt Gcd τ + kF τ dt = I 2 rdt Giải phương trình vi phân có τ =         − − Gc kFt e kF rI 1 2 Trong ñó: t – thời gian, giây ðặt Gc/(kF) = T ñược gọi là hằng số thời gian của dây dẫn và bằng tỷ số khả năng hấp thụ nhiệt của dây dẫn với khả năng truyền nhiệt của nó. Tại chế ñộ xác lập khi t = ∞ ñộ tăng nhiệt ñộ bằng τ y = kF rI 2 và cuối cùng phương trình ñốt nóng dây dẫn có dạng:         −= T t y e1 ττ Hình 3–28. ðồ thị phát nóng và làm nguội dây dẫn khi làm việc bình thường Khi ngắt mạch, dQ = 0 –> dQ 1 =dQ 2 –> GC dτ + kFτdt =0. Giải phương trình vi phân có τ = τ y T t e − Trên hình 3–28 là ñồ thị nhiệt ñộ ñốt nóng và làm nguội của dây dẫn từ thời ñiểm ñóng mạch ñiện ñến thời ñiểm ngắt mạch b) Phát nóng dây dẫn bởi dòng ñiện ngắn mạch Khi ngắn mạch dòng ñiện ngắn mạch xuất hiện trong khoảnh khắc từ một vài phần trăm giây ñến một vài giây. Trong khoảng thời gian nhỏ như vậy không kịp xẩy ra quá trình truyền nhiệt ra môi trường, toàn bộ nhiệt lượng làm tăng nhiệt ñộ của dây dẫn. Quá trình phát nóng dây dẫn như thế không truyền nhiệt ñuợc gọi là ñoản nhiệt. Phương trình cân bằng nhiệt của quá trình ñoản nhiệt có dạng sau ñây: i 2 nmt .rdt = Gcd θ nm MCA&T§K • 71 Trong ñó: i nmt – dòng ñiện ngắn mạch A dt – khoảng thời gian nhỏ, s d θ nm – sự thay ñổi nhỏ của nhiệt ñộ phát nóng khi ngắn mạch, K Biểu thức ñiện trở r qua ñiện trở suất ρ , Ω m của dây dẫn, ở ñây r = ρ (l/s) trong ñó l – chiều dài dây dẫn, m; s– diện tích dây dẫn, mm 2 còn G là khối lượng dây dẫn, thể hiện qua ñộ ñậm ñặc của vật liệu có: khối lượng riêng ρ mc ,r/cm 3 ; phương trình cân bằng nhiệt trong dạng sau ñây i 2 nmt ρ (l/s)dt = c ρ mc sld θ nm (3.21) Khi giải phương trình 3.21 cần chú ý rằng trong quá trình phát nóng dây dẫn ñiện trở của nó thay ñổi phụ thuộc vào nhiệt ñộ ban ñầu r τ = ρ 0 (1+ αθ )(1/s) Trong ñó: ρ 0 – ñiện trở suất của dây dẫn, Ω m θ – nhiệt ñộ α – hệ số nhiệt ñiện trở, K –1 Nhiệt dung riêng thay ñổi c = c 0 (1+ βθ ) c 0 nhiệt dung riêng của dây dẫn (Jun/kgK) ở nhiệt ñộ ban ñầu 0. β Hệ số nhiệt ñộ của truyền nhiệt, K –1 Thực hiện một vài biến ñổi tương ứng trong phương trình (3.21) và lấy tích phân vế trái của phương trình theo thời gian từ khi bắt ñầu xuất hiện ngắn mạch dòng ñiện trong mạch (t=0) ñến thời ñiểm ngắt dòng ñiện ngắn mạch t ngắt , còn vế phải của phương trình nhiệt ñộ trong giới hạn sự thay ñổi của nó sau thời gian ngắn mạch từ θ ñến θ k , ta nhận ñược ∫ ∫ + + = ngat t mc nmt d c dti s 0 0 0 0 2 2 1 1 1 θ θ αθ βθ ρ ρ (3.22) Vế trái của phương trình (3.22) có thể coi như một xung nhiệt A nm bao trùm lên dây dẫn bởi dòng ñiện ngắn mạch, tính toán vế phải của phương trình 3.22 ñược thực hiện theo ñường cong trên hình 3.29 có nghĩa là nếu: ∫ = ngat t 0 nm 2 nmt A dti thì có thể ñưa phương trình 3.22 về dạng sau ñây: Hnm AAA s −= 2 1 ; S 2 = H nm AA A − Trong ñó: A – Xung nhiệt tương ứng với nhiệt ñộ ñốt nóng A H – Xung nhiệt từ dòng ñiện phụ tải xảy ra khi ngắn mạch Lời giải giải tích của phương trình 3.22 rất khó do những nguyên nhân như sau: ðường cong dòng ñiện ngắn mạch có dạng phức tạp, ñiện dung riêng c và ñiện trở riêng ρ trong quá trình ñốt nóng tự thay ñổi 72 • MCA& TðK ðể tính toán thực tế ñưa ra khái niệm thời gian giả ñịnh t gd và dòng ñiện ngắn mạch xác lập I ∞ , khi ñó vế phải của phương trình 3.22 có dạng ∫ ∞ = ngat t 0 gd 22 nmt tI dti (3.23) Biểu thức 3.23 có thể mô tải bằng ñồ thị hình 3.30 Giả sử năng lượng dòng ñiện ngắn mạch sau thời gian t toả ra trong dây dẫn một số lượng nhiệt Q 1 , khi mà với dòng ñiện xác lập I ∞ thì thời gian phải là t gd , khi ñó thoả mãn ñiều kiện Q 1 = Q 2 , nghĩa là việc lựa chọn hằng số t gd , khi ñó nhờ tính toán, coi rằng năng lượng xác lập của dòng ngắn mạch I ∞ trong dây dẫn ñược hiểu là cũng số nhiệt lượng ấy phải suy giảm trong khoảng thời gian dài hạn t d . Chừng nào dòng ñiện ngắn mạch bao gồm các thành phần chu kỳ và không chu kỳ thì thời gian chung gồm 2 thành phần: t gd = t gdck + t gdkck Trong ñó: t gdck – thời gian giả ñịnh chu kỳ; t gdkck – thời gian giả ñịnh không chu kỳ. Thời gian chu kỳ của dòng ngắn mạch ñược tính dựa trên ñường cong hình 3–31. ở ñây thời gian thực ngắn mạch bằng tổng thời gian tác ñộng của thiết bị bảo vệ t tñ và thời gian, tác ñộng của máy cắt cao áp t mc , nghĩa là t = t tñ + t mc . Thời gian của dòng ñiện ngắn mạch không chu kỳ có thể ñược xác ñịnh bằng giải tích và tính ñược theo công thức sau: t at = 2 I” a T t e − Hình 3–29. ðường cong ñể xác ñịnh nhiệt ñộ phát nóng dây dẫn khi ngắn mạch 1. Thép A– Xung nhiệt 2. Nhôm θ max – nhiệt ñộ phát nóng cực ñại dây dẫn 3. ðồng MCA&T§K • 73 Hình 3–30. ðặc tính biến ñổi dòng ñiện ngắn mạch a) Không có tự ñộng ñiều chỉnh kích từ b) Với tự ñộng ñiều chỉnh kích từ Hình 3–31. Trị số thời gian giả ñịnh của thành phần biến ñổi chu kỳ của dòng ñiện ngắn mạch khi có APB β ’’– Quan hệ tỷ lệ I’’/I ∞ – tính theo ñơn vị tương ñối, do ñó )1(2 5,0 2'' 5,0 0 2 0 2 a a T t a T t tt nma eTIdteIdti − − −== ∫∫ 74 • MCA& TðK Hoặc )1("22 5,0 2'' 5,0 0 22 0 2 aa T t a T t t gdkck t nma eTIdteItIdti −− ∞ −=== ∫∫ Từ ñó: t gdkck = 2 5,0 2'' )1( ∞ − − I eTI a T t a , với trị số trung bình T a = 0,05 giây và t = 0,01 giây có thể lấy a T t e 5,0 − = 0. Thay 2 2 2'' '' β = ∞ I I , nhận ñược t gdkck = 0,05 2 '' β (3.24) Chia vế phải và vế trái của biểu thức (3.24) cho s 2 , nhận ñược giá trị xung nhiệt ngắn mạch, A 2 .giây/mm 2 . A nm = A – A H = I 2 ∞ .t gd /s 2 (3–25a) Trong ñó A, A H – xung nhiệt tổng và xung nhiệt ở chế ñộ làm việc bình thường A 2 giây/mm 2 , hoặc là s 2 = H gd AA tI − ∞ 2 ; s = H gd AA tI − ∞ . (3–25b) Bảng 3.2 . Nhiệt ñộ cho phép ñốt nóng thanh cái và dây cáp ở chế ñộ làm việc dài hạn và khi chịu dòng ngắn mạch Dạng dây dẫn τ cpdh, 0 C τ max , 0 C hằng số C t , kA.giây 1/2 /mm Thanh cái: ðồng Nhôm Thép +70 +70 +70 300 200 300 0,171 0,088 0,06 Cáp với cách ñiện dùng giấy ứng với ñiện áp, kV 3 6 10 20 và 35 +80 +65 +60 +50 200 200 200 125 0,141/0,085 0,141/0,085 0,141/0,085 0,141/0,085 Cáp và các dây dẫn cách ly bằng cách ñiện PVC XLPE +55 +55 150 120 0,114/0,075 0,094/0,065 Ghi chú: Hằng số C t – tính cho cáp với dây ñồng nằm ở tử số, còn nhôm nằm ở mẫu số. Cho nhiệt ñộ giới hạn của dòng ñiện khi ngắn mạch (bảng 3.2) và nhiệt ñộ giới hạn của dòng ñiện ở chế ñộ làm việc bình thường, có thể thay sự khác nhau của xung MCA&T§K • 75 nhiệt bằng 1 hằng số C t = H AA − . Khi ñó sẽ nhận ñược biểu thức như sau ñể xác ñịnh tiết diện của dây dẫn: s min = gd t t C I ∞ Trong ñó: C t – hằng số Tương ứng với biểu thức (3–25) A = A H + A nm , A nm = I ∞ 2 t gd /s 2 Những biểu thức trên dùng ñể xác ñịnh nhiệt ñộ của dây dẫn khi ngắn mạch theo các ñường cong hình 3–29. Trình tự xác ñịnh nó như sau: a, Nhờ nhiệt ñộ cho trước của dây dẫn ở chế ñộ ñịnh mức θ (trên hình 3–29) theo ñường cong (ví dụ với dây ñồng) tìm ñược giá trị xung nhiệt của dòng ñiện AH, tương ứng với nhiệt ñộ này. b, Xác ñịnh xung nhiệt Anm của dòng ñiện ngắn mạch theo biểu thức (3–25) c, Tìm xung nhiệt tổng A theo biểu thức (3–26) d, Theo ñường cong ứng với giá trị A xác ñịnh ñược nhiệt ñộ của dây dẫn θ nm 76 • MCA& TðK Câu hỏi ôn tập kiểm tra ñánh giá chương 3. 1/Phân loại trạm ñiện kéo . 2/Cấu trúc trạm ñiện kéo cho giao thông ñiện dòng một chiều ñường dài . 3/Cấu trúc trạm ñiện kéo cho giao thông ñiện xoay chiều ñường dài tần số công nghiệp 50hz. 4/Cấu trúc trạm ñiện kéo cho giao thông ñiện xoay chiều ñường dài tần số nhỏ hơn 50hz. 5/Cấu trúc hệ thống cung cấp ñiện giao thông ñường sắt ñường dài dòng ñiện một chiều . 6/Cấu trúc hệ thống cung cấp ñiện giao thông ñường sắt ñường dài dòng ñiện xoay chiều tần số 50 hz . 7/Cấu trúc trạm ñiện kéo cấp ñiện cho xe ñiện ngầm. 8/Cấu trúc hệ thống cung cấp ñiện giao thông vòng ngoài (cao áp) cho xe ñiện ngầm . 9/Cấu trúc trạm ñiện kéo cấp ñiện cho tàu ñiện bánh sắt và tàu ñiện bánh hơi (600v) với 1 và nhiều tổ máy . 10/Cấu trúc trạm ñiện kéo cấp ñiện cho tàu ñiện bánh sắt và tàu ñiện bánh hơi (600v) với 1 và nhiều tổ máy có sử dụng chỉnh lưu ñiều khiển . 11/Các loại sự cố ngắn mạch trong lưới ñiện 3 pha và các ñặc ñiểm của nó . 12/Các phương pháp tính toán ngắn mạch hệ thống 3 pha và các ñặc ñiểm của từng phương pháp . 13/Tính toán ngắn mach ở thiết bi dưói 1000 v . 14/Tác ñộng ñiện ñộng của dòng ñiện ngắn mạch . 15/Tác ñộng nhiệt của dòng ñiện ngắn mạch . MCA&T§K • 77 Chương 4 CẤU TRÚC TRẠM ðIỆN KÉO (TðK) 4.1. TRẠM ðIỆN KÉO DÒNG ðIỆN XOAY CHIỀU Sơ dồ nguyên tắc của một trong các trạm ñường sắt ñiện khí hóa hệ thống dòng ñiện xoay chiều 25kV với 2 trạm ñiện kéo TðK1 và TðK2 ñược thể hiện trên hình 4–1. Hình 4–1: Cung cấp ñiện ñoạn ñường sắt ñiện khí hoá bằng dòng ñiện xoay chiều 25kV Trong sơ ñồ gồm: 1– ðưòng dây vào ñiện áp cung cấp cao áp 110kV, 2 – Thiết bị phân phối 110 kV, 3 – Máy biến thế hạ áp 110/27,5 kV, 4 và 5 – Thiết bị phân phối 27,5kv 7,8 và 9 – ðường dây mạng ñiện kéo tương ứng với các pha a,b và c, 10 – Dây cung cấp cho phụ tải riêng, 11 và13 – Dây cung cấp cho phụ tải không ñiện kéo 14 – ðường dây 2 dây trên không và ray, 6 –Máy biến thế cho nhu cầu riêng, D©y tiÕp xóc Ray ®−êng s¾t Ga B Tr¹m §K II TruyÒn t¶i L−íi ®iÖn §§K Ga A §M§ Tr¹m §K I 27,5 kB 380 B 10 kB 27,5 kB CC2D 110 kB A B C 22 19 20 1921 22 23 18 7 8 8 9 5 b a C 6 4 11 12 13 3 4 4 10 15 16 17 CC2D 14 a b C 14 14 6 4 11 12 13 3 2 1 10 15 14 78 • MCA& TðK 15 và16 – Máy biến thế và ñường dây cung cấp cho tự ñộng và ñiều khiển xa (tín hiệu chạy tàu ), 17 – Dao cách ly, 18, 20 và 22 –Khu ñoạn lưới dây tiếp xúc, 19 – Khoảng cách không khí (cách ly hai khu ñoạn dây tiếp xúc), 21 – Tấm trung tính trong khoảng cách không khí, 23 – Cần tiếp ñiện của ñầu máy, ððK – ðường dây cao áp cung cấp cho thiết bị tự ñộng ñiều khiển ñóng ñường tự ñộng, CC2D – Hệ thống 2 dây trời và ray, A, B và C – Các pha của ñường dây cao áp, a,b và c – Các pha của máy biến thế. ðMð – ðầu máy ñiện Các trạm ñiện kéo ñược ñặt gần nhà ga A và B. ðường dây truyền tải ñiện năng 110kV ñảm bảo cung cấp cho TðK1 và TðK2. Theo lộ dây cao áp 1 qua thiết bị phân phối 2 110kV, ñiện áp sơ cấp ñặt vào máy biến thế hạ áp 3 pha 3 cuộn dây (3). Hai máy biến thế của mỗi trạm ñiện kéo, ñôi khi là 3 MBA(trên so ñồ 3 MBA chỉ thể hiện 1MBA). Các MBA làm việc riêng rẽ và cấp ñiện cho từng ñoạn khác nhau của mạng dây tiếp xúc. Trong các MBA ñiện áp sơ cấp 110kV ñược giảm ñến 27,5KV ở một dây quấn thứ cấp dùng cho ñiện kéo và giảm ñến 35kV hoặc 10kV ở dây quấn thứ cấp thứ 2. Bằng các thiết bị phân phối lộ thiên 12 (10kV) trong ñó bao gồm máy biến thế hạ áp bởi thanh ngang 13, ñường dây cung cấp ñiện 11 thực hiện cung cáp ñiện cho phụ tải phi ñiện kéo (các phụ tải khu vực ñường sắt ñã qua). ðể ñặt tải ñồng ñều cho cả 3 pha của hệ thống cao áp cung cấp phía ngoài (DCA), dây quấn sơ cấp của các máy biến thế và các pha của DCA nối với nhau một cách luân phiên. Nếu kí hiệu các pha của DCA bằng chữ “ca” và các pha của máy biến thế “BT” thì ta nhận ñược cách ñấu nối A ca –C BT , B ca –B BT , C ca –A BT , cho TðK1 và A ca –B BT , B ca – A BT , C ca –C BT cho TðK2. Từ dây quấn thứ cấp của máy biến thế ñiện áp 27,5kV nèi lên mạng dây tiếp xúc và ray. Từ pha C theo phi ñơ cung cấp 7 ñiện áp nèi vµo ray . Lưới tiếp xúc của nha ga A 20 và của khu gian phía cuối trái nhà ga nối với thanh cái của pha A qua ®−êng d©y 27,5kV. Lưới tiếp xúc của khu gian 22 phía phải nhà ga A ñấu với thanh cái pha B. ðể ñấu khu ñoạn mạng tiếp xúc với cùng một pha (ñối với TðK1 ñấu với pha a), lưới tiếp xúc ñược phân ñoạn bởi khoảng cách không khí 19. ðấu các ñoạn liÒn kÒ tíi những pha khác nhau a và b có thể dẫn ñến ngắn mạch các pha của máy biến thế, vì thế những khu ñoạn như trên ñược phân t¸ch bởi 2 khoảng cách không khí 19 và thanh trung tính 21. Với thanh trung tính 21 loại trừ cả trường hợp ngắn mạch sự cố của các pha a và b của máy biến thế hạ áp 3 bởi các thanh tiếp ñiện của ñoàn tàu khi ñi qua các khu gian như vậy của lưới tiếp xúc. Chiều dài của thanh trung tính cần phải lớn hơn khoảng cách giữa các cần tiếp ñiện ngoài cùng của ñàu máy ñiện hoặc ñoàn tàu tự hành. [...]... kV CA CA HA1 HA2 Y/Y/011 17 10 ,5 6 11 Y//1111 10 ,5 17 6 38 ,5 27 ,5 Y/Y/011 17 10 ,5 6 1 15 27 ,5 11 Y//1111 10 ,5 17 6 TK 32000/110 1 15 38 ,5 27 ,5 Y/Y/011 17 10 ,5 6 TK 250 00/220 230 27 ,5 Y/11 12 230 38 ,5 27 ,5 Y/Y/011 22 12 ,5 9 ,5 230 27 ,5 11 Y//1111 12 ,5 22 9 ,5 TK 250 00/110 TK 40000/110 TK 40000/220 82 MCA&TK HA1 HA2 1 15 38 ,5 27 ,5 1 15 27 ,5 1 15 T n i dõy i n ỏp ng n m ch %, unm% B ng 4.4 c tớnh k thu t... tớnh k thu t MBA 1 pha 3 dõy qu n Lo i MBA Cụng su t ủ nh m c, MVA i n ỏp ủ nh m c, kV i n ỏp ng n m ch T n i dõy CA HA CA HA %, unm% 16 88 230 27 ,52 7 ,5 12 ,5 1/11 00 16 88 1 15 27 ,52 7 ,5 10 ,5 1/10 00 AO 10000 /55 10 55 29 1 ,5 1 auto AO 16000 /55 16 55 29 1 ,5 1 auto OP 16000/220 OP 16000/110 minh h a cỏc lo i mỏy bi n th ủ c s d ng cỏc kớ hi u b ng ch : T ba pha; O 1pha; P v i dõy qu n b d c D lm mỏt... nh v y theo s ủ c u ho c s ủ tia B ng 45 Cỏc b ch nh lu bi n th Tờn b ch nh lu bi n th Cụng su t ủ nh m c bi n ỏp, kVA i n ỏp ủ nh m c MBA, kV CA HA i n ỏp ng n m ch % .1 250 0/10 11800 6; 10 1 ,52 7 6300/ 35 4640 6; 10; 35 3,02 9 ,5 16000/10 11840 6; 10 3,02 6,1 1 250 0/10 11400 6,3; 10 ,5 2,61; 1,3 05 8,2 Hỡnh 44 S ủ t bi n ủ i v i ch nh lu BTPED3 150 3,3KY1 MCA&TĐK 85 ... kộo h ỏp 1 pha đặc thù v i dõy qu n th ủi n ỏp d i t i trờn dõy qu n th dùng cỏc mỏy bi n th t ng u ủ hn t 20 ,5 ủ n 31,5kV 4.4 CC B th ng cung c p ủi n 2x25kV ủ c ủ t cỏc mỏy bi n c p, v i lm mỏt b ng d u bi n ỏp v t ủi u ch nh c p 27,5kV Trong các trạm điện kéo đặc thù có thể gi m ủi n ỏp 50 kV đầu v o thnh vựng thay ủ i r ng BI N I C A TR M I N KẫO DềNG I N 1 CHI U Cỏc b bi n ủ i bao g m mỏy bi n... 2x25kV Với cỏc tr m ủi n kộo di ủ ng ủ c s dung cỏc mỏy bi n th 3 pha 2 dõy qu n ủi n ỏp 110/27,5kV (trong ph n ny khụng xột ủ n) Trong b ng 4.3 l cỏc ủ c tớnh k thu t c a cỏc mỏy bi n th 3 pha 3 dõy qu n, cũn trong b ng 4.4 l ủ c tớnh k thu t c a cỏc mỏy bi n th 1 pha B ng 4.3 c tớnh k thu t MBA 3 pha 3 dõy qu n Lo i MBA i n ỏp ủ nh m c, kV CA CA HA1 HA2 Y/Y/011 17 10 ,5 6 11 Y//1111 10 ,5 17 6 38 ,5. .. T Mỏy bi n th nõng cao ủ b n ủ ng h c v nhi t h c c a dõy qu n c n tng kớch th c c a chỳng, gi m m t ủ dũng ủi n trong chỳng t 3 4 ,5 ủ n 2 ,5 3,0 A/mm2 Trong cỏc mỏy bi n th ỏp d ng vi c k p ch t cỏc dõy qu n g m cỏc cu n dõy ủ u song song Dõy qu n th c p ủ t trờn dõy qu n s c p ủ c i thi n ủi u ki n lm mỏt Nh ng ủ c tớnh k thu t c a cỏc b bi n th ch nh lu trỡnh by trong b ng 4 .5 (kớ hi u cỏc bi n... ngoi tr i c a TK V i s phỏt tri n c a k thu t bỏn d n, ngời ta đ ch t o v ủa vo khai thỏc s d ng ch nh lu BTPE3 150 3,3kY1 (ch nh lu 3 pha v i lm mỏt t nhiờn, diode dũng ủ nh m c 3 150 A v ủi n ỏp ủ nh m c 3,3 kV ủ ngoi tr i trong m t b ng tr m ủi n kộo) Ch nh lu ủ c t o thnh t cỏc ủi t DL13 350 014 (50 0A, 1420 l p) bố trí v o 6 t Trong m i t ủ t 48 ủi t v i b lm mỏt, cỏc t ủi n v cỏc bi n tr C u trỳc nh v... mỏy bi n ỏp 3 pha ủ u hỡnh sao, cỏc dõy qu n th c p ủi n ỏp 27,5kV v 10kV ủ u hỡnh tam giỏc, cũn th c p 35kV ủ u hỡnh sao nh C c a tam giỏc dõy qu n ủi n kộo ủ c ủ u v i ray cũn cỏc ủ nh a, b ủ u v i cỏc ủo n khỏc nhau c a m ng ủi n kộo (hỡnh 41) Nh ph n trờn ủó ch ra r ng ủ u cỏc pha c a dõy qu n s c p v i DCA v cỏc pha của dây quấn điện kéo b,c v i m ng dõy ti p xỳc cần thay đổi l n l t th t pha cho... ủ ng t ủ ng v ph t i mụt ủ c cung c p ủi n nng t thanh cỏi 10kV c a mỏy bi n th hạ áp 14 v theo m ch 15 v o m ch16,18 D phũng cung c p ủi n cho cỏc thi t b ủúng khúa ủ ng t ủ ng tng t nh h th ng cung c p ủi n xoay chi u Cỏc ph t i khụng ph i ủi n kộo ủ c ủ t d c 2 bờn tuy n ủ ng s t nh n cung c p ủi n nng t ủ ng dõy cao ỏp DCA 10kV phõn ủo n b ng dao cỏch li 19 Hỡnh 42 Cung c p ủi n cho ủo n ủ ng s... ủi n m t chi u ủi n ỏp 3kV MCA&TĐK 81 Cỏc tr m ủi n kộo cụng nghi p v khu v c ủ u vo dõy qu n th c p th 35kV c a mỏy bi n th h ỏp 3 nh n i ngay v o thanh cái 11(thanh cỏi tr m ủi n cho ph t i khu v c) v ủ ng dõy cung c p 13 S khỏc bi t nhất c a tr m ủi n kộo dũng ủi n m t chi u v i ủi n ỏp s c p 35 v 10kV l bi n dũng 1 m c T ngu n ủi n ỏp s c p, vớ d nh tr m khu v c v i ủ ng dõy truy n t i ủi n nng . dõy OP 16000/220 16 88 230 27 ,52 7 ,5 12 ,5 1/11 00 OP 16000/110 16 88 1 15 27 ,52 7 ,5 10 ,5 1/10 00 AO 10000 /55 10 55 29 1 ,5 1 auto AO 16000 /55 16 55 29 1 ,5 1 auto minh ha cỏc loi mỏy bin. 10 ,5 17 6 1 15 38 ,5 27 ,5 Y/Y/ ∆ –0–11 17 10 ,5 6 TK 40000/110 1 15 27 ,5 11 Y/ ∆ / ∆ –11–11 10 ,5 17 6 TK 32000/110 1 15 38 ,5 27 ,5 Y/Y/ ∆ –0–11 17 10 ,5 6 TK 250 00/220 230 –– 27 ,5 Y/ ∆ –11. ñiện dùng giấy ứng với ñiện áp, kV 3 6 10 20 và 35 +80 + 65 +60 +50 200 200 200 1 25 0,141/0,0 85 0,141/0,0 85 0,141/0,0 85 0,141/0,0 85 Cáp và các dây dẫn cách ly bằng