Chng 11: Tính hệ số tải trọng động. Theo tiêu chuẩn cơ bản, nhà hàng đ-ợc coi là đủ ổn định nếu khi chạy trên n-ớc lặng nhà hàng chịu đ-ợc tác dụng động của gió. Nghĩa là nó phải thỏa mãn điều kiện sau: + Mô men hồi phục cho phép phải lớn hơn hoặc bằng mô men nghiêng do tác dụng của gió. M chp M ng (3.30) Mô men nghiêng M ng (KN.m ) do tác dụng của gió lên nhà hàng đ-ợc xác định bằng công thức sau: M ng =0,001*P*A*(Z - d/2) (3.31) Trong đó: M chp : Mô men hồi phục cho phép, T*m. M ng : Mô men nghiêng do tác dụng gió, T*m. P: áp suất động của gió. A: Diện tích mặt chịu gió, m 2 . Z: Chiều cao tâm hứng gió, m. Tính từ tâm hứng gió tới đ-ờng n-ớc thực tế khi nhà hàng ở t- thế thẳng trên n-ớc tĩnh. d: Chiều chìm trung bình của nhà hàng tại tại đ-ờng n-ớc ứng với trạng thái tải trọng đang xét. Mô men cho phép M chp đ-ợc xác định bằng công thức sau: M chp = D*L chp (3.32) Trong đó: D: L-ợng chiếm n-ớc ở các trạng thái tải trọng, (tấn). L chp : Cánh tay đòn ổn định cho phép, (m). Đ-ợc xác định nhờ đồ thị ổn định tĩnh và động trong từng tr-ờng hợp. + Xác định hệ ổn định theo tiêu chuẩn cơ bản. - Biên độ lắc ngang đ-ợc xác địnhtheo công thức: m = k* m0 (3.33) Trong đó: m0 : Là biên độ lắc ngang của tàu không có vây giảm lắc (độ ). Với m0 đ-ợc xác định theo bảng 7/2.3 trang 445( TCVN 5801- 7:2001). m0 phụ thuộc vào trị số m, 1/s. Hệ số m đ-ợc xác định bằng công thức sau: m = m 1* m 2* m 3 m 1 đặc tr-ng cho tần số của dao động bản thân nhà hàng trên n-ớc lặng, nó đ-ợc xác định bằng công thức sau: 0 0 1 h m m (3.34) Trong đó: h 0 : Chiều cao tâm nghiêng ứng với tải trọng đang xét Trị số m 0 đ-ợc lấy theo bảng 7/2.4 trang 445( TCVN 5801 -7:2001). Nó phụ thuộc vào trị số: B Z V h n g 3 0 1 (3.35) Trong đó: V: Thể tích chiếm n-ớc của tàu có chiều chìm trung bình ứng với đ-ờng n-ớc thục tế, m 3 . Z g : Chiều cao trọng tâm của nhà hàng tính từ mặt phẳng cơ bản ứng với đ-ờng n-ớc thực tế, m. B: Chiều rộng của nhà hàng tại đ-ờng n-ớc thực tế, m. Hệ số m 2 ,m 3 là các hệ số không thứ nguyên lấy theo bảng 7/2.5 trang 446 ( TCVN 5801 -7:2001). Mà hệ số m 2 phụ thuộc vào tỷ số B/d, hệ số m 3 phụ thuộc vào C b ( hệ số béo thể tích). K: Hệ số điều chỉnh lấy theo bảng 7/2.7 ( TCVN 5801 -7: 2001) phụ thuộc vào q, biểu thị l-ợng giảm lắc. Brq ** (3.36) Trong đó: B: chiều rộng đ-ờng n-ớc nhà hàng (m ). : Hệ số béo diện tích đ-ờng n-ớc thực tế của nhà hàng. r: Hệ số (m 0,5 ). Với r = r 1 +r 2 +r 3 . (3.37) Trong đó: r 1 : biểu thị hiệu quả của vây giảm lắc theo bảng 7/2.8 trang 446 ( TCVN 5801 -7:2001). Phụ thuộc vào tỷ số 100%S k /LB%( L,B chiều dài chiều rộng đ-ờng n-ớc thực tế,m). S k : Tổng diện tích vây giảm lắc ( m 2 ). R 2 ,r 3 : Hệ số xét đến ảnh h-ởng của hình dáng thân nhà hàng đối với hiệu quả vây giảm lắc. Đ-ợc lấy theo bảng 7/2.9 và bảng 7/2.10 ( TCVN 5801 -7: 2001). Và nó phụ thuộc vào hệ số béo C b , và tỷ số B/d. Bảng 3.22: Bảng xác định các hệ số tải trọng động. TH1 TH2 TH3 TH4 TH5 TH6 TT Thông số tính toán KH ĐV 1 2 3 4 5 6 L-ợng chiếm n-ớc D Tấn 1588.1 1533.2 1513.2 1458.2 1588.1 1533.2 Diện tích chịu gió S m2 398.3 400.3 402.3 404.3 398.3 400.3 Tâm diện tích chịu gió Z t m2 4.899 4.940 4.974 4.961 4.899 4.940 Chiều chìm trung bình d m2 1.94 1.87 1.845 1.78 1.94 1.87 áp suất động tính toán P KG/m 2 29 31 29 31 29 31 Mô men nghiêng M ng T*m 67.771 72.902 68.799 73.328 67.771 72.902 Thể tích chiếm n-ớc V m 3 1549.37 1495.81 1476.25 1422.69 1549.37 1495.81 Độ cao trọng tâm Z g m 2.94 3.05 2.81 2.86 3.26 3.34 Chiều cao tâm ổn ban đầu ho m 9.02 12.98 9.63 14.03 8.69 12.70 10 Chiều rộng nhà hàng B m 16 16 16 16 16 16 11 Trị số n 1 n1 4.250 5.957 4.807 6.972 3.690 5.328 12 Trị số m 0 m 0 3.600 3.600 3.600 3.600 3.600 3.600 13 Trị số m 1 m 1 1/s 1.198 0.999 1.160 0.961 1.221 1.010 14 Tỷ số B/d B/d - 8.261 8.557 8.671 8.997 8.261 8.557 15 Trị số m 2 m 2 - 1 1 1 1 1 1 16 Hệ số béo thể tích C b C b - 0.931 0.930 0.940 0.950 0.931 0.930 17 Trị số m 3 m 3 - 0.660 0.660 0.660 0.660 0.660 0.660 18 Trị số m m - 0.791 0.659 0.766 0.634 0.806 0.667 19 Biên độ lắc ngang m0 - 13.183 10.988 12.762 10.572 13.426 11.111 20 Tổng diện tích vây giảm lắc S k S 2 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 35.00 21 Tỷ số S k /L B S k /LB % 4.451 4.603 4.527 4.644 4.451 4.603 22 Hệ số r 1 r 1 - 1.660 1.660 1.660 1.660 1.660 1.660 23 Hệ số r 2 r 2 - 0.640 0.640 0.640 0.640 0.640 0.6 40 24 Hệ số r 3 r 3 - 2.295 2.600 2.409 2.600 2.295 2.600 25 Hệ số r r m -0.5 4.595 4.900 4.709 4.900 4.595 4.900 26 Chiều dài nhà hàng L m 49.15 47.52 48.32 47.10 49.15 47.52 27 Hệ số béo diện tích MĐN - 1 1 1 1 1 1 28 L-ợng giảm lắc q q - 18.379 19.600 18.834 19.600 18.379 19.600 29 Hệ số điều chỉnh k k 0.620 0.620 0.620 0.620 0.620 0.620 30 Biên độ lắc ngang m m độ 8.173 6.813 7.912 6.555 8.324 6.889 31 L chp L chp m 1.840 1.890 2.000 2.090 1.740 1.820 32 Mô men cho phép M chp T*m 2922.1 2897.7 3026.3 3047.7 2763.3 2790.4 33 K=M chp /M ng - 43.12 39.75 44.00 41.56 40.77 38.28 Nhận xét: Trong cả 6 tr-ờng hợp đều có hệ số K > 1. Kết luận: Vậy nhà hàng thỏa mãn điều kiện ổn định theo quy phạm. . Chng 11: Tính hệ số tải trọng động. Theo tiêu chuẩn cơ bản, nhà hàng đ-ợc coi là đủ ổn định nếu khi chạy trên n-ớc lặng nhà hàng chịu đ-ợc tác dụng động của gió gió. A: Di n tích mặt chịu gió, m 2 . Z: Chiều cao tâm hứng gió, m. Tính từ tâm hứng gió tới đ-ờng n-ớc thực tế khi nhà hàng ở t- thế thẳng trên n-ớc tĩnh. d: Chiều chìm trung bình của nhà hàng. l-ợng giảm lắc. Brq ** (3.36) Trong đó: B: chiều rộng đ-ờng n-ớc nhà hàng (m ). : Hệ số béo di n tích đ-ờng n-ớc thực tế của nhà hàng. r: Hệ số (m 0,5 ). Với r = r 1 +r 2 +r 3 . (3.37) Trong