CHƯƠNG 22: TÍNH TOÁN MỐ I/ SỐ LIỆU TÍNH TOÁN : - Kết cấu nhòp dầm I bê tông cốt thép dự ứng lực căng trước L = 33 m - Tải trọng thiết kế H30 và XB80, người 300kG/m 2 . - Khổ cầu B = 7.5m + 2 làn người đi 1.5. - Thiết kế mố chân đê gồm một hàng cọc khoan nhồi bê tông cốt thép đường kính 120cm. - Bố trí bản quá độ có l b = 3 m, h b = 0.2 m, b = 11.90 m. Một đầu tựa lên vai kê tường trước đầu kia tựa lên nền đá hộc. II/ XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC MỐ CẦU : MẶT CẮT NGANG CẦU Theo phương ngang cầu: A min = n a 2 + a 0 + 2(15 20)+ 2 a 1 Theo phương dọc cầu: 1 0 23min 2015 2 b b bbB Trong đó: n : số khoảng cách giữa tim các dầm chủ ; n = 6. a 0 : kích thước thớt gối cầu a 0 = 50 cm. (theo phương ngang). a 1 : khoảng cách từ mép ngoài mũ mố đến mép thớt gối ngoài cùng theo phương ngang. a 1 = 60 cm. a 2 : khoảng cách giữa hai thớt gối a 2 = 165 cm. b 0 : kích thước gối cầu b 0 = 30 cm (theo phương dọc cầu). b 1 : khoảng cách từ mép ngoài mũ mố đến mép thớt gối ngoài cùng theo phương dọc cầu. b 1 = 60 cm. b 2 : khoảng từ tim gối đến đầu dầm b 2 = 40 cm. b 3 : khoảng cách khe hở đầu dầm(bằng kích thước khe co giãn). b 3 = 5 cm. m1.65cm m. 11.90 cm A min min 1656015 2 30 405 1190602152501656 B Chiều cao tường trước mố. h tt = h d + h đ + h g + h p Trong đó: h d : chiều cao dầm h d = 140cm h đ : chiều cao đá kê gối h đ = 10 cm h g : chiều cao gối cầu h g = 5 cm. h p : bề dày lớp phủ mặt cầu h p =12.5 cm. 1 : 1 . 5 MẶT CẮT DỌC CẦU h tt = 140 + 10 + 5 + 12.5 = 177.5 cm III/ TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN MỐ : 3.1./ Tónh tải mố: - Tường trước: P 1 = 12.00 0.3 1.775 2.4 = 6.390 Tấn. - Tường cánh (1) P 2 = {1.25 3.9 0.25 + 0.5 2.025 3.9 0.25} 2.4 = 5.294 Tấn - Tường cánh (2) P 3 = P 2 = 5.294 Tấn - Vai kê: Tấn. . 0243 4 P - Đá kê gối: P 5 = 0.15 0.6 0.8 7 2.4 = 1.209 Tấn. - Gối cầu : P 6 = 7 0.118 = 0.826 Tấn. - Bệ cọc: P 7 = 1.8 1.5 12.00 2.4 = 77.76 Tấn. Tổng cộng: P tc = P i = 92.233 Tấn. 3.2./ Bản quá độ: 11.9 3 0.2 2.4 = 17.28 Tấn. 3.3./ Tónh tải kết cấu nhòp (nhòp bờ 33 m). - Lớp phủ: P ph = 5 33 7.5 0.125 2.3 = 35.578 Tấn - Lan can + lề người đi : P lc+lnđ = 8.919 Tấn. - Dầm chủ: Tấn 897115507334241810 d P Tổng cộng: P tc = P i = 160.394 Tấn. - Tải trọng tính toán: P tt = 1.5 P ph + 1.1 (P d + P lc+lnd ) = 1.5 35.579 + 1.1(115.897 + 8.949) = 190.699 Tấn 3.4./ Phản lực gối do hoạt tải tác dụng lên nhòp : m.232 0 l T/m q T/m q T/m ng tđ tđ 450 6864 4562 80 30 XB H tđ q Khổ cầu 7.5 m, xếp 2 làn xe H.30 hoặc 1 làn xe XB80. Ta xác đònh được phản lực như sau: Tấn. . . Tấn. . . Tấn. . . . 445751 2 232 6864 083792 2 232 4562 49142 2 232 450 80 30 XB tc H tc ng tc R R R 3.5./ Lực hãm do đoàn xe H30: Vì 25m <L = 23.94 m < 50 m T h = 0.6 P max . Với đoàn xe H.30 P max = 30 tấn. T h = 0.6 30 = 18 tấn. Lực hãm được đặc tại tim gối cách đáy bệ cọc 1 đoạn = 16.1m 2 1 tt ĐƯỜNG ẢNH HƯỞNG ÁP LỰC GỐI cm.163.8m. . 6381 2 0750 10051 2 h h hhh gối đábệ (sử dụng gối cao su ta có h gối = 7.5 cm.) 3.6./ Phản lực do bản quá độ truyền xống vai kê của mố: - Bản thân bản quá độ: 11.9 3 0.2 2.4 0.5= 8.64 Tấn. - Độ lớn phủ dày trung bình 12.5 cm. P ph = 5 33 7.5 0.125 2.3 0.5 = 17.789 Tấn 3.7./ p lực đẩy ngang do tónh tải của đất tác dụng vào mố cầu. Đất đấp mố có chỉ tiêu cơ lý sau: : dung trọng của đất đắp nền dày = 1.6 T/m 3 : góc ma sát trong của đất = 30 0 Chiều cao đất đắp sau mố H = 3.275 m Chiều rộng tính toán của mố. B = 11.9 m. * Tính với = 30 0 Hệ số áp lực đất T . độngchủlựcápsố hệvớitính 002349113330275361 2 1 2 1 3330 2 30 45 2 45 22 2 02 BH tg tg * Tính với = 40 0 T . động chủlựcápsố hệvớitính 157229112170275361 2 1 2 1 2170 2 40 45 2 45 22 2 02 BH tg tg 3.8./ Do hoạt tải sau mố tác dụng lên bản quá độ : E I I Hoạt tải sau mố tác dụng lên bản quá độ được truyền qua diện tích B x Trong đó : B : Chiều rộng bản quá độ B = 11.90 m b : Chiều dài b quá độ tham gia truyền áp lực ngang. m.5.1 2 3 2 b l b - Phần chiều dài bản tiếp giáp với tường trước không tham gia truyền lực . a = l b – b = 3 – 1.5 = 1.5 m. - Chiều dài lăng thể trượt giả đònh. m 4751 2 40 452753 2 45 0 tgtgHl Với a = 1.5 m > l 0 = 1.475 m . Do đó phần hoạt tải truyền xuống nằm ngoài lăng thể trược. Vậy hoạt tải trên bản quá độ không gây áp lực ngang cho mố, chỉ có áp lực ngang do tónh tải khối đất đắp tác dụng lên mố và hoạt tải gây ra phản lực gối truyền xuống vai kê. R A B R P=0.7P max o Phản lực gối tại vai kê do hoạt tải trên bản quá độ truyền xuống cho vai kê. 4 P R B với P = 0.7 P max P max là trọng lượng trục sau của xe nặng. Ứng với xe H30 có P max = 12 tấn. Ứng với xe XB80 có P max = 20 tấn. . CHƯƠNG 22: TÍNH TOÁN MỐ I/ SỐ LIỆU TÍNH TOÁN : - Kết cấu nhòp dầm I bê tông cốt thép dự ứng lực căng trước L = 33 m - Tải trọng thiết kế H30 và XB80, người 300kG/m 2 . - Khổ cầu B =. nền đá hộc. II/ XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC MỐ CẦU : MẶT CẮT NGANG CẦU Theo phương ngang cầu: A min = n a 2 + a 0 + 2(15 20)+ 2 a 1 Theo phương dọc cầu: 1 0 23min 2015 2 b b bbB Trong. a 2 = 165 cm. b 0 : kích thước gối cầu b 0 = 30 cm (theo phương dọc cầu) . b 1 : khoảng cách từ mép ngoài mũ mố đến mép thớt gối ngoài cùng theo phương dọc cầu. b 1 = 60 cm. b 2 : khoảng từ