đồ án: thiết kế trạm dẫn động băng tải, chương 4 potx

Chng 4: Tính phản lức ở các gối Xét ph-ơng trình mômen tại điểm C ta có: 0)( 2 )(* 2 223 cbaR d PbaPaPM dyarrcy )(52 212 2 234 *196154*40073*1172 2 )(* 2 223 N c b a d PbaPaP R arr dy m Cy = 0: )(205 123 . 2 2 63 450038.246123.1638 123 . 2 38.123. 121 N PPP R arr DY Xét ph-ơng trình cân bằng lực theo ph-ơng y ta có: R cy +R dy +P r2 -P r3 = 0 R cy = P r3 P r2 -R dy = 767(N) Xét ph-ơng trình mômen tại điểm C theo ph-ơng x ta có: 0)()(* 23 cbaRbaPaPM dxcx R dx = )(2139 212 154*123573*3607 * 23 N c b a baPaP Xét ph-ơng trình cân bằng lực theo ph-ơng x ta có: R cx +R dx -P 2 -P 3 = 0 R cx =P 2 +P 3 -R dx = 1235 + 3607 - 2139 = 2703(N) Tính momen uốn tổng cộng ở những tiết diện nguy hiểm nhất là: M u = 22 MuxMuy Ơ tiết diện 2-2 ta có: M uy = R cy *a = 767 *73 = 55991(N.mm) M ux = R cx *a = 2703 *73 = 197319(N.mm) M u = ).(20510919731955991 22 mmN Ơ tiết diện 3-3: M uy =R dy *c = 5*58 = 290 (N.mm) M ux = R dx *c = 2139*58 = 124062(N.mm) M u3 = ).(3.124062124062290 22 mmN Chọn vật liệu làm trục là thép 45 suy ra [] =65 (N.mm). M td2 = ).(274723197319*75.0205109 22 mmN d 22 )(35 65*1.0 274723 3 mm Chän d 22 = 38 (mm): M td3 = 22 124063*75.03.124062  = 163762(N.mm) d 33 )(30 65*1.0 163762 mm Chän d 33 =34 (mm). §-êng kÝnh l¾p æ l¨n:d=30. -Trôc III: P 4 = 3607 (N) ; P r4 = 1127 (N) ; a= 73(mm), b+c = 138 (mm) M x =9.55*10 6 ).(562582 25.41 43.2 10*55.9 6 3 3 mmN n N  H×nh vÏ: rex rfx e f rfy eyr 4p p r4 56064 172645 ux m uy m Tính phản lức ở các gối: Xét ph-ơng trình cân bằng momen đối với điểm E theo ph-ơng y: 0)(* 4 cbaRaPM fyrey R fy = )(404 212 73*1172 * 4 N c b a aP r Xét ph-ơng trình cân bằng lực theo ph-ơng y ta có: R ey =P r4 -R fy = 1172 404 =768 (N) Xét ph-ơng trình cân bằng momen đối với điểm E theo ph-ơng x: 0)(* 4 cbaRaPM fxex R fx = )(1242 212 73*3607 * 4 N c b a aP Xét ph-ơng trình cân bằng lực theo ph-ơng x ta có: R ex =P 4 - R fx = 3607 - 1242 = 2365(N) Tính momen uốn ở tiết diện chịu tải lớn nhất 4-4: M u = 22 MuxMuy M ux =R ex *a = 2365*73 = 172645(N.mm) M uy = R ey *a = 768*73 = 5604(N.mm) M u = 181520(N.mm) M td4 = ).(235169172645*75.0181520 22 mmN Chọn vật liệu là thép 45 []= 63(N/mm 2 ) d 4 )(35 63*1.0 235169 3 mm Chọn d 4 = 40(mm) 3 ). Tính chính xác trục: Trong quá trình tính tính gần đúng ta ch-a kể đến ứng suất tập trungnh- góc l-ợn , dãnh then và ch-a kể đến nhân tố ảnh h-ởng đến ảnh h-ởng giới hạn mỏi , ảnh h-ởng của kích th-ớc tuyệt đối , của hình dáng cấu tạo chi tiết , của chất l-ợng bề mặt . ở đây ta chỉ kiểm nghiệm tại hai tiết diện mặt cắt nguy hiểm là a-a đối với trục I và e-e đối với trục III Tính chính xác trục theo công thức: n = 22 . nn nn [n] n :là hệ số an toàn chỉ xét riêng cho ứng suất pháp n = m a K . 1 n : hệ số an toàn chỉ xét riêng cho ứng suất tiếp n = m a K . 1 Do trục quay nên ứng suất biến đổi theo chu kỳ đối xứng Nên ta có công thức: a = max =- min = W M ; m =0 M u là momen uốn tại tiết diện tính. là biên độ ứng xuất pháp sinh ra tại tiết diện của trục. W là momen chống uốn tại tiết diện tính . n = a k * 1 mặt khác do bộ truyền làm việc một chiều nên ứng xuất tiếp (soắn)biến đổi theo chu kỳ mạch động 0 max *22 W M x ma là trị số trung bình của ứng xuất tiếp a là biên độ ứng xuất tiếp sinh ra tại tiết diện của trục Ta có: - 1 = 0.45 * b = 0.45*600 = 270 (N/mm 2 ) (Vì vật liệu làm trục là thép 45 nên có b =600 (N/mm 2 )) -1 là giới hạn mỏi soẵn tính nh- sau: -1 = 0.25* b = 0.25*600 = 150 (N/mm 2 ) = )/(37 3330 124062 2 mmN W M u (W = 3330 mm 3 do tra bảng 7 3b) a = m = )/(17 7190*2 124062 2 2 0 mmN W M x (W = 7190 mm 3 do tra bảng (7 3b) Chọn hệ số và theo vật liệu đối với thép các bon trung bình: = 0.1 và = 0.05 hệ số tăng bền = 1 Chọn hệ số và là hệ số kích th-ớc sét đến ảnh h-ởng của kích th-ớc thiết diện trục đến giới hạn mỏi tra bảng 7- 4 lấy: = 0.86 và = 0.75 tra bảng (7 8. ). Tập trung ứng xuất do rãnh then: K =1.63, K =1.5 tỷ số 9.1 86.0 63.1 * K 2 75.0 5.1 * K Tập trung ứng xuất do lắp căng với kiểu lắp T 3 áp xuất sinh ra trên bề mặt ghép 30(N.mm) tra bảng (7 10). Ta có: K = 2.6 16.01 K K = 1.96 thay các trị số vào công thức tính n và n ta đ-ợc: 8.2 37 * 6 . 2 270 n 4.4 17*05.017*96.1 150 n n nn nn n 35.2 * 22 Hệ số an toàn cho phép th-ờng lấy 1.5 2.5 do đó n thoả mãn điều kiện an toàn. . theo ph-ơng y: 0)(* 4 cbaRaPM fyrey R fy = ) (40 4 212 73*1172 * 4 N c b a aP r Xét ph-ơng trình cân bằng lực theo ph-ơng y ta có: R ey =P r4 -R fy = 1172 40 4 =768 (N) Xét ph-ơng trình. nhất 4- 4: M u = 22 MuxMuy M ux =R ex *a = 2365*73 = 172 645 (N.mm) M uy = R ey *a = 768*73 = 56 04( N.mm) M u = 181520(N.mm) M td4 = ).(235169172 645 *75.0181520 22 mmN Chọn vật liệu là thép 45 . = 2139*58 = 1 240 62(N.mm) M u3 = ).(3.1 240 621 240 62290 22 mmN Chọn vật liệu làm trục là thép 45 suy ra [] =65 (N.mm). M td2 = ).(2 747 23197319*75.0205109 22 mmN d 22 )(35 65*1.0 2 747 23 3 mm Chän