Thiết kế hệ thống Điều hòa không khí tầng 1 trường Đại học Đông á

Ngày nay, điều hoà tiện nghi và điều hoà công nghệ không thể thiếu trong cáctoà nhà, khách sạn, siêu thị, các dịch vụ du lịch, văn hoá, y tế, thể thao,… Trong những năm qua ngành điều ho

TỔNG QUAN

Khảo sát và tìm hiểu công trình

1.1.1 Giới thiệu mặt bằng công trình.

Trường Đại học Đông Á cơ sở 33 Xô Viết Nghệ Tĩnh, Phường Hòa Cường Nam, Quận Hải Châu, TP Đà Nẵng

1.1.2 Các đặc điểm của công trình

Hnh 1 Đại học Đông Á - Đà Nẵng

Công trình có tổng diện tích sàn 18.600m², gồm 10 tầng với 140 phòng chức năng Trong số đó, có 10 phòng thực hành Công Nghệ Thông Tin, 15 phòng thực hành ngoại ngữ, 24 phòng thực hành nghề nghiệp, một thư viện điện tử, một hội trường và 7 giảng đường lớn.

Tính cần thiết khi trang bị hệ thống ĐHKK cho công trình

Trong những năm gần đây, hệ thống điều hòa tổng ngày càng được ưa chuộng, đặc biệt là ở các gia đình sở hữu biệt thự, nhà ở hoặc căn hộ rộng Loại điều hòa này không chỉ mang lại sự sang trọng và thẩm mỹ vượt trội so với điều hòa cục bộ thông thường, mà còn tối ưu hiệu quả hoạt động cho những không gian lớn.

1.2.2 Những lợi ích khi trang bị ĐHKK Điều hòa trung tâm là một hệ thống điều hòa không khí tổng thể Hệ thống này bao gồm 1 dàn nóng kết hợp được với rất nhiều dàn lạnh, mang đến giải pháp điều hòa không khí tiết kiệm không gian lắp đặt, đáp ứng yêu cầu thẩm mỹ và tối ưu về mặt hiệu năng.

1.2.2.1 Tiết kiệm không gian, tăng tính thẩm mỹ Điều hòa trung tâm mang đến cho các công trình sự gọn gàng về cả nội thất và ngoại thất Một dàn nóng duy nhất lắp đặt bên ngoài căn nhà chắc chắn sẽ giúp mỹ quan hơn đáng kể so với việc sử dụng nhiều dàn nóng cho nhiều phòng của điều hòa cục bộ Ngoài ra, với đa dạng sự lựa chọn dàn lạnh, trong đó có các loại dàn lạnh âm trần, không gian bên trong ngôi nhà cũng sẽ trở nên thoáng đạt, trang nhã hiện đại, đẳng cấp hơn Nội thất của công trình cũng sẽ vì thế được thể hiện rõ ràng và thẩm mỹ hơn

1.2.2.2 Tiết kiệm năng lượng so với nhiều điều hòa cục bộ

Để làm mát không gian lớn, có hai giải pháp phổ biến: sử dụng nhiều điều hòa cục bộ với cấu trúc 1 dàn nóng – 1 dàn lạnh hoặc áp dụng hệ thống điều hòa trung tâm Hệ thống điều hòa trung tâm tiết kiệm điện hơn nhờ tối ưu hóa hiệu năng sử dụng Trong các công trình như tòa nhà văn phòng, nhu cầu sử dụng điều hòa thường xuyên và đồng thời, khiến việc sử dụng nhiều điều hòa cục bộ trở nên tốn kém, vì hiệu suất năng lượng của các máy cục bộ (EER) thấp hơn so với hệ thống trung tâm.

Điều hòa trung tâm là giải pháp tối ưu, tiết kiệm đến 40% điện năng so với việc sử dụng nhiều điều hòa cục bộ Nhiều chuyên gia đã nghiên cứu và chứng minh hiệu quả của hệ thống này trong các trường hợp cụ thể.

Dàn nóng của điều hòa trung tâm là một thiết bị bền bỉ, có khả năng tải công suất lên tới 60HP cho 64 dàn lạnh Hệ thống này nổi bật với ưu điểm hạn chế tiếng ồn, nhờ vào việc dàn nóng thường được lắp đặt ở vị trí biệt lập, như tầng thượng của tòa nhà Chế độ yên tĩnh giúp giảm thiểu tiếng ồn, mang lại giấc ngủ ngon cho người sử dụng.

Điều hòa trung tâm hiện đại không chỉ sở hữu nhiều chức năng tiên tiến mà còn có chế độ yên lặng giúp giảm thiểu tối đa độ ồn Sự êm ái trong hoạt động của hệ thống mang lại không gian thư giãn lý tưởng cho người sử dụng.

1.2.2.4 Dễ dàng sử dụng Điều hòa trung tâm có thể kết hợp nhiều loại dàn lạnh với đặc trưng và ưu điểm khác nhau Mặc dù là một hệ thống điều hòa tổng thể song việc kiểm soát nhiệt độ trong các phòng biệt lập vẫn hoàn toàn khả thi và dễ dàng như sử dụng điều hòa cục bộ.

Hệ thống này được các nhà sản xuất ưu tiên cải tiến và nâng cấp, với mục tiêu tích hợp nhiều tiện ích, đặc biệt là các chức năng điều khiển, nhằm mang lại sự tiện dụng tối đa trong quá trình sử dụng và quản lý.

Hệ thống máy lạnh trung tâm có tuổi thọ lên tới 25 năm, cao hơn nhiều so với điều hòa cục bộ chỉ 7-10 năm Với khả năng hoạt động bền bỉ và ổn định, hệ thống này giúp giảm thiểu nguy cơ hỏng hóc, từ đó ít phải sửa chữa và thay thế Quá trình bảo trì cũng trở nên nhanh chóng, dễ dàng và tiết kiệm hơn.

Phân tích lựa chọn hệ thống điều hòa không khí

1.3.1 Hệ thống ĐHKK có nhiều kiểu, có thể phân thành 3 nhóm

- Hệ thống điều hoà cục bộ: Máy điều hoà cửa sổ, máy điều hoà hai mảnh, kiểu ghép, kiểu rời thổi tự do.

- Hệ thống điều hoà phân tán: Máy điều hoà VRV, máy điều hoà làm lạnh bằng nước (water chiller).

- Hệ thống điều hoà trung tâm: Máy điều hoà dạng tủ cấp gió bằng hệ thống kênh gió.

1.3.1.1 Máy điều hòa không khí cửa sổ

Tất cả các bộ phận của máy điều hoà đặt trong vỏ máy.

 Dễ dàng lắp đặt và sử dụng.

 Giá thành tính trung bình cho một đơn vị công suất lạnh thấp.

 Đối với công sở có nhiều phòng riêng biệt, sử dụng máy điều hòa cửa sổ rất kinh tế, chi phí đầu tư và vận hành đều thấp.

 Công suất thấp, tối đa là 24.000 Btu/h.

 Đối với phòng nằm sâu trong công trình thì không thể sử dụng Nếu sử dụng thì phải có đường ống phức tạp.

 Không có nhiều kiểu loại nên khó lựa chọn

1.3.1.2 Máy điều hòa không khí tách rời

Máy được phân thành hai mảng:

 Mảng trong nhà: (indoor unit) Gồm một hay nhiều khối trong có chứa dàn bốc hơi (dàn lạnh) nên còn gọi là khối lạnh.

 Mảng ngoài trời: (outdoor unit) Chỉ gồm một khối trong có chứa dàn ngưng (dàn nóng).

 So với máy điều hòa cửa sổ, máy điều hòa rời cho phép lắp đặt ở nhiều không gian khác nhau.

 Giá thành rẻ, đơn giản, dễ sử dụng, vận hành, lắp đặt.

 Tiện lợi cho các công trình nhỏ hẹp và hộ gia đình.

 Dễ dàng sử dụng, bảo dưỡng và sửa chữa.

 Khoảng cách dàn nóng và dàn lạnh hạn chế (không quá 20 m), chênh lệch nhiệt độ giữa dàn nóng và dàn lạnh không được quá lớn.

 Công suất máy hạn chế (tối đa là 60.000BTU/h).

 Giải nhiệt bằng gió nên hiệu quả không cao.

 Đối với công trình lớn, sử dụng máy này dễ phá vỡ kiến trúc công trình, làm giảm mỹ quan của nó.

1.3.1.3 Máy điều hòa dạng tủ 2 khối

Một khối lạnh trong nhà có thể được đặt đứng hoặc treo, trong khi khối nóng nằm ngoài trời Loại máy này có năng suất lạnh vừa và nhỏ, mang đặc điểm của máy điều hòa 2 mảnh và sở hữu nhiều ưu điểm khác.

 Tiết kiệm không gian lắp đặt giàn nóng.

 Chung điện nguồn, giảm chi phí lắp đặt.

1.3.1.4 Máy điều hòa kiểu VRV (Variable Refrigerant

Máy VRV có cấu tạo tương tự như máy điều hòa tách rời, bao gồm hai phần chính: mảng ngoài trời và mảng trong nhà với nhiều khối, trong đó có dàn bốc hơi và quạt Điểm khác biệt lớn nhất giữa máy VRV và máy điều hòa tách rời là chiều dài và chiều cao giữa các khối ngoài trời và trong nhà, cho phép lên đến 100 m chiều dài và 50 m chiều cao, trong khi chiều cao giữa các khối trong nhà có thể đạt 15 m Nhờ vậy, khối ngoài trời có thể được lắp đặt trên nóc nhà cao tầng, giúp tiết kiệm không gian và cải thiện hiệu quả làm mát cho dàn ngưng bằng không khí.

Ngoài ra máy điều hoà kiểu VRV có ưu điểm là:

Khả năng điều chỉnh công suất lạnh thông qua việc thay đổi tần số điện cung cấp cho máy nén cho phép tốc độ quay của máy nén linh hoạt thay đổi, từ đó ảnh hưởng đến lưu lượng môi chất lạnh.

 Tiết kiệm được hệ thống đường ống nước lạnh, nước giải nhiệt, có thể tiết kiệm được rất nhiều nguyên vật liệu cho hệ thống điều hoà.

 Tiết kiệm được nhân lực và thời gian thi công lắp đặt vì hệ VRV đơn giản hơn nhiều so với hệ trung tâm nước.

 Khả năng tiết kiệm năng lượng cao vì được trang bị máy nén biến tầng và khả năng điều chỉnh năng suất lạnh gần như vô cấp.

 Tiết kiệm chi phí vận hành: Hệ VRV không cần nhân công vận hành trong khi hệ chiller cần đội ngũ vận hành chuyên nghiệp.

 Khả năng tự động hoá cao vì thiết bị đơn giản.

 Khả năng sửa chữa bảo dưỡng rất năng động và nhanh chóng nhờ thiết bị chuẩn đoán đã được lập trình và cài đặt sẵn trong máy.

 Các máy VRV có dãy công suất hợp lý, lắp ghép lại với nhau thành mạng đáp ứng mọi nhu cầu về năng suất.

Hnh 2 Sơ đồ nguyên lí hệ thống điều hòa VRV 1.3.1.5 Hệ thống điều hoà Water Chiller

Hệ thống điều hòa không khí gián tiếp sử dụng môi chất lạnh trong bình bốc hơi để làm lạnh nước, chất tải lạnh, sau đó nước này sẽ làm lạnh không khí trong phòng thông qua các thiết bị trao đổi nhiệt như FCU, AHU hoặc buồng phun.

 Công suất dao động lớn: từ 5 ton đến hàng ngàn ton.

 Hệ thống đường ống nước lạnh có thể dài tuỳ ý có thể đáp ứng được mọi yêu cầu thực tế.

 Có nhiều cấp giảm tải 3 ÷ 5 cấp/cụm Đối với hệ thống lớn người ta thường sử dụng nhiều máy nên số cấp giảm tải lớn hơn nhiều.

 Thường giải nhiệt bằng nước nên hoạt động bền, hiệu quả, ổn định.

 Phải có phòng máy riêng cho cụm Chiller

 Phải có người chuyên trách phục vụ

 Hệ thống lắp đặt, vận hành, sử dụng tương đối phức tạp

 Chi phí vận hành cao, đầu tư cao.

Hnh 3 Sơ đồ nguyên lí hệ thống điều hòa Water Chiller

1.3.2 Lựa chọn phương án điều hòa cho công trình

1.3.2.1 Điều hòa không khí cho tầng 1 tòa nhà

 Các tiêu chí của công trình:

 Qui mô diện tích sử dụng lớn.

 Công suất lạnh lớn và qui mô lắp đặt hệ thống trong phạm vi rộng.

 Bao gồm nhiều khu vực và phòng chức năng khác nhau.

 Hệ số sử dụng đồng thời cao.

 Hệ thống phải hoạt động ổn định, có độ bền và tuổi thọ cao.

 Tiết kiệm không gian lắp đặt.

 Hoạt động hoàn toàn độc lập.

 Chi phí lắp đặt thấp.

 Có tính thẩm mỹ cao.

Sau khi đánh giá ưu - nhược điểm của các hệ thống điều hòa không khí, hệ thống Water Chiller nổi bật với khả năng đáp ứng hầu hết các tiêu chí kỹ thuật và tính khả thi cho công trình Do đó, tôi đã quyết định lựa chọn hệ thống điều hòa không khí Water Chiller cho tầng 1 của trường Đại học Đông Á Đà Nẵng.

Điều hòa Dakin không chỉ tiết kiệm không gian và vật tư, mà còn đảm bảo kiến trúc tối ưu Hệ thống này cho phép người dùng điều khiển và kiểm soát riêng từng phòng về lưu lượng gió, nhiệt độ và thời gian hoạt động, mang lại sự tiện lợi và hiệu quả trong việc sử dụng.

1.4 Chọn các thông số khí hậu cho công trình

1.4.1 Chọn cấp hệ thống điều hòa

Theo mức độ quan trọng của công trình, điều hòa không khí được phân thành ba cấp độ Cấp I là điều hòa tiện nghi với độ tin cậy cao nhất, có khả năng duy trì các thông số vi khí hậu trong nhà ổn định, bất chấp biến động khí hậu bên ngoài Cấp II là điều hòa không khí có độ tin cậy trung bình, có thể duy trì các thông số vi khí hậu trong nhà với phạm vi sai lệch không quá lớn.

Trong một năm, điều hòa không khí cấp III hoạt động tối đa 200 giờ Đây là loại điều hòa tiện nghi với độ tin cậy thấp, có khả năng duy trì các thông số vi khí hậu trong nhà với phạm vi sai lệch không vượt quá 400 giờ mỗi năm.

Điều hòa không khí cấp I, mặc dù có độ tin cậy cao nhất, nhưng chi phí đầu tư, lắp đặt và vận hành rất lớn Do đó, loại điều hòa này thường chỉ được sử dụng cho những công trình có yêu cầu điều hòa không khí tiện nghi đặc biệt quan trọng.

- Điều hòa không khí cấp II thường chỉ áp dụng cho các công trình chủ yếu như: Khách sạn 5 sao, bệnh viện quốc tế…

Điều hòa không khí cấp III, mặc dù có mức độ tin cậy thấp nhất, lại được ưa chuộng nhất do chi phí đầu tư ban đầu thấp Đặc biệt trong môi trường trường học, yêu cầu về năng suất lạnh vừa phải và độ chính xác không cao, nên việc lựa chọn hệ thống điều hòa này là một giải pháp tiết kiệm chi phí hiệu quả.

1.4.2 Chọn thông số thiết kế ngoài trời

Các thông số tính toán được chọn ở Thành phố Đà Nẵng, Việt Nam.

Thông số tính toán ở đây là nhiệt độ và độ ẩm tương đối của không khí trong phòng cần điều hòa và ngoài trời vào mùa hè.

Nhiệt độ và độ ẩm không khí ngoài trời được ký hiệu là t và φ Trạng thái khôN N của không khí ngoài trời được biểu diễn bằng điểm N trên đồ thị không khí ẩm Việc chọn thông số tính toán ngoài trời phụ thuộc vào mùa nóng, mùa lạnh và cấp điều hòa, theo tiêu chuẩn TCVN 5687-1992.

Hệ thống Nhiệt độ tN , [ 0 C] Độ ẩm N , [%]

Mùa đông t tb max t tb min

B0ng 1 Nhiệt độ và độ ẩm tính toán ngoài trời.

 t tb max, t tb min là nhiệt độ trung bình của tháng nóng nhất và lạnh nhất trong năm.

  (t tb max) và  (t tb min) là độ ẩm tương đối ứng với nhiệt độ trung bình của tháng nóng nhất và lạnh nhất trong năm.

Hệ thống điều hòa không khí tại công trình ta chọn hệ thống cấp III nên các thông số tính toán ta chọn như sau:

Mùa hè tại Tp Đà Nẵng, đặc biệt là tháng 6, là thời điểm nóng nhất trong năm với các thông số khí hậu quan trọng Đối với hệ thống điều hòa không khí cấp III, nhiệt độ trung bình (tN tb) và độ ẩm (φ) cần được theo dõi chặt chẽ để đảm bảo hiệu suất tối ưu Các dữ liệu từ T456/TLT và T460/TLT cung cấp thông tin cần thiết về điều kiện khí hậu trong tháng này.

Nhiệt độ: tN = t tb max = 34,5 C o Độ ẩm: φN = (t tb max) = 77 %

Tra đồ thị I - d của không khí ẩm, ta có:

- Độ chứa hơi: dN = 27,32 (g/kg không khí khô).

1.4.3 Chọn thông số thiết kế trong nhà:

Theo TCVN 5687 – 2010 (cập nhật từ TCVN 5687-1992), các nhà điều hành cần lựa chọn các thông số dựa trên yêu cầu tiện nghi của con người Yêu cầu tiện nghi này được xác định theo tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 5687 – 2010.

- Nhiệt độ không khí trong nhà: tT = 24 C ÷ 27 C ( chọn 26 C) 0 0 0

- Độ ẩm tương đối trong nhà: T = 60% ÷ 75% ( chọn 60 %)

Từ các thông số trên, dựa trên đồ thị I-d của không khí ẩm, ta tìm được các thông số còn lại:

- Độ chứa hơi: dT = 12,8 (g/kg không khí khô).

Theo tiêu chuẩn điều kiện tiện nghi của con ngườil ưu lượng không khí sạch trong 1 giờ cho mỗi người: L = 30 50m /h.người.yc  3

Theo tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCXDVN 175:2005 về mức ồn tối đa cho phép trong phòng làm việc có độ ồn cực đại là 50 dB.

Lưu lượng không khí tươi cần cấp cho 1 người trong 1 giờ V được xác định:K

+ VCO2 : lượng CO do con người thải ra tính theo m /h.người Cường độ vận2 3 động là VCO2=0,030 m 3 /h.người.

+ β: nồng độ CO2 cho phép, chọn: b=0,15%

+ a: nồng độ CO trong không khí môi trường xung quanh, % thể tích, chọn2 a= 0,03%.

1.4.4 Sơ đồ tuần hoàn 1 cấp

Để tối ưu hóa hiệu quả sử dụng hệ thống điều hòa không khí, người ta áp dụng sơ đồ tuần hoàn không khí một cấp, giúp tận dụng lượng nhiệt từ không khí thải.

Không khí bên ngoài có trạng thái N(t N , φ N ) với lưu lượng L N đi qua cửa lấy gió có van điều chỉnh, sau đó được đưa vào buồng hòa trộn để kết hợp với không khí hồi có trạng thái T(Tt, φ T) với lưu lượng LT từ các miệng hồi gió.

Kết luận

2.1 Giới thiệu mặt bằng công trình

Trường Đại học Đông Á tọa lạc tại thành phố Đà Nẵng, với công trình 7 tầng và tổng diện tích mặt bằng lên đến 11.307,8 m² Trường được trang bị nhiều phòng học, 2 phòng thực hành và một phòng giám đốc, phục vụ cho nhu cầu học tập và làm việc của sinh viên và giảng viên.

2.1.2 Danh sách các phòng tầng 1 và thông số cơ bản

80 đèn, 3 máy chiếu, 2 loa, 4 máy tính,

201a 144(m 2 ) 200 54 đèn, 24 quạt,45 máy tính BẮC

12 đèn, 2 quạt, 1 loa, 2 máy tính, 1 máy chiếu

30 đèn, 8 quạt, 1 loa, 2 máy tính, 1 máy chiếu

Nhân Sự 206 36(m 2 ) 30 12 đèn, 2 quạt,1 loa, 2 máy tính NAM

18 đèn, 6 quạt, 1 loa, 1 máy chiếu

18 đèn, 6 quạt, 4 máy tính,1 máy chiếu BẮC

B0ng 2 Danh sách các phòng

2.2 Xác định lượng nhiệt thừa

2.2.1 Xác định lượng nhiệt thừa Q T

Nhiệt thừa trong không gian điều hòa có các thành phần sau :

TÍNH PHỤ TẢI NHIỆT ẨM

Giới thiệu mặt bằng công trình

Trường Đại học Đông Á tọa lạc tại thành phố Đà Nẵng, với công trình 7 tầng và diện tích mặt bằng lên đến 11.307,8 m² Trường được trang bị nhiều phòng học, 2 phòng thực hành và phòng giám đốc, phục vụ nhu cầu học tập và làm việc của sinh viên và giảng viên.

2.1.2 Danh sách các phòng tầng 1 và thông số cơ bản

80 đèn, 3 máy chiếu, 2 loa, 4 máy tính,

201a 144(m 2 ) 200 54 đèn, 24 quạt,45 máy tính BẮC

12 đèn, 2 quạt, 1 loa, 2 máy tính, 1 máy chiếu

30 đèn, 8 quạt, 1 loa, 2 máy tính, 1 máy chiếu

Nhân Sự 206 36(m 2 ) 30 12 đèn, 2 quạt,1 loa, 2 máy tính NAM

18 đèn, 6 quạt, 1 loa, 1 máy chiếu

18 đèn, 6 quạt, 4 máy tính,1 máy chiếu BẮC

B0ng 2 Danh sách các phòng

2.2 Xác định lượng nhiệt thừa

2.2.1 Xác định lượng nhiệt thừa Q T

Nhiệt thừa trong không gian điều hòa có các thành phần sau :

Q – Nhiệt do máy móc, thiết bị điện tỏa ra [kW]1

Q - Nhiệt tỏa ra từ các nguồn sáng nhân tạo, [kW]2

Q - Nhiệt do người tỏa ra, [kW]3

Q - Nhiệt do sản phẩm mang vào, [kW]4

Q - Nhiệt tỏa ra từ các bề mặt thiết bị nhiệt, [kW]5

Q - Nhiệt do bức xạ mặt trời vào phòng, [kW]6

Q - Nhiệt do lọt không khí vào phòng, [kW]7

Q - Nhiệt truyền qua kết cấu bao che, [kW]8

2.2.2 Nhiệt do máy móc thiết bị điện tỏa ra Q1

Nhiệt này được tính là tổng các công suất của các thiết bị, máy móc cộng lại.

P : Là công suất của các thiết bị (W) k : Hệ số tác động đồng thời Chọn k = 0,8đt đt

Công suất các thiết bị:

B0ng 3 Nhiệt do máy móc thiết bị điện tỏa ra Q1

2.2.3 Nhiệt toả ra từ các nguồn sáng nhân tạo Q2

Khi sử dụng các loại đèn điện thông thường như đèn dây tóc, đèn huỳnh quang và đèn LED, lượng nhiệt tỏa ra có thể chiếm một phần đáng kể Hầu hết năng lượng điện tiêu thụ sẽ biến thành nhiệt, và trong quá trình phát sáng, các đèn này sẽ trao đổi nhiệt qua bức xạ, đối lưu và dẫn nhiệt với môi trường xung quanh.

Hiệu quả thắp sáng của đèn led:

 80% năng lượng được chuyển đổi thành năng lượng ánh sáng.

 20% năng lượng được chuyển đổi thành năng lượng nhiệt.

Yêu cầu công suất chiếu sáng cho 1m diện tích sàn: q = 0,012 kW/m 2 s 2

FS: Diện tích sàn nhà, m 2

: Hệ số tác động không đồng thời = 0,85.

STT PHÒNG DIỆN TÍCH CÁC PHÒNG Fs (m2) Q2 (kW)

B0ng 4 Nhiệt to0 ra từ các nguồn sáng nhân tạo Q2

2.2.4 Nhiệt do người toả ra Q3

Nhiệt do người tỏa gồm hai thành phần:

- Nhiệt hiện: Do truyền nhiệt từ cơ thể con người ra môi trường thông qua đối lưu, bức xạ và dẫn nhiệt qh

- Nhiệt ẩn: Do tỏa ẩm qa

- Nhiệt toàn phần: Nhiệt toàn phần bằng tổng nhiệt ẩn và nhiệt hiện: q = q +qh a

Tổn thất do một người tỏa ra được xác định theo công thức:

Trong đó : n: Là số nguời trong phòng F: diện tích của không gian điều hòa m 2 q = q + q : Là nhiệt lượng toàn phần do mỗi người toả ra.w h

STT PHÒNG F,m2 SỐ NGƯỜI (n) Q,W/người Q3 (kW)

B0ng 5 Nhiệt do người to0 ra Q3

2.2.5 Nhiệt do sản phẩm mang vào Q4

Tổn thất nhiệt chủ yếu xảy ra tại các xí nghiệp và nhà máy, nơi có sự luân chuyển sản phẩm với nhiệt độ cao hơn nhiệt độ không gian điều hòa Trong khi đó, tại trường học, lượng sản phẩm đưa vào không đáng kể, do đó có thể bỏ qua yếu tố này, với hệ số Q = 0.4.

2.2.6 Nhiệt toả ra từ bề mặt thiết bị nhiệt Q5

Trong không gian điều hòa có thiết bị trao đổi nhiệt như lò sưởi hoặc ống dẫn hơi, sẽ xảy ra tổn thất nhiệt từ bề mặt nóng vào phòng Tuy nhiên, hiện tượng này ít xảy ra vì các thiết bị thường ngừng hoạt động khi điều hòa hoạt động Do đó, trong trường hợp này, giá trị Q được xác định là 0.5.

2.2.7 Nhiệt do bức xạ mặt trời vào phòng Q6

2.2.7.1 Tính toán nhiệt bức xạ truyền qua cửa kính Q 61

Lượng nhiệt bức xạ truyền qua cửa kính có rèm che vào nhà có thể xác định theo công thức sau :

 Fk: Diện tích bề mặt kính, m 2

 c : Hệ số tính đến độ cao H(m) nơi dặt cửa kính so với mặt nước biển. Thành phố Đà Nẵng nằm ở độ cao so với mặt nước biển là 20m.

c = 1+0,023 = 1+0,023 = 1,00046 Độ cao không đáng kể chọn = 1.c

 ds: Hệ số xét tới ảnh hưởng của độ chênh lệch nhiệt độ đọng sương

Với: t là nhiệt độ đọng sương trung bình s

Tra đồ thị I-d với các thông số ngoài trời t = 34.5 C, φ = 77% ta có: N 0

 mm: Hệ số xét tới ảnh hưởng của mây mù Khi xét bức xạ lớn nhất nghĩa là trời không có mây = 1.mm

Hệ số khung kính (kh) phản ánh ảnh hưởng của cấu trúc khung đến mức độ che khuất kính dưới tác động của các tia bức xạ khác nhau Các loại khung khác nhau sẽ có mức độ che phủ khác nhau, trong đó khung kim loại có hệ số kh = 1,17.

 k: Hệ số kính, phụ thuộc màu sắc và loại kính khác kính cơ bản Loại kính trong dày 6mm, phẳng với các hệ số:

 m: Hệ số mặt trời Hệ số này xét tới ảnh hưởng của màn che tới bức xạ mặt trời Khi có màn màn che, có các hệ số :

+ R : Nhiệt bức xạ mặt trời qua kính thường ”

R : nhiệt bức xạ đến ngoài bề mặt kính, [W/m ]n 2

R: Nhiệt bức xạ mặt trời qua kính cơ bản vào phòng Nó phụ thuộc vào vĩ độ của địa phương nơi đặt công trình, tháng và hướng của tường chịu bức xạ. Khi tính toán theo 1 hướng cụ thể, lấy giá trị R tương ứng với R max

Thành phố Đà Nẵng tọa lạc tại vĩ độ từ 15°15′ đến 16°40′ Bắc Ở vĩ độ này, do thiếu dữ liệu về cường độ bức xạ Mặt Trời, chúng ta có thể áp dụng phương pháp nội suy để ước lượng giá trị giữa vĩ độ 10 và 20 Bắc.

Giá trị R được xác định dựa theo bảng sau:

Hà Nội ở vĩ độ 20 88' bắc 0

Hướng R Rn R ’’ Đông 505 570,45 149,41 Kính chống nắng, xám 6mm, phẳng

B0ng 6 Xác định giá trị R’’

2.2.7.2 Nhiệt bức xạ qua kết cấu bao che tường mái Q 62

Dưới tác động của tia bức xạ mặt trời, bề mặt bên ngoài của kết cấu bao che hấp thụ nhiệt và dần nóng lên Một phần nhiệt lượng này sẽ tỏa ra môi trường xung quanh, trong khi phần còn lại được dẫn vào bên trong, truyền cho không khí trong phòng qua các quá trình đối lưu và bức xạ Quá trình truyền nhiệt này diễn ra với độ chậm trễ nhất định, tùy thuộc vào bản chất và độ dày của kết cấu tường.

Do lượng nhiệt bức xạ qua tường không đáng kể, chúng ta có thể bỏ qua yếu tố này Tầng mái và áp mái không được lắp điều hòa, vì vậy nhiệt bức xạ qua mái cũng không được tính đến Kết quả tính toán cho thấy Q = 0.62.

THÔNG SỐ NHIỆT BỨC XẠ QUA CỬA KÍNH

F k Ꜫds Ꜫmm R'' Ꜫm Ꜫkh Ꜫk Ꜫ c

B0ng 7 Nhiệt do bức xạ mặt trời vào phòng Q6

2.2.8 Nhiệt do lọt không khí vào phòng Q7

Khi có độ chênh lệch áp suất trong nhà và ngoài trời nên có hiện tượng rò rỉ không khí và luôn kèm theo tổn thất nhiệt.

Tính toán tổn thất nhiệt do rò rỉ không khí là một quá trình phức tạp, chủ yếu vì khó xác định lưu lượng không khí rò rỉ một cách chính xác Đặc biệt, các phòng có điều hòa không khí yêu cầu phải kín để đảm bảo hiệu suất Không khí rò rỉ có thể được xem như một phần khí tươi cung cấp cho hệ thống, ảnh hưởng đến hiệu quả hoạt động của điều hòa.

B0ng 8 Hệ số kinh nghiệm 

 tN = 34,5C : Nhiệt độ không khí bên ngoài.

 tT = 26C : Nhiệt độ không khí bên trong.

 d = 27,32 g/kg không khí khô: Dung ẩm của không khí tính toán ngoàiN trời.

 d = 12,8 g/kg không khí khô: Dung ẩm của không khí tính toán trongT nhà.

2.2.9 Nhiệt truyền qua kết cấu bao che Q8

Người ta chia ra làm hai tổn thất:

- Nhiệt truyền qua tường bao, ngăn Q81

- Tổn thất do truyền nhiệt qua mái Q 82

- Tổn thất do truyền nhiệt qua nền đất Q 83

Tổng tổn thất truyền nhiệt:

- Nhiệt truyền qua tường bao, ngăn Q 81

+ Nhiệt truyền qua tường bao Q81tb

+Nhiệt truyền qua tường ngăn Q81:

- Nhiệt truyền qua nên đất

2.2.10 Bảng kết quả tính toán ( chỉ tính cho các phòng lắp điều hòa )

THÔNG SỐ TB Q81TB Q81TB [W]

STT PHÒNG ktb [ W/m2K] Ftb [m2] φ ∆ttb [0C]

THÔNG SỐ TN Q81 TN Q81TN [W] STT PHÒNG ktn [W/m2K] ∆ttn [0C] Ftn [m2] φ

BẢNG NHIỆT TRUYỀN QUA MÁI VÀ NỀN ĐẤT

BẢNG TỔNG NHIỆT THỪA QT

Tính phụ tải ẩm

- Lượng do người tỏa ra W1

Diện tích sàn phòng dành cho một người (F) và lượng ẩm mà một người tỏa ra trong phòng (g) trong một đơn vị thời gian là hai yếu tố quan trọng Lượng ẩm này phụ thuộc vào cường độ lao động và nhiệt độ không khí trong phòng.

- Lượng ẩm bay hơi từ các sản phẩm W2:

- Lượng nhiệt bay hơi từ nền ẩm W3

- Lượng ẩm do hơi nước nong mang vào W4:

2.3.2 Kết quả tính toán phụ tải ẩm

Vậy tổng lượng ẩm thừa W = 28.2 kg/st

THÀNH LẬP VÀ TÍNH TOÁN SƠ ĐỒ ĐHKK

Lựa chọn thông số

- Điều kiện khí hậu địa phương nơi lắp đặt công trình để chọn thông số tính toán ngoài trời: t và φ N N

- Yêu cầu về tiện nghi hoặc công nghệ sản xuất để chọn thông số tính toán bên trong công trình: t và φ T T

Biết trước QT, W và G cho mỗi khu vực trong công trình giúp xác định hệ số tia của quá trình thay đổi trạng thái không khí sau khi thổi vào phòng, được tính bằng công thức Q / WεTT.

- Điều kiện vệ sinh và an toàn cho sức khỏe của con người.

3.1.1 Lựa chọn thông số tính toán bên trong và bên ngoài

Sơ đồ thẳng là loại sơ đồ không có quá trình tuần hoàn không khí từ phòng trở lại thiết bị xử lý không khí Trong sơ đồ này, toàn bộ không khí được đưa vào thiết bị xử lý đều là không khí tươi từ bên ngoài.

- Sơ đồ nguyên lý và đồ thị:

Không khí bên ngoài có trạng thái N (t, φ) được đưa vào buồng xử lý nhiệt ẩm thông qua cửa lấy gió có van điều chỉnh Tại đây, không khí được xử lý theo chương trình định sẵn cho đến khi đạt trạng thái O nhất định Sau đó, không khí được quạt vận chuyển qua đường ống gió vào phòng thông qua các miệng thổi.

(5) Không khí tại miệng thổi (5) có trạng thái V sau khi vào phòng nhận nhiệt thừa Q và ẩm thừa W và tự thay đổi đến trạng thái T(t , φ ) theo tia quá trìnhT T T T

T = Q /W Sau đó không khí được đưa ra bên ngoài qua cửa thải (7).T T

Quạt cấp gió, thiết bị xử lý không khí, thiết bị sấy không khí cấp II, hệ thống kênh cấp gió, miệng cấp gió.

 Đơn giản gọn nhẹ, dễ lắp đặt.

 Không tận dụng nhiệt từ không khí thải nên hiệu quả kinh tế thấp.

 Khi kênh gió hồi quá lớn việc thực hiện hồi gió quá tốn kém hoặc không thực hiện được do không gian không cho phép.

 Khi trong không gian điều hòa có sinh ra nhiều chất độc hại, việc hồi gió không có lợi.

Sơ đồ tuần hoàn không khí một cấp được áp dụng để tối ưu hóa hiệu suất của hệ thống điều hòa không khí bằng cách tận dụng nhiệt lượng từ không khí thải Việc sử dụng sơ đồ này không chỉ giúp nâng cao hiệu quả sử dụng năng lượng mà còn góp phần giảm thiểu lãng phí nhiệt, từ đó cải thiện chất lượng không khí trong không gian sống.

- Sơ đồ nguyên lý và đồ thị:

Không khí ngoài trời có trạng thái N (tN, φN) với lưu lượng L qua cửa gió có van điều chỉnh (1) được đưa vào buồng hòa trộn (3) Tại đây, không khí ngoài trời được hòa trộn với không khí hồi có trạng thái T(t, T φ) với lưu lượng L qua miệng hồi gió (2).

Hỗn hợp hòa trộn ở trạng thái C được đưa vào thiết bị xử lý nhiệt ẩm, nơi nó được xử lý theo chương trình định sẵn cho đến trạng thái O Sau đó, không khí được quạt vận chuyển vào phòng, với trạng thái V, nơi nó nhận nhiệt thừa Q và ẩm thừa W, dẫn đến sự thay đổi trạng thái từ V đến T Phần lớn không khí sẽ được quạt hồi gió hút trở lại qua các miệng hút vào thiết bị hòa trộn, trong khi một phần khí thải được thải ra ngoài qua cửa thải gió.

Quạt cấp gió, quạt hồi gió, thiết bị xử lý không khí, thiết bị sấy không khí cấp

II, hệ thống kênh cấp gió, hồi gió, miệng thổi và miệng hút.

 Tận dụng nhiệt của không khí tái tuần hoàn => năng suất lạnh và năng suất làm khô giảm so với sơ đồ thẳng.

 Sơ đồ có tái tuần hoàn không khí ;

Hệ thống cần thiết bị sấy không khí cấp II để sấy nóng không khí khi không đáp ứng điều kiện vệ sinh, điều này dẫn đến việc tăng chi phí đầu tư.

Sơ đồ tuần hoàn không khí hai cấp được áp dụng để khắc phục nhược điểm của sơ đồ một cấp, đặc biệt là khi trạng thái V không đáp ứng yêu cầu vệ sinh Với sơ đồ này, người dùng có thể điều chỉnh nhiệt độ không khí thổi vào phòng mà không cần sử dụng thiết bị sấy cấp II, mang lại hiệu quả cao hơn trong việc duy trì chất lượng không khí.

Sơ đồ điều chỉnh nhiệt độ thổi vào:

- Sơ đồ nguyên lý và đồ thị :

Không khí ngoài trời với lưu lượng L và trạng thái N được lấy qua cửa gió có van điều chỉnh vào buồng hòa trộn với không khí hồi có lưu lượng L và trạng thái T Hỗn hợp hòa trộn sẽ được xử lý tại thiết bị xử lý nhiệt ẩm để đạt trạng thái O.

Sau khi không khí hồi có lưu lượng L và trạng thái T2 được đưa vào buồng hòa trộn 6, nó sẽ được hòa trộn để đạt trạng thái C Quạt 7 sau đó vận chuyển không khí qua ống gió 8 và thổi vào phòng 10 Khi không khí ra khỏi miệng thổi 9 với trạng thái C, nó sẽ nhận nhiệt thừa Q và ẩm thừa W, sau đó tự thay đổi trạng thái đến T2.

Một phần không khí được thải ra ngoài qua cửa thải 14, trong khi phần lớn còn lại được hồi về thiết bị xử lý không khí qua kênh gió hồi 12 để tiếp tục quá trình xử lý.

Quạt cấp gió, quạt hồi gió, thiết bị xử lý không khí, hệ thống kênh cấp gió, hồi gió và các miệng thổi, mệng hút.

Nhiệt độ không khí thổi vào phòng có thể được điều chỉnh dễ dàng thông qua việc điều chỉnh lượng gió trích L Điều này giúp nâng nhiệt độ thổi vào phòng để đáp ứng các tiêu chuẩn vệ sinh Nhờ vào sơ đồ hai cấp, việc điều chỉnh nhiệt độ này không cần phải trang bị thiết bị sấy cấp II.

Năng suất lạnh và năng suất làm khô yêu cầu của thiết bị xử lý giảm : Công suất lạnh giảm : Q = L (I - I ), kW.o T2 C1 o

Lưu lượng gió giảm : L = L (d - d ), kg/s.T2 C1 o

Không phải đầu tư hệ thống xử lý không khí quá lớn, cồng kềnh.

Phải có thêm buồng hoà trộn thứ hai và hệ thống trích gió đến buồng hoà trộn này => chi phí đầu tư, vận hành tăng.

3.1.2 Lựa chọn sơ đồ ĐHKK

Sơ đồ thẳng có nhược điểm kinh tế lớn do tổn thất toàn bộ nhiệt lượng không khí từ trong nhà ra ngoài, vì không có hệ thống hồi nhiệt Thực tế, sơ đồ này chỉ phù hợp cho các công trình đặc biệt, như phòng chứa chất độc hại hoặc có mùi hôi.

Sơ đồ tuần hoàn hai cấp tận dụng hiệu quả nhiệt từ không khí thải, giúp giảm năng suất lạnh và năng suất làm khô tối thiểu so với các sơ đồ khác So với sơ đồ tuần hoàn một cấp, nó cũng giảm bớt thiết bị sấy không khí cấp 2 Tuy nhiên, hệ thống này yêu cầu thêm buồng hòa trộn thứ 2 và đường trích gió, dẫn đến chi phí đầu tư và vận hành cao hơn.

Sơ đồ tuần hoàn một cấp tận dụng nhiệt lượng từ không khí thải, giúp giảm năng suất lạnh và năng suất làm khô so với sơ đồ thẳng, mặc dù không hiệu quả bằng sơ đồ tuần hoàn hai cấp Tuy nhiên, chi phí lắp đặt và vận hành của sơ đồ tuần hoàn một cấp thấp hơn nhiều so với sơ đồ tuần hoàn hai cấp.

 Kết luận: Dựa vào các phân tích trên ta lựa chọn sơ đồ tuần hoàn một cấp cho công trình này là hợp lý nhất.

Thành lập và tính toán

Các điểm nút là những vị trí quan trọng sau mỗi giai đoạn xử lý, bao gồm trạng thái không khí tính toán bên ngoài trời (N), trạng thái không khí bên trong phòng (T), trạng thái hòa trộn (C), trạng thái xử lý nhiệt ẩm (O) và trạng thái trước khi không khí được thổi vào phòng (V).

Vào mùa hè, nhiệt độ và độ ẩm bên ngoài thường cao hơn so với bên trong phòng, dẫn đến việc điểm N thường nằm bên phải và trên điểm T Để xác định các điểm nút, cần tiến hành phân tích các đặc điểm của các quá trình liên quan.

Quá trình NO là quá trình xử lý không khí diễn ra tại thiết bị xử lý không khí, dẫn đến trạng thái O cuối cùng có độ ẩm cao, gần đạt mức bão hòa φ = 95%.

Quá trình OV là quá trình không khí nhận nhiệt khi đi qua hệ thống đường ống kín, không có trao đổi ẩm với môi trường Đây là quá trình gia nhiệt đẳng dung ẩm, và do các đường ống dẫn không khí lạnh được bọc cách nhiệt, tổn thất nhiệt là không đáng kể Thực tế, có thể coi V O là ổn định.

- Quá trình VT là quá trình không khí tự thay đổi trạng thái khi nhận nhiệt thừa và ẩm thừa nên có hệ số góc tia = Q /WT T T.

Hnh 3.1 Biểu diễn sơ đồ tuần hoàn một cấp trên đồ thị I-d.

Từ phân tích trên ta có thể xác định các điểm nút như sau:

- Xác định các điểm N (tN, ), T (t , ) theo các thông số tính toán ban N T  T đầu.

- Điểm hòa trộn C nằm trên đoạn NT và vị trí được xác định theo tỉ lệ hòa trộn như sau:

TC= CN G G-G (2.37) [TL1]/tr114 Hoặc có thể xác định C qua I , d :C C

G : lưu lượng gió tươi cần cung cấp được xác định theo điều kiện vệN sinh, kg/s.

G: lưu lượng gió tổng tuần hoàn qua thiết bị xử lý không khí, kg/s.

G : lưu lượng gió tái tuần hoàn qua thiết bị xử lý không khí, kg/s.T Điểm V O là giao của hai đường song song với = Q /W đi qua điểm T T T

T với đường = 95% Nối CO ta có quá trình xử lý không khí.o

Nếu nhiệt độ tại điểm O không đạt yêu cầu vệ sinh, cần xử lý không khí đến điểm V để đảm bảo tiêu chuẩn vệ sinh, nghĩa là t = t - a.

- a = 10 C nếu hệ thống điều hòa không khí thổi từ trên xuống, °

- a = 7 ° C nếu nếu hệ thống điều hòa không khí thổi từ dưới lên.

Khi đó các điểm O và V được xác định như sau:

- Từ T kẽ đường song song với = Q /W cắt t = t - a tại V. T T T V T

 Với  T là hệ số góc tia:  T = 13023 kJ/kg

- Từ V kẽ đường thẳng đứng d = const cắt = 95% tại O.0

Các điểm còn lại vẫn giữ nguyên.

THÔNG SỐ CÁC NÚT ĐÃ BIẾT Điểm NHIỆT ĐỘ T ĐỘ ẨM φ ENTANPI I ĐỘ CHỨA ẨM d ˚C % kJ/kgkkk G am /kg kkk

3.2.2 Cơ sở tính toán lý thuyết sơ đồ

- Tính lưu lượng gió tươi cập vào phòng GN

3600 , kg/s (2.38) [TL1]/tr116 Trong đó: n: là số người có trong công trình;

kk: là khối lượng riêng của không khí kk = 1,2 kg/m ; 3

V : là lượng không khí tươi cần cung cấp cho 1 người trong 1 đơn vị thờik gian, m /h.người Ta có V = 25 m /h.người 3 k 3

- Tính lưu lượng gió cấp vào phòng G:

Trong mọi trường hợp, lượng gió tươi vào phòng cần đạt ít nhất 10% tổng lượng gió cấp, vì sự hoà trộn không khí không thể hoàn toàn đồng nhất.

- Tính lưu lượng gió tải tuần hoàn:

- Xác định điểm hòa trộn C: Điểm hòa trộn C nằm trên đoạn NT và vị trí được xác định theo tỉ lệ hòa trộn sau:

Hoặc có thể xác định C qua I , d :C C

I = I (G /G) + I (GC T T N N/G) =kJ/kg d = d (G /G) + d (G /G) = kg/kg C T T N N

- Công suất lạnh của thiết bị xử lý:

3.2.3 Bảng kết quả tính toán cho toàn bộ công trình

Lựa chọn máy và thiết bị

3.3.1 Lựa chọn FCU các phòng

- Quy đổi năng suất lạnh:

Để xác định năng suất lạnh thực trong bất kỳ chế độ làm việc nào, cần tham khảo catalogue kỹ thuật, thực hiện các phép nội suy hoặc áp dụng các hệ số hiệu chỉnh α và β dựa trên dữ liệu từ catalogue thương mại.

Trong đó: α : hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ nước lạnh vào dàn;1

Nhiệt độ nước lạnh vào dàn: t = 7l2

Tra hình 5.22 [TL4] /tr211 ta có α = 1.1 α : hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt không khí trong phòng độ ; 2

Nhiệt độ không khí trong nhà: t = 26T

Tra hình 5.23 [TL4] /tr211 ta có α = 0,95.2

3.3.2 Lựa chọn Cụm chiller, tháp giải nhiệt, bơm nước ngưng và bơm nước lạnh

- Lựa chọn cụm máy chiller

Ta có tổng công suất lạnh Q = 337.12 kw (102 tấn lạnh).o

Năng suất lạnh thực Q là năng suất lạnh được tạo ra trong điều kiện vận hành thực tế Nhiệt độ trong nhà và ngoài trời, chiều dài đường ống, cùng với chênh lệch độ cao giữa dàn nóng và dàn lạnh sẽ ảnh hưởng đến năng suất này so với tiêu chuẩn trong catalog thương mại Do đó, việc dự trù năng suất lạnh thực tế là cần thiết để đảm bảo máy điều hòa hoạt động hiệu quả theo yêu cầu.

Năng suất lạnh thực của máy điều hòa không khí có thể được xác định thông qua công thức (5.7) trong giáo trình thiết kế hệ thống điều hòa không khí của PGS.TS Nguyễn Đức Lợi Công thức này cung cấp phương pháp tính toán chính xác, giúp đảm bảo hiệu quả hoạt động của hệ thống điều hòa Việc áp dụng đúng công thức sẽ hỗ trợ trong việc thiết kế và lựa chọn thiết bị phù hợp cho các nhu cầu sử dụng khác nhau.

 Q : năng suất lạnh thực tế ở chế độ vận hành, kW;oTT

 Q : năng suất lạnh tính toán, kW;o

 1: hệ số hiệu chỉnh phụ thuộc vào nhiệt độ nước giải nhiệt ra t ;w2

 2: hệ số hiệu chỉnh phụ thuộc vào nhiệt độ nước lạnh ra t ; l2

Theo máy làm lạnh nước giải nhiệt nước, máy nén trục vít CUW của DAIKIN:

Nhiệt độ nước giải nhiệt vào: t = t + 3°C = 29 + 3 = 32°Cw1 ư

Nhiệt độ nước giải nhiệt ra: t = t + 5°C = 32 + 5 = 37°C.w2 w1

Tra hình 5.15 [TL4]/tr202 ta có α = 0,952 1

Nhiệt độ nước lạnh ra khỏi dàn bay hơi: t = 7°Cl2

Tra hình 5.16 [TL4]/tr202 ta có α = 0,945 2

=> Năng suất lạnh thực tế ở chế độ vận hành:

=> Theo cataloge năng suất lạnh danh định máy làm lạnh nước giải nhiệt nước, nén trục vít DAIKIN, ta chọn máy “WWV-J” với thông số mỗi máy là:

 Năng suất lạnh: 240 tấn lạnh;

 Công suất điện máy nén: 312 kW;

 Nhiệt độ nước vào - ra bình bay hơi 7 - 12°C;

 Nhiệt độ nước vào - ra bình ngưng 32 - 37°C

- Tính lựa chọn tháp giải nhiệt

Hệ thống điều hoà không khí đặt tại Đà Nẵng, ta có: t = 32,2N oC và N 83,7% => t = 29 C.ư o

Theo phương pháp tính chọn tháp giải nhiệt ở mục 5.5 [TL4]/tr205 như sau:

- Nhiệt độ nước ra khỏi tháp: t” = t + 3 = 29 + 3 = 32 CT ư o

- Nhiệt độ nước vào tháp: t’T = t”T + 5 = 32 + 5 = 37 o C

- Xác định lưu lượng nước làm mát: Q = G.C Δtp

2200.1000 4200.5 = 104,76 kg/s = 104,76 l/s b85 l/phút Với C là nhiệt dung riêng của nước C = 4200 J/kgK, n pn Δt = t’ - t” = 5K.T T T

Dựa trên số liệu từ bảng 5.13 [TL3]/tr207 về các đặc tính kỹ thuật cơ bản của tháp RITEK RTC, chúng tôi lựa chọn 2 tháp loại 250 với các thông số kỹ thuật cụ thể cho mỗi tháp.

 Lưu lượng nước định mức: G = 54,2 l/s; n

 Chiều cao tháp (kể cả môtơ): H = 3760 mm;

 Đường kính ngoài lớn nhất: D = 4030 mm;

 Đường kính ống nước vào - ra: 219 mm;

 Năng suất quạt gió: 2200 m /ph; 3

 Khối lượng khô - ướt: 1040 - 3140 kg.

- Tính chọn bơm giải nhiệt

- Tính lựa chọn bơm nước lạnh

CHƯƠNG 4 BỐ TRÍ MÁY VÀ TÍNH TOÁN ĐƯỜNG

Bố trí máy

- Bố trí gian máy chiller

- Bố trí tháp giải nhiệt và các bơm

- Đi đường ống nước lạnh

Tính toán thiết kế đường ống

4.2.1 Tính toán thiết kế đường ống nước lạnh

4.2.2 Tính toán thiết kế đường ống nước giải nhiệt4.2.3 Tính toán thiết kế đường ống nước ngưng