luận văn thiết kế chung cư lô c đinh tiên hoàng q3 tphcm

Các tải trọng tác dụng lên cấu thang gồm 3.2.1 Tỉnh tải a/ Trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo bản thang: Chọn kính thước chiều dày bản thang hbt=10 cm.. Kích thước các bậc thang đượn

CHƯƠNG 3

TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO CẤU THANG

1500L=9x300=27001800

135791917151311

62001100

1

BC

DMẶT BẰNG CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH

BC

43OO+

Các tải trọng tác dụng lên cấu thang gồm

3.2.1 Tỉnh tải

a/ Trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo bản thang: Chọn kính thước chiều dày bản thang hbt=10 cm Kích thước các bậc thang đượn chọn theo công thức : 2hbt+lb=(60÷62)cm

iG

∑

Trong đó Gi:-Tải trọng bản thân các lớp cấu tạo 1 bậc thanh được tính theo công thức: Gitt=∑γiSinib(daN)

Trong đó : γi: khối lương riêng cấc lớp cấu tạo thứ i Si: diện tích các lớp cấu tạo thứ I

tdiliS=δ δi: chiếu dày các lớp cấu tạo thứ i ltdi: chiều dài lớp cấu tạo thứ i b: bề rộng bản b=1m

ni: hệ số độ tin cậy của lớp thứ i -Diện tích lớp đá ốp :

Sltdi

11 =δ =2(30+17)=94 cm2

-Diện tích tiết diện lớp vữa ốp lát :

-Diện tích tiết diện lớp gạch xây :

tdilS

33=δ=1/2(30x17)=255 cm2

-Diện tích tiết diện lớp bản thang:

tdilS

44=δ=10(30/cosα)=10(30/0.86)=348cm2

Trong đó: cos=cos((/))=cos(arctg(170/300))=0.84

blbharctg

α -Diện tích tiết diện lớp vữa trát

tdilS

55=δ= 1.5(30/0.84)=52 cm2

Kết quả tính toán được trình bày trong bảng 3.1 Bảng 3.1:Tỉnh tải tác dụng lên bảng thang

STT Cấu tạo Y(daN/m3) Si(m) lb(m) hb(m) b n Gi(daN)

∑

Trong đó: γi : khối lượng riêng các lớp cấu tạo thứ i δi: chiều dày lớp cấu tạo thứ i

ni:hệ số tin cậy của lớp thứ i Kết quả tính toán được trình bày trong bản 3.2 Bảng 3.2 Tỉnh tải tác dụng lên chiếu nghỉ

Các lớp cấu tạo δ

(mm)

Tải trọng tiêu chuẩn ( daN/ m2)

Hệ số vượt tải

Tải trọng tính toán ( daN/m2)

3.2.3 Tổng tải trọng tác dụng

- Tải trọng tác dụng lên các bản thang : tt

btq= 471.5 + 360 = 831.5 daN/m -Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ và chiếu tới : tt

cnq= 377.5+360 = 737.5 daN/m

3.3.TÍNH TOÁN CÁC BỘ PHẬN CẦU THANG

3.3.1 Bản thang a/ Sơ đồ tính bản thang

- Cắt một dãy bản có bề rộng 1m để tính Sơ đồ được thể hiện trên hình 3.3 - Chọn vật liệu theo bảng 3.4

Bảng 3.4 Đặc trưng vật liệu

Rb(Mpa) Rbt(Mpa) Eb(Mpa) αR ξR Rs(Mpa) Rsc(Mpa) Es(Mpa)

obhbsAξγ

=

Trong đó:

obRb

Mmγ

ξ=1−1−2αm .=1

b

γ-Kiểm tra hàm lượng cốt thép µ theo điều kiện sau:

max

obh

sA

Kết quả tính toán được thể hiện trong bảng 3.5 Bảng 3.5 Tính toán cốt thép cho bản thang Số

hiệu

3.3.2 TÍNH TOÁN CHO DẦM CHIẾU NGHỈ a/ Tải trọng :

- Trọng lượng bản thân : nxbxhxg = 1.1x0.2x0.4x2500 = 220kG/m - Tải trọng chiếu nghỉ truyền vào theo diện phân bố đều :

gcnx0.8 = 737.5x0.8 = 590kG/m - Do tải trọng tường:

gt = btxht xnxg = 0.2x1.4x1.1x1800 = 554.4 (kg/m) - Tải trọng do bản thang truyền vào :

Đợt 1 : V1 = 1251.8daN/m Đợt 2 : V2 = 1251.8 daN/m

⇒ Tổng tảI trọng tác dụng lên dầm: q = gd +gcn+gt +V = 220+590+554.4+1251.8x2 = 3867.18kg/m

b/ Sơ đồ tính và nội lực

ξ(cmAs 2) Chọn

(cm2)

m %

∆As % Nhịp 8938 0.2382 0.8618 9.05 3Ø20 9.42 1.38 3.9

Từ kết quả tính toán bảng 3.7 ta thấy (αm<αR) dầm chỉ đặt cốt đơn Thớ trên dầm ta đặt thép theo cấu tạo 2Ø16

+ Tính cốt đai : - Kiểm tra điều kiện hạn chế : koRnbho = 0.35x130x20x34 = 30940kG k1Rkbho = 0.6x10.5x20x34=4284kG k1Rkbho<Q=8894.51< koRnbho → tính cốt đai Lực cốt đai phải chịu :

xxxbhR

Qq

k

3.27205.108

6.4653

02

==

=

Chọn đai φ6 với fđ = 0.283cm2, đai 2 nhánh : n= 2; Rađ= 1700daN/cm2

Khoảng cách tính toán:

ut =

42.770.2832

1700q

nfR

dd

396

.4653

345.105.15

15cm20cm2

h

- Chọn u = uct = 15cm Tính lại :

Qđ =

150.2832

1u

Q = 8894.51kG < Qđb

Như vậy, cốt đai và bê tông đủ khả năng chịu lực cắt nên không cần đặt cốt xiên

3.3.3 Tính thép cho dầm chiếu tới

a/ Tải trọng : - Trọng lượng bản thân : nxbxhxg = 1.1x0.2x0.3x2500 = 165daN/m - Tải trọng sàn chiếu tới truyền vào theo diện phân bố đều :

gsx1.5/2 =( 542x4.3x1.5)/2 =1747.9 daN/m - Tải trọng do bản thang truyền vào :

Đợt 1 : V1 = 1251.8daN/m Đợt 2 : V2 = 1251.8 daN/m - Tổng tải tác dụng lên dầm chiếu tới : gtt = 165+1747.9+2x1251.8 =2164.5 daN/m Sơ đồ tính và nội lực:

02

/8.253.27205.108

6.4653

Qq

k

Chọn đai φ6 với fđ = 0.283cm2, đai 2 nhánh : n= 2; Rađ= 1700daN/cm2

Khoảng cách tính toán: ut =

25.80.2832

1700q

nfR

dd

15cm15cm2

h

Chọn u = uct = 15cm Tính lại :

Qđ =

150.2832

1700u

Như vậy, cốt đai và bê tông đủ khả năng chịu lực cắt nên không cần đặt cốt xiên

CHƯƠNG 4

4.1 GIỚI THIỆU VÀ KÍCH THƯỚC CHÍNH HỒ NƯỚC MÁI

Hồ nước mái có nhiệm vụ cấp nước sinh hoạt cho toàn công trình và lượng nước cho cứu hỏa bao gồm hai hồ có kích thước như nhau Hồ thứ nhất được bố trí từ trục 1 đến trục 2 giữa trục C và D, hồ thứ hai được bố trí giữa trục8 và 9 và giữa trục CvàD.Đáy hồ nước cách mặt sàn sân thượng 1m để tiện bảo quản , sửa chữa và tránh ảnh hưởng trực tiếp đến sàn

Xác định kích thước chính của hồ nước : - Tiêu chuẩn dùng nước trung bình: qshtb = 200l/người.ngày đêm - Chung cư 104 căn hộ ,mỗi can hộ có khỏang 4 người :

q1= 104x4x200=83200 l=83.2 m3-Cung cấp nước và dự phòng cho công tác phòng cháy và chữa cháy khoảng q2=30m3- Dung lượng sơ bộ cần cho công trình tổng cộng :

Qtt = q1+q2=83.2+30=110.2m3/ngàyđêm - Như vậy ta chọn 2 hồ nước và mỗi ngày bơm ba lần do đó dung tích hồ có thể chọn sơ bộ như sau :

V = Qtb/2 = 55.1/3 = 18.36m3- Hai hồ nước giống nhau có kích thước mặt bằng LxB = 4.3mx2.2m Do đó ta chỉ cần tính toán cho một bể nước

- Chọn chiều cao bể : H = 2.0m - Chiều dài bể : L = 4.3m - Chiều rộng bể : B = 2.2m

4.2 TÍNH TOÁN CÁC CẤU KIỆN HỒ NƯỚC

4.2.1 Tính thiết kế bản nắp

smDl Trong đó : + D =0.8 ÷1.4 hệ số phụ thuộc tải trọng Chọn D=0.9 + l=2.2 m chiều dài cạnh ngắn

+ ms =40 ÷ 45 đối với bản kê bốn cạnh ⇒ hs= x4.9cm

402209.

Chọn hs=8cm - Tĩnh tải : Trọng lượng bản thân nắp trình bày trong bảng 4.1 Bảng 4.1 Tải trọng bản thân bản nắp

Stt Các lờp cấu tạo y(daN/m3) day(mm) n gtc(daN/m3) gtt(daN/m3)

P = qtt x l1xl2 = 399.4 x2.2x4.3=3778.32daN

b/ Sơ đồ tính :

- Xét tỉ số 3.75

830 ==

ndnh

> 3 ,nên liên kết giữa bản nắp và dầm nắp là liên kết ngàm

- Xét tỉ số : 1.95

2.24.3l

l

12 == < 2 → Bản làm việc hai phương

- Cắt bề rộng bản 1m để tính c/ Xác định nội lực

-Ô bản nắp thuộc ô bản số 9 (4 cạnh ngàm).Tính theo sơ đồ đàn hồi

M1 M2MI

MII

MI

MIIM1

M1 = m91 × qs × l1 × l2 ; M2 = m92 × qs × l1 × l2

MI = k91 × qs × l1 × l2 ; MII = k92 × qs × l1 × l2 Trong đó : m91, m92, k91, k92 tra bảng PL 15 (sách KCBTCT tập2 tác giả:Thầy Võ Bá Tầm) - Kết quả tính nội lực theo bảng 4.2:

Bảng 4.2 Tính momen bản nắp

αm =

obhbRb

=1

b

γ -Đặt trưng vật liệu lấy theo bảng 2.7 -Kết quả tính toán được thể hiện trong bảng 4.3

Bảng 4.3 Tính cốt thép bản nắp

Vị trí Momen

RR

= 0.58

2100145

- Tải trọng thường xuyên (tỉnh tải ) bao gồm trọng lượng bản thân các lớp cầu tạo bản thành , được thể hiện trong bảng 4.4

Bảng 4.4.Tải trọng bản thân bản thành

Stt Các lờp cấu tạo γ (daN/m3)

δ (mm) n

gtcbt

- Áp lực nước (thủy tỉnh),áp lực nước lớn nhất tại chân bản thành:

Pn = n×γ×h = 1.1×1000× 2.0 = 2200daN/m2 Trong đó :

h: chiếu cao hồ nước n=1 : hệ số vượt tải γn: trọng lượng riêng của nước , γn=1000 daN/m3- Áp lực gió hút; xem áp lực gió phân bố đều lên bản thành

- Công trình thuộc vùng áp lực gió IA (theo TCVN 2737-1995) ta có : Wo = 83daN/m2,địa hình B ở độ cao 34.6m nội suy ta có k = 1.25, phía đón gió : c = +0.8, phía hút gió : c = -0.6, hệ số vượt tải n = 1.3

Ta có : Wh= 1.3x83x1.25x0.6 = 80.92daN/m2 Wđ=1.3x83x1.25x0.8 =107.9daN/m2

l12 → Bản làm việc theo kiểu bản một phương

- Xét tỉ số theo phương trục C-D : = =

2.02.2l

l12 1.1<2 → Bản làm việc theo kiểu bản hai phương theo ô sàn 9

- Cắt một dải rộng 1m theo phương cạnh ngắn để tính toán - Thành bể theo phương lực tác dụng có độ cứng lớn nên sơ đồ tính là một đầu ngàm và một đầu tựa đơn

+ Tải trọng tác dụng : Xét trường hợp bất lợi nhất, ô bản chịu lực tác dụng của áp lực nước và gió hút nên tải trọng tác dụng lên bản thành

Wl

128

1289 x80.92x22 = 22.78daNm Mnướcgối = 2

lgnước

15

151 x2000x22 = 533.3 daNm Mnướcnhịp = gnướcl2

33.6

33.61 x2000x22 = 238 daNm Tính toán thiên về an toàn ta sẽ lấy tổng giá trị monen ở gối và nhịp: Mgối = Mwgối + Mnướcgối = 40.5+ 533.3=573.8daNm

Mnhịp = Mwnịp ++ Mnướcnhịp = 22.78 +238 =260.87 daNm

gn Wh Sơ đồ tính tải trọng bản thành

c/ Tính thép :

Giả thiết : a = 2cm ; → ho = 8cm Các công thức tính toán :

αm =

2onxbxhR

M

; γ = 1+

m2x-

sR

obhbRbs

Aξγ

obh

sA

Kết quả tính toán được thể hiện trong bảng 4.5 và 4.6 Bảng 4.5 Tính toán thép cho bản thành theo trục 1-2

Chọn

Momen Giátrị M ho b Rb Rs αmξ As

Chọn

xSR

bRb

+ Tĩnh tải :Thể hiện trong bảng 4.7

Bảng 4.7 Các lớp cấu tạo và tải trọng

cấu tạo (m) n TT (daN/m2)

+ Hoạt tải - Tải trọng do mực nước (cao 2.0 m)

Ptt = n × γ × h = 1.1 × 1000 × 2.0 = 2200 (daN/m2) - Tổng tải trọng tác dụng :

qtt = ptt + gtt = 2200 + 441 = 2641 (daN/m2) - Tổng tải trọng tác dụng lên bản nắp : P = qtt xl1xl2 = 2641x4.3x2.2=24983.86daN/m b/ Sơ đồ tính :

- Xét tỉ số

12ll =

2.2

3.4 = 1.95 < 2 → Bản làm việc theo hai phương

- Xét tỉ số: 3.3

1240 ==

sh

dh

>3 →Bản liên kết ngàm với dầm

4300

M1 M2MI

MII

MI

MIIM1

M1 = m91 × qs × l1 × l2 ; M2 = m92 × qs × l1 × l2 MI = k91 × qs × l1 × l2 ; MII = k92 × qs × l1 × l2-Giả thiết : a = 2 cm ; → ho = 10cm

-Các công thức tính toán :

α =

2o

xbxhbR

m2x-

sR

obhbRbs

Aξγ

obh

sA

-Kết quả tính toán thể hiện trong bảng 4.8 Bảng 4.8 Tính nội lực bản đáy

C.dài

12l

l1 (m)

l2

M1daNm

MIdaNm

M2daNm

MIIdaNm 2.2 4.3 1.95 0.0186 0.0049 0.0400 0.0107 464.7 999.35 122.42 267.33

d/ Tính thép : - Kết quả tính toán được thể hiện trong bảng 4.9 Bảng 4.9 Tính toán cốt thép bản đáy

Chọn

xSR

bRb

4.3.4 TÍNH TOÁN DẦM NẮP

a/ Tải trọng tác dụng lên dầm đỡ nắp: -Chiều cao dầm nắp được xác định sơ bộ theo công thức: h =dm1dld

Trong đó : md: hệ số phụ thuộc vào tính chất của khung và tải trọng md = 8÷12 đối với dầm chính ,khung 1 nhịp

md = 12÷16 đối với dầm chính,khung nhiều nhịp md = 16÷20 đối với dầm phụ

-Bề rộng dầm nắp tính theo công thức

bd=(

412

bhbbb

bng xl1=0.5x301.9x2.2=332.09 daN/m Qui đổi thành tải phân bố đếu tác dụng lên dầm DN2 :

gtd2=

85 gtg= 332.09

85

Suy ra :Tổng tỉnh tải tác dụng lên dầm DN1: gD2= gd+gtd2= 165+207.55=372.55 daN/m + Dầm DN1

Trọng lượng bản thân dầm: gd= n

bhbbb

bng xl1=0.5x301.9x2.2=332.09 daN/m Qui đổi thành tải phân bố đếu tác dụng lên dầm DN1 : gtd1= (1-2β2+β3)ght =(1-2x0.252 x+0.253 )x332.09=317.14 daN/m với β=(l1/2l2)=(2.2/2x4.3)=0.25

Suy ra :Tổng tỉnh tải tác dụng lên dầm DN1: gD1= gd+gtd1= 165+317.14=482.14 daN/m -Hoạt tải :

+ Dầm DN2: Hoạt tải do bản nắp truyền vào dầm : P= tt

bnp =97.5 daN/m2 Qui đổi thành hoạt tải phân bố tác dụng lên dầm DN2 (dạng tam giác): ptg=0.5x tt

bng xl1=0.5x97.5x2.2=107.25 daN/m Qui đổi thành tải phân bố đếu tác dụng lên dầm DN2 : ptd2=

85 ptg= x107.25

P= tt

bnp =97.5 daN/m2 Qui đổi thành hoạt tải phân bố tác dụng lên dầm DN1 (dạng hình thang): Pht=0.5x tt

bng xl1=0.5x97.5x2.2=107.25 daN/m Qui đổi thành tải phân bố đếu tác dụng lên dầm DN2 : ptd1= (1-2β2+β3)pht =(1-2x0.252 x+0.253 )x107.25=102.15 daN/m với β=(l1/2l2)=(2.2/2x4.3)=0.25

Suy ra :Tổng tỉnh tải tác dụng lên dầm DN1: PD1= ptd1= 102.15 daN/m

Vậy : + Tổng tải trọng tác dụng lên dầm DN2: qD2=gD2 + pD2= 372.55+67.3 =439.85 daN/m + Tổng tải trọng tác dụng lên dầm DN1:

qD1=gD1 + pD1= 482.14+102.15= 584.29 daN/m b/Sơ đồ tính :

Hệ dầm đỡ bản nắp là hệ một nhịp , liên kết khớp ở hai đầu vào cột

SƠ ĐỒ TÍNH DẦM DN2

c/ Xác định nội lực trong dầm: - Gía trị momen tại nhịp của dầm DN1và DN2:

+ MD1=qDlx1350.44daNm

823.429.5848

2

+ MD2=qDlx266daNm

822.285.4398

3.429.5842

1

==

lq

22.285.4892

2

43003026.daN/m

M6507.25 daNm

Q1256.22 daN

1256.22 daN

22001980.75aN/m

M4357.65 daNm

Q538.83 daN

538.83 daN

Biểu đồ nội lực dầm DN1vàDN2

d/ Tính thép:

- Tính cốt dọc + Tính dầm theo tiết diện chữ nhật + Giả thiết a = 4cm → ho = 30-4 = 26cm +Tính dầm theo tiết diện hình chữ nhật có kích thước 20×30cm + Đặc trưng vật liệu sử dụng tính toán theo bảng 4.11

Bảng 4.11.Đặc trưng vật liệu

Rb(Mpa) Rbt(Mpa) Eb(Mpa) αR ξR Rs(Mpa) Rsc(Mpa) Es(Mpa)

Tính : αm = 2

ob

M××

γ

ξ = 1- )

m2-

As =

sRb

bxR

γξKết quả tính toán cốt thép được thể hiện trong bảng 4.12 Bảng 4.12 Tính cốt thép dầm nắp DN1 và DN2

Ký hiệu Momen

Đặt thép trên theo cấu tạo của dầm DN1 là 2Ø14 ,dầm DN2 là 2Ø14 + Kiểm tra hàm lượng thép:

2620

1.92h

bA%

otts

×=×

obh

ttsA

µµ

min

2805.141595.0%

RR

sbbmaz

ξγµ

+ Kiểm tra att và t1 (khỏang cách các thanh thép: Aùp dụng công thức sau:

att =

∑∑

chonsi

chonsii

AAa

< a= 4 cm

⇒ att=(2.5+0.9)x5.09=3.4cm< a=4 cm (Thỏa)

att : khoảng cách thực tế từ trọng tâm cốt thép đến mép bêtông bảo vệ (mép bêtông chịu kéo)

att=ao+0.5Þ

Asi : diện tích cốt thép a : khoảng cách thực tế từ trọng tâm cốt thép chịu lực đến mép bêtông bảo vệ , a=4cm

Aùp dụng công thức sau: t1= xx4.3cm

2

)28.15.22(

⇒ t1> (ao=2.5;Þmax=1.8) Thỏa trong đó :

Þmax : đường kính thép lớn nhất - Tính cốt đai:

+ Dầm DN1 Kiểm tra điều kiện : Dầm DN1 chịu tải trong phân bố đều qDN1 và lực tập trung tại mép dầm nên lực cắt Qmax=1256.22 daN

btRnfb3(1ϕϕ)

trong đó: 0.6

b

ϕ : đối với bêtông nặng ϕn=0 : không có lực dọc =0

f

ϕ : dầm có thiết diện chử nhật

⇒ Qbmin = bho

btRnfb3(1ϕϕ)

15cm15cm2

h

Chọn S = Sct = 15cm Chọn đai Ø6a150 trong khoảng ¼ nhịp dầm và Ø6a200 giửa nhịp dầm

+ Dầm DN2 Kiểm tra điều kiện : Dầm DN2 chịu tải trong phân bố đều qDN1 và lực tập trung tại mép dầm nên lực cắt Qmax=538.83daN

btRnfb3(1ϕϕ)

trong đó:

ϕ : dầm có thiết diện chử nhật ⇒ Qbmin = bho

btRnfb3(1ϕϕ)

15cm15cm2

h

Chọn S = Sct = 15cm Chọn đai Ø6a150 trong khoảng ¼ nhịp dầm và Ø6a200 giửa nhịp dầm

4.3.5.TÍNH TOÁN DẦM DĐ1VÀ DĐ2

a/ Tải trọng tác dụng lên dầm đỡ bản đáy: -Chiều cao dầm đáy được xác định sơ bộ theo công thức: ld

dm1dh =

Trong đó : md: hệ số phụ thuộc vào tính chất của khung và tải trọng md = 8÷12 đối với dầm chính ,khung 1 nhịp

md = 12÷16 đối với dầm chính,khung nhiều nhịp md = 16÷20 đối với dầm phụ

-Bề rộng dầm nắp tính theo công thức bd=(

412

43003026.daN/m

M6507.25 daNm

Q1256.22 daN

1256.22 daN

22001980.75aN/m

M4357.65 daNm

Q538.83 daN

538.83 daN

+Dầm DĐ1: Trọng lượng bản thân : gd= n

bhbbb

Tĩnh tải do bản đáy tryuền vào dầm có giá trị: g= tt

bđg = 441 daN/m Qui đổi thành tải phân bố tác dụng lên dầm DĐ2 ( có dạng hình tam giác): gtg=0.5x tt

bđg xl1=0.5x441x2.2=485.2 daN/m Qui đổi thành tải phân bố đếu tác dụng lên dầm DN2 : gtd2=

85 gtg= 485.2

85

Suy ra :Tổng tỉnh tải tác dụng lên dầm DĐ2: gD2= gd+gtd2= 165+303.25=468.25 daN/m + Dầm DĐ1

Trọng lượng bản thân dầm: gd= n

bhbbb

Tĩnh tải do bản đáy tryuền vào dầm có giá trị:

g= tt

bđg = 441 daN/m .Qui đổi thành tải phân bố tác dụng lên dầm DD1 ( có dạng hình thang): ght=0.5x tt

bđg xl1=0.5x441x2.2=485.1 daN/m Qui đổi thành tải phân bố đếu tác dụng lên dầm DĐ1 : gtd1= (1-2β2+β3)ght =(1-2x0.252 x+0.253 )x485.1=431.73 daN/m với β=(l1/2l2)=(2.2/2x4.3)=0.25

Suy ra :Tổng tỉnh tải tác dụng lên dầm DN1: gD1= gd+gtd1= 441+431.73=872.73 daN/m -Hoạt tải :

+ Dầm DĐ2: Hoạt tải do bản nắp truyền vào dầm : P= tt

bđp =2200 daN/m2 Qui đổi thành hoạt tải phân bố tác dụng lên dầm DĐ2 (dạng tam giác): ptg=0.5x tt

bđg xl1=0.5x2200x2.2=2420 daN/m Qui đổi thành tải phân bố đếu tác dụng lên dầm DĐ2 : ptd2=

85 ptg=85x2420=1512.5 daN/m Suy ra :Tổng hoạt tải tác dụng lên dầm DĐ2: pD2=ptd2= 1512.5 daN/m

+ Dầm DĐ1 Hoạt tải do bản đáy truyền vào dầm : P= tt

bđp =2200 daN/m2 Qui đổi thành hoạt tải phân bố tác dụng lên dầm DĐ1 (dạng hình thang): Pht=0.5x tt

bđg xl1=0.5x2200x2.2=2420daN/m Qui đổi thành tải phân bố đếu tác dụng lên dầm DĐ1 : ptd1= (1-2β2+β3)pht =(1-2x0.252 x+0.253 )x2420=2153.8 daN/m với β=(l1/2l2)=(2.2/2x4.3)=0.25

PD1= ptd1= 2153.8 daN/m Vậy : + Tổng tải trọng tác dụng lên dầm DĐ2: qD2=gD2 + pD2= 468.25+1512.5=1980.75 daN/m + Tổng tải trọng tác dụng lên dầm DN2:

qD1=gD1 + pD1= 872.73+2153.8= 3026.53daN/m b/Sơ đồ tính :

Hệ dầm đỡ bản đáy là hệ một nhịp , liên kết khớp ở hai đầu vào cột

SƠ ĐỒ TÍNH DẦM DĐ2

c/ Xác định nội lực trong dầm: - Gía trị momen tại nhịp của dầm DĐ1và DĐ2 tính theo sơ đồ khớp:

+ MnhipDĐ1=qD lx6995.06daNm

823.453.30268

2

+ MnhịpDĐ2=qD lx1198.35daNm

822.275.19808

3.453.30262

1

lq

22.275.19802

2

4300

3026.daN/m

M6507.25 daNm

Q6507.25 daN

6507.25 daN

2200

1980.75aN/m

M1198.35 daNm

Q4357.65 daN

4357.65 daN

Biểu đồ nội lực dầm DĐ1vàDĐ2 theo sơ đồ khớp

- Gía trị momen tính theo sơ đồ ngàm: + MgốiDĐ1=qD lx4663.37daNm

23.453.302612

+Tính dầm theo tiết diện hình chữ nhật có kích thước 20×30cm và 20x40

Bảng 4.11.Đặc trưng vật liệu

Rb(Mpa) Rbt(Mpa) Eb(Mpa) αR ξR Rs(Mpa) Rsc(Mpa) Es(Mpa)

Tính : αm = 2

ob

M××

γ

ξ = 1- )

m2-

As =

sRb

bxR

γξKết quả tính toán cốt thép được thể hiện trong bảng 4.12 Bảng 4.12 Tính cốt thép dầm nắp DĐ1 và DĐ2

Ký hiệu Momen Gía trị M ho b Rn Rs αmξ As chọn

ttsA

µµ

min

2805.141595.0%

RR

sbbmaz

ξγµ

Kiểm tra hàm lượng thép thể hiện trong bảng 4.12 + Kiểm tra att và t1 (khỏang cách các thanh thép: Aùp dụng công thức sau:

att =

∑∑

chonsi

chonsii

AAa

< a= 4 cm

⇒ att=

16.7

16.7)1.15.2(+x =3.6< a=4 cm (Thỏa)

trong đó: att : khoảng cách thực tế từ trọng tâm cốt thép đến mép bêtông bảo vệ (mép bêtông chịu kéo)

att=ao+0.5Þ

Asi : diện tích cốt thép a : khoảng cách thực tế từ trọng tâm cốt thép chịu lực đến mép bêtông bảo vệ , a=4cm

Aùp dụng công thức sau: t1= xx5.3cm

2

)22.25.22(

⇒ t1> (ao=2.5;Þmax=2.2) Thỏa trong đó :

Þmax : đường kính thép lớn nhất

*Tính cốt đai: + Dầm DĐ1

Kiểm tra điều kiện : Dầm DĐ1 chịu tải trong phân bố đều qDN1 và lực tập trung tại mép dầm nên lực cắt Qmax=6507.25 daN

btRnfb3(1ϕϕ)

trong đó: 0.6

b

ϕ : đối với bêtông nặng ϕn=0 : không có lực dọc =0

f

ϕ : dầm có thiết diện chử nhật ⇒ Qbmin = bho

btRnfb3(1ϕϕ)

Mà :Qbmin =4536 daN < Qmaz=6507.25daN nên cần tính cốt đai Chọn cốt đai thép CI có Rwc = 175Mpa,đai Ø8 có asw=0.503 cm2 , đai hai nhánh n=2 , đặt cách nhau S=150mm

Asw=nxasw=2x0.503=1.006cm2Kiểm tra điều kiện đảm bảo độ bền trên dãi nghiêng giữa các vết nứt xiên : Qmax < Qbt =0.3 bho

bRwb1ϕ1

ϕ Trong đó :

1

w

ϕ : hệ số xét đến ảnh hưởng của cốt đai đặt vuông góc với trục cấu kiện