Tính toán tường chắn đất bằng BTCT theo TCVN11823-2017

Tính toán tường chắn đất bằng BTCT Tiêu chuẩn thiết kế TCVN11823-2017 - Tải trọng thẳng đứng do trọng lượng bản thân các bộ phận của tường chắn - Hoạt tải trên tường song song với tường chắn - Áp lực của đất phía trước và sau tường

Trang 1

I/ Nội dung thiết kế:

- Tính tường chắn chữ L bằng BTCT có f'c=25 mPa đặt trên nền đất thiên nhiên

- Tải trọng thiết kế: HL93

I.1/ Tải trọng tính toán:

- Tải trọng thẳng đứng do trọng lượng bản thân các bộ phận của tường chắn

- Hoạt tải trên đường song song với tường chắn

- áp lực của đất phía trước và sau tường

I.2/ Số liệu thiết kế:

- Đất đắp trước tường (Ngực tường) jo = 30 (độ) - Góc ma sát nền đất và đáy móng

Lng ờng Ngực

t-tờng

Trang 3

C«ng ty TVTK §−êng bé

***********

Trang 4

Công ty TVTK Đường bộ

*****

II- Tính toán nội lực:

1 Khoảng cách X được đo từ mép ngoài bệ móng tới trọng tâm bộ phận

2 Khoảng cách ngang giữa trọng tâm bộ phận và trong tâm đáy móng

II.1/ Trọng lượng các bộ phận của tường chắn:

Khi xác định tải trọng tính toán do áp lực đất, tính toán áp lực đất phải tính áp lực đất

có hệ số góc nội ma sát tính toán cho đất bão hoà nước hoặc cho đất khô Trị số gây nên tổng hợp lực lớn nhất sẽ được chọn để tính toán

II.3.1/ Xác định áp lực đất phía trong tường:

Trang 5

G= (1+sqrt(sin(j+d)*sin(j-b)/sin(q+d/)*sin(q+b)))2 Suy ra: Ka= 0.3403

(Khi hoạt tảI đI cách tường 1 đoạn C>0m không áp dụng được công thức trên để tính Ka)

- Thành phần ngang của lực đẩy do tải trong chất thêm LS

+ Sự tăng áp lực ngang do hoạt tải chất thêm tính theo công thức: Dp=k*gs*heq(T/m2)

Trang 6

*****

heq: Chiều cao đất tương đương với xe tải thiết kế (mm) (Tra bảng23)

- Thành phần nằm ngang của lực đẩy do áp lực đất gây ra

z: Chiều sâu dưới mặt đất Khi áp lực đất lớn nhất z=H

Bảng tính lực ngang và mô men do hoạt tảI và đất đắp mặt cắt đáy móng

41.47

Bảng tính lực ngang và mô men do hoạt tảI và đất đắp mặt cắt đáy tường thân

32.54Bảng tính lực đứng và mô men do hoạt tảI và đất đắp mặt cắt đáy móng

PLS,Pa(T)

2.5715.0117.58

Trang 7

Mô men(T.m)

Tổ hợp tải trọng tác dụng lên tường toàn bộ tường chắn -Tại mặt cát đáy móng

(Tính cho 1m dài với trọng tâm đáy móng)

5

Trang 8

Mô men(T.m)

I - Kiểm toán ứng suất dưới đáy móng

( Tính với móng đặt trên nền thiên nhiên )

II- Kiểm toán ổn định móng :

( Bằng 1 nếu móng đặt trên đất Bằng 2 nếu móng đặt trên đá)

úng suất đáy móng theo phương thẳng đứng

5.35.35.30

(Tính cho 1m dài với tường chắn)

Trang 9

*****

III- Kiểm toán khả năng chịu lực của các mặt cắt B-B:

III.1 Cốt thép thân tường

Số lượng (thanh) ns = 9 n's = 6 nv = 2

Đường kính thanh (mm) Ds = 20 D's = 14 Dv = 14

Diện tích (mm2) As = 2827 A's = 924 Av = 308

K/ cách thanh (mm) s = 125 s' = 200 sv = 200

h =800.0 mm b =1000.0 mm d1 =85.0 mm d2 =0.0 mm d3 =633.0 mm d's =82.0 mm de=ds =715.0 mm Cường độ của thép fy = 400 Mpa Cường độ Bê tông Mác 300 fc = 25.5 Mpa Mô đun đàn hồi Bê tông Ec = 26643 Mpa Hệ số sức kháng F = 0.9 Mép BT đến trong tâm cốt thép chịu kéo d'sc= 85 mm Chiều cao vùng chịu nén c=A s f y /(0.85f' cb1 b) Chiều dày của khối ứng suất tương đương a=c/b1 =A s f y /(0.85f' c b) a= 52.18 mm Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất b1 = 0.85 Môment giới hạn F Mn = F ( As * fy * ( ds - 0.5 * a ) Mtt(Tm) H (mm) D (mm) n ( thanh) As(mm2) a(mm) d (mm) Mgh KT 32.79 800 20 9 2827.43 52.18 715 70.12 OK 2.14 50.62 800 20 9 2827.43 52.18 715 70.12 OK 1.39 III.2 Cốt thép móng Mặt cắt C-C ( theo TC thiết kế Tính kết cấu móng phảI dùng US đáy móng hình thang , tam giác) Số lượng (thanh) ns = 5 n's = 8 nv = 2

K/ cách thanh (mm) s = 200.0 s' = 125.0 sv = 200

Kớch thước tiết diện

Dữ liệu về thép bệ móng

Sức kháng cắt ổn định lật, trượt

Dữ liệu về thép thân tường

Bố trí thép chịu kéo Bố trí thép chịunén

Bố trí thép chịu kéo Bố trí thép chịunén Bố trí thép chịu cắt

Bố trí thép chịu cắt

7

Trang 10

*****

de=ds =718.0 mm

Môment giới hạn F Mn = F ( As * fy * ( ds - 0.5 * a )

III.2 Cốt thép móng Mặt cắt D-D ( theo TC thiết kế Tính kết cấu móng phảI dùng US đáy móng hình thang , tam giác)

de=ds =718.0 mm

Trang 11

C«ng ty TVTK §−êng bé

*****

Trang 12

*****

II- Tính toán nội lực:

1 Khoảng cách X được đo từ mép ngoài bệ móng tới trọng tâm bộ phận

2 Khoảng cách ngang giữa trọng tâm bộ phận và trong tâm đáy móng

II.1/ Trọng lượng các bộ phận của tường chắn:

Khi xác định tải trọng tính toán do áp lực đất, tính toán áp lực đất phải tính áp lực đất

có hệ số góc nội ma sát tính toán cho đất bão hoà nước hoặc cho đất khô Trị số gây nên tổng hợp lực lớn nhất sẽ được chọn để tính toán

II.3.1/ Xác định áp lực đất phía trong tường:

Trang 13

G= (1+sqrt(sin(j+d)*sin(j-b)/sin(q+d/)*sin(q+b)))2 Suy ra: Ka= 0.3654

(Khi hoạt tảI đI cách tường 1 đoạn C>0m không áp dụng được công thức trên để tính Ka)

- Thành phần ngang của lực đẩy do tải trong chất thêm LS

+ Sự tăng áp lực ngang do hoạt tải chất thêm tính theo công thức: Dp=k*gs*heq(T/m2)

Ka : Hệ số áp lực đất chủ động

heq: Chiều cao đất tương đương với xe tải thiết kế (mm) (Tra bảng23)

3

Trang 14

*****

- Thành phần nằm ngang của lực đẩy do áp lực đất gây ra

z: Chiều sâu dưới mặt đất Khi áp lực đất lớn nhất z=H

Bảng tính lực ngang và mô men do hoạt tảI và đất đắp mặt cắt đáy móng

47.12

Bảng tính lực ngang và mô men do hoạt tảI và đất đắp mặt cắt đáy tường thân

36.96Bảng tính lực đứng và mô men do hoạt tảI và đất đắp mặt cắt đáy móng

Trang 16

I - Kiểm toán ứng suất dưới đáy móng

( Tính với móng đặt trên nền thiên nhiên )

II- Kiểm toán ổn định móng :

( Bằng 1 nếu móng đặt trên đất Bằng 2 nếu móng đặt trên đá)

úng suất đáy móng theo phương thẳng đứng

5.305.30

(Tính cho 1m dài tường chắn)

Trang 17

*****

III- Kiểm toán khả năng chịu lực của các mặt cắt B-B:

III.1 Cốt thép thân tường

K/ cách thanh (mm) s = 125 s' = 200 sv = 200

h =800.0 mm b =1000.0 mm d1 =85.0 mm d2 =0.0 mm d3 =633.0 mm d's =82.0 mm de=ds =715.0 mm Cường độ của thép fy = 400 Mpa Cường độ Bê tông Mác 300 fc = 25.5 Mpa Mô đun đàn hồi Bê tông Ec = 26643 Mpa Hệ số sức kháng F = 0.9 Mép BT đến trong tâm cốt thép chịu kéo d'sc= 85 mm Chiều cao vùng chịu nén c=A s f y /(0.85f' cb1 b) Chiều dày của khối ứng suất tương đương a=c/b1 =A s f y /(0.85f' c b) a= 52.18 mm Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất b1 = 0.85 Môment giới hạn F Mn = F ( As * fy * ( ds - 0.5 * a ) Mtt(Tm) H (mm) D (mm) n ( thanh) As(mm2) a(mm) d (mm) Mgh KT 37.22 800 20 9 2827.43 52.18 715 70.12 OK 1.88 57.49 800 20 9 2827.43 52.18 715 70.12 OK 1.22 III.2 Cốt thép móng Mặt cắt C-C ( theo TC thiết kế Tính kết cấu móng phảI dùng US đáy móng hình thang , tam giác) Số lượng (thanh) ns = 5 n's = 8 nv = 2

Sức kháng cắt ổn định lật, trượt

Dữ liệu về thép thân tường

7

Trang 18

*****

de=ds =718.0 mm

Môment giới hạn F Mn = F ( As * fy * ( ds - 0.5 * a )

III.2 Cốt thép móng Mặt cắt D-D ( theo TC thiết kế Tính kết cấu móng phảI dùng US đáy móng hình thang , tam giác)

de=ds =715.0 mm

Kớch thước tiết diện Kớch thước tiết diện

Trang 19

*****

Kiểm tra tính US Hình thang hay tam giác "Tớnh sơ đồ hỡnh thang

Tính giá trị phản lực tại đáy móng đoạn từ chân tường thân đến mép trong cùng của móng CĐIa

Định dạng
Số trang	24
Dung lượng	2,38 MB
File đính kèm	Tường chắn.rar (4 MB)