Thuyết minh tính toán, bản vẽ kiến trúc kết cấu bể bơi SUN HAN RIVER VILLAGE

I. CÅ SÅÍ LÁÛP THUYÃÚT MINH TÊNH TOAÏN: - Càn cæï häö så thiãút kãú kiãún truïc cå såí do PMU Hoìa Xuán láûp nàm 2016. - Caïc tiãu chuáøn, quy phaûm & taìi liãûu âæåüc sæí duûng: + Tiãu chuáøn taíi troüng vaì taïc âäüng : TCVN 2737 - 1995. + Tiãu chuáøn thiãút kãú kãút cáúu Bã tängCT : TCVN 5574 - 2012. + Tiãu chuáøn thiãút kãú nãön, nhaì vaì cäng trçnh : TCVN 9362 - 2012. + Tiãu chuáøn thiãút kãú : ACI 318 - 08. + Tiãu chuáøn thiãút kãú moïng coüc : TCVN 10304 - 2014. + Taìi liãûu khaío saït âëa cháút cäng trçnh do Cäng ty CP Tæ váún Khaío saït Âëa cháút Cäng trçnh Thuíy Vàn láûp thaïng 11-2016. + Pháön mãöm tênh toaïn kãút cáúu ETABS. II. VÁÛT LIÃÛU SÆÍ DUÛNG CHO CÄNG TRÇNH. + Cäng trçnh sæí duûng bã täng: maïc 300# (B22.5). + Cäút theïp: - Theïp coï âæåìng kênh Φ < 10 duìng theïp AI: Ra= 2100 kG/cm2 - Theïp coï âæåìng kênh Φ ≥ 10: duìng theïp AIII: Ra= 3650 kG/cm

Sun Han River Village

Công ty TNHH TVXD Aïnh Dương CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦÍ NGHĨA VIỆT NAM

   Độc lập - Tự do - Hạnh phúc

  

THUYẾT MINH TÍNH TOÁN

THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG

Sun Han River Village

I CƠ SỞ LẬP THUYẾT MINH TÍNH TOÁN:

- Căn cứ hồ sơ thiết kế kiến trúc cơ sở do PMU Hòa Xuân lập năm 2016 - Các tiêu chuẩn, quy phạm & tài liệu được sử dụng:

+ Tiêu chuẩn tải trọng và tác động : TCVN 2737 - 1995 + Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu Bê tôngCT : TCVN 5574 - 2012 + Tiêu chuẩn thiết kế nền, nhà và công trình : TCVN 9362 - 2012

+ Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc : TCVN 10304 - 2014

+ Tài liệu khảo sát địa chất công trình do Công ty CP Tư vấn Khảo sát Địa chất Công trình Thủy Văn lập tháng 11-2016

+ Phần mềm tính toán kết cấu ETABS

II VẬT LIỆU SỬ DỤNG CHO CÔNG TRÌNH

+ Công trình sử dụng bê tông: mác 300# (B22.5) + Cốt thép:

- Thép có đường kính Φ < 10 dùng thép AI: Ra= 2100 kG/cm2

- Thép có đường kính Φ ≥ 10: dùng thép AIII: Ra= 3650 kG/cm2

III SỐ LIỆU VỀ TẢI TRỌNG: Xác định theo TCVN 2737 - 1995 1 Tĩnh tải sàn:

Các lớp sàn Chiều dày (mm)

Tr.l.riêng (T/m3)

Tải.t.chuẩn (T/m2)

Hệ số vượt tải

Tải.t.toán (T/m2)

2 Tĩnh tải cấu kiện:

Tải trọng bản thân các cấu kiện Dầm, Sàn được xác định bằng chương trình phân tích kết cấu ETABS Các giá trị tải trọng: hoạt tải, tĩnh tải hoàn thiện sàn được khai báo trực tiếp vào mô hình tính toán

IV TÍNH TOÁN KẾT CẤU:

 Thuyết minh tính toán thiết kế - Kết cấu

Sun Han River Village

1 Tính toán sàn:

- Chiều dày sàn chọn theo kích thước ô sàn của từng khu vực công trình - Vật liệu sử dụng:

+ Bêtông: mác 300# (B22.5) + Cốt thép:

Thép có đường kính Φ < 10 dùng thép AI: Ra= 2100 kG/cm2

Thép có đường kính Φ ≥ 10: dùng thép AIII: Ra= 3650 kG/cm2

2 Tính toán khung BTCT:

Kết cấu công trình được phân tích & tính toán theo sơ đồ không gian Sử dụng chương trình ETABS 2016

- Cấu kiện dầm: khai báo bằng phẩn tử Frame - Cấu kiện sàn & vách: khai báo bằng phần tử Shell - Vật liệu sử dụng:

+ Bêtông: mác 300# (B22.5) + Cốt thép:

Thép có đường kính Φ < 10 dùng thép AI: Ra= 2100 kG/cm2

Thép có đường kính Φ ≥ 10 dùng thép AIII: Ra= 3650 kG/cm2

 Các trường hợp tải trọng đưa vào tính toán bao gồm:  Tỉnh tải (DL), Hoạt tải (LL),

 DL = DEAD + COVER + ALD  Áp lực đất ALD , áp lực nước ALN  Áp lực đẩy nổi DNI

 Các trường hợp tổ hợp nội lực như sau: - COMB1 = DL + LL

- COMB2 = DL + 1,25.ALN - COMB3 = DL + LL + 1,25.ALN - COMB4 = DL + DNI

- COMB5 = DL + LL + DNI

- ENVE = ENVELOPE( COMB1, COMB2 … COMB4, COMB5)

 Tính toán cốt thép dầm:

 Thép dầm được tính toán, cấu tạo theo tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam  Thuyết minh tính toán thiết kế - Kết cấu

Sun Han River Village

a Tính cốt thép:

- Xác định: A =

+ Nếu A < A0

Tính: γ =0,5.(1+ 1−2A) -> Fa =

oa .hR

3 Tính toán móng:

Căn cứ vào tài liệu khảo sát địa chất công trình do Công ty CP Tư vấn Khảo sát Địa chất Công trình Thủy Văn lập tháng 11-2016

Căn cứ vào địa hình hiện trạng do CĐT cung cấp Tính toán sức chịu tải của cọc theo cường độ đất nền:

Xem phụ lục tính toân kết cấu -> chọn sức chịu tải thiết kế của cọc Ptk = 20T + Vật liệu sử dụng đài cọc và giằng móng:

- Bêtông: mác 300# (B22.5) - Cốt thép:

Thép có đường kính Φ < 10 dùng thép AI: Ra= 2100 kG/cm2

Thép có đường kính Φ ≥ 10: dùng thép AIII: Ra= 3650 kG/cm2

 Thuyết minh tính toán thiết kế - Kết cấu

Sun Han River Village

PHỤ LỤC TÍNH TOÁN PHẦN KẾT CẤU

 Thuyết minh tính toán thiết kế - Kết cấu

TÍNH TOÁN HỆ SỐ NỀN THEO BOWLES

1 Tài liệu tham khảo

Foundation Analysis And Design của Josep E Bowles

2 Thông số về móng:+Kích thước móng:

Bs =40.(γ.Nq.sq)Z:Độ sâu của móng

n:Hệ số điều chỉnh cho phù hợp với đường cong thực nghiệmB: Bề rộng phân tố móng

c:Lực dính của đất

γ:Trọng lượng riêng của đất

Nc,Nγ,Nq:Các hệ số tra bảng phụ thuộc vào góc ma sát φsc,sγ,sq:Hệ số phụ thuộc vào hình dạng móng

Với điều kiện móng đặt ở lớp đất số:1Móngchữ nhậtBề rộng B =1.00 m=> Ta có:c =17.4KN/m2 Nc =16.07sc =1

φ = 18.3 ĐộNγ =6.38sγ =1

=> Hệ số nền Ks =16623.7KN/m3

CALCULATION SHEET OF P.C SPUN PILE

DESIGNED BY : PHAN VU CORP.LOẠI CỌC : PCA

DỰ ÁN : SUN HAN RIVER VILLAGE

I SECTION PROPERTIES I THÔNG SỐ ĐẦU VÀO

Pitch circle radius of PC bars Bán kính bố trí dây thépcmrp 16.00

Compessive strength of concrete Cường độ chịu nén- mẫu trụ Ø=15,H=30 (cm)Mpadcu50.0

Compessive strength of concrete after prestress Cường độ chịu nén sau khi căngkg/cm2dcp400.0 Tensile strength of concrete Cường độ chịu kéo dọc trụckg/cm2dt40.0 Modulus of elasticity Modul đàn hồi bê tôngkg/cm2Ec335,410.2 Modulus of elasticity after prestress Modul đàn hồi bê tông sau khi căngkg/cm2Ecp295,161

Total cross sectional area of PC bar Tổng diện tích thép chủcm2Ap3.96 Cross sectional area of concrete Tiết diện ngang của bê tôngcm2Ao800.3 Moment inertia of section area Moment quán tínhcm4Ie112,399.5

Ultimate tensile stress of PC bar Giới hạn bền kéo của thép chủkg/cm2dpu14,500.0 Yield tensile stess of the PC bar Giới hạn chảy của thép chủkg/cm2dpy13,000.0 Modulus of elasticity Modul đàn hồi của thépkg/cm2Ep2,000,000.0

Initial tensile unit stress in PC bar Ứng suất căng ban đầu của thépkg/cm2dpi10,150.0 Ratio of young modulus after prestress Tỷ số modul young sau khi căngn'6.8 Tensile stress in steel on induction of prestress Ứng suất căng tính toán của thépkg/cm2dpt9,820.8 Initial prestress in concrete Ứng suất căng tác dụng vào bê tôngkg/cm2dcpt48.3 Ratio ofelastic modulus of steel and concrete at final stage Tỷ số modul đàn hồi giữa thép và bê tông giai đoạn cuốin6.0 Loss of prestress due to creep and shrinkage of concrete Hao tổn ứng xuất do co ngót và từ biếnkg/cm2Ddpy 828.0 Loss of prestress due to relaxation of PC bar Hao tổn ứng suất do hiện tượng chùng ứng suấtkg/cm2Ddr122.8

II EFFECTIVE PRESTRESSII KHẢ NĂNG CHỊU LỰC VẬT LIỆU CỌC

Effective tentile stress in PC bar Ứng suất kéo hiệu quả của thép chủkg/cm2dpe8,870.1 Effective prestress in concrete Ứng suất kéo hiệu qủa của bê tôngkg/cm2dce43.9

Total of compressive force Hợp lực vùng chịu nénkgC41,216.0 Total of tensile force Hợp lực vùng chịu kéokgT41,249.3 Breaking bending moment Moment phá huỷ thân cọckg.cm Mu786,417.1

Allowable axial pile bearing capacity ( permanent) Khả năng chịu nén dọc trục dài hạnKg RaL91,708.0

Allowable axial pile bearing capacity(temporary) maximum Khả năng chịu nén dọc trục ngắn hạn tối đaKg RaS183,415.9

Geometrical moment of inertia of concrete with respect to gravity centre axis Moment quán tính hình họccm4I109,377.7

Shearing stress at the time when any oblique tension cracking occurs Giá trị lực cắt tại thời điểm xuất hiện vết nứt xiênkg/cm2t35.7 Statical moment of area of section above gravity centre axis with respect to gravity centre axis Moment tĩnh của tiết diện bên trên trục trọng lựccm3S14,181.3

Tensile strength of pile Khả năng chịu kéo của cọcKg Ts35,118.3

II LIFTING STRESSIII.CẨU LẮP

Mmax in execution, SF = 3, lifting point at 0.2L Moment tối đa trong vận chuyểnKg.cm M258,202.1

BẢNG TÍNH TOÁN VẬT LIỆU CỌC

3 Sức chịu tải cọc theo kết quả xuyên tiêu chuẩn (SPT):

a Công thức tính sức chịu tải cho phép một cọc:* Cọc chịu nén:

Pa = Qp/1.5 + Fs/1.5

trong đó:

Sức chống mũi cọc: Qp = 30*mr*Ntb*Ap

Ma sát thành cọc: Fs = mf*U*Σfsi*li

- với đất loại cát: fsi = 0.2*Nspt

- với đất loại sét: fsi = C (lực dính đơn vị -T/m2)

Tính sức chịu tải cọc theo đất nền

Fs - sức kháng do ma sát thành cọc

1 sức chịu tảI cọc theo phương pháp tra bảng:

a Công thức tính sức chịu tải nén tiêu chuẩn một cọc:

(áp dụng cho cọc có bề rộng tiết diện ≤ 0.8 m)

trong đó:

m - hệ số điều kiện làm việc của cọc trong đất: 1

mr - hệ số điều kiện làm việc ở mũi cọc:xem bảng mf - hệ số điều kiện làm việc ở mặt bên cọc:xem bảng qp - sức chống đơn vị tại mũi (T/m2):xem bảng Ap - diện tích tiết diện cọc (m2): 0.080

fsi- ma sát thành đơn vị tại lớp đất thứ i:xem bảng li - chiều dày lớp đất có cọc xuyên qua thứ i:xem bảng U - chu vi tiết diện cọc (m): 1.256

b Công thức tính sức chịu tảI nén cho phép một cọc:

d Công thức tính sức chịu tảI nhổ cho phép một cọc:

Pⁿtc = m[mr*Qp*Ap + U*Σmf*fsi*li]

tính sức chịu tảI cọc theo đất nền

21.340.44 SÐt pha nöa cøng 688.041.00 55.32 8.091.00 105.39160.71107.14 0.60 62.4341.62

21.780.44 SÐt pha nöa cøng 690.681.00 55.53 8.151.00 109.89165.42110.28 0.60 65.1343.42

TÍNH TOÁN TƯỜNG CHẮN ĐẤT THEMING1 Kích thước hình học:

Chiều cao tường chắn:Ht = 1.80 m

c =17.4KN/m2ca= 11.6KN/m2Dung trong đất đắp

Pa = EaxHt /2 = 30.162 KN

BẢNG TÍNH THÉP DẦM ĐIỂN HÌNH(Tiêu chuẩn áp dụng: TCXDVN: 5574-2012)

Tính cốt đaiξ

ho

+ Rs (MPa) =365- Cốt thép đường kính Φ < 10:AI

BẢNG TÍNH TOÁN KIỂM TRA SÀN BTCT

(Tuân theo TCXDVN 5574:2012 - Sử dụng nội lực từ Etabs)

1-M112-M113-M113-M224-M225-M22

+ Rs (MPa) =365- Cốt thép đường kính Φ < 10:AI

BẢNG TÍNH TOÁN KIỂM TRA SÀN BTCT

(Tuân theo TCXDVN 5574:2012 - Sử dụng nội lực từ Etabs)

1-M112-M113-M113-M224-M225-M22

Z

D2 45

D25X D25

X45 D2 45

D25X D245

D230

BE HX 25.11(MCot)N.EDBPlan View - -1.55 - Z = 1 (m) Uniform Loads Gravity (TV)

BE HX 25.11(MCot)N.EDBPlan View - -1.55 - Z = 1 (m) Uniform Loads Gravity (ALN)

BE HX 25.11(MCot)N.EDBPlan View - -1.55 - Z = 1 (m) Uniform Loads Gravity (DNI)

BE HX 25.11(MCot)N.EDBPlan View - -1.55 - Z = 1 (m) Uniform Loads Gravity (DNI)

XY

00000 00

00 000 0

0 00

000000 0

00 0000

0 000

00 00

0 00

0 00

BE HX 25.11(MCot)N.EDB3-D View Resultant M11 Diagram (ENVE) [tonf-m/m]

0 00

00 0

0 00

0 00

00 0

BE HX 25.11(MCot)N.EDB3-D View Resultant M22 Diagram (ENVE) [tonf-m/m]