đồ án môn học cơ sở thiết kế máy ii

LỜI MỞ ĐẦUĐồ án môn học chi tiết máy với nội dung thiết kế hệ dẫn động cơ khí, cụ thể ở đây là thiết kế hệ dẫn động động cơ, bộ truyền đai, bộ truyền bánh răng trụ nghiêng, khớp nối, băn

TRƯỜNG ĐẠI HỌC THỦY LỢIKHOA CƠ KHÍ

ĐỒ ÁN MÔN HỌCCƠ SỞ THIẾT KẾ MÁY II

GVHD: Th.S Phạm Thanh TùngSinh viên: Hoàng Nghĩa Đức

Lớp: 58MXD1MSV: 1651052055

Hà Nội, 10/2020

MỤC LỤC

Trang

Lời nói đầu

Phần 1 – Chọn động cơ, lập bảng thông số kỹ thuật 3

1.2.2.Phân phối tỷ số truyền của hệ dẫn động cho các bộ truyền 4

1.2.3.Xác định công suất, momen xoắn, số vòng quay các trục 4

Phần 2 −¿ Tính toán thiết kế các bộ truyền 6

2.1.5.Xác định lực căng và lực tác dụng lên bộ truyền 8

2.2.Bộ truyền bánh răng trụ nghiêng 9

2.2.1.Chọn vật liệu 9

2.2.2.Xác định ứng suất cho phép 10

2.2.3.Xác định khoảng cách trục và modun 11

2.2.4.Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc 12

2.2.5.Kiểm nghiệm độ bền uốn 13

2.2.6.Kiểm nghiệm độ bền quá tải 14

2.2.7.Các thông số và kích thước trục 15

Phần 3: Tính toán thiết kế trục 16

3.1.Các lực tác dụng lên bộ truyền 16

3.2.Chọn vật liệu 16

3.3.Xác định sơ bộ khoảng cách trục 16

3.4.Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ tại các đoạn trục 16

3.5.Xác định các phản lực và đường kính tại các đoạn trục 17

3.6.Kiểm nghiệm độ bền mỏi 21

Phần 4: Tính chọn khớp nối, then,ổ lăn 24

4.1.Khớp nối 24

4.2.Then 24

4.3.Ổ lăn 26

4.3.1.Tính chọn ổ lăn trên trục I 26

4.3.2.Tính chọn ổ lăn trên trục II 28

Phần 5 : Tính toán thiết kế vỏ hộp và các chi tiết lắp ghép 30

LỜI MỞ ĐẦU

Đồ án môn học chi tiết máy với nội dung thiết kế hệ dẫn động cơ khí, cụ thể ở đây là thiết kế hệ dẫn động động cơ, bộ truyền đai, bộ truyền bánh răng trụ nghiêng, khớp nối, băng tải.

Đồ án môn học chi tiết máy với bước đầu làm quen với công việc tính toán , thiếtkế các chi tiết máy trong lĩnh vực cơ khí nhằm nâng cao kỹ năng tính toán, hiểu sâu hơn về kiến thức đã học.

Nội dung đồ án môn học chi tiết máy bao gồm:Chọn động cơ

Tính toán bộ truyền trong và bộ truyền ngoài.Thiết kế trục và chọn ổ lăn.

Tính toàn vỏ hộp và các chi tiết khác.

Đồ án môn học chi tiết máy là tài liệu dùng để thiết kế chế tạo các hệ dẫn động cơ khí, nhưng đây không phải là phương án tối ưu nhất trong thiết kế hệ dẫn động do những hạn chế về hiểu biết và kinh nghiệm thực tế.

Trong quá trình làm đồ án được sự giúp đỡ tận tình của quý thầy cô trong bộ môn, đặc biệt là Th.S Phạm Thanh Tùng đã giúp em hoàn thành xong đồ án môn học của mình Do đây là đồ án đầu tiên của khóa học và với trình độ và thời gian có hạn nên trong quá trình thiết kế không thể tránh khỏi thiếu sót xảy ra, em rất mong nhận được sự góp ý của quý thầy cô trông bộ môn để em hiểu biết hơn về hộp giảm tốc bánh răng trụ răng nghiêng cũng như các kiến thức về thiết kế các hộp giảm tốc khác.

Em xin chân thành cảm ơn!

1

Đề 16 Động cơ- đai- bộ truyền bánh răng trụ 1 cấp - khớp nối - băng tải

Hệ thống băng tải gồm:

1 Động cơ điện 3 pha2 Bộ truyền đai

3 Hộp giảm tốc bánh răng trụ 1 cấp4 Nối trục đàn hồi

t2=4 (h)

PHẦN 1: CHỌN ĐỘNG CƠ, LẬP BẢNG THÔNG SỐ KỸ THUẬT

1.1.1 Xác định công suất động cơ

- Công suất lớn nhất trong các công suất tác dụng lâu dài trên trục máy côngtác:

Plv ¿ P 1 ¿ 1000F v ¿ 3200.1,11000 ¿ 3,52 (kW) (ct2.11/20[1])- Ta có: T ¿ 9,55.10

Pn

η=¿ η ol η đ η ol η br η kn η ol ¿0,99.0,95.0,99.0,99.0,97.0,99 ¿ 0,89

Với η ol – hiệu suất một cặp ổ lăn, η đ – hiệu suất bộ truyền đai, η br –hiệu suất bộ truyền bánh răng, η kn – hiệu suất khớp nối trục đàn hồi; trị sốcủa hiệu suất được tra theo bảng 2.3/19[1].

- Công suất cần thiết trên trục động cơ:Pct ¿ Pt

nlv ¿ 60000.v

Z PC ¿ 60000.1,121.25,4 ¿ 123,73 (vòng/phút)(ct2.16/21[1])

- Xác định số vòng quay sơ bộ:

nsb ¿ n ulvt ¿ 123,73.11,25= 1391,9 (vòng/phút) (ct2.18/21[1])3

1.1.3 Chọn động cơ

- Ta có: P ct ¿ 3,76(kW) và n sb ¿ 1391,9(vòng/phút)Tra bảng P.1.3 [1], ta được nđb ¿ 1420 (vòng/phút)

→ Chọn động cơ 4A100L4Y3 với Pđc ¿ 4(kW) > P ; ct

- Tính lại tỉ số truyền hộp giả tốc: u = hgt

= 11,472,5 = 4,59

1.2.3 Xác định công suất, mômen xoắn và số vòng quay các trục

- Công suất trục 3: P =3 Pt = 3,38 (kW)- Công suất trục 2: P = 2

P3ηol ηkn

= 0,99.0,993,38 = 3,52 (kW)- Công suất trục 1: P = 1

ηol ηbr = 0,99.0,973,52 = 3,74 (kW)- Công suất trục động cơ: P = đc

P1ηol ηđ

= 3,74

0,99.0,95 = 3,77 (kW)- n1 = nđc

= 568 (vòng/phút)- Số vòng quay trục 2: n = 2

ubr = 4,59568 = 123,74 (vòng/phút)4

- Số vòng quay trục 3: n =3 n2 =123,74 (vòng/phút)- Mômen xoắn trên các trục: T = i

P1

n1 = 9,55.10 3,746

568 = 62882,04 (Nmm)T2 = 9,55.10

P2

n2 = 9,55.10 3,526

123,74 = 271666,39 (Nmm)T3 = 9,55.10

P3

n3 = 9,55.10 3,386

123,74 = 260862,48 (Nmm)Ta có bảng thông số kỹ thuật

PHẦN 2: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN

2.1 Bộ truyền đai2.1.1 Chọn loại đai

 Thông số đầu vào bộ truyền ngoài: P = 3,77 (kW) đc

nđc = 1420 (vòng/phút)Tđc = 25354,57 (Nmm)  Chọn loại đai: P ¿2 nên chọn loại đai có tiết diện hình thang loại: b

bt=14 mm b=17mmy0=4 mm h=10,5 mmA=138 cm2

2.1.2Đường kính:

 Đường kính bánh đai nhỏ: Chọn: ε=0,01

Kiểm nghiệm Δu:=> utt= d2

280.(1−0,01)=2,561 Δu= utt−u

u =2,561 2,5−

5 =0,024 0,04<=> d2 thỏa mãn điều kiện Δu ≤ 4%

2.1.3Xác định khoảng cách trục và chiều dài đai

 Theo bảng 4.14, chọn sơ bộ khoảng cách trục6

2 =3350−π280 710+

2 =1794,91 mm∆=(d2−d1)

2 =710 280−2 =215 mm⇒a=1794,91+√1794,912−8.2152

Trong đó:

- P1 : Công suất trên trục bánh đai chủ động (kW) : P1=Pđc=3,77 kW

- [P0] : Công suất cho phép

Từ bảng 4.19[1] (T62) bằng nội suy chọn: [P0]=7,51 kW

- Kđ: Hệ số tải trọng động

Từ bảng 4.7 (T55) và số ca làm việc là 2=> Kđ=1

- Cα : Hệ số xét đến ảnh hưởng của góc ôm α1

Với α1=151,85° tra bảng 4.15[1] => Cα=0,92- Cu : Hệ số kể đến ảnh hưởng của tỉ số truyền

Bảng 4.18[1] (T61) ⇒Cz=1

Từ các thông số đã chọn thay vào công thức tính z, ta được:

z= 3,77.1

7,51.0,92.1,07 1,136 1=0,448Chọn z=1

- Chiều rộng bánh đai

Từ bảng 4.21[1] và công thức 4.17[1] trang 63, ta có:

t=19 mm , e=12,5 mm , h0=4,2mm⇒B=(z−1) t+2 e=(1 1− ).19 2.12,5+ =25 mm

8

- Đường kính ngoài bánh đai: từ công thức 4.18[1] T63 có

da= + 2.hdo=280+2.4,2 296,4 mm=

2.1.5 Xác định lực căng ban đầu và lực tác dụng lên trục

 Lực căng ban đầu trên 1 đai được xác định bằng công thức 4.19[1] T63:

F0=780P1 Kđv Cα z+Fv

Trong đó: Fv: Lực căng do lực ly tâm sinh ra

⇒ NHE 1=60.1.123,74 22400[(TT)3

. 4

4+4+(0,9TT )3

. 4

4+4]=8,3 107

(ck )NHE 1>NHO 1

10

→ KHL1=1.

⇒NHE 2=(NHE 1

ubr )=1,8.107>NHO 2nên KHL 2=1 Theo ct6.1a/tr93[1] : Ứng suất sơ bộ [σH]=σHlim

1,1=490,9 MPa

Vì là bánh răng trụ răng nghiêng : ⇒ [σH]=[σHI]+[σH 2]

2 =504,54 MPa

Theo ct6.8tr93[1] : NFE=60 c ∑( TiTmax

∑t )6

⇒ NFE 3=60.1.123,74 22400[(TT)6

. 4

4+4+(0,9TT )6

. 4

4+4]=2,2 107

(ck)>NFO=4 106

2.2.3Xác định khoảng cách trục a , môđun m w

- Theo 6.15a/tr96[1]: aw=ka.(u+1)3

√ T1 KHβ[σH]2

200)⇒cos β =0,9848

Theo ct6.19/tr99[1] : Z1=2awcosβm(u+1) =

cos β=m(Z1+Z2)

2aw =1,5.(31 142+ )

2.135 =¿ 0,961⇒ β=160

2.2.4 Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc

Theo ct6.33/tr105[1] :

σH=ZMZHZε√2T1KH(u+1)bwdw2u≤[σH]Bảng 6.5/tr96 [1]: ZM=274 MPa1/3

: hệ số xét đến ảnh hưởng cơ tính vật liệu Theo ct6.35/105[1] : tg βb=cos αttanβ

= [1,88−3,2(131+ 1

142)]cos 160 = 1,68⇒ Zε=√1

=√ 11,68=0,77Đường kính vòng lăn bánh nhỏ:

dw 1=2aw

4,58 1+ =48,38 (mm)

dw 2=ut dw 1=¿ 4,58.48,38=221,58 (mm) Công thức 6.40/tr106[1]:

v=π dw 1n1

60.1000=π 48,38.568

60000 =1,438(ms)

Với bánh răng nghiêng , v ¿ 4 tra bảng 6.13/tr106 ta được cấp chính xác 9Tra bảng 6.14/tr106[1] với ccx 9 , v ¿2,5 ⇒kHα=1,05

4,58 δ =0,002( tra bảng 6.15/tr107[1])H

⇒kHV=1+ 0,874.40,5.48,382.62882,04 1,03 1,05 =1,01

Theo ct3.39/tr106[1]: kH=kHβkHVkHα=1,03.1,05.1,01=1,0913

⇒σH=274.1,7.0,77 √2.62882,04 1,09.(1+4,58)

40,5.48,38 4,582 = 476,07 MPa -Xác định ứng suất cho phép:

2.2.5 Kiểm nghiệm độ bền uốn

Theo ct6.43/tr108[1] : σF 1=2T1kFYεYβYF 1bwdw 1m <[σF 1]Trong đó: bảng 6.7/tr98[1], kFβ=1,07

bảng 6.14/tr107[1], kFα =1,22Công thức 6.42/tr109[1]: vF = δF g0 v √aw

uδF=0,016(b ngả 6.15

tr 107 [1]); g0=73(b ngả 6.16

tr 107 [1])

⇒vF=0,006.56 1,438 √1354,58 = 2,62Theo ct6.46/tr109[1]:

kFV=1+ vFbwdw 1

=1+ 2,62.40,5 48,38

2.62882,04 1,07 1,22 =1,031⇒ KF=KFβKFαKFV=1,07.1,22 1,031 1,345=

β =31/ cos 163 33,8=

β =142/ cos316=¿ 150,814

Bảng 6.18/tr109[1] có YF 1=3,76 , YF 2=3,6 Với m=1,5, Ys=1,08−0,0695 ln 1,5 =1,05

YR=1 ; KXF=1, da<400 Theo ct6.2/tr91[1]: [σF 1]'

=[σF 1] YSYRkXF=119.1,05 1 1=124,95 MPa [σF 2]'

=[σF 2] YSYRkXF=236,6.1,05 1.1 231,5= MPa Tính được σF 1 = 2.62882,04 1,345 0,625 0,88.3,7640,5.48,38 1,5 =119 ¿[σF 1]'

→ σFmax 1=71.1,3=92,3 MPa<[σF 1]max

ΣFmax 2=67,5.1,3 87,8= MPa<[σF 2]max

2.2.7 Các thông số và kích thước của bộ truyền bánh răng trụ nghiêng

Môn đun pháp: m=1,5 mmBề rộng răng: bw=40,5 mmTỉ số truyền: ut =4,58Góc nghiêng răng: β = 160

Số răng: Z1=31 , Z2=142Hệ số dịch chỉnh: X1= X2=0

15

Thông số Kí hiệu Giá trị

48,4 (mm)221,6

48,4 (mm)221,6 (mm)Đường kính vòng đỉnh d = da11+2m

da2= d2+2m

51,4 (mm)224,6 (mm)Đường kính vòng đáy d = df11-2,5m

df2= d2-2,5m

44,6 (mm)217,8 (mm)

41,5 (mm)40,5 (mm)

Fr 1=Fr 2=Ft 1tgαtw

cosβ =2599,5.tg 20,75

cos 16 =1024,55 N

Fa1=Fa 2=Ft 1 tg β=2599,5 tg16 745,4= N- Lực từ khớp nối tác dụng lên trục :

Tra bảng 16.10/tr68[1] : D = D =130mmt0

→ Ft=2T

Dt=2.271666,39130 =4179,48 Fkn=(0,2 0,3÷ ) Ft=1200N

- Lực tác dụng từ bộ truyền bánh đai con lăn: Fđ=382,1 N

3.2 Chọn vật liệu

16

Chọn vật liệu chế tạo các trục là thép 45 thường hóa có σ b = 800 MPa

3.4 Xác định khoảng cách giữa các gối đỡ trục và điểm đặt lực

- Từ d và bảng 10.2/tr189[1] k ⇒chiều rộng b của ổ lăn:0

d1 =35 mm ⇒b0 = 21 mm d =40 mm2 ⇒b0 = 23 mm-Chiều dài mayơ của:

+ BR trụ nghiêng I: lm13 ¿ ( 1,2 ÷ 1,5)d Chọn l = 46 mm1 m13

+ Bánh đai:lm12 ¿ (1,2 ÷ 1,5)d Chọn l = 48 mm1m12

+ BR trụ nghiêng II:lm23 ¿ (1,2 ÷ 1,5)d Chọn l2m23 = 48 mm+ Nữa khớp nối đàn hồi:lm22 ¿ ( 1,4 ÷ 2,5)d2 Chọn l =75 mmm22

Bảng 10.3/tr189[1] : k = 15; k = 15, 12 k3 =15, hn =15Từ bảng 10.4/tr191[1], tính được:

Trục I:

l12 = 0,5( l + b ) + k + hm1203n

= 0,5( 48 + 21) + 15 + 15= 64,5 mm; l = 0,5( l + b ) + k + k13m13012

= 0,5.(46 + 21) + 10 + 10 = 63,5 mml11 =2 l =2.63,5= 127 mm13

Trục II:

l = 0,5(l + b ) + k + k23m23012

= 0,5(48 + 23) + 15 + 15 = 65,5 mm;17

l = 2l =2.65,5= 131 mm2123

l = 0,5.(l + b )+ k + h + l22m2203n 21

=210 mm

Trục I l12 =64,5mm l13 =63,5mm l11 =127mmTrục II l23 =65,5mm l21 =131mm l22 =210mm

3.5 Xác định các phản lực và đường kính tại các đoạn trục

Fy 1=−460,14 N

18

+ Xác định momen tương đương các mặt cắt:

,

[σ]=60 MPa(b ngả 10.5tr 195[1])- d13=27,44 mm Chọn d13 = 30mm- d12=21,34 mm Chọn d12=22mm- d10=22,01 mm Chọn d10=25mm* Trục 2

20

+ Xác định momen tương đương các mặt cắt:

,[

σ¿=56 MPa(b ngả 10.5tr 195[1])

- d23=34,71 mm Chọn d23=55 mm- d22=32,74 mm Chọn d22=40 mm- d21=33,57 mm Chọn d21 = 45 mm

Dựa vào kết quả tính với đường kính sơ bộ đã chọn Xuất phát từ yêu cầu độ bền, lắp ghép ta chọn đường kính tại các tiết diện như sau:

d11= d =25mm10 d =22mm12 d =30mm13

d21= d20=40mm d22=36mm d23=45mm

3.6 Kiểm nghiệm độ bền mỏi

Kết cấu trục vừa thiết kế đảm bảo được độ bền mỏi yêu cầu nếu hệ số an toàn tại các chi tiết nguy hiểm thỏa mãn điều kiện sau:

Kvà K: hệ số xét đến ảnh hưởng của sự tập trung ứng suất đến độ bền mỏi.

Wvà W : momen cản uốn và momen cản xoắn tại tiết diện của trục.o

Các thông số đầu vào trong việc kiểm nghiệm trục:Tiết

diện Đường kính trục

Tra bảng 10.8/tr197[1]: Kx=1,06 Tra bảng 10.9/197[1]: Ky=1 Tra bảng 10.10/tr198[1]: chọn εδ, ετ

Tra bảng 10.11/tr198[1]: Kδ=1,76 , Kτ=1,54 Chọn kiểu lắp then k6 Ta có bảng sau:

Tỉ số

Tỉ số

10,53 7,121-2 22 2,2 2,44 2,16 1,86 2,54 2,26 - 5,96 5,961-3 30 2,28 2,44 2,32 1,86 2,54 2,42 3,34 7,59 2,23

2-2 40 2,33 2,44 2,37 1,86 2,54 2,47 - 5,79 5,792-3 55 2,42 2,44 2,44 1,86 2,54 2,54 6,64 9,14 5,37

24

PHẦN 4: TÍNH CHỌN KHỚP NỐI, THEN, Ổ LĂN

4.1.Khớp nối

Trong nối trục đàn hồi, hai nửa gối trục nối với nhau bằng bộ phận đàn hồi Nhờ có bộ phận đàn hồi cho nên nối trục đàn hồi có khả năng: giảm va đập và chấn động, đề phòng cộng hưởng do dao động xoắn gây ra và bù lại độ lệch trục

Momen xoắn trục II : 271666,4 NmmTra bảng 16.10 a,b:

Chiều cao then: h(mm)

Chiều sâu rãnh then trên trục: t1(mm)Chiều sâu rãnh then trên mayơ: t2(mm)

Chiều dài then l=(0,8…0,9)l ( sau đó chọn chiều dài theo tiêu chuẩn ).mjk

Vị trí Đường kínhtrục

và loại then25

Đai 22 8x7 4 2.8 40 then bằngBánh rang trụ

Bánh răng trụlớn

T: mômen xoắn trên trụcd: đường kính trụclt, b, h, t kích thước then[d]: ứng suất dập cho phép ( MPa)

Vị trí tại Ứng suất dập (MPa)d Ứng suất cắt (MPa)c

106 = 60.568 22400

106 =763,4(tri uệ vòng)- Kiểm nghiệm khả năng tải động

27

Q = (X.V Fr+Y Fa¿ kt kđ ( ct11.3/tr214[1])Trong đó: V=1, kt=1 , kđ=1

i FaCo

=0,08→ e=0,41 (bảng 11.4/tr215[1])Lực dọc trục do lực hướng tâm sinh ra trên các ổ :

¿ 659,21

1.1607,83 ¿ 0,41 ¿ eFa 1

V Fr 1

¿ 1.1378,791404,6 ¿ 1,01 > e

 X0=1 ; Y0=0 X1=0,45 ; Y1=¿ 1,34

+ Ta được tải trọng quy ước trên ổ 0 và 1 là:

Q0=(X0.V Fr 0+Y0 Fa 0) k ktd

28

= (1.1.1607,83).1.1= 1607,83 (N)

Q1=(X1 V Fr 1+Y1 Fa 1) k ktd

= (0,45.1.1378,79+1,34.1040,6).1.1= 2502,6 (N)+ Tải trọng động tương đương:

Li

∑Li =2502,6.3√¿

QE=¿ 1,43 (kN)

→Cd=QE.√3L=1,43.√3763,4=13,06(kN ) < C = 13,1(kN)Vậy ổ đã chọn đảm bảo khả năng tải động

106 = 60.123,74 22400

106 =166,3(tri uệ vòng)- Kiểm nghiệm khả năng tải động

29

Q = (X.V Fr+Y Fa¿ kt kđ ( ct11.3/tr214[1])Trong đó: V=1, kt=1 , kđ=1

i Fa

Co=0,054→e=0,37 (bảng 11.4/tr215[1])Lực dọc trục do lực hướng tâm sinh ra trên các ổ:

¿ 1.634,9234,9 ¿ 0,37 = e X0=0,45 ; Y0=1,46

X1=1 ; Y1=¿ 0

+ Ta được tải trọng quy ước trên ổ 0 và 1 là:

Q0=(X0.V Fr 0+Y0 Fa 0) k ktd

30

= (0,45.1.2323,7+1,46.980).1.1= 2476,5 (N)

Q1=(X1 V Fr 1+Y1 Fa 1) k ktd

= (1.1.634,9).1.1= 634,9 (N)+ Tải trọng động tương đương:

PHẦN 5: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ VỎ HỘP VÀ CÁC CHI TIẾP LẮP GHÉP

Xác định kích thước cơ bản của vỏ hộp.

(mm)Chiều dày:

Thân hộp Nắp hộp

δ =0,03a+3

δ 1=0,9 δ

109Gân tăng cứng:

Chiều dày Độ cao

e=(0,8 1) δ

h <58

650 31

Độ dốc ≈ 2 °

Đường kính: Bulông nền Bulông cạnh ổ

Bulông ghép bích nắp và thân Vít ghép nắp ổ

Vít ghép nắp cửa thăm dầu

d >0,04a1 +¿ 10d =(0,7 0,8)d12

d =(0,8 0,9)d23

d =(0,6 0,7)d24

d =(0,5 0,6)d25

d1=16 (M16)d2=14 (M14)d3=12 (M12) d =10 (M10)4

d =6 (M6)5

Mặt bích ghép nắp và thân: Chiều dày bích thân hộp Chiều dày bích nắp hộp Bề rộng bích nắp và thân

S =(1,4 1,8)d33

S =(0,9 1)S43

K3=K -52

201843Khe hở giữa các chi tiết:

Giữa bánh răng với thành trong hộp

Giữa đỉnh bánh răng lớn với đáy hộp

Giữa mặt bên các bánh răng với nhau

7Mặt đế hộp:

Chiều dày Bề rộng mặt đế hộp

S =(1,3 1,5)d11

Q ≥ K + 21 δ

244861Kích thước gối trục:

Đường kính ngoài và tâm lỗ vít, D ,3

Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ: K2

Tâm lỗ bulông cạnh ổ: E2

Chiều cao h

Định theo kích thước nắp ổ Trục I: D 80, D3=2=65

D3=80, D2=65

32

Chọn loại chốt định vị là chốt hình côn

Thông số kích thước: Bảng 18.4b/tr91[2]: {d=6

l=40c Cửa thăm

Chức năng: để kiểm tra quan sát các chi tiết trong hộp khi lắp ghép và để đồ dầu vào hộp, trên đỉnh hộp có làm cửa thăm Cửa thăm được đậy bằng nắp, trênnắp có nút thông hơi.

Thông số kích thước chọn theo kích thước nắp hộp như sau:

33