BÀI TẬP LỚN NGUYÊN LÝ CHI TIẾT MÁY TÍNH TOÁN HỆ DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI

B GIO D C V  ĐO TO

TRƯỜNG ĐI HỌC SƯ PHM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH KHOA CƠ KH CHẾ TO MÁY

ĐỀ TÀI: Tnh to n h d“n đng băng  t i”

Ging viên HD: PGS.TS Văn Hu Thnh Sinh viên th c hi n:  Nguyễn Đình Tài MSSV: 19145457

Lớp h c ph n: ọầ 202MMCD230323_02 Nhóm: Thứ 7 – Tiết 7-9

TP H Chí Minh, tháng 06 ồnăm 2021

MC LC

Phn 1: CHN ĐNG CƠ ĐIN V PHÂN PH I T S TRUY    N Error!

Bookmark not defined

1.Chn đng cơ đin Error! Bookmark not defined 6.Kim nghim đ n u b n 11

7.C c thông s   cơ bn c a b truy  n 12

8.T nh nhi t truy  n đng tr c v t  13

Phn 4: THI T K  HAI TR C C A H P GI M T    C 14

1.Chn vt li u 14

2.Xc đnh t i tr ng t c d ng lên     tr 15 c

3.Xc đnh kho ng c ch gi a c   c gi đ à đim đt lc 16 v

Trưng ĐHSPKT TP.HCM Khoa Cơ kh Chế to my B môn Thi t k m ế ế y

TIU LU N MÔN H C NGUYÊN LẬỌ – CHI TIẾT

M Y 

T NH TON H D N ĐNG BĂNG TI

HKII, Năm hc: 2020-2021

Đ: 5 Phương n: 13

Ging viên môn hc: PGS.TS.Văn Hu Thnh

Sinh viên th c hi n:   NGUYN ĐNH TI MSSV:19145457

S  LIU CHO TRƯC:

1 Lc ko trên băng ti F (N): 4000 2 V n t c vòng c  a băng ti V(m/s): 5 0, 3 Đưng kính tang (mm): D 250 4 S  năm làm vic a(năm): 6

5 S ca làm vi c: 2 (ca), th i gian: 6h/ca, s ngày làm vi    c:300 ngày/năm 6 Gc nghiêng đưng n i tâm b truy  n ngoài @: 150 (đ)

7 Sơ đồ ti trng như hình 2

Khối lượng sinh viên th c hi n: 01 b n thuy t minh tính toán g mếồ :

1 Chn đng cơ đin và phân phi t s truy n    2 Tính toán thi t k b truyế ế  n ngoài c a HGT  3 Tính toán thi t k b truyế ế  n ca HGT 4 Tính toán thi t k 2 tr c cế ế  a HGT

Trong đ theo bng 2.1, tr s hiu sut các loi b truyn và ổ: + η: hiu sut chung

Phần 2:

THI T K B TRUYẾẾ ỀN ĐAI THANG

Thông s u vào:  đ

Công sut trên bnh đai dẫn Pm=2,62kW

Tc đ quay ca bnh đai dẫn nđc=945 vg/ph Chn loi đai thưng

Với ε = 0,02, đưng knh bnh đai b dẫn:

Chn theo tiêu chu n l ẩ = 1700mm

Kim nghim đai v tuổi th : s vòng ch y c a đai trong 1 giây:

+ Kđ= 1,1 (hệ số tải trọng tĩnh tra bảng 4.7 Vì chế độ làm việc ngày 2 ca nên l y tr s trong bấ ị ố ảng tăng thêm 0,1)

B ng thông s b truy   n đai thang tnh đưc:

Phần 3:

THI T K B TRUY N TR C VÍT ẾẾ Ề

Thiế ết k b truy n tr c vít trong h p gi m t c hai c p, tr      c vt bnh răng theo các s u sau: momen xo n trên bánh vít  li ắ T2=504603 (Nmm), s vòng quay  trc vít n1=458,74(vg/ph), t s truy n c a tr c vít là u=12 B truy n làm ỷ       vic mt chi u, t i tr  ng thay đổi, yêu c u b truy n làm vi   c 6 năm, mỗi năm 300 ngày, mỗi ngày 2 ca, mỗi ca 6 gi 

1 Tnh sơ b vận tốc trượt theo công thức (6.1):

V i bánh vít làm bớ ằng gang như trên, [σH] tra trong b ng 7.2  Dùng phương php ni suy với vs=1,64m/s

7 Các thông số cơ bn của b truyn:

Thông s  Ký hi u  Giá tr  Đơn v

+ ng su t xo n cho ph p: [ ] = 15 30 MPa, l y tr s  ắ  τ ÷    nh i vđ ới trc v o c a h p gi m t c, tr s là       ớn đ ớ i v i tr c ra

+ Đ rắn: HB192 240 ÷

+ Xc đnh sơ b đưng knh trc, đưng knh trc thứ k ứng v i k=1,2 -ớ Đưng kính c c trc đưc xc đnh theo công thức: 

+ Dt=160mm : l à đưng k nh v ng tr n qua tâm c c ch t c ò ò   a ni trc đàn hồi (tra b ng 16.10a ) 

+ d2= 384mm : là đưng kính vòng chia bánh vít + γ= 14,04 : là góc vít

+ φ=0 : là góc ma sát, vì góc ma sát nh ( φ < 3°) 3 Xc định khong cch gi a cc gối đ à điểm đt lc: v

D a theo b ng 10.2 chi u r ng c  c ổ lăn là b01= 19 mm và b02= 25mm Chiu dài mayo bnh đai trên trc I : K t qu tế  nh đưc kho ng c ch trên tr c th k t g  lki  ứ ừ i đ 0 đến chi tiết quay th ứ nht như sau:

+ Chuy n mô h nh t nh to n t chi ti t m y v mô h ì   ừ ế   ình sức b n v t li  u + Phương trình cân bằng momen ti B theo phương y:

T công th c v ừ ứ à biu đồ momen, ln lưt ta tnh đưc momen u n t i c c v    

dC(1) =√Mtđ(C) 0,1.[σ ]1 3

= 3√241580 0,1.63 = 33,72 mm

Với Mtđ(D)= 0, đ phù h p v i k t c ớ ế u cũng như lắp đt, nên chn đưng kính ti D bằng đưng kính t B, nên i (1)dB= dD(1) = 20,89 mm

+ Tr s d t i các ti t di n l j  ế  ắp ổ lăn, bnh lăn, bnh đai và khớp n i ph i l  y theo tiêu chuẩn nên ta c đưc :

dB(1) = dD(1)= 21 mm dA(1) = 20 mm dC(1)= 34 mm

- Chuy n mô h nh t nh to n t chi ti t m y v mô h ì   ừ ế   ình sức bn vt liu - Phương trình cân bằng momen ti A theo phương y:

Với Mtđ(A)= 0, đ phù h p v i k t c ớ ế u cũng như lắp đt, nên chn đưng kính ti A bằng đưng kính t i C, nên  d(2)A= dC(2) = 43,47 mm

Tr s d t j i các ti t diế n lắp ổ lăn, bnh lăn, bnh đai và khớp n i ph i l y theo    tiêu chuẩn nên ta c đưc :

dA(2) = dC(2)= 45 mm dB(2)= 45 mm dD(2)= 45 mm

5 T nh ton đ  b n mi:

- K t c u tr c v a thi t k ế   ừ ế ế đm bo đưc đ bn mi n u h s an toàn tế   i các ti t di n nguy hi m thế   a mãn điu ki n: 

sj= sσj sτj

√sσj2 + sτj2 ≥ [ ]s

Trong đ: [s]: h s an toàn cho phép, [s] = (1,5÷2,5 );

sσj, sτj: h s an toàn ch   xét riêng ứng sut pháp và h s an toàn ch   xét riêng ng xu t ti p tứ  ế i tiết di n j: 

⇒ sτj= τ−1Kτdj.τaj+ ψτ.τaj

V i W và W là momen cớ joj n un và momen c n xo n t i ti t di n j c a tr c,  ắ  ế    đưc xc đnh theo bng 10.6

D a vào k t c u tr c và bi ế   u đồ momen tương ứng, có th thy ti t diế n nguy him đi với các trc là:

- Xác định các h s ệ ốKσdj và Kτdj đối v i các ti t di n nguy hi m theo công ớ ế ệ ể

+ Không dùng cc phương php tăng bn b mt, do đ h s tăng bn Ky = 1 + Theo bng 10.12, khi dùng dao phay ngón, h s t p trung ng su t t i rãnh   ứ   then ng v i v t li u có ứ ớ   σb= 750 MPa là Kσ = 1,9475, Kτ = 1,795 Theo bng 10.10, tra h s  kch thước εσ và ετ ứng với đưng kính c a ti t di ế n nguy him, t ừ đ xc đnh đưc t s Kσ/εσ và Kτ/ετ t i rãnh then trên các ti t di ế n này Theo b ng 10.11, ng v i ki u l ứ ớ  ắp đã chn, σb= 750 MPa và đưng kính c a ti t di n nguy hi ế  m tra đư   c t s Kσ/εσvà Kτ/ετ do lắp căng ti các tiết din này, trên cơ sở đ dùng gi tr ớn hơn trong hai l giá tr ca Kσ/εσ đ tính Kσd và giá tr l ớn hơn trong hai gi tr a c Kτ/ετ tính đ Kτd

B ng kết qu tính toán các h s  ố𝐊𝛔𝐝, 𝐊𝛕𝐝 đối v i các ti t di n c a hai tr c ớếủụ

6 T nh kiểm nghim đ  b n c a then: ủ

V i các ti t di n tr c dùng m i ghép then c n ti n hành ki m nghi m m i ghép ớ ế     ế    v đ b n d p theo (9.1) và đ b n c t theo (9.2) Chi u dài then ch n l = 1,35d;  ắ   kết qu  tnh ton như sau:

B ng k t qu tính toán ki m nghi m then i v i các ti t di n tr c ếểđố ớếụ

TÀI LI U THAM KH O 

[1] PGS.TS.Tr nh Ch t - TS Lê Văn Uyn :Tính toán thi t kế ế h dệ ẫn động cơ khí t p mậ ột NXB Giáo d c Vi t Nam ( 2010) 

[2] PGS.TS.Tr nh Ch t - TS Lê Văn Uyn : Tính toán thi t k h dế ế ệ ẫn động cơ khí hai NXB Giáo d c Vi t Nam (2010) 