Thiết kế nhà máy nhiệt điện vĩnh tân 4 mở rộng công suất 600mw

Nhà máy nhiệt điện đốt nhiên liệu bằng hữu cơ có thể chia ra làm các loại sau:Phân loại theo loại nhiên liệu sử dụng: + Nhà máy nhiệt điện đốt nhiên liệu rắn + Nhà máy nhiệt điện đốt nhi

CHƯƠNG 1: Giới thiệu về nhà máy nhiệt điện và phương án đặt tổ máy.

Giới thiệu sơ lược về điện năng, sự cần thiết khi xây dựng nhà máy nhiệt điện, phân loạinhà máy nhiệt điện, địa điểm đặt nhà máy nhiệt điện, tính toán so sánh ưu nhược điểm củacác phương án nhằm mục đính chọn ra phương án thích hợp nhất, đáp ứng các chỉ tiêu vềkinh tế

CHƯƠNG 2: Xây dựng và tính toán sơ đồ nhiệt nguyên lý.

Chọn thiết bị chính turbine, tính toán các thông số cửa trích turbine, tính thông số hơitrích của turbine nhằm để tính ra suất tiêu hao nhiệt, suất tiêu hao hơi và hiệu suất của nhàmáy

CHƯƠNG 3: Tính và chọn thiết bị nhà máy.

Chọn toàn bộ các thiết bị chính và phụ của nhà máy, tính toán ra công suất các thiết bịnhằm chọn được thiết bị phù` hợp

CHƯƠNG 4: Thuyết minh sơ đồ nhiệt chi tiết.

Thuyết minh đường đi của hơi mới, đường hơi quá nhiệt trung gian, đường hơi phụ và cácthiết bị trong nhà máy

CHƯƠNG 5: Thuyết minh bố trí nhà máy.

Thuyết minh bố trí ngôi nhà chính, bố trí dọc, bố trí ngang, bố trí gian máy, gian phểuthan và gia khử khí, gian lò

KHOA CÔNG NGHỆ NHIỆT - ĐIỆN LẠNH

NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP

MỞ ĐẦU

Ngày nay, điện năng đã trở thành một nhu cầu không thể thiếu trong sự phát triểncủa mỗi quốc gia Trong đó Việt Nam là một trong những nước có nhu cầu lớn về việctiêu thụ điện năng, bên cạnh đó nhờ có chính sách mở cửa như hiện nay, thu hút sự đầu tưnước ngoài vào Việt Nam ngày một gia tăng trên tất cả các lĩnh vực đặc biệt là ngànhcông nghiệp sản xuất, do đó đòi hỏi phải tăng cường sản xuất điện năng, đó là một nhucầu hết sức cấp bách Vì vậy, bên cạnh sự phát triển của các công trình thủy điện thì nhiệtđiện cũng đóng một vai trò chủ đạo trong sự phát triển của nền kinh tế đất nước

Theo đánh giá chung của Bộ Năng Lượng Việt Nam thì nhu cầu điện năng vàonăm 2020 khoảng 200 tỷ kWh Để đảm bảo nhu cầu điện này thì ngành nhiệt điện ngưnghơi đốt than có một nhu cầu không nhỏ Xuất phát từ nhu cầu thực tế này mà các sinh

i

nhà máy nhiệt điện Trong đồ án thực tập này, em được giao nhiệm vụ “Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW”, để được củng cố thêm kiến thức cũng

như đủ điều kiện để nhà trường công nhận tốt nghiệp

Lời cuối cùng, em xin chân thành cảm ơn Thầy: TS HUỲNH NGỌC HÙNG và các Thầy (Cô) giáo khoa Công Nghệ Nhiệt – Điện lạnh, cũng như các anh chị khóa trước

đã giúp em hoàn thành đồ án này

MỤC LỤC

TÓM TẮT i

NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ii

LỜI NÓI ĐẦU i

CAM ĐOAN ii

MỞ ĐẦU iii

MỤC LỤC iv

DANH SÁCH CÁC HÌNH VẼ, BẢNG VẼ viii

DANH SÁCH CÁC CỤM TỪ VIẾT TẮT ix

CHƯƠNG 1 : GIỚI THIỆU VỀ NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN VÀ PHƯƠNG ÁN

ĐẶT TỔ MÁY 1

1.1.Giới thiệu sơ lược về điện năng 1

1.2 Phân loại nhà máy nhiệt điện 1

1.3 Địa điểm đặt nhà máy 2

1.4 Đề xuất và chọn phương án 4

CHƯƠNG 2 : XÂY DỰNG VÀ TÍNH TOÁN SƠ ĐỒ NHIỆT NGUYÊN LÝ 5

2.1 Sơ đồ nhiệt nguyên lý của nhà máy nhiệt điện 5

2.2 Xây dựng quá trình giãn nở của dòng hơi trong tuabin trên đồ thị i-s 7

2.3 Lập bảng thông số hơi và nước 8

2.4 Cơ sở tính toán các thông số của nhà máy 11

2.5 Tính cân bằng nhiệt và vật chất cho sơ đồ nhiệt nguyên lý 12

2.5.1 Nước bỗ sung 12

2.5.2 Tính cân bằng cho các bình gia nhiệt 13

2.5.3 Tua bin phụ truyền động bơm cấp 21

2.5.4 Xác định sơ bộ độ gia nhiệt của bơm cấp cho nước cấp 22

2.5.5 Tính kiểm tra cân bằng bình ngưng 24

2.5.6 Kiểm tra cân bằng công suất tuabine 25

2.5.7 Xác định các chỉ tiêu kinh tế - kỹ thuật của tổ máy 27

CHƯƠNG 3 : TÍNH CHỌN THIẾT BỊ NHÀ MÁY 31

3.1 Lựa chọn thiết bị chính của nhà máy 31

3.2 Lựa chọn thiết bị phụ 32

3.2.1 Bơm nước cấp 32

3.2.2 Bơm nước ngưng 33

3.2.3 Bình ngưng 34

3.2.4 Bơm tuần hoàn 36

3.2.5 Bơm nước đọng 38

iii

3.2.7 Thiết bị khử khí nước cấp 40

3.2.8 Tính và chọn bình gia nhiệt 41

3.2.9 Quạt gió 47

3.2.10 Quạt khói 49

3.3 Hệ thống nghiền than 52

3.3.1 Thùng nghiền 52

3.3.2 Quạt tải bột than 53

CHƯƠNG 4 : THUYẾT MINH SƠ ĐỒ NHIỆT CHI TIẾT 54

4.1 Đường đi của hơi mới 54

4.2 Đường hơi quá nhiệt trung gian 55

4.3 Đường hơi phụ 55

4.3.1 Hơi trích cho các bình gia nhiệt 55

4.3.2 Đường hơi cho ejector 55

4.4 Đường nước ngưng 56

4.5 Đường nước cấp 56

4.6 Đường nước đọng 56

4.7 Lò hơi 57

4.8 Turbine 57

4.9 Bình ngưng 58

4.10 Ejector 58

4.11 Bình gia nhiệt hạ áp 58

4.12 Bình khử khí 59

4.13 Bình gia nhiệt cao áp 59

4.14 Bơm nước cấp 59

4.15 Bơm nước ngưng 60

4.17 Bơm nước đọng 60

CHƯƠNG 5 : THUYẾT MINH BỐ TRÍ NHÀ MÁY 60

5.1 Những yêu cầu chính 60

5.2 Gian máy 61

5.2.1 Bố trí dọc 62

5.2.2 Bố trí ngang 62

5.2.3 Bố trí gian máy 62

5.3 Gian phểu than và gia khử khí 63

5.4 Gian lò 63

CHƯƠNG 6 : HỆ THỐNG XỬ LÝ KHÍ THẢI CHO NHÀ MÁY CHUYÊN ĐỀ: XỬ LÍ KHÍ SO2 64

6.1 Hệ thống lọc bụi, khói thải nhà máy 64

6.1.1 Tác hại của ô nhiễm khói thải 64

6.1.2 Tác hại đối với sức khỏe con người và động vật 64

6.1.3 Tác hại đối với vật liệu 64

6.1.4 Mưa axit 65

6.2 Thiết bị lọc khí SO2 bằng đá vôi 66

6.2.1 Cơ sở lý thuyết của quá trình 66

6.2.2 Nguyên lý làm việc 67

6.2.3 Độ lựa chọn của dung dịch hấp thụ 67

6.2.4 Xác định các thông số 68

6.2.5 Tính toán 70

KẾT LUẬN 71

TÀI LIỆU THAM KHẢO 72

v

Danh sách các hình vẽ

Hình 2-1.Sơ đồ nguyên lý 6

Hình 2-2 Quá trình làm việc của dòng hơi trên tua bin trên đồ thị I-S 11

Hình 2-5.Sơ đồ tính toán bình gia nhiệt cao áp 1 13

Hình 2-6.Sơ đồ tính toán bình gia nhiệt cao áp số 2 15

Hình 2-8.Sơ đồ tính toán bình gia nhiệt cao áp số 3 16

Hình 2-9.Sơ đồ tính toán nhiệt cho bình khử khí 17

Hình 2-10.Sơ đồ tính toán bình gia nhiệt hạ áp số 5 18

Hình 2-11.Sơ đồ tính toán bình gia nhiệt hạ áp 6 và 7 19

Hình 2-12.Sơ đồ tính toán bình gia nhiệt hạ áp 8 20

Hình 2-7.Sơ đồ tính độ gia nhiệt bơm cấp 22

Hình 2-13.Sơ đồ tính kiểm tra cân bằng cho bình ngưng 24

Danh sách các bảng vẽ

Bảng 1-1.Thông số mẫu than dùng ở nhà máy 4 Bảng 2-1 Các thông số hơi của các cửa trích 5 Bảng 2-2.Thông số hơi và nước 11 Bảng 2-3.Thông số cửa trích truyền động cho bơm nước cấp bằng TB phụ 18 Bảng 2-4.Các hệ số không tận dụng nhiệt giáng 26 Bảng 2-5.Kết quả tính toán cho các công suất trong mỗi cụm tầng 27 Bảng 3-1.Nhu cầu nước dùng trong nhà máy nhiệt điện 37 Bảng 6.1- Nồng độ C của các thông số ô nhiễm trong khí thải công nghiệp nhiệt điện 70

DANH SÁCH CÁC CỤM TỪ VIẾT TẮT

BGNCA – Bình gia nhiệt cao áp

BGNHA – Bình gia nhiệt hạ áp

BGNNBS – Bình gia nhiệt nước bổ sung

NMNĐ – Nhà máy nhiệt điện

 - Nồng độ CO2 cho phép trong không gian

a - Nồng độ CO2 trong không khí môi trường xung quanh

tN, N - Nhiệt độ và độ ẩm tương đối của không khí ở ngoài trời

vii

Fi - Diện tích lớp thứ i.

N - Hệ số trao đổi nhiệt trên bề mặt bên ngoài của kết cấu bao che

RT - Nhiệt trở tỏa nhiệt giữa vách trong với không khí trong nhà

T - Hệ số trao đổi nhiệt trên bề mặt trong của kết cấu bao che

i - Bề dày của lớp vật liệu thứ i

i - Hệ số dẫn nhiệt của lớp vật liệu thứ i

Qtỏa - Nhiệt do các nguồn nhiệt có trong không gian điều hòa tỏa ra

Qt - Nhiệt truyền qua kết cấu bao che do chênh nhiệt độ

Qbx - Nhiệt truyền qua kết cấu bao che do bức xạ

QT - Nhiệt thừa trong không gian điều hòa; 1, 2, 3, 4- Hệ số kể đến độ trong suốt củakính, độ bẩn của kính, độ che khuất của cửa và của hệ thống che nắng

W - Năng suất làm khô

p1 - Tổn thất áp suất trên một mét chiều dài

h - Trở kháng.

H- Cột áp

 - Hệ số cục bộ

ix

CHƯƠNG 1 : GIỚI THIỆU VỀ NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN VÀ PHƯƠNG

ÁN ĐẶT TỔ MÁY 1.1.Giới thiệu sơ lược về điện năng.

Năng lượng mà chủ yếu là điện năng đã trở thành một nhu cầu không thể thiếuđược trong sự phát triển kinh tế của mỗi quốc gia trên thế giới Có thể nói tất cả cácngành nghề từ truyến thống đến hiện đại, công nghệ cao hiện nay đều gián tiếp haytrực tiếp dùng đến điện Do đó, dựa vào khả năng sản xuất và lượng tiêu thụ điện năng

mà ta có thể đánh giá chung được sự phát triển ngành công nghiệp nước đó Điện năngđược sản xuất ở nhiều nơi trên thế giới bằng nhiều cách khác nhau như nhà máy thủyđiện, nhà máy điện thủy triều, nhà máy điện địa nhiệt, nhà máy điện nguyên tử, nhàmáy phong điện, nhà máy điện dùng năng lượng mặt trời,

Ở nước ta 2 nguồn chiếm tỉ trọng cao nhất là thủy điện và nhiệt điện Với nhàmáy thủy điện thì phụ thuộc nhiều vào địa hình, tập trung chủ yếu ở phía Bắc nhưNMND Sơn La, Thái Bình và nước ta hiện nay đã khai thác gần như tối đa nguồn tàinguyên này Năng lượng tái tạo ngày càng được chú trọng và phát triển mạnh, tuynhiên vẫn chiếm tỉ trọng nhỏ Hiện nay phổ biến nhất và chiếm tỉ trọng cao nhất là nhàmáy nhiệt điện, ở đó nhiệt năng thoát ra khi đốt các nhiên liệu hữu cơ (than, dầu,khí ) được biến đổi thành điện năng

1.2 Phân loại nhà máy nhiệt điện

Nhà máy nhiệt điện đốt nhiên liệu bằng hữu cơ có thể chia ra làm các loại sau:Phân loại theo loại nhiên liệu sử dụng:

+ Nhà máy nhiệt điện đốt nhiên liệu rắn

+ Nhà máy nhiệt điện đốt nhiên liệu khí

+ Nhà máy nhiệt điện đốt nhiên liệu lỏng

+ Nhà máy nhiệt điện đốt hai hoặc ba nhiên liệu trên (hỗn hợp)

Phân loại theo turbine quay máy phát:

+ Nhà máy nhiệt điện turbine hơi

+ Nhà máy nhiệt điện turbine khí

+ Nhà máy nhiệt điện turbine khí-hơi

Phân loại theo dạng năng lượng cấp đi:

Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

+ Nhà máy nhiệt điện ngưng hơi chỉ cung cấp điện

+ Trung tâm nhiệt điện thì cung cấp điện lẫn nhiệt

Phân loại theo kết cấu công nghệ:

+ Nhà máy điện kiểu khối

+ Nhà máy điện kiểu không khối

Phân loại theo tính chất mang tải:

+ Nhà máy nhiệt điện phụ tải gốc, có số giờ sử dụng công suất đặt hơn 5.103giờ

+ Nhà máy nhiệt điện phụ tải giữa, có số giờ sử dụng công suất đặt khoảng (3 –4).103 giờ

+ Nhà máy nhiệt điện phụ tải đỉnh, có số giờ sử dụng công suất đặt khoảng

1500 giờ

1.3 Địa điểm đặt nhà máy.

NMND Vĩnh Tân 4 MR được xây dựng trong Trung tâm điện lực (TTDL) VĩnhTân Tại đây đã có 4 NMND đốt than đi vào hoạt động như sau:

- Gần nguồn cung cấp nước là một yêu cầu quan trọng khi lựa chọn địa điểmđặt nhà máy nhiệt điện ngưng hơi, bởi vì lượng nước tiêu hao để làm lạnh hơi thoát rấtlớn, do đó nếu như phải đưa nước với khoảng cách xa và cao thì vốn đầu tư xây dựng

và chi phí vận hành rất đắt

- Khi xây dựng nhà máy điện đòi hỏi có một mặt bằng lớn, cho nên phải có diệntích và kích thước đầy đủ Đối với nhà máy nhiệt điện ngưng hơi đốt bằng nhiên liệurắn thì cần phải có một khu vực ở gần nhà máy để chứa than, thu nhận tro và xỉ, khuvực nhà ở của công nhân và cán bộ kỹ thuật cũng được xây dựng không xa nhà máynhưng mà phải bảo đảm có môi trường trong sạch Địa hình diện tích phải bằng phẳng,

độ dốc, tuyến đường nối từ đường sắt và ôtô chính tới nhà máy phải thuận lợi, khoảngcách đó không xa nhà máy

Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

1.4 Đề xuất và chọn phương án.

Dự án NMND VT4MR là dự án mở rộng của NMND Vĩnh Tân

Do NMND Vĩnh Tân 4 có công suất 600MW nên ta chọn phương án thiết kếNMND VT4MR là 1x600MW bởi hệ thống mới đồng bộ với hệ thống cũ giúp :

Dễ dàng trong việc lắp đặt vì: chỉ cần chọn các thiết bị giống với hệ thống cũ

và qui mô xây dựng cũng như vậy như tuabin, lò hơi, bơm đều có cùng công suất

Dễ dàng trong việc sữa chửa, bảo trì: nếu có sự cố thì ta cũng dễ dàng xử lí vì

hệ thống giống cũ

Dễ dàng trong việc vận hành: do đã có kinh nghiệm trong việc vần hành hệthống cũ, không cần phải đào tạo lại

Dễ dàng trong khâu quản lí vì: việc hoạt động của các nhà máy là giống nhau

Từ các lí do đó, ta thấy việc chọn tổ máy 1x600MW cho NMND Vĩnh Tân 4

MR là phương án tối ưu nhất, có thời gian xây dựng nhanh nhất, việc sửa chửa, vậnhành đều thuận tiện nhất

Bảng 1-1.Thông số mẫu than dùng ở nhà máy.

CHƯƠNG 2 : XÂY DỰNG VÀ TÍNH TOÁN SƠ ĐỒ NHIỆT NGUYÊN LÝ

2.1 Sơ đồ nhiệt nguyên lý của nhà máy nhiệt điện.

Sơ đồ nhiệt nguyên lý xác định nội dung cơ bản của quá trình công nghệ biếnđổi nhiệt năng trong nhà máy điện Nó bao gồm các thiết bị chính và phụ Các đườnghơi và các đường nước nối chung vào một khối trong một quá trình công nghệ

Các thành phần trong sơ đồ nhiệt nguyên lý bao gồm: lò hơi có bao hơi, tuabinngưng hơi đa thân đồng trục, có quá nhiệt trung gian, có gia nhiệt hồi nhiệt nước cấp,máy phát điện, bình ngưng, các bình gia nhiệt cao áp, hạ áp, thiết bị khử khí, bơmnước cấp, bơm nước đọng, bơm nước ngưng Các đường ống dẫn hơi đến các bình gianhiệt, đường nước ngưng chính, đường nước ngưng đọng

Đặt tính kỹ thuật của tuabin:

 Công suất định mức: 600 MW

 Áp suất hơi đầu vào: 242 bar

 Nhiệt độ hơi mới: 566 0C

 Tốc độ quay: 3000 v/p

 Số cửa trích không điều chỉnh: 8

 Nhiệt độ hơi quá nhiệt trung gian: 5930C

 Áp suất hơi quá nhiệt trung gian: 43 bar

Bảng 2-2 Các thông số hơi của các cửa trích

Trên cơ sở đó ta xây dựng sơ đồ nhiệt nguyên lý như hình sau:

Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

Thuyết minh sơ đồ nhiệt nguyên lý:

Trong toàn bộ nhà máy 600MW bao gồm 1 khối 600MW gồm có: lò hơi có baohơi, tuabin ngưng hơi một trục có các thông số như trên, tuabin có 3 xilanh, quá nhiệttrung gian một lần

Hơi quá nhiệt từ lò hơi được dẫn đến phần cao áp của tuabin sẽ giãn nở sinhcông, sau khi ra khỏi phần cao áp hơi được quá nhiệt trung gian một lần nữa rồi tiếptục giãn nở trong phần trung áp và hạ áp của tuabin Trên tuabin có 8 cửa trích gianhiệt cho nước ngưng, nước cấp và thiết bị khử khí Phần hơi còn lại sau khi ra khỏiphần hạ áp của tuabin được đưa vào bình ngưng, tại đây hơi được ngưng tụ thành nướcngưng nhờ nước tuần hoàn làm mát

Nước ngưng sau khi ra khỏi bình ngưng được bơm nước ngưng bơm qua bìnhlàm lạnh Ejectơ, sau đó qua các bình gia nhiệt hạ áp rồi dồn về thiết bị khử khí Nướcngưng sau khi được khử khí sẽ được chứa trong bể khử khí, sau đó được bơm nướccấp đưa qua các bình gia nhiệt cao áp làm tăng nhiệt độ trước khi đưa vào lò hơi

Hơi từ các cửa trích của tuabin gia nhiệt cho nước ngưng, nước cấp bao gồm: 3cửa trích ở phần cao áp được gia nhiệt cho bình gia nhiệt cao áp số 1, số 2, số 3, bìnhkhử khí số 4, 4 cửa trích ở phần trung áp và hạ áp được gia nhiệt cho bình gia nhiệt hạ

SVTH: Trần Hoàng Ân GVHD: TS HUỲNH NGỌC HÙNG 6

áp số 5, số 6, 7 và số 8 Ở thiết bị khử khí do hơi được trích từ cửa trích có áp suất caonên được đưa qua thiết bị giảm ôn giảm áp để hạ nhiệt độ và áp suất xuống phù hợpvới yêu cầu Hơi ở các cửa trích của tuabin sau khi gia nhiệt cho nước ngưng, nướccấp thì sẽ ngưng tụ thành nước đọng Sơ đồ dồn nước đọng ở các bình gia nhiệt đượcchọn ở đây là sơ đồ dồn cấp phối hợp với bơm: vừa dồn cấp, vừa bơm đẩy về đườngnước chính Ở các bình gia nhiệt cao áp (CA) nước đọng được dồn từ CA1  CA2 CA3 do độ lệch về áp suất, sau đó nước đọng được dồn vào bình khử khí Ở các bìnhgia nhiệt hạ áp thu nước đọng được dồn từ bình gia nhiệt hạ áp HA5  HA6  HA7rồi dùng bơm nước đọng dồn về điểm hỗn hợp trên đường nước ngưng chính phía đầu

ra của bình gia nhiệt hạ áp số 7 Nước đọng của bình làm lạnh ejectơ, bình làm lạnhhơi chèn và bình gia nhiệt hạ áp 8 được đưa về bình ngưng

2.2 Xây dựng quá trình giãn nở của dòng hơi trong tuabin trên đồ thị i-s

- Điểm 0: Trên đồ thị i-s của nước, xây dựng quá trình giãn nở của dònghơi trong toàn bộ tuốc bin bắt đầu từ điểm thông số hơi mới ở trước vanstop đã cho bởi đặc tính của tuốc bin Với áp suất hơi mới p0 = 167,7 bar

và nhiệt độ hơi mới t0 = 538℃, ta xác định được điểm 0

- Điểm 0’: Do hơi vào tuốc bin phải đi qua van stop bảo vệ tác động nhanh

và các van điều chỉnh lưu lượng nên sẽ bị tổn thất áp suất Ở chế độ địnhmức, các van này hầu như mở hoàn toàn, do đó có thể coi xấp xỉ bằng ápsuất hơi bắt đầu vào dãy cánh tĩnh tầng đầu tiên của tuốc bin thấp hơn ápsuất hơi mới khoảng (3÷5)%, quá trình này gần đúng có thể coi là quátrình tiết lưu lý tưởng với entapy không đổi Vì vậy, điểm trạng thái hơi

0’ được xác định qua giao điểm giữa:

- Điểm 7,8,9:

Nhìn vào đặc tính kỹ thuật của tuốc bin đã chọn, ta thấy rằng 2 cửa trích cuốicùng của tuốc bin làm việc trong vùng hơi ẩm Hơi sau khi giãn nở trong cụm tầngcuối cùng sẽ được dẫn vào bình ngưng Hơi thoát là hơi bão hòa ẩm có độ khô là x.Khi biết độ khô x của hơi thoát và áp suất hơi thoát ta sẽ xác định được điểm trạng thái

Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

của hơi thoát khỏi tầng cánh động cuối cùng của tuốc bin cũng như điểm trạng thái hơitrong bình ngưng, kết thúc quá trình giãn nở của hơi

Nối các điểm nút vừa xác định được lại với nhau ta được toàn bộ quá trình giãn

nở của dòng hơi trong tuốc bin trên đồ thị i-s

2.3 Lập bảng thông số hơi và nước

Do điều kiện khí hậu ở Việt Nam, nhiệt độ nước làm mát bình ngưng chọn là

270C do đó áp suất ngưng tụ pk thay đổi

Nhiệt độ ngưng tụ được xác định như sau:

tk = t1 + t + , 0C; [Công thức 13-3, trang 77, TL-3]

Trong đó:

tk: Nhiệt độ ngưng tụ ở bình ngưng, 0C ;

t1: Nhiệt độ nước làm mát, 0C ;

t: Độ gia nhiệt nước làm mát, 0C ;

: Độ gia nhiệt thiếu của nước ở trong bình ngưng, 0C

Các giá trị hợp lý của tk được xác định bằng tính toán kinh tế kỹ thuật kết hợpcủa 3 yếu tố: áp lực cuối pk của hơi trong tua bin, bình ngưng và hệ thống cung cấpnước

Độ gia nhiệt nước làm mát t = 8 12 0C [trang 78, TL-3]

Độ gia nhiệt thiếu của nước ở bình ngưng  = 35 0C [trang 78, TL-3].Chọn: t = 80C ;

Chọn độ khô của hơi sau tầng cuối của tua bin là x = 0,92 thì

ik =i’k + x(i”k - i’k )= 163,43+ 0,92( 2570-163,43)

 ik = 2379,3144 [kJ/kg]

SVTH: Trần Hoàng Ân GVHD: TS HUỲNH NGỌC HÙNG 8

Cột thứ 1: Điểm đánh số cửa trích trên thân tuốc bin từ đầu hơi vào có trạng

thái ở điểm 0, qua van stop và van điều chỉnh lưu lượng hơi phân phối vào các cụmống phun rồi dọc theo chiều giãn nở của hơi cho đến bình ngưng Tên thiết bị mà dònghơi đi vào hay dòng nước đi ra khỏi thiết bị đó

Cột thứ 2: Áp suất hơi trích tại cửa trích (theo bảng đặc tính của tuốc bin) Cột thứ 3: Nhiệt độ hơi trích tại cửa trích (theo bảng đặc tính của tuốc bin).

Cột thứ 4: Entanpy của hơi trích tại cửa trích tương ứng (tra bảng thông số hơi

và nước hoặc đồ thị)

Cột thứ 5: Áp suất khoang hơi của bình gia nhiệt.

Cột thứ 6: Nhiệt độ bão hòa của nước đọng tương ứng với áp suất tại bình gia

nhiệt

Cột thứ 7: Entanpi tại nhiệt độ bão hòa của nước đọng tương ứng với áp suất tại

bình gia nhiệt

Cột thứ 8: Nhiệt độ dòng nước cấp hoặc dòng nước ngưng chính ra khỏi

BGNCA và BGNHA tương ứng

Cột thứ 9: Áp suất nước cấp hoặc nước ngưng chính ra khỏi BGNCA và

BGNHA tương ứng

Cột thứ 10: Entanpy của dòng nước cấp hoặc nước ngưng chính tại đầu ra mỗi

BGN tương ứng

Cột thứ 11: Độ gia nhiệt không tới mức θ của các BGN

Cột thứ 12: Hiệu suất trao đổi nhiệt các bình gia nhiệt là 0,98 theo trang 52,

TL1

Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

SVTH: Trần Hoàng Ân GVHD: TS HUỲNH NGỌC HÙNG 10

Bảng 2-3.Thông số hơi và nước

Hình 2-2 Quá trình làm việc của dòng hơi trên tua bin trên đồ thị I-S

2.4 Cơ sở tính toán các thông số của nhà máy.

Để xác định được lưu lượng các dòng hơi trích khỏi tuốc bin và các dòng hơiphụ khác để cuối cùng xác định được tổng lưu lượng hơi mới vào tuốc bin cần thiết đểsinh ra công suất theo yêu cầu thiết kế của tổ máy đã chọn

Dựa tổng lưu lượng hơi mới vào tuốc bin để tính toán các chỉ tiêu kinh tế - kỹthuật của tổ máy và tính được các chỉ tiêu kinh tế - kỹ thuật của toàn nhà máy

Thực chất của việc tính toán cân bằng nhiệt và vật chất của sơ đồ nhiệt nguyên

lý là tính toán cân bằng nhiệt và vật chất cho các bộ trao đổi nhiệt

Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

2.5 Tính cân bằng nhiệt và vật chất cho sơ đồ nhiệt nguyên lý.

2.5.1 Nước bỗ sung.

Nước bổ sung đã được xử lý hóa học được đưa vào gia nhiệt sơ bộ trong bìnhgia nhiệt nước bổ sung (BGNBS) tận dụng nhiệt của dòng nước xả lò hơi sau khi đãphân ly một phần thành hơi Nhiệt độ nước bổ sung ở đầu vào BGNBS : tbs= 30oC

=> Entanpi của nước bổ sung ở đầu vào BGNBS :

itr

bs = cp.tbs = 4,18.30 = 125,4 kJ/kg

Hiệu suất trao đổi nhiệt của bình: ηBGNBS = 0,95÷ 0,97 Chọn ηBGNBS = 0,97

Lưu lượng nước bổ sung vào chu trình được tính bằng tổng tất cả các lưu lượngcủa các dòng hơi và dòng nước mất đi khỏi chu trình mà không tận dụng lại được Cácnhà máy nhiệt điện ngưng hơi ít chịu tổn thất nên lượng nước bổ sung sẻ ít, chủ yếu là

bù vào tổn thất do rò rĩ, xả bỏ , lượng hơi chèn không tận dụng lại do lấy đi làm tínhiệu điều chỉnh và lượng hơi mất mát ở ejector do thải lẫn với không khí ra ngoài.Theo trang 52, TL-1 lấy lượng hơi chèn bằng 0,5%, lượng hơi rò rỉ là 1%, lượng hơidùng cho ejector là 0,5% so với lượng hơi mới ở đầu vào tuốc bin, lượng hơi xả bỏ1% Nhưng hơi dùng để chèn và dùng cho ejector được làm mát, rồi nước đọng đượcdẫn về BN nên ta tính lượng nước bổ sung bằng αbs

v =0,02 Xem lượng hơi ban đầu là

ibs

v = 125,4 kJ/kg : Entanpi của nước bổ sung

itr =2782,41 kJ/kg : Entanpi của hơi trích từ cửa số 5

αtr = αr = 0,0015: Lưu lượng hơi trích một phần từ cửa trích số 5

SVTH: Trần Hoàng Ân GVHD: TS HUỲNH NGỌC HÙNG 12

Phương trình cân bằng nhiệt cho BGNBS là :

2.5.2 Tính cân bằng cho các bình gia nhiệt.

Nhiệm vụ tính cân bằng nhiệt cho các bình gia nhiệt thực chất là tìm ra lưulượng hơi trích tương đối tại các cửa trích thông qua việc lập và giải các phương trìnhcân bằng nhiệt và vật chất cho các bình gia nhiệt

Độ kinh tế của việc hồi nhiệt sử dụng hơi quá nhiệt của các cửa trích của tuabin

có thể được nâng cao nhờ việc làm lạnh hơi trích bằng nước cấp, sở dĩ như vậy là khilàm lạnh hơi trích thì sự trao đổi nhiệt không thuận nghịch trong các bình gia nhiệtgiảm đi, lượng hơi trích phải tăng lên làm giảm lượng hơi đi vào bình ngưng do vậyhiệu suất của tuabin nói riêng và nhà máy nói chung tăng lên Ngoài ra sự làm lạnhnước đọng cũng làm giảm sự thay thế hơi trích của bình gia nhiệt tiếp nhận nước đọng

đó Và như vậy giảm nhiệt tổn thất năng lượng Do đó các bình gia nhiệt cao áp đềuchọn là các bình có ba phần: Làm lạnh hơi, gia nhiệt chính và làm lạnh nước đọng

2.5.2.1 Bình gia nhiệt cao áp số 1 (BGNCA1).

Hình 2-3.Sơ đồ tính toán bình gia nhiệt cao áp 1

Trong đó:

LH1 : Phần làm lạnh hơi trong bình gia nhiệt số 1

GN1 : Phần gia nhiệt chính trong bình gia nhiệt số 1

LĐ1 : Phần làm lạnh nước đọng trong bình gia nhiệt số 1

1, nc : lượng hơi và lượng nước cấp vào bình gia nhiệt;

iv

1n, ir

ln : entanpy nước cấp vào và ra bình gia nhiệt;

i1: entanpy của hơi trích vào BGNCA số 1

nc ; ir1n

1 ; i1

i1’

nc ; iv1nh1 ; i’d1

LD1

GN1LH1

nc ; ir2n

2 ; i2

nc ; iv2nh2’ ; ilđ2

LH2

GN2LH2

h1 ; ilđ1

Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

i’

d1: là entanpy của nước đọng ra khỏi BGNCA số 1

Phương trình cân bằng nhiệt cho bình gia nhiệt 1:

Hiệu suất bình gia nhiệt cáo áp (0,98÷ 0,99), [trang 40, TL-1];

Chọn hiệu suất bình gia nhiệt  = 0,98:

Hình 2-4.Sơ đồ tính toán bình gia nhiệt cao áp số 2

Ở các bình gia nhiệt cao áp, nước đọng từ bình gia nhiệt áp suất cao sẽ dồn vềbình gia nhiệt áp suất thấp Vì vậy tại bình gia nhiệt cao áp 2 sẽ có thêm dòng nướcđọng từ bình gia nhiệt cao áp 1 về Hơi cấp cho bình gia nhiệt cao áp 2 lấy từ cửa trích

số 2

Trong đó: 2, nc : lượng hơi và lượng nước cấp vào bình gia nhiệt;

iv

2n, ir

2n : entanpy nước cấp vào và ra bình gia nhiệt;

i2: entanpy của hơi trích vào BGNCA số 2

ta phải tính sơ bộ độ gia nhiệt bơm cấp để xác định entanpy của nước cấp ra khỏi bơm

đi vào BGNCA này

Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

2.5.2.3 Bình gia nhiệt cao áp số 3.

Hình 2-5.Sơ đồ tính toán bình gia nhiệt cao áp số 3

Trong đó: 3, nc lần lượt là lượng hơi và lượng nước cấp vào bình gia nhiệt;

iv

3n, ir

3n lần lượt là entanpy nước cấp vào và ra bình gia nhiệt;

i3: entanpy của hơi trích vào BGNCA số 3

LĐ3

GN3LH3

h2’;ilđ2

Không khí hòa tan trong nước có chứa một lượng không khí không ngưng như

CO2, O2… dẫn đến gây ăn mòn thiết bị và ống dẫn trong nhà máy nhiệt điện Để bảo

vệ chúng khỏi bị ăn mòn của khí trong nước, người ta áp dụng biện pháp tách khí rakhỏi nước trước khi cung cấp cho lò hơi ( hay còn gọi là khử khí cho nước)

- Đường hơi trích từ cửa trích số 3 sau khi qua van giảm áp, KK, iKK;

- Đường nước đọng từ BGNCA số 3, (1+2+3), i’d3;

- Đường nước bổ sung từ bình gia nhiệt bổ sung, is

Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

Ta có phương trình cân bằng năng lượng của thiết bị khử khí:

i5 ,5

id5 ,5

Hình 2-7.Sơ đồ tính toán bình gia nhiệt hạ áp số 5

Trong đó: 5, nc lần lượt là lượng hơi và lượng nước cấp vào bình gia nhiệt;

iv

5n, ir

5n lần lượt là entanpy nước cấp vào và ra bình gia nhiệt;

i5: entanpy của hơi trích vào BGNHA số 5

i’

d5: là entanpy của nước đọng ra khỏi BGNHA số 5

Phương trình cân bằng nhiệt cho bình gia nhiệt 5:

iv

5n = 441,12 kJ/kg i’

d5 = 602,09 kJ/Kg nn = 0,71 η5=0,98

đ7: Lần lượt là entanpy nước đọng ra khỏi bình GNHA 6 và 7

i6, i7: entanpi của hơi trích vào bình GNHA6 và bình GNCA7

5: Lưu lượng hơi trích vào bình GNHA 5

i’

đ5: Entanpy nước đọng ra khỏi bình GNHA 5

Phương trình cân bằng năng lượng cho bình gia nhiệt hạ áp 6:

η α i + α i - (α + α ).i      α i - i

(a)Phương trình cân bằng năng lượng cho điểm hỗn hợp:

α i α i (α α α ).i (b)Phương trình cân bằng vật chất cho điểm hỗn hợp:

Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

đ5 = 602,09 kJ/kgGiải hệ bốn phương trình trên (với các ẩn số là 6, 7, ’nn, iv

n6 ) ta có:

6 = 0,035 iv

n6 = 321,76 kJ/kg 7 = 0,037 ’nn = 0,63

2.5.2.7 Bình gia nhiệt hạ áp số 8.

Trước khi vào bình gia nhiệt hạ áp số 8 nước ngưng đi qua bình gia nhiệt làmmát ejecto và bình làm mát hơi chèn Độ gia nhiệt dòng nước ngưng khi đi qua cácbình gia nhiệt làm mát ejecto và các bình làm mát hơi chèn tương ứng với độ tăngentanpi là khoảng (21 ÷ 34) kJ/kg, chọn bằng 30 kJ/kg

v r

i8 ,8

id8 ,8

in8 , nn

Hình 2-9.Sơ đồ tính toán bình gia nhiệt hạ áp 8

Trong đó: 8, nc lần lượt là lượng hơi và lượng nước cấp vào bình gia nhiệt

iv

8n, ir

8n lần lượt là entanpy nước cấp vào và ra bình gia nhiệt

i8: entanpy của hơi trích vào BGNCA số 8

i’

d8: là entanpy của nước đọng ra khỏi BGNCA số 8

Phương trình cân bằng nhiệt cho bình gia nhiệt 8:

SVTH: Trần Hoàng Ân GVHD: TS HUỲNH NGỌC HÙNG 20

¿>α8= 0,63.(284,61−148,61)

(2531,57−277,16) 0,98=0,039

2.5.3 Tua bin phụ truyền động bơm cấp

Dòng hơi ra khỏi cửa trích số 3: một phần cấp cho bình gia nhiệt cao áp 3, phầnkhác cấp cho tua bin phụ và được đưa về bình ngưng

Theo bảng thông số hơi và nước:

P0TB = 6 bar: áp suất hơi đầu vào tua bin

PkTB = 1,47 bar: áp suất hơi đầu ra tua bin

i0TB = 3443 kJ/kg: entanpi của hơi vào tua bin

ikTB = 2751 kJ/kg: entanpi của hơi ra tua binLượng hơi trích tương đối cho tuabin phụ:

h H





 



Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

ՂdcoTB = 0,9: hiệu suất cơ học của tuabin truyền động

Hình 2-10.Sơ đồ tính độ gia nhiệt bơm cấp

Ta có tổng chiều cao cột áp bơm cấp tính theo công thức 2.8, trang 42, TL-1

p = pđ – ph = (pBH – pKK) + ∑∆ p tl+ρ g (H đ−H h),[N /m2]Với cột áp đầu hút của bơm nước cấp được tính theo áp suất làm việc trongbình khử khí, trở lực đầu hút và chiều cao mức nước trong bình so với đầu hút củabơm

ph = pkk + ρ.g.Hh−¿ ∆ptlh , [N/m2]Cột áp đầu đẩy của bơm cấp tính theo áp suất làm việc trong bao hơi, trở lựcđường ống đẩy, trở lực các BGNCA, trở lực các bộ hâm nước và chiều cao đầu đẩy

pđ= pBH + ∆ptlđ +∆pBGNCA + ∆pHN + ρ.g.Hđ , [N/m2]Trong đó ∑∆ptl = ∆ptlđ + ∆ptlh + ∑∆ pBGNCA + ∑∆ pHN là tổng các trở lựcđường ống đầu đẩy, đầu hút với các trở lực của các BGNCA và trở lực bộ hâm nước

Khổi lượng riêng ρ của nước, được lấy trung bình cộng của khối lượng riêngcủa nước tạ đầu đẩy và đầu hút Lấy vào khoảng (950÷990) kg/m3 Ta lấy ρ=950 kg/

m3

Chọn tổng trở lực đường ống vào khoảng (3÷5).105 N/m2 Lấy bằng 3.105 N/m2,mỗi BGNCA hoặc mỗi bộ hâm nước có trở lực khoảng (2÷3).105 N/m2 Lấy bằng 3.105

N/m2 Chiều cao đầu đẩy lấy khoảng (55 ÷70)m Ta lấy Hđ=70m, chiều cao đầu hút lấy

SVTH: Trần Hoàng Ân GVHD: TS HUỲNH NGỌC HÙNG 22

khoảng (20÷30)m ta lấy Hh= 20m Nên chiều cao chênh lệch giữa bao hơi và bình khửkhí là: Hch= Hđ– Hh = 50m

Áp suất trong bao hơi lớn hơn áp suất hơi mới khoảng 10% nên pBH = 1,1*242=266,2 bar, áp suất bình khử khí là 6 bar

Trong đó : ∆p: tổng chiều cao chênh cột áp của bơm nước cấp, [kN/m2];

vtb: thể tích riêng trung bình của nước ở đầu vào và ra của bơm cấp = 0,001 [m3/kg];

ηb : hiệu suất của bơm cấp, thông thường chọn ηb=0,7÷0,85

Do đó ta tính được entanpy của nước cấp vào BGNCA số 3 là :

iv

n3= ir nkk + τ = 670 + 28,63 = 698,6 [kJ/kg]

Bảng 2-4.Thông số cửa trích truyền động cho bơm nước cấp bằng TB phụ

Thống số Trong cửa trích của turbine chính Trước tuabine kéo bơm Sau tuabine kéo bơm

Trong đó: hBa, [kJ/kg] là công nén đoạn nhiệt trong bơm h Ba=v tb (p đ−p h).103

Với: p đ- áp suất đầu đẩy = 255,75 bar

p h- áp suất đầu hút = 6 bar

h Ba=0,001 (25,57−0,6) 103=23,37 kJ /kg

+H i TP

: Nhiệt giáng thực của dòng hơi trong tuabine truyền động bơm cấp

H i TP=3166−2379=787 kJ /kg

Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

+η b: Hiệu suất toàn bộ bơm có tính đến tổn thất cơ và lưu lượng

Kiểm tra cân bằng vật chất của chu trình tính tại bình ngưng theo hai cách:

Tính theo đường hơi : với lượng hơi ban đầu 0 =1

SVTH: Trần Hoàng Ân GVHD: TS HUỲNH NGỌC HÙNG 24

k = 1- (1 + 2 + 3 + KK + ’5 +6 + 7 + 8 + α TP )

(’5 tổng hơi trích để gia nhiệt nước bổ sung và gia nhiệt BGNHA 5;

’5=0,0015+0,045=0,0465)

= 1 – (0,095+0,111+0,061+0,023+0,0465+0,035+ 0,037 + 0,039+ 0,0326) = 0,5199

Tính theo đường nước :

k = ’

nn - 8 - ej - ch -bs - α TP = 0,63 – 0,039 – 0,005– 0,005 –0,02 –0,0326 =0,5284

Sai số :

∆=0,5284−0,5199

0,5199 .100 %=1,63 %

Vì vậy kết quả tính toán trên là hợp lý

2.5.6 Kiểm tra cân bằng công suất tuabine.

Xác định lưu lượng hơi vào tuốc bin Do (theo trang 44, TL-1):

Ta có hệ số không tận dụng nhiệt của dòng hơi trích:

Với cửa trích phía trước QNTG : y i= i i−i k+q QNTG

i 0 '−i k+q QNTG

Với cửa trích phía sau QNTG : y i= i i−i k

i 0 '−i k+q QNTG

Dựa vào các công thức trên ta lập được bảng tính dưới đây:

Bảng 2-5.Các hệ số không tận dụng nhiệt giáng

Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

Trong đó: Ne là Công suất điện cần thiết kế của tổ máy, [kW];

io’ , ik lần lượt là entanpy của hơi mới ở đầu vào tầng cánh đầu tiên và đầu rakhỏi tầng cánh cuối cùng của tuabin, [kJ/kg]

g và m lần lượt là hiệu suất máy phát điện và hiệu suất cơ khí chọn bằng0,98

7 6,248 186 55232,533

Từ đó ta tính được tổng công suất điện phát ra ở đầu máy phát (có kể đến tổnthất cơ khí, khớp nối và tổn thất từ máy phát ) là:

Ne = Ni ❑g ❑m= 625000.0,96 = 600000 kW ≈ 600MW

Kết quả tính có sai số một ít về công suất Cho là gần bằng chứng tỏ rằng cáctính toán cân bằng năng lượng cho toàn chu trình không có sai sót gì

2.5.7 Xác định các chỉ tiêu kinh tế - kỹ thuật của tổ máy.

2.5.7.1 Tiêu hao hơi của turbine.

2.5.7.2 Suất tiêu hao hơi cho turbine.

Suất tiêu hao hơi cho tua bin có ý nghĩa rằng phải dùng bao nhiêu kg hơi đưavào tuabin để sản xuất được 1kWh điện năng (1kWh= 1 số đồng hồ điện):

2.5.7.3 Tiêu hao nhiệt cho turbine.

Tiêu hao nhiệt QTB cho thiết bị tuabin chính là lượng nhiệt của lò hơi phải cungcấp chính cho tuabin và bình ngưng Ở đây tuanbin có QNTG:

Q TB=D o(i o−i nc+α qntg q qntg)

¿496,66.(3409,9−1290,01+(1−0,095−0,111).(3655,843−2994,63))

= 1313756,7 kW

2.5.7.4 Suất tiêu hao nhiệt cho thiết bị turbine.

Suất tiêu hao nhiệt cho tuabin là lượng nhiệt tiêu hao cho thiết bị tuabin để sảnxuất ra 1kWh điện năng

Thiết kế nhà máy nhiệt điện Vĩnh Tân 4 mở rộng công suất 600MW

2.5.7.5 Tiêu hao nhiệt cho lò hơi.

Tiêu hao nhiệt cho lò hơi được hiểu là tổng lượng nhiệt tiêu hao cho lò hơi đểsản xuất ra hơi quá nhiệt ở đầu ra bộ quá nhiệt cuối cùng trước khi được dẫn sang gianđặt thiết bị tuabin

Q LH=D LH (i qn−i nc+α qntg q qntg LH

) kWTrong đó :

DLH là lưu lượng nước cấp vào lò hơi Lưu lượng nước cấp vào lò hơi phải lớnhơn lưu lượng hơi vào tuabin một lượng bằng tổng lượng nước xả lò, lưu lượng hơichèn, lưu lượng hơi cho ejector và các rò rĩ khác trong lò hơi và trên đường dẫn hơimới sang gian tuabin

2.5.7.6 Suất tiêu hao nhiệt cho lò hơi.

Suất tiêu hao nhiệt cho lò hơi là lượng nhiệt mà nước nhận được ở lò hơi tínhcho 1 đơn vị điện năng sản xuất ra

Tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy là lượng nhiệt năng tiêu hao cho lò hơi mà nhiênliệu phải cung cấp

[Theo trang 52, TL-1] chọn hiệu suất lò hơi ❑LH=0,86

Q c=Q LH

❑LH=

13462480,86 =1556301,96 [k W ]

SVTH: Trần Hoàng Ân GVHD: TS HUỲNH NGỌC HÙNG 28

2.5.7.8 Suất tiêu hao nhiệt cho toàn bộ tổ máy.

Suất tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy là tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy để sảnxuất ra một đơn vị điện năng tính theo 1kWh

2.5.7.9 Hiệu suất truyền tải môi chất trong nhà máy.

Hiệu suất truyền tải môi chất được tính theo các tổn thất nhiệt ra môi trường vàtổn thất áp suất trên toàn bộ đường vận chuyển môi chất là nước và hơi nước trongtoàn bộ chu trình nhiệt của nhà máy điện Nhưng thành phần tổn thất trên đường vậnchuyển giữa gian lò hơi và tuabin là lớn nhất nên hiệu suất truyền tải môi chất đượcquy về tính theo tổn thất năng lượng trên đường dẫn hơi này

tt=Q TB

Q LH=

1313756,7

1346248 =0,97=97 %

2.5.7.10 Hiệu suất của thiết bị turbine.

Hiệu suất của thiết bị tuabin là hiệu suất của khối thiết bị tuabin – máy phát có

2.5.7.11 Hiệu suất của tổ máy.

Hiệu suất của toàn tổ máy hay hiệu suất của toàn nhà máy nếu các tổ máy cócùng công suất điện với nhau Xác định theo tiêu hao nhiệt cho toàn tổ máy để sảnxuất ra công suất Ne của một tổ máy hay theo tiêu hao nhiệt cho toàn nhà máy để sản

ra tổng công suất toàn nhà máy

Theo công thức 2.23 trang 49, TL-1 ta có:

c=N e

Q c=

6000001556301,96=0,38=38 %

2.5.7.12 Tiêu hao nhiên liệu cho toàn bộ tổ máy trong nhà máy.

Tiêu hao nhiệt (tính cho nhiên liệu mẫu than ở Quảng Trạch I có nhiệt trị thấplàm việc Qtlv= 6036 cal/g = 25253 kJ/kg) cho toàn tổ máy của nhà máy là:

B tc= N e

❑c Q th lv=

6000000,38.25253=61,92

kg

s =222,912

tấn giờ .