đồ án thiết kế cho mỏ có yêu cầu như: Thiết kế mở vỉa và khai thác cho mỏ than Nam Mẫu từ mức +125m ÷ 200m, với công suất thiết kế là 2 triệu tấnnăm. Lựa chọn phương án mở vỉa hợp lý cho khu vực thiết kế.
ĐẶC ĐIỂM VÀ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT KHU MỎ
Địa lý tự nhiên
I.1.1 Đặc điểm địa lý (Hình I.1, I.2) a Vị trí địa lý
Mỏ than Nam Mẫu nằm cách thị xã Uông Bí khoảng 25 km về phía tây bắc, ranh giới khu mỏ như sau:
- Phía bắc là dãy núi Bảo Đài
- Phía nam là thôn Nam Mẫu
- Phía đông giáp khu cánh gà mỏ Vàng Danh
- Phía tây giáp khu di tích chùa Yên Tử
Khu mỏ nằm trong giới han địa lý:
X8.500 ÷ 41.000 Y69.300 ÷ 371.300 b Địa hình Địa hình khu mỏ là vùng đồi núi cao, khu vực phía tây có rừng phòng hộ, sườn núi thường dốc, núi có độ cao trung bình là 450m Địa hình thấp dần từ bắc xuống nam Bề mặt địa hình bị chia cắt bởi nhiều suối cắt qua địa tầng chứa than và chạy dọc theo hướng từ bắc xuống nam đổ vào suối lớn trung lương, lưu lượng thay đổi từ 6,1(l/ s) 18,00 (l/s) Các suối về mùa khô ít nước, lòng suối hẹp, nông. c Giao thông
Mạng lưới giao thông trong khu mỏ tương đối phát triển, điều kiện giao thông từ khu mỏ ra tới nhà sàng Khe Ngát, cảng cũng như ra đường 18 tương đối thuận lợi do bên cạnh mỏ nam mẫu còn có một số mỏ như Vàng Danh, chi nhánh công ty than Đông Bắc và mỏ than thùng của trường Việt Xô. d Nguồn năng lượng, nguồn nước
Khu mỏ được cấp điện từ hai đường dây trên không 35KV thuộc lưới điện quốc gia qua trạm phân phối điện 35KV Lán Tháp tới trạm biến áp 35/6KV của khu mỏ.
Khu mỏ có nhiều suối sạch chảy qua nên có thể xử lý để sử dụng,ngoài ra ở thị xã Uông Bí còn có nhà máy nước phục vụ sinh hoạt và sản xuất.
I.1.2 Tình hình dân cư, kinh tế và chính trị
Dân cư sinh sống trong vùng chủ yếu là công nhân các xí nghiệp khai thác than và phục vụ khai thác, người dân tộc làm nông nghiệp, lâm nghiệp và dịch vụ, sống chủ yếu dọc theo các đường giao thông chính.
Các cơ sở kinh tế công nghiệp trong vùng là các xí nghiệp khai thác than như Vàng Danh, Mạo Khê, Hồng Thái v.v nhà máy nhiệt điện Uông Bí, cơ điện Uông Bí, nhà máy sửa chữa ôtô, các nhà máy sản xuất vật liệu xây dựng (xi măng, gạch, đá) Đây là những cơ sở thuận lợi cho quá trình phát triển mỏ.
Khu mỏ nam mẫu thuộc vùng có khí hậu nhiệt đới gần biển, có 2 mùa rõ rệt: mùa khô và mùa mưa
Mùa mưa bắt đầu từ tháng 4 đến tháng 10 nhiệt độ trung bình là 26 0 C, cao nhất là 38 0 C Hướng gió chủ yếu là nam và đông nam Số ngày mưa trong năm là 120-150, lưu lượng tối đa là 209 mm/ngày, hay mưa đột ngột vào tháng 7, 8.
Mùa khô từ tháng 11 đến tháng 3 năm sau,hướng gió chủ yếu là bắc và đông bắc, nhiệt độ thấp nhất là 4 0 C
I.1.4 Quá trình thăm dò và khai thác khu mỏ
Khoáng sàng khu Than Thùng đã được tiến hành thăm dò địa chất qua các giai đoạn sau:
Năm 1959 Đoàn địa chất II đã tiến hành tìm kiếm tỉ mỉ khu Than Thùng và đã xác định con số trữ lượng trong báo cáo tìm kiếm là 50 triệu tấn
Từ năm 1961 đến năm 1963 khu Than Thùng đã tiến hành thăm dò sơ bộ và xác định con số trữ lượng 102 triệu tấn B + C1 + C2.
- Giai đoạn từ năm 1962 đến năm 1969: có “Báo cáo địa chất thăm dò tỷ mỷ mức lò bằng +125 - khu mỏ Than thùng Yên Tử” do Đoàn địa chất 2D
- Liên đoàn Địa chất II thành lập Báo cáo được Hội đồng trữ lượng Nhà nước phê duyệt năm 1969
- Giai đoạn từ năm 1969 đến năm 1976: tiếp tục được thăm dò bổ sung và có “Báo địa chất thăm dò sơ bộ mức lò giếng -350 - mỏ Than Thùng-YênTử” Báo cáo do Đoàn địa chất 2X - Liên Đoàn địa chất IX thành lập, Hội đồng trữ lượng Nhà nước phê duyệt năm 1976
- Giai đoạn từ năm 1976 đến năm 1999:
Từ sau 1976 đến năm 1987, toàn bộ khu mỏ không tiến hành các công trình nghiên cứu địa chất nào Từ cuối năm 1987, một số đơn vị khai thác của Công ty than Uông Bí bắt đầu tiến hành các công trình khai thác lộ thiên ở phần lộ vỉa mang tính nhỏ lẻ Từ năm 1993 Công ty than Uông Bí bắt đầu các công trình khai thác hầm lò mức thiết kế từ +250 lên lộ vỉa, công suất thiết kế cho 2 khu vực Than Thùng và Yên Tử khoảng 240.000 T/năm Do công tác khai thác đã xác định các yếu tố địa chất trong các báo cáo cũ không còn phù hợp với thực tế và đã khoan bổ sung thêm 5 lỗ khoan trên các tuyến II, IIa,
IV, IVa và V nhằm xác định vị trí tương đối các vỉa than sau đứt gẫy F.400 mới phát hiện Do dự án khai thác mới đến mức +250 nên đối tượng của phương án đặt ra chỉ khoan qua các vỉa 9, 8 và 7 Các công trình khoan thăm dò này do Xí nghiệp Địa chất 906 nay là Xí nghiệp Địa chất Trắc địa Đông Triều thuộc Công ty Địa chất và khai thác khoáng sản nay là Công ty Địa chất mỏ thực hiện Công tác lập báo cáo “Kết quả thăm dò bổ sung mỏ than Nam Mẫu” đã được xí nghiệp địa chất thực hiện và được Tổng công ty than Việt Nam phê duyệt tháng 12 năm 1999.
Từ sau năm 1999, công tác khai thác mỏ của Công ty than Uông Bí đã gia tăng sản lượng, để đáp ứng cho nhu cầu nâng công suất lên 600.000 Tấn than/năm , năm 2004 Xí nghiệp Địa chất Trắc địa Đông Triều có báo cáo mang tên “Tổng hợp tài liệu địa chất mỏ than Nam Mẫu” Nội dung báo cáo này vừa mang tính chất điều chỉnh và tính lại trữ lượng của báo cáo địa chất năm 1999, vừa mang tính chất tổng hợp tài liệu khai thác mỏ đến năm 2004, công tác này chỉ làm thay bộ môn địa chất của đơn vị khai thác được qui định trong qui trình địa chất mỏ do Bộ Năng lượng trước đây cũng như Tổng Công ty than Việt Nam ban hành sau này.
- Giai đoạn từ năm 2004 - 2006: Nhu cầu gia tăng sản lượng và khai thác xuống sâu dưới mức lò bằng đã được bắt đầu thực hiện Công tác thiết kế dưới mức lò bằng +125 đã được tiến hành trên cơ sở tài liệu thăm dò sơ bộ. Để đáp ứng nhu cầu sản xuất, khu vực tuyến I được khoan bổ sung 3 lỗ khoan sâu là NM3, NM4, NM5 kết hợp với một số đường lò theo vỉa mức +125 của các vỉa đã đi từ tuyến IIa đến tuyến I, các công trình khai thác từ mức +200 lên lộ vỉa, Xí nghiệp Địa chất Trắc địa Đông Triều đã tiến hành lập “Báo cáo điều chỉnh và tính lại trữ lượng địa chất từ lộ vỉa đến -350 tuyến IIA đến F.13” trong quí IV năm 2006 (đang trình Tập đoàn - TKV duyệt).
Trong báo cáo này đã cập nhật thêm 09 lỗ khoan mới đã thi công trong giai đoạn từ năm 2004 đến 30/03/2007 là: LK.NM3, LK.NM4, LK.NM5,LK.NM6, NM7, NM8, NM9, NM10, NM11.
Điều kiện địa chất
I.2.1 Cấu tạo địa chất vùng mỏ a Địa tầng
Toàn bộ trầm tích chứa than khu Nam Mẫu là một phần cánh nam nếp lồi Bảo Đài, tuổi trầm tích chứa than đã được xếp vào kỷ Triat-Jura, trong đó phụ điệp dưới than có tuổi T2L-T3C và phụ điệp chứa than có tuổi T3n-J1 Trầm tích chứa than T3 - J1 phân bố khắp diện tích khu Nam Mẫu, kéo dài theo hướng Đông - Tây, với chiều dày địa tầng khoảng 1.000 m, căn cứ vào thành phần thạch học và mức độ chứa than người ta chia ra làm 4 tập từ (T3n - J1) 1 (T3n - J1) 4
Trong đó địa tầng chứa các vỉa than khu Nam Mẫu gồm các tập từ (T3n - J1) 2
(T3n - J1) 3 , do đó ta chủ yếu miêu tả rõ các tập địa tầng này
Tập thứ hai(T3n-J1) 2 : Nằm khớp đều trên tập thứ nhất, gồm các tập đá sẫm màu chủ yếu là bột kết, cát kết, ít lớp sét kết và chứa các vỉa than từ V1
V10, trong đó có 9 vỉa than (V3, V4, V5, V6, V6a, V7T, V7, V8, V9) có giá trị công nghiệp Tập địa tầng này mang tính phân nhịp rõ ràng, chiều dày trung bình là 400m
Tập thứ ba (T3n-J1) 3 : Nằm không khớp đều trên tập thứ hai, đá của tập địa tầng này sáng màu bao gồm bột kết, cát kết và ít sạn kết thạch anh Phần tiếp giáp vớitập thứ hai đôi khi chứa các tập than mỏng hình thấu kính không có giá trị công nghiệp, chiều dày tập này 330m b Đứt gãy
Khu mỏ Nam Mẫu nằm ở một phần cánh nam hướng tà Bảo Đài Nhìn chung toàn khu có dạng 1 đơn tà, đất đá có thế nằm cắm về phía Bắc có nhiều nếp uốn nhỏ làm đất đá có thế nằm biến đổi phức tạp (nhất là góc dốc của các vỉa than) tạo ra nhiều đứt gãy phân cách, dịch chuyển, chia địa tầng tập thứ hai (chứa than) ra khối cấu trúc nhỏ Các đứt gãy hầu hết được xác định nhờ các công trình địa chất và khai thác Trong khu mỏ có rất nhiều đứt gãy lớn nhỏ, có một số đứt gãy điển hình như : F13, F12, F9, F4, F250, F74, F335, F400, F325, F80 v v…Trong đó các đứt gãy F12, F400 nằm trong khu vực thiết kế và ảnh hưởng trực tiếp tới quá trình thiết kế và khai thác, do đó ta tập trung nghiên cứu các đứt gãy này.
+ Đứt gãy F12: là ranh giới phía đông của khu Nam Mẫu với khu cánh gà, có phương Tây Nam - Đông Bắc chiều dài trên bản đồ 720m, là đứt gãy thuận cắm về phía Đông góc dốc trung bình 45 Đây có thể là đứt gãy kéo dài theo của đứt gãy F13 Thực tế đứt gãy F12 tạo thành một khối địa chất hình nêm cắm vào đứt gãy F13 F12 được phát hiện trong khai thác lộ thiên các vỉa V6, V5, V4.
+ Đứt gãy F400 vách (F400V): Xuất hiện từ T.V kéo dài về phía Đông ra ngoài bản đồ theo phương Tây Nam - Đông Bắc dài tới 1500m F400V trên mặt được phát hiện qua moong khai thác lộ thiên các vỉa V6a, V7, V7T và tài liệu lò các mức: L+400 V8, L+385 V7, L+290 F400V là đứt gãy nghịch, cắm về phía Đông Nam phạm vi ảnh hưởng rộng chia cắt khu mỏ thành 2 khối, khối phía Nam kéo dài từ mức lộ vỉa tới mức giáp ranh giới đứt gãy như mức L+250 và L+290 ở khu vực từ T.IV - T.V Khối phía Bắc từ F400 các vỉa than nằm chìm sâu xuống, khối này chưa được ngiên cứu kỹ
+ Đứt gãy F400 trụ (F400T): Xuất hiện ở khu vực T.V và chạy song song với F400V tạo thành đới F400 rộng từ 30 - 60m c Nếp uốn
Trong số các nếp uốn bao gồm cả nếp lồi và nếp lõm lớn có mặt trong khu vực mỏ, có một số nếp uốn sau có ảnh hưởng trực tiếp tới các vỉa than: + Nếp lồi L1: Nằm ở giữa T.I và T.I A , nếp lồi này được quan sát rõ trên bản đồ và mặt cắt Trên bản đồ trục của nếp lồi L1 có phương Đông Nam - Tây Bắc, nó làm ảnh hưởng trực tiếp tới các đứt gãy F8, F9, F12 ở cánh Đông Bắc và một phần F7 ở cánh Tây Nam
+ Nếp lồi L3: Không được quan sát rõ trên bản đồ Trên mặt cắt T.II,T.II A nếp lồi có trục nghiêng về phía Bắc trùng với đứt gãy F400 và làm ảnh hưởng tới tất cả các vỉa than từ V3 - V9.
+ Nếp lõm L2: Nằm ở phía Tây T.I A được quan sát rõ trên bản đồ và mặt cắt trục của nó có phương Đông Nam - Tây Bắc có xu hướng nghiêng về Đông Bắc với độ dốc 60 0 - 70 0
+ Nếp lõm H3: Nằm ở giữa tuyến III và tuyến Ia, phát triển theo hướng Đông Bắc - Tây Nam, mặt trượt nghiêng về phía Đông Nam độ dốc 45 0 50 0 , hai cánh tương đối thoải
+ Nếp lõm H6: Được báo cáo thăm dò sơ bộ trữ lượng than phần lò giếng - 350m (1978) xác định, xuất phát từ phía Tây Bắc tuyến VI, phát triển theo hướng Đông Bắc tới đứt gãy F400, độ dốc 70 0 80 0 , hai cánh thoải 20 0
Ngoài các nếp uốn được miêu tả ở trên trong khu mỏ còn tồn tại một số các nếp uốn nhỏ làm thay đổi cục bộ đường phương của các vỉa than nhưng không làm ảnh hưởng nhiều tới trữ lượng của các vỉa than.
I.2.2 Cấu tạo các vỉa than
Theo kết quả nghiên cứu các giai đoạn thăm dò trước đây, cấu tạo địa tầng khu mỏ gồm 11 vỉa than trong đó 9 vỉa có giá trị công nghiệp được quy định từ V.3, V.4, V.5, V.6, V.6a, V.7, V.7T, V.8, V.9 Nhìn chung các vỉa than trong mỏ than Nam Mẫu có cấu tạo vỉa từ mức tương đối phức tạp đên phức tạp Các vỉa than duy trì ở mức tương đối ổn định.
- Vỉa 3: Theo đường phương vỉa duy trì tương đối liên tục trên bản đồ theo hướng dốc vỉa bị vát mỏng ở khu vực T.IA Vỉa 3 có 48 công trình cắt vỉa trong đó có 35 công trình khoan cắt qua vỉa, 11 hào, 1 giếng và một lò xuyên vỉa mức +125 Vách, trụ vỉa thường là các sét kết, bột kết đôi khi trụ vỉa là đá bột kết hạt thô hay cát kết hạt nhỏ Vỉa có từ 0 đến 13 lớp, chiều dày lớp kẹp từ 0.00m đến 2.78m, trung bình 0.46m Chiều dày vỉa thay đổi từ 0.25m - 9.47m, trung bình: 3.01m Chiều dày riêng than của vỉa thay đổi từ 0.25m (LK.123) 9.47m (H.8A-4), trung bình 1.75m Hệ số chứa than trung bình 88% Vỉa 3 thuộc loại vỉa mỏng đến trung bình, cấu tạo phức tạp
- Vỉa 4: Duy trì tương đối ổn định cả đường phương và hướng dốc.
Vách, trụ vỉa thường là đá hạt thô là cát kết hoặc sạn kết hạt nhỏ Vỉa 4 có 69 công trình gặp vỉa trong đó có 52 công trình khoan gặp được vỉa, 11 công trình hào giếng và 4 công trình lò Vỉa 4 từ 0 17 lớp kẹp, chiều dày lớp kẹp thay đổi từ 0m đến 3.41m, trung bình 0.42m Chiều dày vỉa từ 0.39m đến
15.44m, trung bình 3.21m Chiều dày riêng than từ 0.39m(LK.126) 14.36m(LK.78), trung bình 2.79m Hệ số chứa than trung bình 90% Vỉa 4 có chiều dày trung bình, cấu tạo phức tạp.
Kết luận
- Những vấn đề cần lưu ý trong quá trình thiết kế
+ Khai trường có đứt gãy F400 cắt ngang qua các vỉa, chia các vỉa thành 2 phần nông và sâu Vì vậy cần thiết kế một hệ thống mở vỉa hợp lý, đồng thời cần có biện pháp thi công, gia cố hợp lý để đảm bảo an toàn và tiết kiệm chi phí đào và bảo vệ.
+ Ngoài ra trong khu vực khai trường cũng có nhiều đứt gãy và các uốn nếp nhỏ làm thay đổi cục bộ các vỉa than theo cả đường phương và cả đường hướng dốc Do đó cần thiết kế một hệ thống khai thác hợp lý để tiết kiệm chi phí khai thác và tổn thất than là nhỏ nhất.
+ Trong thời gian tới, cần có những phương án thăm dò trong đó bố trí chiều sâu các lỗ khoan hợp lý nhằm xác định chính xác hơn về đều kiện địa chất của những vỉa than ở mức sâu
+ Hiện nay trong ranh giới khoáng sàng than Nam Mẫu đang thực hiện đồng thời cả khai thác lộ thiên (khai thác lộ vỉa) và chủ yếu khai thác hầm lò. Các vỉa than của khoáng sàng than Nam Mẫu hầu hết đều có chất lượng tốt, chiều dày vỉa ổn định Trong quá trình thiết kế và khai thác cần có những phương án hiệu quả nhất tránh thất thoát tài nguyên và án toàn trong quá trình sản xuất.
- Những tài liệu địa chất cần bổ sung
+ Cần nghiên cứu và thăm dò bổ sung tài liệu về đứt gãy F400 và F305 để có tài liệu thiết kế thi công cũng như có biện pháp sử lý cho hệ thống các đường lò đi qua đứt gãy
+ Nghiên cứu thăm dò các vỉa than gần khu vực đứt gãy để phục vụ cho việc tận thu than của từng vỉa.
MỞ VỈA VÀ CHUẨN BỊ RUỘNG MỎ
Giới hạn khu vực thiết kế
II.1.1 Biên giới khu vực thiết kế
Khai trường nằm cách thị xã Uông Bí 25 km về phía Tây Bắc, trong giới hạn tọa độ :
- Phía Bắc là dãy núi Bảo Đài
- Phía Nam là thôn Nam Mẫu
- Phía Đông giáp khu cánh gà mỏ Vàng Danh
- Phía Tây giáp khu bảo vệ di tích Yên Tử
II.1.2 Kích thước khu vực thiết kế
- Chiều dài theo phương : 2,0 km.
- Chiều rộng khai trường : 2,0 km.
- Diện tích khai trường : 4,0 km 2
Tính trữ lượng
II.2.1 Trữ lượng trong bảng cân đối
Sinh viên: Vũ Văn Cường - Khai thác H K58
Chiều dày trung bình m tb (m)
Chiều dài theo hướng dốc
Góc dốc trung bình (độ)
Chiều dài trung bình theo phương
Tài liệu cơ sở sử dụng tính trữ lượng:Trữ lượng Mỏ Nam Mẫu được tính trên bản đồ tính trữ lượng các vỉa: V3, V4,V5, V6, V6.a,V7t, V7, V8, V9 Các mặt cắt tuyến ,bản đồ địa hình khu mỏ, các chỉ tiêu về chiều dày và góc dốc trung bình của vỉa Phương pháp tính trữ lượng: Trong phạm vi đồ án tốt nghiệp em sử dụng phương pháp tính trữ lượng: '' Trung bình đại số ''.
Z _ Trữ lượng trong biên giới khu mỏ, Tấn mtb _ Chiều dầy trung bình của vỉa thứ i, m
i_ Tỷ khối trung bình của vỉa than thứ i, T/m 3
Svi _ Diện tích tính trữ lượng của vỉa thứ i, m 2
Li _ Chiều dài theo phương của vỉa thứ i, m
Bi _ Chiều dài theo hướng dốc của vỉa thứ i, m
II.2.2 Trữ lượng công nghiệp
Quá trình khai thác mỏ không thể lấy hết toàn bộ trữ lượng trong bảng cân đối (trữ lượng địa chất) lên mặt đất, do đó khi thiết kế phải dùng trữ lượng nhỏ hơn đó là trữ lượng công nghiệp.
Trong đó: ZCN - Trữ lượng công nghiệp.
ZĐC - Trữ lượng địa chất
C - Hệ số khai thác, được tính như sau:
Tch = tt + tkt - Tổn thất chung. tt - Tổn thất do để lại trụ than bảo vệ cạnh giếng mỏ, các đường lò mở vỉa, dưới các sông, suối hồ, dưới các công trình trên mặt cần bảo vệ, xung quanh các đứt gãy địa chất… tkt - Tổn thất khai thác, nó phụ thuộc vào việc lựa chọn hệ thống khai thác, Phương pháp khấu than, mất mát do để lại trụ bảo vệ cạnh đường lò chuẩn bị, giữa các buồng khấu, cột khấu, để lại than ở phía vách và trụ vỉa, nằm lại ở các chân vì chống, dưới các thiết bị vận tải, mất mát trong quá trình vận tải dưới ngầm và trên mặt đất…
Các vỉa than trong khu vực thiết kế có chiều dày trung bình đến dày, góc dốc trung bình 24 0 thuộc nhóm các vỉa dốc nghiêng, nên sơ bộ chọn tt 2%,tkt = 12%
C = 1 - 0,01.14% = 0,86 Vậy trữ lượng công nghiệp: ZCN = 143030843 0,86 = 123006525 tấn.
II.3 Công suất và mỏ tuổi
Sản lượng mỏ được xác định trên cơ sở sau:
- Độ tin cậy của tài liệu địa chất được cung cấp
- Thực tế sản xuất của mỏ trong quá trình thực tập
- Các thiết kế cải tạo mở rộng mỏ đã được tiến hành
- Khả năng cơ khí hóa lò chợ, tăng sản lượng hàng năm cao
- Nhiệm vụ thiết kế được giao.
Theo nhiệm vụ được giao, sản lượng mỏ thiết kế là:
Tuổi mỏ là thời gian tồn tại để mỏ khai thác hết trữ lượng của mỏ.
A m , năm Trong đó: Tt - Tuổi mỏ tính toán, năm.
Am - Sản lượng năm của mỏ, tấn/năm
Tuy nhiên khi tính thời gian tồn tại của mỏ ta phải tính đến cả thời gian xây dung mỏ và khấu vét đóng cửa mỏ Vì thế nên thời gian tồn tại thực tế của mỏ được xác định như sau:
Tth = Tt + T1 + T2, năm Trong đó: Tt - Tuổi mỏ tính toán. t - Thời gian xây dựng mỏ, T = 3 năm. t2 - Thời gian khấu vét, T2 = 2 năm.
II.4 Chế độ làm việc của mỏ
II.4.1.Bộ phận lao động trực tiếp
- Số ngày làm việc trong năm là 300 ngày
- Số ngày làm việc trong 1 tháng là 25 ngày
- Số ca làm việc trong ngày là 3 ca
- Số giờ làm việc trong 1 ca là 8h
- Bộ phận lao động trực tiếp làm việc các ca theo bảng
- Thời gian nghỉ giữa 1 ca là 30 phút
- Thời gian giao ca là 30 phút.
Bảng 2.2: Sơ đồ đổi ca
Ngày Thứ 7 Chủ nhật Thứ 2 Số giờ
Ca Ca I Ca II Ca III nghỉ
Ca I Ca II Ca III Đội a 56 b 32 c 32
Bảng 2.3: Thời gian làm việc theo mùa
II.4.2.Bộ phận lao động gián tiếp
II.4.2.1 Đối với khối hành chính sự nghiệp
- Số ngày làm việc trong năm là 300 ngày
- Số ngày làm việc trong tuần là 6 ngày
- Số giờ làm việc trong ngày là 8h
- Ngày làm việc 2 buổi theo giờ hành chính.
II.4.2.2 Đối với công nhân làm việc ở những nơi như: trạm điện, thông gió, cứu hoả, bảo vệ, thì làm việc liên tục 365 ngày và trực 24/24 giờ. Để đảm bảo cho công nhân có số giờ nghỉ cao nhất để phục hồi sức khoẻ sau mỗi giờ làm việc mỏ thực hiện chể độ đổi ca nghịch.
II.5 Phân chia ruộng mỏ
Với nhiệm vụ thiết kế Mở vỉa và khai thác Mỏ than Nam Mẫu từ +125 -200, trên cơ sở các mặt cắt địa chất và đặc điểm địa hình Ruộng mỏ có thể được chia thành 6 tầng với chiều cao mỗi tầng là 80m, tầng trên cùng là 75m Cụ thể là:
Mở vỉa khoáng sàng hay ruộng mỏ là việc đào các đường lò từ mắt đất đến các vỉa khoáng sàng có ích nằm trong lòng đất, và từ các đường lò đó đảm bảo khả năng đào được các đường lò chuẩn bị để tiến hành các công tác mỏ.
Việc lựa chọn hợp lý sơ đồ và phương pháp mở vỉa có ý nghĩa rất lớn đối với nền kinh tế quốc dân, nó quyết định thời gian, quy mô vốn đầu tư xây dựng cơ bản, công nghệ khai thác, mức độ cơ giới hoá…
II.6.2 Những yếu tố ảnh hưởng đến công tác mở vỉa
*Những yếu tố về địa chất mỏ
Những yếu tố về địa chất mỏ bao gồm: Trữ lượng mỏ, số lượng vỉa và tổng chiều dày các vỉa trong ruộng mỏ, khoảng cách giữa các vỉa, chiều dày và góc dốc của vỉa, tính chất cơ lý của đất đá xung quanh vỉa, điều kiện địa chất thuỷ văn và địa chất công trình, mức độ phá huỷ của khoáng sàng, mức độ chứa khí, độ sâu khai thác, điều kiện địa hình và hệ thống giao thông vận tải, ănh hưởng của khai thác đến môi trường xung quanh…
*Ảnh hưởng của những yếu tố kỹ thuật
Những yếu tố kỹ thuật bao gồm: Sản lượng mỏ, tuổi mỏ, kích thước ruộng mỏ, trình độ cơ khí hoá, mức độ phát triển kỹ thuật, chất lượng than,
*Những điều yếu tố về địa chất và kỹ thuật đã được trình bày ở các phần trên Từ đó ta có thể đưa ra nhận xét như sau:
- Bề mặt địa hình là núi cao nhưng tương đối thoải và có nhiều mặt bằng có thể làm sân công nghiệp.
- Khoáng sàng Nam Mẫu có điều kiện địa chất công trình phức tạp đất đá trầm tích không đồng nhất cả về đường phương và hướng dốc.
- Trong quá trình khai thác hiện tượng bùng nền ít xảy ra Song cần lưu ý các đường lò phải thoát nước, chống, chèn lò thật tốt nhằm đảm bảo an toàn.
- Điều kiện địa chất thủy văn tương đối ổn định
- Mức độ nghiên cứu khí ở mỏ than Nam Mẫu chưa đủ mật độ mẫu để đánh giá sự thay đổi độ chứa khí của các vỉa than theo đường phương và hướng cắm của vỉa
- Khi có điều kiện cần có phương án chi tiết cho việc nghiên cứu khí mỏ cho vùng than này.
- Những vị trí khai thác có nhiều khả năng xảy ra cháy nổ như nơi giao nhau giữa lò chợ với thượng thông gió Cần được thông gió tốt trước khi đi vào sản xuất than
- Các vỉa than trong ruộng mỏ có chiều dày và góc dốc tương đối thuận lợi cho việc áp dụng cơ khí hóa khai thác để tăng sản lượng Do vậy cần chú ý tới việc chia tầng, chia khu khai thác để thuận lợi cho việc áp dụng công nghệ cơ khí hóa tăng sản lượng
II.6.3 Các phương án mở vỉa
Chế độ làm việc của mỏ
II.4.1.Bộ phận lao động trực tiếp
- Số ngày làm việc trong năm là 300 ngày
- Số ngày làm việc trong 1 tháng là 25 ngày
- Số ca làm việc trong ngày là 3 ca
- Số giờ làm việc trong 1 ca là 8h
- Bộ phận lao động trực tiếp làm việc các ca theo bảng
- Thời gian nghỉ giữa 1 ca là 30 phút
- Thời gian giao ca là 30 phút.
Bảng 2.2: Sơ đồ đổi ca
Ngày Thứ 7 Chủ nhật Thứ 2 Số giờ
Ca Ca I Ca II Ca III nghỉ
Ca I Ca II Ca III Đội a 56 b 32 c 32
Bảng 2.3: Thời gian làm việc theo mùa
II.4.2.Bộ phận lao động gián tiếp
II.4.2.1 Đối với khối hành chính sự nghiệp
- Số ngày làm việc trong năm là 300 ngày
- Số ngày làm việc trong tuần là 6 ngày
- Số giờ làm việc trong ngày là 8h
- Ngày làm việc 2 buổi theo giờ hành chính.
II.4.2.2 Đối với công nhân làm việc ở những nơi như: trạm điện, thông gió, cứu hoả, bảo vệ, thì làm việc liên tục 365 ngày và trực 24/24 giờ. Để đảm bảo cho công nhân có số giờ nghỉ cao nhất để phục hồi sức khoẻ sau mỗi giờ làm việc mỏ thực hiện chể độ đổi ca nghịch.
Phân chia ruộng mỏ
Với nhiệm vụ thiết kế Mở vỉa và khai thác Mỏ than Nam Mẫu từ +125 -200, trên cơ sở các mặt cắt địa chất và đặc điểm địa hình Ruộng mỏ có thể được chia thành 6 tầng với chiều cao mỗi tầng là 80m, tầng trên cùng là 75m Cụ thể là:
Mở vỉa
Mở vỉa khoáng sàng hay ruộng mỏ là việc đào các đường lò từ mắt đất đến các vỉa khoáng sàng có ích nằm trong lòng đất, và từ các đường lò đó đảm bảo khả năng đào được các đường lò chuẩn bị để tiến hành các công tác mỏ.
Việc lựa chọn hợp lý sơ đồ và phương pháp mở vỉa có ý nghĩa rất lớn đối với nền kinh tế quốc dân, nó quyết định thời gian, quy mô vốn đầu tư xây dựng cơ bản, công nghệ khai thác, mức độ cơ giới hoá…
II.6.2 Những yếu tố ảnh hưởng đến công tác mở vỉa
*Những yếu tố về địa chất mỏ
Những yếu tố về địa chất mỏ bao gồm: Trữ lượng mỏ, số lượng vỉa và tổng chiều dày các vỉa trong ruộng mỏ, khoảng cách giữa các vỉa, chiều dày và góc dốc của vỉa, tính chất cơ lý của đất đá xung quanh vỉa, điều kiện địa chất thuỷ văn và địa chất công trình, mức độ phá huỷ của khoáng sàng, mức độ chứa khí, độ sâu khai thác, điều kiện địa hình và hệ thống giao thông vận tải, ănh hưởng của khai thác đến môi trường xung quanh…
*Ảnh hưởng của những yếu tố kỹ thuật
Những yếu tố kỹ thuật bao gồm: Sản lượng mỏ, tuổi mỏ, kích thước ruộng mỏ, trình độ cơ khí hoá, mức độ phát triển kỹ thuật, chất lượng than,
*Những điều yếu tố về địa chất và kỹ thuật đã được trình bày ở các phần trên Từ đó ta có thể đưa ra nhận xét như sau:
- Bề mặt địa hình là núi cao nhưng tương đối thoải và có nhiều mặt bằng có thể làm sân công nghiệp.
- Khoáng sàng Nam Mẫu có điều kiện địa chất công trình phức tạp đất đá trầm tích không đồng nhất cả về đường phương và hướng dốc.
- Trong quá trình khai thác hiện tượng bùng nền ít xảy ra Song cần lưu ý các đường lò phải thoát nước, chống, chèn lò thật tốt nhằm đảm bảo an toàn.
- Điều kiện địa chất thủy văn tương đối ổn định
- Mức độ nghiên cứu khí ở mỏ than Nam Mẫu chưa đủ mật độ mẫu để đánh giá sự thay đổi độ chứa khí của các vỉa than theo đường phương và hướng cắm của vỉa
- Khi có điều kiện cần có phương án chi tiết cho việc nghiên cứu khí mỏ cho vùng than này.
- Những vị trí khai thác có nhiều khả năng xảy ra cháy nổ như nơi giao nhau giữa lò chợ với thượng thông gió Cần được thông gió tốt trước khi đi vào sản xuất than
- Các vỉa than trong ruộng mỏ có chiều dày và góc dốc tương đối thuận lợi cho việc áp dụng cơ khí hóa khai thác để tăng sản lượng Do vậy cần chú ý tới việc chia tầng, chia khu khai thác để thuận lợi cho việc áp dụng công nghệ cơ khí hóa tăng sản lượng
II.6.3 Các phương án mở vỉa
Sau khi nghiên cứu các tài liệu địa chất được cung cấp và qua khảo sát bề mặt địa hình thực tế của khu vực thiết kế Em xin đề xuất các phương án mở vỉa cho khu vực thiết kế như sau:
Phương án I:Mở vỉa bằng giếng nghiêng kết hợp với xuyên vỉa từng tầng
Phương án II: Mở vỉa bằng giếng đứng kết hợp với xuyên vỉa từng tầng
Phương án III: Mở vỉa bằng giếng nghiêng kết hợp với xuyên vỉa mức
Phương án IV: Mở vỉa bằng giếng đứng kết hợp với xuyên vỉa mức
II.6.4 Trình bày các phương án
II.6.4 1 Chọn vị trí mặt bằng cửa giếng
Mặt bằng cửa giếng được xác định trên cơ sở:
- Dự kiến phương án khai thông
- Điều kiện địa chất của các vỉa than trong khai trường
- Hiện trạng các cửa lò khai thông tầng lò bằng
- Mặt bằng cửa giếng phải được bố trí tại khu vực thuận lợi cho việc vận chuyển than và vật liệu trong quá trình sản xuất.
- Thuận lợi cho công tác cung cấp điện, cấp nước và thải nước.
- Thuận tiện cho việc bố trí các công trình phụ trợ và các công trình phục vụ sản xuất.
- Đền bù giải phóng mặt bằng là nhỏ nhất và mức độ ảnh hưởng đến khu di tích chùa Yên Tử là nhỏ nhất.
- Tận dụng tối đa các công trình hiện có.
Sau khi phân tích các điều kiện theo cơ sở nêu trên, ta xác định được vị trí mặt bằng cửa giếng nghiêng như sau:
II.6.4.2 Phương án I: Mở vỉa bằng giếng nghiêng kết hợp với xuyên vỉa từng tầng a Sơ đồ mở vỉa (Hình II.1) b Thứ tự đào lò
- Giai đoạn I: Mở vỉa bằng giếng nghiêng cho mức +125/+50 Từ mặt bằng sân công nghiệp mức +125 đào đồng thời một cặp giếng nghiêng xuống mức +50 và giếng gió xuyên vỉa +125 đến gặp các vỉa than Giếng nghiêng chính được đào với góc dốc là α 0 , và giếng nghiêng phụ được đào với góc dốc là 23 0
Từ mức + 50 đào lò nối hai giếng rồi tiến hành đào hệ thống đường lò như: Sân ga, hầm trạm, các đường lò xuyên vỉa , từ xuyên vỉa đào các đường lò dọc vỉa vận tải + 50 về hai cánh tới biên giới mỏ Song song với quá trình đó thì từ lò bằng xuyên vỉa +125 cũng đào các đường lò dọc vỉa thông gió +125 về hai cánh tới biên giới mỏ Đào lò thượng cắt tạo thành lò chợ chuẩn bị cho quá trình khai thác.
- Giai đoạn II:Mở vỉa bằng giếng nghiêng từ +50/-30 Từ giới hạn mức +
50 của cặp giếng, tiến hành đào tiếp xuống -30 Giếng chính được đào sâu hơn, tại mức -30 đào lò nối hai giếng rồi tiến hành đào hệ thống đường lò như: sân ga, hầm trạm , đường lò xuyên vỉa, lò dọc vỉa và thượng cắt như giai đoạn I (mức +50/-30 chỉ tiến hành khai thác khi mức +50/+125 đã vào giai đoạn khấu vét).
Quá trình mở vỉa chuẩn bị cho các mức tiếp theo tương tự như giai đoạn II. c Sơ đồ vận tải
Than từ các lò chợ được vận chuyển xuống các đường lò dọc vỉa vận tải Từ đây than được chuyển qua các lò xuyên vỉa vận tải rồi tập chung ở sân giếng, dùng băng tải chuyển lên mặt đất. d Sơ đồ thông gió
Gió sạch đi từ giếng phụ xuống theo lò xuyên vỉa vận tải theo các lò dọc vỉa vận tải tới thông gió cho các lò chợ Gió bẩn từ các lò chợ theo các lò dọc vỉa thông gió qua các lò xuyên vỉa thông gió ra giếng chính rồi lên mặt đất,
Riêng tầng 1 gió từ các lò dọc vỉa khai thác đi qua lò chợ, qua lò dọc vỉa thông gió rồi qua giếng gió +125 lên mặt bằng. e Sơ đồ thoát nước
Thiết kế thi công đường lò mở vỉa
Trên cơ sở các đường lò xuyên vỉa khu trung tâm mức +125 đào các đường lò dọc vỉa than dọc về hai cánh của ruộng mỏ, để tiện cho việc thông gió khi đào lò thì tiến hành đào các đường lò dọc vỉa thông gió tại các tầng.
Do giới hạn của đồ án, lên chỉ tập trung nghiên cứu thiết kế thi công đào lò mở vỉa cho 1 loại đường lò đại diện: Lò xuyên vỉa vận tải mức +50, còn các đường lò khác thì thiết kế tương tự.
II.7.1 Chọn hình dạng tiết diện lò và vật liệu chống lò.
1, Chọn hình dạng tiết diện ngang của lò
Căn cứ vào những đằc điểm đất đá trong khu vực, điều kiện địa hình, phương pháp mở vỉa, áp lực xuất hiện xung quanh đường lò và công dụng của đường lò em xin chọn hình dạng tiết diện đường lò là hình vòm một tâm tường thẳng hình dạng này rất phù hợp và thuận lợi cho thiết kế và thi công.
2, Chọn vật liệu chống lò
Với hình dạng tiết diện đã chọn ở trên kết hợp với thời gian tồn tại của mỏ và công dụng của chúng em xin chọn vật liệu chống là vì chống thép SVP.
Riêng các đoạn lò xuyên vỉa qua đứt gãy, sử dụng vỏ chống bê tông cốt thép
Hình dáng tiết diện đường lò như Hình II.5
II.7.2 Xác định kích thước tiết diện lò
Khi xác định kích thước tiết diện đường lò, cần phải thoả mãn 2 điều kiện: Điều kiện về vận tải và điều kiện về thông gió.
1, Điều kiện về vận tải
Căn cứ vào sản lượng của mỏ cần vận chuyển qua lò xuyên vỉa chính là 2 triệu tấn/năm nên ta chọn thiết bị sử dụng để vận tải tại lò bằng xuyên vỉa chính là tàu điện ắc quy AM-8kết hợp với goòng vận tải UVG - 3,3 để vận tải than và đất đá từ các gương lò chuẩn bị và băng tải để vận tải than khai thác ra từ các lò chợ
Bảng 2.9 Thông số kỹ thuật của đầu tàu điện ắc quy AM-8
Công suất của một động cơ (kw) Điện áp (V)
Lực kéo ở chế độ ngắn hạn (KG)
Tốc độ ở chế độ ngắn hạn (km/h)
Kích thước cơ bản (mm)
Bán kính vòng nhỏ nhất (m)
Bảng 2.10 Đặc tính kỹ thuật của goòng vận tải UVG-3.3
Chiều cao kể từ đỉnh đường ray(mm )
Cỡ đườn g (mm) Đườn g kính bánh xe (mm)
Chiều cao trục kể từ đỉnh đường ray(mm )
* Tính toán chọn băng tải
Hệ thống băng tải ở lò xuyên vỉa chính có nhiệm vụ vận tải toàn bộ than từ lò các lò chợ về hố nhận than ở sân ga giếng chính.
+ Năng suất yêu cầu của băng tải được tính theo công thức:
Q : Là khối lượng than cần vận tải, Q = 2 000 000 tấn/năm
K : Là hệ số không điều hoà, K = 1,5
N : Là số ngày làm việc trong năm, N = 300 ngày
C: Số ca làm việc trong ngày, C =3 ca
T: Số giờ làm việc trong ca, T= 5,5 giờ
Qyc = 2000000 3.300 5,5 1,5 = 606,06 T/h + Chiều rộng băng tải được tính chọn theo công thức sau:
C : Là hệ số năng suất C U0 với băng lòng máng. v : Là tốc độ băng tải lấy bằng 2,5m/s
: Là tỷ trọng hàng rời bằng 0,95.
K : Là hệ số kể đến góc dốc của băng ≤ 10 thì K=1
B =√ 550.2,5 0,95 606,06 = 0,68 m Kiểm tra theo cỡ hạt: B ≥ 2.amax + 200 amax : Cỡ hạt lớn nhất , amax = 300 mm
B ≥ 2 300 + 200 = 800m Chọn chiều rộng băng B = 1000 mm với tốc độ của băng v = 2,5 m/s.
* Chiều rộng bên trong khung chống
Trong đó: m: khoảng cách an toàn tính từ mép ngoài của thiết bị vận tải đến hông lò phía không có người đi lại, m = 400mm.
A : Chiều rộng lớn nhất của tuyến băng tải, A = 1350mm. C: Khoảng cách giữa hai thiết bị vận tải, C = 400mm.
A1 : Chiều rộng đầu tàu vận tải, A1 = 1550mm. n : Khoảng cách từ mép ngoài cùng thiết bị vận tải đến hông lò phía có người đi lại có rãnh nước, n = 1500mm
* Chiều rộng đường lò bên ngoài khung chống
Trong đó: bv : Chiều dày vì chống, vì SVP có chiều dày 100mm bc : Chiều dày chèn, bc = 50 mm.
* Chiều cao của đường lò không kể vỏ chống.
- Chiều cao đường lò tại mức cao nhất của thiết bị vận tải, mm
Htb : Chiều cao lớn nhất của các thiết bị vận tải (đầu tầu), Htb = 1550mm
Hr : Chiều cao ray, Hr = 160mm.
Hn : Chiều cao lớp đá lát nền, Hn = 190mm.
Thay số ta có: H1 = 1550 + 160 + 190 = 1900mm.
- Chiều cao tường lò, mm
Căn cứ vào thực tế công tác thiết kế thi công đào lò ở các mỏ ta chọn chiều cao tường lò là Ht = 1850mm.
- Chiều cao của đường lò : H = Ht + Hv = 1850 + 2600 = 4450 mm.
* Chiều cao đường lò bên ngoài khung chống :
* Chiều rộng đường lò tại vị trí cao nhấ của thiết bị vận tải, mm.
(β là góc của tiếp tuyến với đường lò tại chân vòm, β = 8 0 )
* Diện tích sử dụng của đường lò.
Ssd = ht.Bv + 0,5.π.R 2 , m 2 Thay số ta có :
* Tính diện tích đào của đường lò
2 Kiểm tra tiết diện đường lò theo điều kiện thông gió
Tốc độ gió tính toán đi qua đường lò được xác định bằng công thức sau :
Am : Sản lượng than trong năm, Am = 2000000 tấn/năm. k : Hệ số dự trữ k = 0,9. à : Hệ số thu hồi tiết diện : à = 0,9. q : Lượng gió cần thiết cho 1 tấn than khai thác trong 1 ngày đêm, với mỏ hạng I về khí cháy nổ thì: q = 1 m 3 /phút.
N : Số ngày làm việc trong năm, N = 300 ngày.
Ssd : Diện tích sử dụng đường lò : Ssd = 21,2 m 2
Thay số vào ta được : Vtt = 2000000.0,9.1
Vậy tốc độ gió tính toán thỏa mãn điều kiện v = 0,25 ÷ 8 m/s, tiết diện sử dụng của đường lò là 21,2 m 2 là hoàn toàn hợp lý.
II.7.3 Lập hộ chiếu chống lò.
1 Tính toán áp lực của đất đá tác dụng lên vì chống a, Áp lực đất đá tác dụng lên nóc lò. Áp dụng công thức của GS.Prôđiakonov ta có:
Trong đó : f: Hệ số kiên cố của đất đá nóc lò f = 6. γ: Tỷ trọng của đất đá, γ = 2,6 T/m 3 a: Nửa chiều rộng của đường lò khi đào :a = 2,6m.
Thay số ta được : : PN 4.2,6 2 3.6 2,6
= 3,9 T/m. b, Áp lực đất đá tác dụng lên hông lò: Để tính áp lực đất đá tác dụng lên hông lò ta sử dụng giả thuyết vòm áp của giáo sư Tximbarevich.
Trong đó: h: Chiều cao đường lò khi đào, h = 4,45 m φ: Góc nội ma sát đất đá hông lò, φ = arctg(f )= arctg(6) 0 b1: Chiều cao vòm cân bằng tự nhiên. b1 a+h cotg ( 90 0 2+ϕ ) f 2,6 +4,0 cot g ( 90 0 + 2 80 0 )
Vậy thay vào công thức ta có:
= 0,16 (tấn/m). c, Áp lực đất đá tác dụng lên nền lò.
H : Chiều cao vòm cân bằng tự nhiên cộng chiều cao của đường lò đào.
Xo: Chiều sâu của lớp đá nền tham gia vào việc gây áp lực nền,
Thay số vào các công thức trên ta có : Pnền = 2,24.10 -5 T/m, ta thấy áp lực nền rất nhỏ nên có thể bỏ qua, do vậy ta không cần phải chống giữ nền lò. d, Xác định bước chống.
Từ thực tế công tác thiết kế thi công các đường lò ở mỏ, đồ án chọn vật liệu chống lò là vì chống thép SVP-27 với bước chống 0,7m/vì Trình tự chống lò được tiến hành như sau:
Dùng ba thanh ray dài 3m bắt liên tiếp bằng gông, đặc biệt là hai xà của vì chống Ba thanh ray này có tác dụng như một dầm công sơn để đỡ hai xà Sau đó ta lên xà lần lượt từ ngoài vào, dùng gông đặc biệt để định vị xà với ray, dùng thanh giằng bằng thép đã chế tạo sẵn sàng bắt liên kết các xà với nhau, sau đó cài chèn, đánh văng và chống tạm Sau đó tiến hành xúc bốc đất đá ta tiến hành sửa gương và chống cố định Xác định lỗ chôn cột, đào lỗ chôn cột, lắp đặt cột, dùng thanh giằng để liên kết các cột với nhau và chỉnh cho vì chống đúng kĩ thuật, dùng gông bắt cố định xà với cột, chèn nóc lò và hông lò Hộ chiếu chống cố định lò xuyên vỉa được thể hiện như hình vẽ (Hình II.6)
II.7.4 Lập hộ chiếu khoan nổ mìn khi đào lò.
II.7.4.1 Chọn công nghệ phá vỡ đất đá và thiết bị phá vỡ đất đá. a, Chọn máy khoan Đất đá khu vực thiết kế có hệ số độ kiên cố f = 6 nên ta chọn máy khoan ΠR-30 do Nga sản xuất có một số đặc tính kĩ thuật như sau:R-30 do Nga sản xuất có một số đặc tính kĩ thuật như sau:
Bảng II.18 Đặc tính kỹ thuật của náy khoan ΠR-30.R-30
STT Các thông số Đơn vị Chỉ tiêu kỹ thuật
2 Áp suất khí nén làm việc Kg/cm 2 5
3 Tiêu hao khí nén m 3 /phút 3,5
4 Số lần đập Lần/phút 1700
6 Đường kính lỗ khoan mm 35 ÷ 36
7 Trọng lượng kg 30 b, Chọn máy nén khí
Dựa vào mỏy khoan đó chọn ta chọn mỏy nộn khớ ЭWỉW WỉW - BKC – 50 với một số đặc tính kỹ thuật như sau.
Bảng II.19 Đặc tớnh kỹ thuật của mỏy nộn khớ ЭWỉW - BKC – 50.WỉW - BKC – 50
T Các thông số Đơn vị Chỉ tiêu kỹ thuật
2 Áp suất khí nén kg/cm 2 6
3 Công suất động cơ kW 40
5 Áp lực van an toàn kg/cm 2 6,6 c, Chọn máy bơm
Ta chọn thiết bị cung cấp nước khoan là máy bơm IB-20/10 do Nga sản xuất.
Bảng II.20 Đặc tính kỹ thuật của máy bơm IB-20/10
STT Các thông số Đơn vị Chỉ tiêu kỹ thuật
4 Đường kính ống hút mm 70
5 Đường kính ống đẩy mm 100
6 Công suất động cơ Kw 13
7 Trọng lượng kg 27,5 d, Chọn tiến độ chu kỳ đào lò Để phù hợp với các thiết bị vận tải, xúc bốc đồng thời đảm bảo tiến độ phù hợp với khoảng cách chống giữ lò 1,4m/chu kỳ. e, Thuốc nổ và phương tiện nổ
Chọn thuốc nổ an toàn AH.1 do xí nghiệp hóa chất mỏ sản xuất với các đặc tính kĩ thuật được thể hiện dưới bảng II.23 Kíp nổ vi sai an toàn ấn độ do hang IDL sản xuất dùng để nổ mìn ở các mỏ hầm lò có khí bụi, bụi than với các đặc tính kĩ thuật thể hiện dưới bảng II.24 Máy nổ mìn IIиB-1/100 do Nga B-1/100 do Nga sản xuất với các đặc tính kĩ thuật thể hiện trên dưới bảng II.25
Bảng II.21 Đặc tính kĩ thuật thuốc nổ AH.1
STT Đặc tính kỹ thuật Đơn vị Chỉ tiêu kỹ thuật
3 Khả năng sinh công (p) cm 3 250 260
5 Khoảng cách truyền nổ cm 5
6 Thời hạn đảm bảo tháng 3
7 Trọng lượng thỏi thuốc gam 200
8 Đường kính thỏi thuốc mm 36
9 Nhiệt lượng nổ Kcal/kg 1100 1150
Bảng II.22 Đặc tính kĩ thuật của kíp nổ vi sai Ấn Độ
Stt Đặc tính kỹ thuật Đơn vị Chỉ tiêu kỹ thuật
1 Vật liệu làm kíp - đồng
5 Dòng điện đảm bảo nổ A 1,2
Bảng II.23 Đặc tính kĩ thuật nổ mìn IIиB-1/100.B-1/100
Stt Đặc tính kỹ thuật Đơn vị Chỉ tiêu kỹ thuật
1 Điện trở tối đa của mạng nổ Ω 320
3 Số kíp đấu lớn nhất cho một lần nổ kÝp 100
4 Thời gian vào hoạt động giây 4 8
II.7.4.2 Các thông số khoan nổ mìn. a,Chỉ tiêu thuốc nổ đơn vị
Là lượng thuốc nổ tính bằng kg cho 1m 3 đất đá nguyên khối và được tính theo công thức thực nghiệm của Pocrovski: q = q1.fc.V.e.kd (kg/m 3 ) (II.16).
Trong đó: kd : Hệ số ảnh hưởng đến đường kính thỏi thuốc: kd = 0,95. q1 : Chỉ tiêu thuốc nổ tiêu chuẩn: q1 = 0,1.f, kg/m 3 f : Hệ số kiên cố của đất đá: f = 6 → q1 = 0,6 kg/m 3 fc : Hệ số kể đến số mặt phẳng tự do: fc e : Hệ số xét tới sức công nổ của thuốc. e 380
260 ( P: Sức công nổ của thuốc nổ AH.1, P = 260 cm 3 ).
V : Hệ số sức cản của đất đá.
Sđ : Diện tích đào của đường lò: Sđ = 23,2 m 2
Thay số vào công thức ta được: q = 0,1.6 1,15
Kết luận
Như vậy, căn cứ vào điều kiện địa chất, điều kiện địa hình, kết quả tính toán, so sánh về mặt kỹ thuật cũng như về mặt kinh tế Đồ án chọn phương án thiết kế mở vỉa bằng giếng nghiêng kết hợp với lò xuyên vỉa từng tầng từ mức +125 đến -200 và thiết kế thi công đường lò xuyên vỉa vận tải mức +50.
KHAI THÁC
THÔNG GIÓ VÀ AN TOÀN
THÔNG GIÓ
IV.1.1 Nhiệm vụ của thông gió chung của mỏ
Thông gió là nhiệm vụ cần thiết trong quá trình khai thác hầm lò. Trong quá trình khai thác hầm lò có các yếu tố sau gây ra bẩn bầu không khí trong đường lò:
- Sự xuất khí từ trong lòng đất ( tự nhiên)
- Sự phân huỷ các chất hữu cơ và vô cơ
- Hoạt động của con người và máy móc
- Sự hòa tan của các chất bẩn trong nước
Công tác thông gió nhằm mục đích:
- Đưa gió sạch vào vị trí công tác để hòa loãng nồng độ khí có hại xuống dưới nồng độ tiêu chuẩn theo quy phạm an toàn
- Đưa gió sạch vào vị trí công tác để hòa loãng nồng độ bụi xuống dưới nồng độ bụi theo quy phạm an toàn
- Tạo ra điều kiện vi khí hậu phù hợp cho người và máy móc thiết bị hoạt động, đảm bảo về nhiệt độ, độ ẩm và tốc độ gió phù hợp
IV.1.2 Nhiệm vụ của thiết kế thông gió mỏ
Công tác thiết kế thông gió mỏ là công tác lựa chọn sơ đồ hệ thống thông gió và tính toán lưu lượng, hạ áp chung của mỏ chọn quạt gió chính để đảm bảo lưu lượng gió theo yêu cầu của hộ tiêu thụ, tức là đảm bảo điều kiện vi khí hậu trong lò phù hợp theo quy phạm Đồng thời tính toán được giá thành thông gió cho một tấn than khai thác
IV.1.3 Phạm vi thiết kế thông gió Đồ án sẽ tính toán thông gió chung cho tầng -110 đến -200 khi mỏ đạt công suất thiết kế
IV.1.4 Đặc điểm chế độ khí mỏ
Than của Công ty Than Nam Mẫu thuộc loại antraxit rắn chắc, ít lỗ hổng, nằm trong đới khí phong hoá vì vậy hàm lượng khí trong than thấp Ngoài ra phần nông của các vỉa đã được khai thác lộ thiên và hầm lò nên khí Mêtan trong vỉa có thể tự do lưu thông với không khí bên ngoài nên lượng khí độc tồn đọng trong vỉa không cao Đối với thực tế khai thác than hầm lò trong nhiều năm qua , trong khu Mỏ chưa xẩy ra sự cố cháy nổ khí CH4, cũng như kết hợp với số liệu phân tích khí CH4 năm 2009 của Công ty lập đã được Bộ công nghiệp xếp loại mỏ có cấp khí CH4 loại I độ xuất khí Mê tan tương đối nhỏ hơn 5 m3/tấn.ng-đêm ( công văn số: 942/ QĐ- BCN ngày 22 tháng 3 năm 2009 Bộ công nghiệp).
Các vỉa than và đá vây quanh có chứa khí cháy nổ và khí độc Hàm lượng trung bình khí cháy nổ (CH4 + H2) có xu hướng giảm từ mức +125 đến mức ±0, sau đó tăng dần đến mức -200 (tham khảo bảng I-2) Hàm lượng trung bình khí CO2 có xu hướng giảm từ mức +125 (0,807%) đến mức ±0 (0,220%), sau đó tăng dần đến mức -200 (3,87%)
Mức cao (m) Hàm lượng khí
(H2 + CH4) Độ chứa khí (H2 + CH4) của khối cháy (cm 3 /gkc)
IV.2 Lựa chọn hệ thống thông gió
IV.2.1 Chọn phương pháp thông gió Để thông gió cho các mỏ hầm lò người ta có các phương pháp thông gió sau:
+ Phương pháp thông gió đẩy.
+ Phương pháp thông gió hút.
+ Phương pháp thông gió hỗn hợp a Phương pháp thông gió đẩy
Thông gió đẩy là phương pháp thông gió mà áp suất không khí ở mọi điểm trong mỏ khi quạt làm việc đều nhỏ hơn áp suất khí trời Nhờ đó áp suất khí trời sẽ tràn vào các đường lò Còn không khí trong các đường lò sẽ được quạt hút ra ngoài trời.
- Không khí sạch đi qua quạt nên quạt làm việc bền và an toàn hơn.
- Thông gió đẩy tạo ra sự rò gió từ trong đường lò ra ngoài mặt đất, rò gió sẽ mang theo các chất độc hại thoát khỏi khu vực khai thác.
- Số lượng quạt gió sử dụng ít, quạt gió làm việc ổn định.
- Rò gió ở trạm quạt và giếng lớn vì năng lực vận tải cao.
- Không an toàn với mỏ có khí CH4 vì một lý do nào đó quạt ngừng làm việc, áp suất trong đường lò giảm xuống dẫn đến sự trào khí CH4 trong đường lò. b Phương pháp thông gió hút: Đặt quạt chính ở cửa lò hút không khí bẩn từ trong ra ngoài Do vậy áp suất không khí ở mọi điểm trong mỏ khi quạt làm việc đều thấp hơn áp suất khí trời.
- An toàn với mỏ khí CH4 Khi gặp sự cố quạt ngừng làm việc, áp suất không khí trong lò dần dần tăng lên bằng áp suất khí trời, như vậy làm chậm sự thoát khí CH4 vào trong đường lò.
- Có thể tận dụng các quạt có công suất nhỏ (có công suất khác nhau) đặt ở các cánh cùng làm việc sẽ nâng cao được hiệu quả thông gió.
- Không khí có chứa nhiều bụi và khí độc hại đi qua quạt nên giảm độ bền của quạt.
- Thông gió hút tạo ra sự rò gió từ mặt đất vào trong đường lò Rò gió mang theo các chất khí độc hại vào khu vực khai thác. c Phương pháp thông gió liên hợp
Là phương pháp kết hợp cả hai phương pháp trên.
- Độ chênh áp suất không khí trong lò và ngoài trời không lớn.
- Có thể áp dụng để loại trừ sự rò gió giữa mặt đất và đường lò đã qua vùng khai thác.
- Cần nhiều quạt (ít nhất là hai quạt) nên không kinh tế, tính toán liên hợp quạt khó khăn.
Qua nghiên cứu và phân tích cả 3 phương án trên và xét điều kiện thực tế của khu mỏ Đồ án lựa chọn phương pháp thông gió cho mỏ tầng -110 ÷ -
200 là phương pháp thông gió hút.
IV.2.2 Chọn vị trí đặt trạm thông gió chính
Quạt gió chính được đặt ở cửa rãnh gió giếng chính thông gió cho tầng từ -110 ÷ -200
IV.2.3 Lựa chọn sơ đồ thông gió
Căn cứ vào sản lượng mỏ 2000000 T/năm và số lò chợ hoạt động đồng thời xác định theo chương III là 6 lò chợ và 1 lò chợ dự phòng, căn cứ vào sơ đồ mở vỉa và trình tự từ khai thác các vỉa từ trên xuống các lò chợ được bố trí lần lượt như sau:
- 2 lò chợ: LC-9-01 và LC-9-02 vỉa 9: Cơ giới hóa
- 02 lò chợ: LC-7T-01và LC-7T-02 vỉa 7T: Khoan nổ mìn
- 02 lò chợ: LC-6A-01và LC-6A-02 vỉa 6A: Khoan nổ mìn
- 01 lò chợ dự phòng: LC-6-01
Tại các vỉa bố trí lò chợ hoạt động,gió sạch từ hai giếng đi vào lò xuyên vỉa-200, qua lò dọc vỉa vận tải -110 để thông gió cho các lò chợ Gió bẩn từ lò chợ theo dọc vỉa thông gió và xuyên vỉa -110 qua rãnh gió ra ngoài.
Sơ đồ thông gió : Hình IV.1
IV.3 Tính lượng gió chung cho mỏ
IV.3.1 Lựa chọn phương pháp tính lượng gió chung cho mỏ Để tính lưu lượng gió chung cho mỏ hay một khu thông gió độc lập hiện nay có thể sử dụng một trong hai phương pháp sau :
- Phương pháp tính từ trong ra ngoài
Trong phương pháp này lượng gió sẽ được tính cho từng hộ tiêu thụ theo các yếu tố sản lượng, số người làm việc lớn nhất, theo độ xuất khí mê tan, theo yếu tố bụi, theo yếu tố nhiệt Sau đó chọn lưu lượng gió lớn nhất làm lượng gió cần thiết cho hộ tiêu thụ Còn lưu lượng gió chung của mỏ sẽ là tổng lượng gió mà các hộ tiêu thụ sử dụng
- Phương pháp tính từ ngoài vào trong
VẬN TẢI, THOÁT NƯỚC VÀ MẶT BẰNG CÔNG NGHIỆP
Vận tải
Thực tế cho thấy chi phí vận tải chiếm 20 30% giá thành khai thác 1 tấn than Việc giải quyết tốt khâu vận tải trong quá trình khai thác đóng góp một phần rất lớn trong việc tăng năng suất lao động và giảm giá thành khai thác 1 tấn than. Ở mỏ than Nam Mẫu từ trước đến nay đã sử dụng nhiều phương tiện vận tải khác nhau, tuy nhiên hiệu quả vận tải không phải lúc nào cũng đạt yêu cầu.
Do vậy khi thiết kế phải tính toán và lựa chọn thiết bị vận tải hợp lý để đảm bảo hiệu quả của công tác vận tải.
Trong quá trình lựa chọn hệ thống và các thiết bị vận tải cần chú ý những điểm sau:
- Sơ đồ vận tải đơn giản phù hợp với thực tế sản xuất, phải có ít cấp vận chuyển nhất, quãng đường vận chuyển ngắn nhất.
- Tổn thất than trong quá trình vận tải là nhỏ nhất.
- Đáp ứng tốt năng lực vận tải khi sản xuất bình thường và nhu cầu tăng sản lượng mỏ.
- Khả năng đồng bộ thiết bị trong khâu vận tải là cao nhất để thuận lợi cho việc sửa chữa và bảo dưỡng
- Sử dụng các thiết bị lớn nhất ít năng lượng và có độ an toàn cao.
V.2.1 Hệ thống vận tải trong lò
Than trong lò chợ được máy khấu,khấu từ gương lò chợ, sử dụng đồng bộ máy khấu MB-12V12P/- 450E và máng cào DSS 260và được máng cào vận chuyển xuống lò song song chân được băng tải đổ vào máng cào ở họng sáo rót xuống băng tải tại lò dọc vỉa vận tải Than được vận chuyển từ lò dọc vỉa vận tải chuyển ra xuyên vỉa và được chất tải lên băng tải đặt tại lò xuyên vỉa, than được vận chuyển ra sân giếng và qua băng tải đặt tại giếng chính và vận chuyển lên mặt bằng sân công nghiệp.
Vật liệu dùng cho đào lò chuẩn bị và các gương lò chợ khai thác được tập kết tại cửa giếng phụ Sau đó, được chất lên các thùng trục vận chuyển xuống sân giếng Vật liệu được chất lên goòng vận chuyển ở lò xuyên vỉa thông gió, được tàu điện kéo qua lò dọc vỉa thông gió cung cấp cho các gương lò chuẩn bị và gương lò chợ
Công nhân được ô tô chở đến mặt bằng cửa giếng phụ, qua hệ thống trục tải chở người được đưa xuống các sân giếng, từ đó đi bộ tới nơi làm việc.
Sơ đồ vận tải trong mỏ được thể hiện trên Hình V.1
V.2.3 Phân tích và lựa chọn thiết bị vận tải, tính toán và kiểm tra thiết bị vận tải trong các đường lò
V.2.3.1 Lựa chọn thiết bị vận tải trong lò chợ
Năng suất yêu cầu của tuyến vận tải ở lò chợ
A : Sản lượng lò chợ trong 1 ngày đêm, A = 2685,5 T/ng-đ.
K : Hệ số khai thác không đồng đều, k = 1,5.
T: Thời gian vận tải trong 1 ngày đêm, T = 16,5 h.
Với chiều dài lò chợ 171 m, đồ án chọn thiết bị vận tải ở lò chợ vỉa 7 là máng cào DSS 260/3.90 có thông số kỹ thuật sau :
Bảng V-1 Bảng thông số kỹ thuật máng cào DSS 260/3.90
Tên thông số Đơn vị Trị số
2 Chiều rộng trong lòng máng mm 700
3 Chiều cao cầu máng mm 250
7 Công suât động cơ Kw 3.90
8 Độ lệch cho phép theo phương thẳng đứng độ 1,5
9 Độ lệch cho phép theo phương ngang độ 4
- Tính toán kiểm tra máng cào:
Xác định lực cản chuyển động của máng cào.
Wct = L g q0 ( f1 cos α + sin α ) + q ( f2 cos α + sin α ) ] Trong đó:
L : Chiều dài làm việc của máng; L = 160 m.
G : Gia tốc trọng trường; g = 9,8m/s 2 α : Góc nghiêng vận tải; α = 24 0 f1 : Hệ số ma sát giữa xích, thanh gạt và máng; f1 = 0,4. f2: Hệ số ma sát giữa vật liệu và máng; f0 = 0,6 0,8. q0: Khối lượng 1m xích và thanh gạt, q0 = 20 kg/m. q: Khối lượng dòng than trên máng cào.
( kg/m) Thay số ta được:
Wct = 160.9,8[20.(0,4.cos24 0 + sin24 0 ) + 64.(0,6.cos24 0 + sin24 0 )]
Wkt = 160 20 ( 0,4 cos24 0 + sin24 0 ) = 2470 (N) (*) Xác định sức căng tại các điểm đặc trưng của máng cào
- Ta có sức căng tại điểm rời đĩa xích là:
(*) Xác định lực kéo trên tang chủ động.
(*) Xác định công suất động cơ.
Trong đó: kdt : Hệ số dự trữ bền công suất động cơ; kdt = 1,2. n : Vận tốc xích; v = 0,9 m/s.
(kW) (*) Kiểm tra độ bên của xích. m= [ S ]
Smax = St = S4 = 125305 (N) μ : Hệ số không đồng đều của sức căng giữa các xích; μ = 1,5
Sđ: Lực kéo đứt xích; Sđ = 373KN[S] = μ Sđ = 1,5.373.10 3 = 559,5.10 3 (N)
Vậy đảm bảo độ bền của ích.
V.2.3.2 Một số thiết bị khác phục vụ trong lò Để nâng cao năng suất vận tải của băng tải và các thiết bị khác, đồ án sử dụng máy chuyển tải DSS190/ 2.75 có các thông số kĩ thuật sau:
Bảng V.02:Thông số kĩ thuật máy chuyển tải DSS190/ 2.75
TT Thông số kĩ thuật Đơn vị Khối lượng
2 Chiều rộng lòng máng mm 600
3 Chiều cao máng cào mm 190
8 Công suất động cơ Kw 150
9 Độ lệch cho phép theo phương thẳng đứng độ 1,5
10 Độ lệch cho phép theo phương nằm ngang độ 4
Trong quá trình khai thác các vỉa than cứng bằng máy khấu combai thì thường xuất hiện các cục có kích thước lớn, đặc biệt là khi máy khấu chạy với tốc độ cao Việc đập các cục có kích thước lớn bằng thủ công thường phải dừng máy khấu gây mất thời gian và không an toàn cho thiết bị, dẫn đến giảm năng suất lò chợ Để khắc phuc vấn đề đó ta sử dụng máy nghiền than DUK- 2P1 Các thông số kĩ thuật của máy nghiền than xem bảng IV-3.
Bảng V.3: Bảng thông số kỹ thuật máy nghiền than DUK-2P1
TT Thông số kĩ thuật Đơn vị Khối lượng
2 Chiều rộng vật liệu vào Mm 600
3 Chiều cao đường vật liệu ra Mm 105-195
4 Độ cứng max của vật liệu nghiền Mpa 130
5 Công suất động cơ Kw 75
9 Chiều cao đường vật liệu vào Mm 600
V.2.3.3 Kiểm tra năng lực của các thiết bị vận tải
Ta có sản lượng ra than lớn nhất của lò chợ cơ giới hoá là sản lượng trong trường hợp máy khấu đang khấu gương.
Năng suất của máy khấu được xác định theo công thức:
Trong đó: m : Chiều cao khấu, m = 2,5 (m).
: Dung trọng của than, = 1,64 T/m 3 r : Chiều rộng luồng khấu, r = 0,8 m.
Vdc : Tốc độ chuyển dịch của máy khấu; Vdc = 2m/phút. k : Hệ số khai thác; k = 0,95.
Thay số vào tính toán ta có :
Như vậy các thiết bị vận tải thoả mãn với nhu cầu vận tải than khai thác từ lò chợ.
V.2.3.4 Vận tải ở lò dọc vỉa
Ta chọn thiết bị vận tải than ở lò dọc vỉa vận tải là băng tải
- Năng suất tính toán của băng tải:
A : Sản lượng vận tải trong một năm qua lò dọc vỉa, A = 600 000
Tấn/năm k : Hệ số không điều hòa, k = 1,5
N : Số ngày làm việc trong năm, N = 300, ngày
C : Số ca làm việc trong ngày, C = 3 ca
T : Số giờ làm việc trong ca, T = 5,5 giờ
Thay số vào công thức tính ta được:
: Tỷ trọng hàng rời, = 0,95 k : Hệ số kể đến góc dốc của băng, k = 1
Thay số ta tính được:
B 182 315.2.0,95.1 = 0,55 ; m Kiểm tra theo cỡ hạt: B ≥ 2.amax + 200 amax : Cỡ hạt lớn nhất , amax = 300mm
Vậy ta chọn băng tải B 800 để vận tải than trong lò dọc vỉa vận tải.
Bảng V- 4: Đặc tính kỹ thuật của băng tải B800
STT Các thông số Đơn vị Số lượng
3 Công suất dẫn động KW 30 110
V.2.3.5 Vận tải ở lò xuyên vỉa chính
Ta sử dụng băng tải loại 2LU-120 để vận tải than ở lò xuyên vỉa vận tải Đặc tính kỹ thuật của băng tải 2LU-120 ( Bảng V- 5)
Bảng V-5 Đặc tính kỹ thuật của băng tải 2LU-120
STT Các thông số Đơn vị Số lượng
3 Công suất dẫn động KW 1200
- Năng suất tính toán của băng tải:
A : Sản lượng vận tải trong một năm qua lò xuyên vỉa vận tải, A 2.000.000 Tấn/năm k : Hệ số không điều hòa, k = 1,5
N : Số ngày làm việc trong năm, N = 300, ngày
C : Số ca làm việc trong ngày, C = 3 ca
T : Số giờ làm việc trong ca, T = 5,5 giờ
Thay số vào công thức tính ta được:
: Tỷ trọng hàng rời, = 0,95 k : Hệ số kể đến góc dốc của băng, k = 1
Thay số ta tính được:
Kiểm tra theo cỡ hạt: B ≥ 2.amax + 200 amax : Cỡ hạt lớn nhất , amax = 300mm
V.2.3.5 Vận tải ở giếng nghiêng chính
Các giếng mỏ được tính toán, lựa chọn thết bị phù hợp với công suất mỏ 2.000.000 tấn/năm
Sử dụng băng tải loại 2LU-120 để vận tải than ở giếng chính Đặc tính kỹ thuật của băng tải 2LU-120 ( Bảng V- 6)
Bảng V-6 Đặc tính kỹ thuật của băng tải 2LU-120
STT Các thông số Đơn vị Số lượng
3 Công suất dẫn động KW 1200
*Kiểm tra năng lực vận tải của băng tải.
- Năng suất vận tải yêu cầu của băng tải.
Băng tải ở giếng chính sử dụng để vận tải cho toàn mỏ với sản lượng thiết kế Am = 2 000 000 (tấn/năm), do đó năng suất vận tải yêu cầu của băng tải được xác định theo công thức.
Trong đó: k - Hệ số không đồng đều, k = 1,5.
Tca- Thời gian làm việc trong một ca, Tca = 5,5 (h).
N - Số ngày làm việc trong năm, N = 300, (ngày). nca- Số ca làm việc trong ngày, nca = 3, (ca).
- Kiểm tra năng lực vận tải của băng tải.
Băng tải sử dụng ở giếng chính là băng tải loại 2LU - 120 với các thông số được trình bày ở trên Băng tải có công suất thiết kế là 700 1000 (T/h), hoàn toàn đủ khả thông qua năng đảm bảo sản lượng của lò chợ.
V.2.3.6 Vận tải ở giếng nghiêng phụ
Giếng phụ có nhiệm vụ vận chuyển đất dá thải do quá trình đào lò chuẩn bị cũng như vận chuyển một số thiết bị khác phụ vụ sản xuất.
Giếng nghiêng phụ được trang bị máy trục JT - 800 - 30 do TrungQuốc sản xuất có các đặc tính kỹ thuật sau:
Bảng V-7 Đặc tính kỹ thuật của máy trục JT- 800 - 30.
STT Các thông số Đơn vị Số lượng
1 Hệ thống trục - Cáp 1 đầu
3 Công suất động cơ KW 22
4 Lực kéo cho phép Kg 1500
6 Goòng 1 đầu cáp loại - HG -2
V.3 Vận tải ngoài mặt bằng
V.3.1 Hệ thống vận tải ngoài mặt bằng
Than từ các lò xuyên vỉa được đưa ra cửa lò và chất tải lên các bun ke để chất tải lên ô tô vận chuyển về xưởng sàng tuyển tại khu mặt bằng +125 Than thành phẩm được vận chuyển bằng ô tô qua tuyến đường giao thông khai nối từ khai trường mỏ -Lán Tháp - mặt bằng khe nghát - QL 18A Từ đây than được vận chuyển tới cảng, kho chứa và các hộ tiêu thụ.
Số lượng ô tô phục vụ cho công tác vận tải ngoài mặt bằng được trình bày trong bảng sau.
- Khối lượng than nguyên khai vận tải hàng năm: 2 000 000 (tấn/năm).
- Khối lượng đất đá thải, các loại khác lấy bằng 10%.Am = 200000 (tấn/năm).
- Vận tải đất đá thải. Đất đá thải từ các công trình đào lò, khai thác và sau khi sàng tuyển được vận chuyển đổ ra bãi thải Bãi thải được bố trí ở thung lũng không có các vỉa than ở phía đông nhà sàng +125 Diện tích bãi thải khoảng 4 ha với dung tích bãi thải tạm tính cho chiều cao đổ thải là 60m là 1,7 triệu m 3
Công nghệ đổ thải: Đất đá đào lò và sau sàng tuyển được rót tải lên ô tô đổ thải trực tiếp ra bãi thải, công tác di chuyển san gạt đất đá tại bãi thải được thực hiện bằng xe gạt.
- Loại ô tô sử dụng :Huyndai, Kamaz
V.3.2 Tính thiết bị vận tải
Sử dụng xe ô tô tự đổ có tải trọng 22 tấn loại Huyn-dai hoặc tương đương để vận tải than và đất đá ở ngoài mỏ:
+ Khối lượng, cung độ vận tải than và đất đá thải theo khối lượng hàng năm của mỏ.
+ Số ngày làm việc 1 năm của ô tô loại B là 300 ngày, làm việc 3 ca/ngày
+ Năng suất ca xe ô tô được tra bảng số 24 “Định mức lao động khai thác lộ thiên” với 1 m 3 than = 1,45 tấn; 1 m 3 đá thải = 1,7 tấn.
Số lượng ô tô cần thiết được tính như sau:
Q: Khối lượng vận chuyển trong một năm, Q = 2000000 Tấn k : Hệ số không điều hòa , k = 1,5
N : Số ngày làm việc trong năm, N = 300; ngày n : Số ca làm việc trong ngày, n = 3 ca q : Năng suất ca làm việc; tấn/ca
Thay số ta tính được: N = 50 xe;
V.4 Thông kê thiết bị vận tải
Toàn bộ thiết bị vận tải dùng cho mỏ được trình bày trong Bảng V-8
Bảng V-8 Bảng thống kê thiết bị vận tải dùng cho mỏ
T Thiết bị vận tải Mã hiệu
9 Máy xúc thủy lực Volvo 2
Công tác vận tải có vai trò rất quan trọng trong dây chuyền công nghệ khai thác, nó quyết định trực tiếp đến năng suất và sản lượng của mỏ.
Hệ thống vận tải ngoài của khu vực thiết kế nhìn chung là thuận lợi do có hệ thống đường ô tô ra đến nhà sàng Khe Ngát Để đáp ứng được yêu cầu tăng sản lượng mỏ trong các năm tới và giảm chi phí vận tải cần có kế hoạch phát triển mạng đường sắt, nối với mạng đường sắt quốc gia và nâng cấp hệ thống đường bộ hiện nay.
THOÁT NƯỚC
V.6 Khái niệm Đối với ngành khai thác mỏ hầm lò thì thoát nước là một công việc hết sức quan trọng, nó ảnh hưởng quá trình khai thác và tiến độ khai thác gương lò chợ, công tác vận tải và chống giữ.
Công tác thoát nước được coi là đảm bảo nếu như lượng nước chảy ra trong một ngày đêm phải được thoát hết. ở trên mặt bằng phải đảm bảo không cho nước chảy vào các đường lò gây ảnh hưởng đến quá trình sản xuất mỏ.
Dựa trên các tài liệu địa chất thuỷ văn của khu vực thì lượng nước từ các khu khai thác theo hệ thống rãnh nước chảy vào hầm bơm mức +55 như sau:
Bảng V-9 Lượng nước chảy vào hầm bơm mức -200
Tính chất nước độ (PH) m 3 / ng.đ m 3 /h m 3 / ng.đ m 3 /h m 3 /ng.đ m 3 /h
Thoát nước trong lò bao gồm thoát nước từ khu khai thác và thoát nước từ các hầm chứa nước của từng lên mặt đất.
1 Lựa chọn phương pháp thoát nước a) Thoát nước tự chẩy: Được sử dụng trong các đường lò dọc vỉa, lò xuyên vỉa của mức,lò song song chân b) Thoát nước cưỡng bức: Được sử dụng để thoát nước từ lò chứa nước ở sân giếng các mức lên mặt đất.
Sơ đồ thoát nước của mỏ được thể hiện trên Hình V.2
2 Chọn thiết bị thoát nước
2.1 Thoát nước bằng rãnh
Trong các lò dọc vỉa ở các mức, các lò song song, lò thượng, lò xuyên vỉa ta thiết kế rãnh thoát nước có tiết diện hình thang có độ dốc dọc i = 5
0/00 a) Rãnh thoát nước ở lò dọc vỉa
- Kích thước được thể hiện trên Hình V.3
Hình V.3 Kích thước rãnh nước lò dọc vỉa
Rộng miệng x cao x rộng đáy: 400 x 350 x 300 mm,
- Kiểm tra tốc độ dòng chảy trong rãnh:
S1 : tiết diện ngang của rãnh, S1 = 0,35(0,40 + 0,30)/2 = 0,12 m 2
Qmax : Lưu lượng nước lớn nhất, Qmax= 1055 m 3 /h = 0,29 m 3 /s
Vtt = 0,29/ 0,12 = 2,4 m/s < Vmax = 4,5 m/s Vậy rãnh đã chon đảm bảo điều kiện thoát nước b) Rãnh nước ở lò xuyên vỉa mức
Do lưu lượng nước nhiều hơn, thời gian tồn tại lâu ta bố trí rãnh nước có tiết diện hình thang ngược Thành và đáy máng đổ bê tông Miệng rãnh được đậy bằng nắp bê tông để tránh đát đá rơi xuống rãnh Rãnh nước có các kích thước như Hình V.4
Hình V.4 Rãnh thoát nước ở lò xuyên vỉa mức
Chiều rộng miệng rãnh : R= 600mm.
Chiều rộng đáy rãnh : r = 500mm.
Kích thước nắp đậy : dài x rộng x cao: 1000 x 800 x 80 mm
Kiểm tra dòng chảy rãnh theo tiết diện đã chọn:
Qmax: Lưu lượng nước lớn nhất, Qmax = 0,29 m 3 /s.
S: Tiết diện ngang của rãnh, S = 0,4.(0,6 + 0,5)/2 = 0,22 m 2
Vậy : Vtt = 0,29/ 0,22 = 1,3 m/s Với Vtt = 1,3 m/s < Vmax = 4,5 m/s, vậy rãnh đảm bảo điều kiện thoát nước.
Nước sau khi đã được hệ thống các rãnh nước gom vào hầm bơm tại sân giếng mức +55 Từ đây nước được bơm lên mặt bằng sân công nghiệp và theo hệ thống mương rãnh chảy đến các nơi chứa nước tự nhiên của khu thiết kế.
- Lưu lượng nước tính toán của trạm bơm
T1 $ giờ : Là số giờ của 1 ngày đêm
T = 20 giờ : Thời gian thoát nước trong 1 ngày đêm theo qui phạm.
Qmax : Lưu lượng nước lớn nhất : Qmax = 1055 m 3 /s Thay các giá trị trên vào công thức ta có :
- áp lực sơ bộ của bơm :
Hhh = là chiều cao hình học của bơm :
= 0,85 là hệ số kể tới sức cản của mạng dẫn Thay số ta được :
Dựa vào lưu lượng nước cần thoát trong 1 giờ, chiều cao thoát nước, và tính chất nước của mỏ chọn 02 máy bơm làm việc đồng thời
Bảng V-10 Thông số kỹ thuật của bơm
Stt Các thông số Đơn vị Thông số
2 áp lực đẩy của bơm (H) mmH20 564,7
3 Chiều cao hút của bơm (Hh) m 5
6 Số vòng quay (n) vòng/phút 1480
Căn cứ vào điều 467 quy phạm an toàn trong các hầm lò than và diệp thạch TCN14.06.200 của Bộ Công nghiệp chọn 15 máy bơm, trong đó: 6 làm việc, 6 dự phòng và 3 sửa chữa
+Tính chọn đường kính ống đẩy của máy bơm
Chọn v = 3m/s là tốc độ nước chảy qua ống đẩy.
Chọn ống thép có Dy = 300 mm, P = 25at.
+ Tính chọn đường kính ống hút của máy bơm
Chọn v = 1,3m/s là tốc độ nước chảy qua ống hút.
Chọn ống thép có DyE0mm, P = 6at
+ Tính chọn đường kính ống đẩy chung của mạng
Chọn ống thép có Dy@0mm, P = 25at.
Chọn mạng ống đẩy gồm 2 tuyến ống, trong đó làm việc 1 dự phòng 1
V.7.2 Thoát nước trên mặt mỏ
Căn cứ vào lưu lượng nước thoát ra là : 281,45 m 3 /h và vận tốc cho phép V = 3 m/s ta tiến hành xây dựng mương dẫn nước có kích thước như Hình V.5
Hình V.5 Mương rãnh thoát nước ngoài mặt bằng
Mương rãnh thoát nước đá hộc.
Nước trên mặt mỏ cũng tập trung vào mương chẩy ra ngoài
V.8 Thống kê các thiết bị và công trình thoát nước mỏ:
Thiết bị thoát nước gồm 3 máy bơm nước, 2 máy hoạt động và một máy dự phòng Đi cùng với máy bơm là các đường ống dẫn nước bằng cao su và sắt.
Công trình thoát nước gồm có: Trạm bơm, rãnh thoát nước, bể chứa nước, bể xả nước và các mương máng trên mặt bằng sân công nghiệp.
Khu vực thiết kế có địa hình đồi núi, mặt bằng sân công nghiệp cao hơn mức nước lớn nhất vào mùa mưa do vậy công tác thoát nước trên mặt rất thuận lợi Công tác thoát nước trong lò sử dụng phương pháp thoát nước tự chảy bằng rãnh nước Nước thải tập trung tại hố bơm và được máy bơm bơm lên mặt bằng +125 và chảy ra ngoài.
Mặt bằng công nghiệp
V.10 Địa hình và yêu cầu xây dựng mặt bằng công nghiệp Địa hình khu vực thiết kế là đồi núi xen kẽ các thung lũng vì vậy khối lượng san gạt tạo mặt bằng lớn Tuy nhiên, có những vị trí mặt bằng tương đối bằng phẳng, với diện tích lớn có thể dùng để bố trí mặt bằng sân công nghiệp tập trung, công trình chủ yếu phù hợp với yêu cầu dây chuyền công nghệ sản xuất.
- Yêu cầu xây dựng mặt bằng:
Việc bố trí các công trình xây dựng trên sân công nghiệp chịu ảnh hưởng của nhiều yêu tố, để đảm bảo xây dựng sân công nghiệp phục vụ sản xuất cần tuân theo những nguyên tắc sau:
- Kích thước, hình dạng sân công nghiệp phải đảm bảo bố trí hết nhà, công trình của nó và có khả năng mở rộng.
- Địa hình sân công nghiệp phải bằng phẳng, thuận lợi cho công tác thoát nước cũng như công tác san gạt.
- Sân công nghiệp phải bố trí gần đường giao thông và gần nguồng điện, nước
- Sân công nghiệp không được bố trí trên các vỉa khoáng sản đang được khai thác.
- Vị trí sân công nghiệp phải bố trí cao hơn mực nước ngầm tối thiểu
7 m, cao hơn nước lũ tối thiểu 1 m.
- Vị trí sân công nghiệp phải bố trí sao cho khói, bụi do nó sinh ra không ảnh hưởng đến dân cư trong vùng và phải bố trí ở những nơi mà các công trình dân dụng có thể xây bằng nền móng bình thường.
V.11 Bố trí các công trình trên mặt bằng.
V.11.1 Bố trí các công trình trên mặt mỏ
Do đặc điểm của địa hình cũng như công tác mở vỉa, để đảm bảo các yêu cầu sản xuất Các công trình trên mặt mỏ được bố trí như sau:
- Mặt bằng trụ sở văn phòng: Đặt tại thị xã Uông bí.
- Mặt bằng khu tập thể +125: Được xây dựng phục vụ cho công tác điều hành sản xuất và là khu sinh hoạt của công nhân Vị trí mặt bằng đặt ở khu vực tương đối bằng phẳng ở phía Nam khai trường.
- Mặt bằng xưởng sàng, xưởng sửa chữa cơ khí: Được bố trí ở phía đông mặt bằng khu tập thể +125.
- Mặt bằng kho thuốc nổ 5 tấn: Được xây dựng ở phía Tây Nam khai trường.
- Mặt bằng cửa giếng chính, giếng phụ +125.
Sơ đồ bố trí các công trình trên mặt bằng +125 ( Hình V.6 )
V.11.2 Khối lượng các công trình Để đáp ứng cho công tác sản xuất của mỏ với sản lượng thiết kế 2
200 000 (tấn/năm) Các công trình trong sân công nghiệp được chia thành các khối sau đây:
- Khối phục vụ bao gồm: Các phòng ban, nhà tắm, nhà ăn, nhà đèn, phân xưởng sửa chữa, xưởng sàng xưởng sửa chữa cơ khí Riêng các phòng ban được bố trí ngoài mặt bằng sân công nghiệp.
- Khối sản xuất bao gồm: Các phân xưởng khai thác, phân xưởng đào lò, phân xưởng vận tải, trạm quạt, trạm điện, nhà trục, nhà giao ca,
V.11.3 Thời gian hoàn thành công trình
Căn cứ vào khối lượng và định mức các công việc để lập ra lịch trình thi công
Thời gian hoàn thành công việc được xác định theo công thức:
Vi - Khối lượng công việc thứ i.
Di - Định mức công việc thứ i.
Kết quả tính toán được trình bày trong Bảng V-11
Bảng V-11 Thời gian hoàn thành các công việc ST
T Tên công việc Đơ n vị
I Mặt bằng khu tập thể công nhân +125 và mặt bằng cửa giếng nghiêng
1 San gạt mặt bằng Đào đất thủ công m 3 4150 173 24 Đắp đất bằng thủ công m 3 1652 173 24 Đào đất bằng máy m 3 11409 475 24 Đắp đất bằng máy m 3 4150 475 24
2 Xây dựng công trình
Nhà giặt sấy quần áo m 2 724.86 60.4 12
Nhà ở công nhân 8 gian(14 nhà) m 2 4065.6 339 12 Nhà tắm số 1 + số 2 + bếp đun m 2 364.5 30.4 12 Nhà trực trạm bơm, trạm bảo vệ, trạm lọc áp lực, trạm bơm tăng áp m 2 110.4 9.2 12
Nhà đèn + bình tự cứu cá nhân m 2 211 17.6 12
Nhà để quần áo sạch m 2 324 27 12
Nhà trục tải giếng phụ + nhà rót tải giếng chính m 2 150 12.5 12
Trạm lật goòng đá m 2 36 3 12 Đường ô tô vào cửa lò m 200 16.7 12
1 Khối lượng san gạt Đào đất bằng máy m 3 27060 1127.5 24 Đắp đất bằng máy m 3 3500 145.8 24
2 Xây dựng công trình
Nhà đề pô và nạp ác quy tàu điện m 2 90 7.5 12
Nhà đề pô xe goòng m 2 90 7.5 12 Đường ô tô vào cửa lò m 648.77 54.1 12
III Mặt bằng kho thuốc nổ 5 tấn
1 Khối lượng san gạt Đào đất bằng máy m 3 4293 179 24 Đắp đất bằng máy m 3 105 4.4 24
2 Xây dựng công trình
Nhà bảo vệ kho và dụng cụ cứu hỏa m 2 13.02 1.09 12
Nhà kho chứa phụ kiện nổ m 2 12 1 12
Nhà kho chứa thuốc nổ 1 tấn m 2 30.42 2.54 12 Đường ô tô vào nhà kho chứa thuốc nổ m 205.09 17.1 12
IV Mặt bằng xưởng sàng + xưởng sửa chữa
1 Khối lượng san gạt Đào đất bằng máy m 3 81213 3384 24 Đắp đất bằng máy m 3 14464.1
2 Xây dựng công trình
Xưởng sửa chữa cơ điện m 2 610.7 50.9 12
Xưởng gia công vì chống m 2 53.46 4.46 12
Kho phụ tùng vật liệu m 2 270 22.5 12
Nhà giao ca khu sàng m 2 123.75 10.3 12
Trạm chuyển tải m 2 22.95 1.91 12 Đường ô tô vào khu xưởng m 200 16.7 12
V.11.4 Sắp xếp thứ tự các công việc
Việc xây dựng mặt bằng chia ra làm 3 giai đoạn:
- Giai đoạn I: San gạt toàn bộ mặt bằng sân công nghiệp và giữ lại những công trình cần thiết để phục vụ sau này, tổng diện tích sân công nghiệp phải đảm bảo đúng theo thiết kế.
- Giai đoạn II: Thi công hệ thống điện nước
- Giai đoạn III: Xây dựng các công trình khác để phục vụ sản xuất như: nhà giao ca, nhà đèn, nhà hành chính Thời gian xây dựng cơ bản là 3 năm Như vậy thời gian xây dựng cơ bản là 3 năm.
KINH TẾ
Khái niệm
Trong một nền kinh tế, tất cả mọi dự án đầu tư không những phải đảm bảo tính khả thi về mặt kỹ thuật mà phải đảm bảo hiệu quả kinh tế trong sản xuất Nếu một dự án không được đánh giá một cách khách quan về hai mặt kinh tế và kỹ thuật thì sẽ gây thiệt hại nghiêm trọng tới nền kinh tế quốc dân Để một dự án đầu tư đảm bảo hiệu quả kinh tế thì ta phải tiến hành tính toán các chỉ tiêu kinh tế của dự án như: Tổng số vốn đầu tư cho dự án,lợi nhuận hàng năm của dự án, thời gian hoàn vốn của dự án Nếu các chỉ tiêu kinh tế trên mà đảm bảo thì dự án đầu tư có hiệu quả.
Biên chế tổ chức của mỏ
VI.2.1 Cơ cấu quản lý của mỏ
Công ty than Nam Mẫu trực thuộc Tập đoàn công nghiệp than khoáng sản Việt Nam có cơ cấu quản lý sản xuất cũng như các Công ty, xí nghiệp mỏ trực thuộc Tập đoàn bao gồm: Giám đốc, phó Giám đốc, các phòng ban đến các phân xưởng sản xuất.
- Giám đốc điều hành chung mọi công việc với mệnh lệnh theo dòng thông tin qua hàng ngũ các phó giám đốc phụ trách từng khâu.
- Các Phó Giám đốc quản lý các bộ phận và điều hành công việc theo chức năng của mình.
- Trưởng các phòng ban căn cứ vào nhiệm vụ của mình để tham mưu cho các phó giám đốc, kế toán trưởng, riêng phòng chỉ đạo sản xuất thêm chức năng mở rộng, có thể thừa lệnh Giám đốc chỉ huy sản xuất tới các đơn vị sản xuất.
Do vậy cơ cấu quản lý của Công ty không ảnh hưởng, đồ án không thay đổi, bổ sung cơ cấu quản lý tổ chức của mỏ.
VI.2.2 Số công nhân viên chức của mỏ
Thể hiện trong Bảng VI.1
Bảng VI.1 Bảng biên chế lao động của mỏ ST
Cán bộ công nhân viên Đơn vị K ds N cm N ds
I Lao động trực tiếp Người - 1650 1931
1 Phân xưởng khai thác Người 1,2 840 1008
Tổ đào lò chuẩn bị Người 1,2 48 58
Tổ vận tải trong lò Người 1,2 102 123
2 Công nhân mặt bằng Người 1,1 480 528
3 Tổ vận tải ôtô Người 1,2 120 144
4 Phân xưởng sàng tuyển Người 1,2 200 240
5 Tổ bảo vệ khai trường Người 1,1 10 11
II Lao động gián tiếp Người 1 200 200
III Tổng số Người 1850 2131
Kds - Hệ số danh sách.
Ncm - Số người có mặt, người.
Nds - Số người trong danh sách của mỏ, người.
VI.2.3 Tính năng suất lao động
Năng suất lao động của công nhân được tính theo công thức sau:
2 000 000 : Là sản lượng than khai thác của mỏ trong 1 năm
2131 : Là số công nhân làm việc trong mỏ
300 : Là số ngày làm việc trong năm
Vốn đầu tư
VI.3.1 Khái niệm vốn đầu tư
Là số vốn cần thiết để xây dựng và đưa mỏ vào sản xuất Vốn đầu tư bao gồm: Vốn chi phí xây dựng các công trình mỏ, vốn chi phí mua sắm thiết bị, chi phí vận chuyển lắp ráp và chi phí phụ khác
1 Vốn xây dựng công trình mỏ: C xd
Vốn chi phí xây dựng bao gồm chi phí xây dựng trong hầm lò và chi phí xây dựng ngoài mặt bằng. a) Vốn chi phí xây dựng hầm lò ( CHL ) bao gồm : Chi phí xây dựng các đường lò mở vỉa và các đường lò chuẩn bị sản xuất :
- Chi phí xây dựng các đường lò mở vỉa ( Cmv ) :
Theo tính toán ở chương II, Cmv = 1450420 10 6 ( Đồng )
- Chi phí xây dựng các đường lò chuẩn bị sản xuất Ccb ( Gồm chi phí đào lò các đường lò dọc vỉa )
Trong đó : n : Số lượng lò dọc vỉa cần đào, n = 72
LDV : Chiều dài lò dọc vỉa cần đào, LDV = 2000 m
CDV : Đơn giá đào lò dọc vỉa, CDV = 20 10 6 ( Đồng ) Thay số ta được :
Ccb = 72 2000 20 10 6 = 2 880 000 10 6 ( Đồng ) Vậy CHL = ( 2 880 000 + 1450420) 10 6 = 4330420 10 6 ( Đồng ) b) Chi phí xây dựng các công trình trên mặt mỏ (Cmb)
Gồm nhà gửi xe, nhà ăn công nhân, nhà tắm, nhà đèn, nhà vệ sinh, kho vật tư, phòng chỉ đạo sản xuất, trạm y tế, văn phòng, xưởng cơ khí, trạm quạt
Bảng VI.2 Chi phí xây dựng các công trình trên mặt mỏ
Tên hạng mụccông trình Đơn vị
7 Kho vật tư thiết bị m 2 2850 600 1.710
Vậy tổng chi phí xây dựng các công trình là :
2 Chi phí mua sắm thiết bị ( C tb )
Chi phí mua sắm thiết bị được thể hiện trong Bảng VI.3
Bảng VI.3 Chi phí mua sắm thiết bị
T Tên thiết bị Đơn vị
Số lượ ng Đơn giá
10 Cột thủy lực DZ-22 Cột 12
11 Cột thủy lực DZ-28 Cột 67 2,6 174.2
13 Trạm bơm nhũ hoá Chiếc 6 950 5700
25 Hệ thống cảnh báo khí metan Chiếc 1 750 750
27 Máy biến áp 35/6Kv Cái 2 2000 4000
28 Máy biến áp 6/0,4Kv Cái 2 2750 5500
29 Máy biến áp 0,4/0,13Kv Cái 2 1500 3000
36 Ô tô Kamaz Cái 16 600 9600 Ô tô Sam sung Cái 8 900 7200 Ô tô Huyndai Cái 10 800 8000
37 Các thiết bị khác T.Bị 8 550 4400
Tổng chi phí mua sắm thiết bị :
3 Chi phí vận chuyển, lắp đặt thiết bị và một số chi phí phụ khác, (C ph )
Chi phí này lấy bằng 10% chi phí mua sắm thiết bị và xây dựng mặt bằng
Vậy ta có chi phí vận chuyển, lắp đặt và chạy thử thiết bị là.
4 Tổng vốn đầu tư Được thể hiện trên Bảng VI.4
Bảng VI.4 Bảng tổng hợp vốn đầu tư
STT Tên chi phí Thành tiền (10 6 đ)
1 Xây dựng các công trình mỏ 4398286
Vậy tổng vốn đầu tư là : Cđt = 4674576.10 6 đ
VI.3.2 Nguồn vốn đầu tư
Vốn đầu tư được vay từ các ngân hàng đầu tư với lãi suất 8%/năm
Giá thành tấn than
Hạch toán giá thành sản phẩm dựa trên kế hoạch sản xuất hàng năm của Công ty
Các yếu tố chi phí được dựa trên hệ thống định mức kinh tế kỹ thuật hiện đang áp dụng trong ngành than và Công ty, yếu tố chi phí tính trên một tấn than nguyên khai bao gồm:
VI.4.1 Chi phí sản xuất 1 tấn than nguyên khai tại cửa lò
Trong khu vực khai thác có 5 lò chợ chống giữ bằng giá khung thủy lực di động kết hợp khoan nổ mìn, 2 lò chợ cơ giới hóa đồng bộ chống bằng giá chống tự hành.Như đã tính toán ở Chương 3 thì giá thành khai thác 1 tấn than đối với lò chợ khoan nổ mìn 50.718 đ/tấn và đối với lò chợ cơ giới hóa là 40.160 đ/tấn Vậy giá thành khai thác 1 tấn than nguyên khai trung bình tại cửa lò là:
VI.4.2 Chi phí sàng tuyển
Chi phí này lấy theo định mức chung của mỏ:
VI.4.3 Chi phí thông gió
Như đã tính toán ở Chương 4
VI.4.4 Chi phí lương cán bộ công nhân viên (bộ phận gián tiếp và mặt bằng)
+ Tiền lương cán bộ công nhân viên gián tiếp là : 4 500 000 đồng/tháng
+ Tiền lương công nhân mặt bằng là : 5 000 000 đồng/tháng
Vậy tổng số tiền lương phải trả cho công nhân 1 tháng là :
Như vậy chi phí tiền lương cho công nhân mặt bằng và bộ phân gián tiếp là :
Amo : Sản lượng than khai thác 1 năm, Amo = 2 000 000 tấn n : Số tháng làm việc trong năm, n = 12 tháng
VI.4.5 Chi phí động lực cho 1 tấn than từ lò chợ về nơi sàng tuyển (C 5 )
K: Giá thành 1kwh điện, K = 2000 Đồng/kWh
N: Năng suất tiêu thụ điện, N= 35 kWh/tấn
VI.4.6 Chi phí bảo hiểm cho cán bộ công nhân viên (bộ phận gián tiếp và mặt bằng)
VI.4.7 Các chi phí khác
Bao gồm tài sản cố định, chi phí sửa chữa lớn tài sản số định, chi phí môi trường và các chi phí khác ngoài sản xuất.
VI.4.7 Giá thành cho 1 tấn than sạch ( G ts )
Hiệu quả kinh tế
VI.5.1 Doanh thu bán than của Công ty (DT)
Giá bán than của công ty than Nam Mẫu hiện nay trung bình là
Với sản lượng khai thác là Amỏ = 2 000 000Tấn/năm
Tổng doanh thu của mỏ là:
VI.5.2 Lợi nhuận hàng năm của mỏ
Lơi nhuận hàng năm của mỏ được xác dịnh theo công thức:
Gt : Là giá bán 1 tấn than sạch ,Gt = 1.000.000 đ/tấn
Gts : Giá thành 1 tấn than sạch, Gts = 196005 đ/tấn
T : Thuế các loại, T = Tdt + Ttn + TVAT , đ
Tdt: Thuế doanh thu, theo quy định của Tập đoàn Than Việt Nam, thuế doanh thu lấy bằng 1%doanh thu.
Ttn: Thuế tài nguyên, theo quy định thì được lấy bằng 1% tổng chi phí trong 1 năm của mỏ.
TVAT: Thuế giá trị gia tăng, đối với ngành ta lấy bằng 5% doanh thu:
Trong giới hạn đồ án tốt nghiệp ta lấy thuế lợi tức bằng 20% lợi nhuận
VI.5.4 Lợi nhuận ròng công ty
VI.5.5 Thời gian thu hồi vốn của mỏ
Thời gian thu hồi vốn được xác định theo công thức:
T = Cđt/Lr ,năm Trong đó:
Cđt : Tổng vốn đầu tư thời kì xây dựng cơ bản, Cđt = 4674576.10 6 đ
Lr : Lợi nhuận ròng hàng năm của mỏ : Lr = 1160000.10 6 đ/năm
Thay số vào và tính toán ta có :
T = 4674576/1160000 = 4,03 4 năm Thời gian thu hồi vốn của mỏ tính thêm cả thời gian xây dựng cơ bản là:
T = 4 + 3 =7 nămNhư vậy, thời gian thu hồi vốn của mỏ là 7 năm, đồ án đạt hiệu quả đầu tư