Thiết kế khách sạn nha trang

Nội dung chính của đồ án:- Kiến trúc 15%: Thể hiện Tổng mặt bằng; mặt bằng các tầng; mặt đứng; mặt cắt; cácchi tiết cấu tạo và các nhiệm vụ khác theo quy định GVHD Kiến trúc;- Kết cấu 60

KIẾN TRÚC

GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH

TÊN CÔNG TRÌNH: KHÁCH SẠN NHA TRANG

VỊ TRÍ XÂY DỰNG: THÀNH PHỐ NHA TRANG – TỈNH KHÁNH HOÀ

BẢNG CÁC THÔNG SỐ KỸ THUẬT CHÍNH

CÁC CHỈ TIÊU PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ

SỐ TẦNG 1 TẦNG HẦM + 12 TẦNG

- Khách sạn Nha Trang được thiết kế với giải pháp mặt đứng mang tính hiện đại, việc sử dụng các mảng phân vị ngang, phân vị đứng, các mảng đặc rỗng, các chi tiết ban công, lô gia… tạo nên một tổng thể kiến trúc hài hoà Ngoài ra nhờ việc sử dụng chất liệu hiện đại, màu sắc phù hợp đã tạo cho công trình một dáng vẻ hiện đại, phù hợp với chức năng sử dụng của công trình Hệ thống cửa sổ thông thoáng, vách kính liên tiếp tạo nên sự bố trí linh hoạt cho mặt bằng mà vẫn gây ấn tượng hiện đại cho mặt đứng. Những mảnh kính kết hợp với hàng lan can của ban công, lô gia gây hiệu quả mạnh. Các mảng tường ở vị trí tầng hầm, tầng trệt, tầng 01 được nhấn mạnh bởi màu sắc riêng biệt của nó đã tạo nên 1 nền tảng vững chắc cho toàn khối công trình.

- Nhìn chung bề ngoài của công trình được thiết kế theo kiểu kiến trúc hiện đại Mặt đứng chính của công trình được thiết kế đối xứng tạo nên sự nghiêm túc phù hợp với thể loại của công trình Tầng trệt có sảnh lớn bố trí ở mặt chính của công trình tạo nên một không gian rộng lớn và thoáng đãng Ở giữa từ trên xuống được bao bọc một lớp kính phản quang tạo dáng vẽ hiện đại cho công trình Cửa sổ của công trình được chiếu sáng tốt cho các phòng bên trong.

- Khách sạn Nha Trang được thiết kế với chiều cao tầng như sau: Tầng hầm cao 3,0m,tầng trệt cao 4,3m, tầng 2 đến tầng 13 cao 3,3m Chiều cao các tầng phù hợp và thuận tiện cho không gian sử dụng của từng tầng. khung nhôm cửa kính.

- Sàn các tầng được kê trức tiếp lên các cột và dầm, và có các dầm bo xung quanh nhà để đảm bảo một số yêu cầu về mặt kết cấu Do yêu cầu về mặt thẩm mỹ nên trần các phòng đều có cấu tạo trần treo.

- Các tầng từ tầng 01 đến tầng 13 có chiều cao điển hình là 3,3m phù hợp với quá trình sử dụng chung của mỗi gia đình Đảm bảo cho không gian ở không quá chật trội, nhằm có được sự thông thoáng cho từng căn hộ.

Tầng hầm được chia ra làm các khu vực để xe, trạm biến áp cho công trình, hệ thống bơm nước cho công trình, hệ thống rác thải và các hệ thống kỹ thuật khác.

Gara có bố trí 01 thang bộ và 02 thang máy tại các vị trí phù hợp với các trục giao thông đứng của công trình đa năng phía trên, giúp cho việc lên xuống dễ dàng và thuận tiện Ngoài các vị trí đỗ xe ô tô và xe đạp, xe máy; gara ngầm còn bố trí các bể nước, các phòng kỹ thuật tại vị trí thích hợp.

1.3.2 Tầng trệt Được bố trí lỗi vào chính có hướng vào từ trục đường chính theo quy hoạch, các không gian sinh hoạt chung bao gồm: Sảnh vào chính, khu quản lý, khu tiếp khách, khu phục vụ ăn uống, khu vệ sinh chung… Các phần không gian này được liên hệ với phần sảnh giao thông chính bao gồm 02 thang máy, 02 thang bộ.

Các tầng được bố trí giống nhau bao gồm: Không gian sảnh tầng, thang máy phục vụ giao thông đứng, thang bộ, các phòng khách

1.4 Giao thông trong công trình:

- Sử dụng 02 thang máy, loại thang lớn có thể kết hợp sử dụng cho người tàn tật Với hai tháng máy có thông số dưới đây thì theo tính toán của nhà sản xuất thang máy cung cấp, cũng như việc tham khảo một số khách sạn cao tầng đang xây dựng ở địa bản Nha Trang cho thấy hệ thống thang máy được chọn hoàn toàn đảm bảo phục vụ cho giao thông đứng của Khách sạn Nha Trang.

- Sử dụng 02 thang bộ 01 sử dụng cho giao thông đứng toàn nhà và 01 sử dụng cho thoát hiểm khi có vấn đề sự cố , hoả hoạn

1.5 Giao thông ngang của công trình :

Giao thông ngang theo kiểu hành lang giữa, các căn hộ trong 1 tầng đều nằm cùng cốt cao độ

Chiều rộng hành lang 3,38 m Các phòng đều nằm gần hành lang.

Tận dụng tối đa chiếu sáng tự nhiên, hệ thống cửa sổ các mặt đều được lắp kính Ngoài ra ánh sáng nhân tạo cũng được bố trí sao cho phủ hết những điểm cần chiếu sáng

Tận dụng tối đa thông gió tự nhiên qua hệ thống cửa sổ Ngoài ra sử dụng hệ thống điều hoà không khí được xử lý và làm lạnh theo hệ thống đường ống chạy theo các hộp kỹ thuật theo phương đứng, và chạy trong trần theo phương ngang phân bố đến các vị trí trong công trình.

2.3 Hệ thống điện: Điện được cấp từ mạng điện sinh hoạt của thành phố, điện áp 3 pha xoay chiều 380v/220v, tần số 50Hz Đảm bảo nguồn điện sinh hoạt ổn định cho toàn công trình.

Hệ thống điện được thiết kế đúng theo tiêu chuẩn Việt Nam cho công trình dân dụng, dể bảo quản, sửa chữa, khai thác và sử dụng an toàn, tiết kiệm năng lượng.Hệ thống cấp thoát nước:

Dung tích bể chứa được thiết kết trên cơ sở số lượng người sử dụng và lượng nước dự trữ khi xảy ra sự cố mất điện và chữa cháy Từ bể chứa nước sinh hoạt được dẫn xuống các khu vệ sinh, phục vụ nhu cầu sinh hoạt mỗi tầng bằng hệ thống ống thép tráng kẽm đặt trong các hộp kỹ thuật

2.4 Hệ thống phòng cháy, chữa cháy:

Thiết bị phát hiện báo cháy được bố trí ở mỗi phòng và mỗi tầng, ở nơi công cộng của mỗi tầng Mạng lưới báo cháy có gắn đồng hồ và đèn báo cháy, khi phát hiện được cháy phòng quản lý nhận được tín hiệu thì kiểm soát và khống chế hỏa hoạn cho công trình.

Thiết kế tuân theo các yêu cầu phòng chống cháy nổ và các tiêu chuẩn liên quan khác (bao gồm các bộ phận ngăn cháy, lối thoát nạn, cấp nước chữa cháy) Tất cả các

Rác thải ở mỗi tầng sẽ được thu gom và đưa xuống tầng kĩ thuật, tầng hầm bằng ống thu rác Rác thải được mang đi xử lí mỗi ngày.

-Vật liệu hoàn thiện sử dụng các loại vật liệu tốt đảm bảo chống được mưa nắng sử dụng lâu dài Nền lát gạch Ceramic Tường được quét sơn chống thấm.

-Các khu phòng vệ sinh, nền lát gạch chống trượt, tường ốp gạch men trắng cao 2m.

-Vật liệu trang trí dùng loại cao cấp, sử dụng vật liệu đảm bảo tính kĩ thuật cao, màu sắc trang nhã trong sáng tạo cảm giác thoải mái khi nghỉ ngơi.

- Hệ thống cửa dùng cửa kính khuôn nhôm.

KẾT CẤU

GIẢI PHÁP KẾT CẤU CHO CÔNG TRÌNH

1.1 Đặc điểm thiết kế nhà cao tầng:

Trong thiết kế nhà cao tầng thì vấn đề lựa chọn giải pháp kết cấu rất quan trọng bởi việc lựa chọn các giải pháp kết cấu khác nhau có liên quan đến các vấn đề khác như bố trí mặt bằng và giá thành công trình.

Tải trọng thẳng đứng trong được truyền xuống đất qua hệ thống các cấu kiện thẳng đứng hoặc các cấu kiện nghiêng được liên kết lại Các cấu kiến thẳng đứng này có thể là các khung tạo bởi hệ cột và dầm hoặc là những tường cứng có dạng đặc hoặc dạng mạng lưới.

Một nhân tốt chủ yếu trong thiết kế nhà cao tầng là tải trọng ngang vì tải trọng ngang gây ra nội lực và chuyển vị rất lớn Theo sự tăng lên của chiều cao, chuyển vị lực phụ có thể dẫn đến giảm chất lượng công trình Mặt khác chuyển vị lớn sẽ gây ra cảm giác khó chịu cho người khi làm việc và sinh sống trong đó.

1.1.3 Hạn chết chuyển vị ngang:

Việc giảm trọng lượng của bản thân:

Việc giảm trọng lượng bản thân có ý nghĩa quan trọng do giảm trọng lượng bản thân sẽ làm giảm áp lực tác dụng xuống nền đất đồng thời do trọng lượng giảm nên tác động của gió động và tác động của động đất cũng giảm đem đến hiệu quả là hệ kết cấu được nhỏ gọn hơn, tiết kiệm vật liệu, tăng hiệu quả kiến trúc, …

1.2 Phân tích lựa chọn giải pháp kết cấu:

1.2.1 Lựa chọn phương án kết cấu chung:

1.2.1.1 Các giải pháp kết cấu:

Theo các dữ liệu về kiến trúc như hình dáng, chiều cao nhà, không gian bên trong yêu cầu thì các giải pháp kết cấu có thể là.

Trong hệ này các cấu kiện thẳng đứng chịu lực của nhà là các tường phẳng Vách cứng được hiểu theo nghĩa là các tấm tường được thiết kế để chịu tải trọng đứng. nên các tấm tường chịu lực thiết kế để chịu cả tải trọng ngang lẫn đứng Tải trọng ngang truyền đến tấm tường qua các bản sàn Các tường cứng làm việc như các consol có chiều cao tiết diện lớn Giải pháp này thích hợp cho nhà có chiều cao không lớn yêu cầu phân chia các khoảng không gian bên trong nhà (không yêu cầu có không gian lớn bên trong).

Hệ này được tạo thành từ các thanh đứng và thanh ngang là các dầm liên kết cứng tại chỗ giao nhau gọi là các nút Các khung phẳng liên kết với nhau quấcc thanh ngang tạo thành khung không gian Hệ kết cấu này khắc phục được nhược điểm của hệ tường chịu lực Nhược điểm chính của hệ kết cấu này là kích thước cấu kiện lớn (do phải chịu phần lớn tải ngang), độ cứng ngang bé nên chuyển vị ngang lớn, đồng thời chưa tận dụng được khả năng chịu tải ngang của lõi cứng.

Lõi chịu lực có dạng vỏ hộp rỗng, tiết diện kín hoặc hở có tác dụng nhận toàn bộ tải trọng tác dụng lên công trình và truyền xuống đất Hệ lõi chịu lực có khả năng chịu lực ngang khá tốt và tận dụng được giải pháp vách cầu thang là vách bê tông cốt thép. Tuy nhiêu để hệ kết cấu thực sự tận dụng hết tính ưu việt thì hệ sàn của công trình phải rất dày và phải có biện pháp thi công đảm bảo chất lượng vị trí giao nhau giữa sàn và vách.

Hệ này truyền tải theo nguyên tắc các bản sàn được gối vào kết cấu chịu tải nằm trong mặt phẳng tường ngoài mà không cần các gối trung gian bên trong Giải pháp này thích hợp cho các công trình cao cực lớn (thường trên 80 tầng)

1.2.1.2 Lựa chọn hệ kết cấu công trình:

Qua phân tích một cách sơ bộ như trên ta nhận thấy mỗi hệ kết cấu cơ bản của nhà cao tầng đều có ưu, nhược điểm riêng Đối với công trình Khách sạn cao tầng yêu cầu có không hian linh hoạt, rộng rãi nên giải pháp dùng hệ tường chịu lực là khó đáp ứng được Với hệ khung chịu lực do có nhược điểm là gây ra chuyển vị ngang lớn và kích thước cấu kiện lớn nên không phù hợp với công trình là nhà dịch vụ Dùng giải pháp hệ lõi chịu lực thì công trình cần phải thiết kế với độ dày sàn lớn, lõi phân bố hợp lý các yêu cầu kiến trúc và kết cấu đặt ra cho một nhà cao tầng ta chọn biện pháp sử dụng hệ hỗn hợp là hệ được tạo thành từ sự kết hợp giữa hai hoặc nhiều hệ cơ bản Dựa trên phân tích thực tế thì hai hệ hỗn hợp có tính khác thi cao là:

Sơ đồ này tính toán khi khung chỉ chịu phần tải trọng thẳng đứng tương ứng với diện tích truyền tải đến nó có tải trọng ngang và một phần tải trọng đứng do các kết cấu chịu tải cơ bản khác như lõi, tường chịu Trong sơ đồ này thì tất cả các nút khung đều có cấu tạo khớp hoặc tất cả các cột có độ cứng chống uốn vô cùng bé.

Sơ đồ này coi khung cùng tham gia chịu tải trọng thẳng đứng với xà ngang và các kết cấu chịu lực cơ bản khác Trường hợp này có khung liên kết cứng tại các nút (gọi là khung cứng).

Lựa chọn kết cấu chịu lực chính

Qua việc phân tích trên ta nhận thấy sơ đồ khung giằng là hợp lý ở đây việc sử dụng kết cấu lõi (lõi cầu thang) chịu tải trọng đứng và ngang với khung sẽ làm tăng hiệu qua chịu lực của toàn hệ kết cấu lên rất nhiều đồng thời nâng cao hiệu quả sử dụng khung không gian Đặt biệt có sự hỗ trợ của lõi làm giảm tải trọng ngang tác dụng vào từng khung Sự làm việc đồng thời của khung và lõi là ưu điểm nổi bật của hệ kết cấu này Do vậy ta lựa chọn hệ khung giằng là hệ kết cấu chịu lực chính cho công trình này

1.2.2 Lựa chọn phương án kết cấu cột, dầm, sàn, móng:

1.2.2.1 Chọn giải pháp kết cấu dầm, sàn:

Sàn nấm: Ưu điểm của sàn nấm là chiều cao tầng giảm, nên cùng chiều cao nhà sẽ có số tầng lớn hơn, đồng thời cũng thuận tiện cho thi công Tuy nhiên để cấp nước và cấp điện điều hoà ta phải làm trần giả nên ưu điểm này không có giá trị cao.

Nhược điểm của sàn nấm là khối lượng bê tông lớn dẫn đến giá thành cao và kết cấu móng nặng nề, tốn kém Ngoài ra dưới tác dụng của gió động và động đất thì khối lượng tham gia dao động lớn  lực quán tính lớn  Nội lực lớn làm cho cấu tạo các cấu kiện nặng nề kém hiệu quả về mặt giá thành cũng như thẩm mỹ kiến trúc.

Do độ cứng ngang của công trình lớn nên khối lượng bê tông khá nhỏ  Khối lượng dao động giảm  Nội lực giảm  Tiết kiệm được bê tông và thép.

LỰA CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC CẤU KIỆN

Mặt bằng kết cấu các tầng:

-Mặt bằng kết cấu tầng 1

-Mặt bằng kết cấu tầng 4  tầng 10

-Mặt bằng kết cấu tầng tum (mái)

-Mặt bằng kết cấu tầng thượng

2.2 Sơ bộ lựa chọn các kích thước cấu kiện

Chiều dày bản sàn được thiết kế theo công thức sơ bộ sau:

Chọn chiều dày sàn dựa vào công thức: hb= m D l

Với bản loại dầm lấy m = 30 ÷ 35 và l là nhịp của bản (cạnh bản theo phương chịu lực) Với sàn bản kê bốn cạnh lấy m = 40 ÷ 45 và l là cạnh ngắn l1 Chọn m bé với bản đơn kê tự do và m lớn với bản đơn kê liên tục Với bản công xôn m = 10 ÷ 18

D = (0,8 ÷ 1,4) phụ thuộc vào tải trọng

Ta chọn chiều dày bản cho ô sàn lớn nhất có kích thước 4,8 x 5,7 (m)

Chọn chiều cao dầm theo công thức: h d = ( 1 8 ÷ 12 1 ) l n

Chọn bề rộng dầm theo công thức:

Vậy kích thước dầm chọn sơ bộ là: hd = 600 (mm) bd = 300 (mm)

2.2.2.2 Chọn dầm ngoài hành lang (L1 = 4,8 cm, L2 = 4,0 cm)

Vậy ta có chiều cao dầm là 400 mm, bề rộng dầm 300 mm.

2.2.2.3 Chọn dầm dọc nhà (B = 3.3 cm) h d = ( 1 8 12 1 ) L= ( 1 8 12 1 ) 3300A2 275(mm) chọn h d @0mm b d =(0,3 0,5) h d ¿(0,3 0,5).400= 120 200( mm) chọn b d 0 mm

2.2.3 Xác định sơ bộ tải trọng tác dụng lên một sàn:

2.2.3.1 Tỉnh tải : a Lớp gạch lát dày 1cm,  = 1.800 daN/m 3 g1 = n1 x h1 x 1 = 1,1 x 0,01 x 1800 = 20 daN/m 2 b Lớp vữa lót dày 2cm,  = 1.800 daN/m 3 g2 = n2 x h2 x 2 = 1,3 x 0,02 x 1800 = 47 daN/m 2 c Lớp bê tông sàn dày 15cm,  = 2.500 daN/m 3 g3 = n3 x h3 x 3 = 1,1 x 0,15 x 2500 = 412 daN/m 2 d Lớp trát trần dày 1,5cm,  = 1.800 daN/m 3 g4 = n4 x h4 x 4 = 1,3 x 0,015 x 1800 = 35 daN/m 2 e Tường gạch qui về phân bố đều trên sàn theo công thức g 5 = G

- F: Tổng diện tích sàn, lấy bằng F = 212,35 m 2

- G: Tổng trọng lượng tường trên sàn

Tổng tĩnh tải tác dụng lên sàn là: g = g1 + g2 + g3 + g4 + g5 = 20+47+412+35+320,7 = 839,4daN/m 2

Theo TCVN 2737-1995 với loại nhà khách sạn lấy p tc = 200 daN/m 2 mọi loại phòng:

2.2.3.3 Tổng tải trọng tác dụng lên 1 sàn: q = g + p = 839,4 + 240 = 1079,4 (daN/m 2 )

2.2.4 Xác định tiết diện cột

+ F: Diện tích truyền tải của một sàn vào cột, lấy đối với trục C - 4

Bê tông cột B25 có Rb = 145 daN/cm 2

145 #64,8 ( cm 2 ) Chọn cột chữ nhật h = 60cm có F = 60x40 = 2400 cm 2 ≈ 2364,8 cm 2

Chọn kích thước cột từ tầng hầm đến tầng 3 (C5,C7): bxh = 60x40 cm

Do công trình là khách sạn cao tầng nên để thuận tiện cho thi công ta chọn một loại tiết diện cột cho tất cả các tầng (60x40cm).

2.2.4.2 Các cột biên (Các cột còn lại)

+ F: Diện tích truyền tải của một sàn vào cột.

Bê tông cột B25 có R b = 145 daN/cm 2

145 842,46 (c m 2 ) Chọn cột vuông h = 30cm có F = 30x30 = 900 cm 2

2.2.5 Chọn tiết diện lõi + vách

Theo TCXD 198-1997 tổng tiết diện lõi và vách xác định theo công thức :

+ Fvl : Tổng diện tích tiết diện lõi + vách

+ Fst : Tổng diện tích sàn từng tầng, Fst = 212,35 m 2

Fvl = 0,015 x 212,35 = 3,18525 m 2 = 31853 cm 2 Tổng chiều dài các vách là : lvách = 7x2,02 + 2x4,16 + 6,9 + 2x3,6 + 2x2,2 + 2,15 + 2,38 +1,75 + 0,825 + 1,15 + 0,775 + 1,75 = 51,74 (m)

Chiều dày vách là: δ vl = 31853

 Chọn chiều dày vách là : V10 cm

 Chiều dày các lõi là : V20 cm

Thoả món cỏc điều kiện vl  15cm và δ vl ≥ h tan g

2.3 Lựa chọn và lập sơ đồ tính cho các kết cấu kiện chịu lực

2.3.1 Lựa chọn sơ đồ tính

Từ mặt bằng nhà ta thấy tỉ lệ L/B của phần cao tầng bằng 1 Mặt khác kiến trúc nhà gần như hình vuông, hệ lõi cứng được bố trí ở giữa, xung quanh là các vách cứng đối xứng nhau.

Do công trình có mặt bằng nhà vuông, nên chịu lực theo hai phương gần giống nhau Sơ đồ tính hợp lý là tính theo hệ không gian gồm hệ khung - sàn - vách cứng.Trong đó trục khung theo phuơng đứng được lấy trùng trục cột, vách Trục khung theo cao khác nhau thì trục khung được lấy trùng với trục dầm gây nguy hiểm hơn cho kết cấu, tức là làm cho chiều dài tính toán của cột kề dưới lớn hơn Tương tự nếu cột thay đổi tiết diện thì trục khung được lấy trùng với trục cột nào làm cho chiều dài tính toán của dầm lớn hơn.

Trục của tường thường lệch so với trục của dầm và trục của dầm biên thường lệch so với trục cột Tải trọng từ tường truyền xuống dầm sau đó truyền xuống cột ngoài thành phần tải trọng tập trung đúng tâm còn gây ra thành phần mônmen xoắn cho dầm và mônmen uốn cho cột Tuy nhiên do độ cứng của nút khung rất lớn nên có thể bỏ qua tác dụng của mô men lệch tâm lên dầm và xem ảnh hưởng chỉ là cục bộ lên cột.

2.3.2 Cơ sở tính toán kết cấu:

- Giải pháp kiến trúc đã lập;

- Tiêu chuẩn về tải trọng và tác động 2737-1995;

- Động lực học và ổn định công trình;

- Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép TCXDVN 356- 2005;

- Giáo trình “Kết cấu BTCT phần cấu kiện cơ bản “&

“Kết cấu BTCT phần kết cấu nhà cửa “

- Phần mềm tính toán kết cấu ETAB phiên bản 19.

XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG

Việc xác định tải trọng tác dụng lên công trình căn cứ Tiêu chuẩn về tải trọng và tác động 2737-1995:

- Tĩnh tải Giải pháp kiến trúc đã lập, cấu tạo các lớp vật liệu

- Hoạt tải sử dụng dựa vào tiêu chuẩn

- Hoạt tải gió tính cho tải trọng gió tĩnh

3.2 Trình tự xác định tải trọng :

Tĩnh tải bao gồm trọng lượng bản thân các kết cấu như cột, dầm sàn và tải trọng do tường, vách kính đặt trên công trình Khi xác định tĩnh tải, ta xác định trọng lượng đơn vị để từ đó làm cơ sở phân tải sàn về các dầm theo diện phân tải và độ cứng Tải trọng bản thân các phân tử vách, cột và dầm sẽ được phần mềm tự động cộng vào khi khai báo hệ số trọng lượng bản thân Vì vậy ta không tính đến trọng lượng bản thân các kết cấu chịu lực (cột, dầm, sàn, vách).

Tĩnh tải bản thân phụ thuộc vào cấu tạo các lớp sàn Trọng lượng phân bố đều các lớp sàn cho trong bảng sau :

3.2.1.1 Tỉnh tải sàn các tầng (S):

Các lớp vật liệu Chiều dày

 daN/m 3 g tc daN/m 2 n g tt daN/m 2

- 1 Lớp vữa lót XM 50# dày 20mm 20 1.800 36 1,3 46,8

- 1 Lớp vữa trát trần XM 20 1.800 27 1,3 46,8

Giá trị vào tải sàn 480

Bảng 3.1: Tỉnh tải sàn trên các tầng

3.2.1.2 Tỉnh tải trên sàn mái (M):

- 2 Lớp vữa lót XM 50# dày 20mm 20 1.800 72 1,3 93,6

- 2 lớp gạch lỗ chống nóng 100 1.500 300 1,1 330,0

- 1 Lớp bê tông chống thấm dày 40 40 2.500 100 1,1 110,0

- 1 Lớp bê tông nhẹ tạo dốc 100 1.600 160 1,3 208,0

Giá trị vào tải sàn 1172,7 Bảng 3.2: Tỉnh tải trên sàn mái

3.2.1.3 Tĩnh tải sàn lô gia:

- 1 Lớp gạch lát chống trơn 200x200 10 2.200 22 1,1 24,2

- 1 Lớp vữa lót XM 50# dày 20 mm 20 1.800 36 1,3 46,8

- 1 Lớp bê tông xỉ tạo dốc 30 1.600 48 1,3 62,4

Giá trị vào tải sàn 498,5

Bảng 3.3: Tỉnh tải sàn lô gia

3.2.1.4 Tĩnh tải sàn vệ sinh:

- Lớp gạch CARAMIC chống trơn 200x200 15 2.000 30 1,1 33

- 1 Lớp vữa chống thấm XM 50# dày

- Lớp trần nhựa khung nhôm 30 1,1 33

Giá trị vào tải sàn 490,5

Bảng 3.4: Tỉnh tải sàn vệ sinh

3.2.1.5 Trọng lượng bản thân tường:

Cấu tạo các lớp vật liệu Chiều dày

 daN/m 3 g tc daN/m n g tt daN/m -Tường xây gạch 300, cao 4,5 - 0,7 = 3,8m 300 1.800 1.504,8 1,1 1.655,3

-Lớp vữa trát 2 bên XM

Bảng 3.5: Tĩnh tải tường 300 – Tầng 1-2

 daN/m g tc daN/m n g tt daN/m

Giá trị vào tải sàn 1.225,2 Bảng 3.6: Tĩnh tải tường 200 – Tầng 1-2

 daN/m 3 g tc daN/m n g tt daN/m

Giá trị vào tải sàn 1.315,1 Bảng 3.7: Tĩnh tải tường 300 – Tầng điển hình

 daN/m 3 g tc daN/m n g tt daN/m

Giá trị vào tải sàn 898,5 Bảng 3.8: Tĩnh tải tường 200 – Tầng điển hình

Chú ý: Khi tính kể đến lỗ cửa, tải trọng tường 220mm và 110mm nhân với hệ số giảm tải 0,7

Tải trọng tường 200 không nằm trên dầm được tính ra trên tổng mặt sàn sau đó chia đều ra trên toàn diện tích Tải trọng tường nằm trên dầm tính trên 1m dài đặt lên dầm.

- Chiều dài tường 300tầng điển hình : 189,96m

- Chiều dài tường 200 tầng điển hình : 136,2m

Tải tường các tầng điển hình: g 5 = G

Khi đó thành phần tĩnh của áp lực gió tác dụng lên công trình trên một đơn vị diện tích hình chiếu của công trình lên mặt phẳng vuông góc với hướng gió là:

- Wo: Giá trị áp lực gió phụ thuộc vào vùng lãnh thổ và địa hình, với công trình xây dựng tại Nha Trang, dạng địa hình A, thuộc vùng gió II-A, nên ta lấy

- n : Hệ số vượt tải lấy bằng 1,2

- k : Hệ số thay đổi áp lực gió theo độ cao

- c : Hệ số cản chính diện

Bảng 3.9: Bảng áp lực gió theo chiều cao nhà

Mái 95 45,3 1,31 1,2 -0,6 0,8 -146.4 195,2 Áp lực gió tĩnh tác dụng lên bề mặt đón gió của công trình quy về lực tập trung đặt tại tâm cứng của công trình với thành phần động của gió.

Bảng 3.10: Bảng áp lực gió lực gió tĩnh theo phương OX tác dụng lên công trình

Bảng 3.11: Bảng áp lực gió tĩnh theo phương OY tác dụng lên công trình

3.2.3.2 Thành phần gió động Để tính toán tải trọng gió động, ta cần xác định các dạng dao động riêng và tầng số dao động riêng của công trình Tần số dao động riêng được xác định từ tổ hợp TTDD = TT + 0,5 HT.

Ta phân tích dao động của công trình theo từng phương Ox, Oy bằng phần mềm phân tích kết cấu ETABS 19.

Từ kết quả phân tích của chương trình tính toán ta có các mode dao động, gió động được tính theo TCVN 229:1999.

Công trình có tầng số dao động riêng cơ bản thứ s thoả mãn bất đẳng thức: f S có 9 sơ đồ :

Hình 4.2: Sơ đồ bản kê 4 cạnh

Xét từng ô bản: Có 6 momen

Dùng MII để tính Dùng MI để tính Dùng MI để tính

Dùng M2 để tính Dùng M1 để tính

Cắt một dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn và xem như một dầm

Tải trọng phân bố đều tác dụng lên dầm: q=(g+p).1m (kG/m) q

2 1 1 l 1 Tùy theo liên kết cạnh bản mà có 3 sơ đồ tính đối với dầm:

Hình 4.3 : Sơ đồ bản dầm

4.3 Tính toán và bố trí cốt thép cho sàn

Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng b = 1m, chiều cao h

= hb h0=h-a0 : Chiều cao làm việc của tiết diện, bằng khoảng cách từ trọng tâm As đến mép vùng nén. a0: Chiều dày lớp đệm, bằng khoảng cách từ trọng tâm của As đến mép chịu kéo. a0=c+0,5. c: Chiều dày lớp bảo vệ lấy như sau: Với bê tông nặng c ≥  đồng thời c ≥ c0

Với bản có: h ≤ 100mm lấy c0 = 10mm h > 100mm lấy c0 = 15mm

Giả thiết a0 Với bản thường chọn a0 = 15÷20mm Khi h khá lớn (h > 150mm) có thể chọn a0 = 25÷30mm Tính h0 = h - a0.

: Đặc trưng tính chất biến dạng của vùng bê tông chịu nén,  =  - 0,008.Rb

 = 0,85 đối với bê tông nặng.

sc,u: ứng suất giới hạn của cốt thép trong vùng bê tông chịu nén, sc,u = 400Mpa

Kiểm tra điều kiện hạn chế:  ≤ R

Khi điều kiện hạn chế được thỏa mãn, tính = 1 - 0,5.

Tính diện tích cốt thép:

Tính tỷ lệ cốt thép :

Kiểm tra điều kiện  ≥ min = 0,1% Khi xảy ra  < min chứng tỏ h quá lớn so với yêu cầu, nếu được thì rút bớt h để tính lại Nếu không thể giảm h thì cần chọn As theo yêu cầu tối thiểu bằng min.b.h0

Sau khi chọn và bố trí cốt thép cần tính lại a0 và h0 Khi h0 không nhỏ hơn giá trị đã dùng để tính toán thì kết quả là thiên về an toàn Nếu h0 nhỏ hơn giá trị đã dùng với mức độ đáng kể thì cần tính toán lại  nằm trong khoảng 0,3%÷0,9% là hợp lý.

4.3.2 Cấu tạo cốt thép chịu lực Đường kính  nên chọn  ≤ h/10 Để chọn khoảng cách a có thể tra bảng hoặc tính toán như sau:

Tính as là diện tích thanh thép, từ as và As tính a.

Chọn a không lớn hơn giá trị vừa tính được Nên chọn a là bội số của 10mm để thuận tiện cho thi công.

Khoảng cách cốt thép chịu lực còn cần tuân theo các yêu cầu cấu tạo sau: amin ≤ a ≤ amax Thường lấy amin = 70mm.

Khi h ≤ 150mm thì lấy amax = 200mm

Khi h > 150mm lấy amax = min(1,5.h và 400)

-Kết quả tính toán nội lực và cốt thép cho ô sàn được thể hiện ở bảng

Cốt thép tính ra được bố trí theo yêu cầu quy định Việc bố trí cốt thép xem bản vẽ kết cấu

*Đối với loại bản kê 4 cạnh

Bảng 4.6: Bảng tính cốt thép với loại bản 4 cạnh l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT H.lượng ỉ a TT a BT A s CH H.lượng

(m) (m) (N/m 2 ) (N/m 2 ) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m TT (%) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m BT (%)

20.0 100.0 α 1 = 0.0213 M 1 = 463 0.003 0.998 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 28.0 92.0 α 2 = 0.0065 M 2 = 150 0.001 0.999 0.92 0.10% 8 546 200 2.51 0.27% 20.0 100.0 β 1 = 0.0469 M I = -849 0.006 0.997 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 β 2 = 0.0127 M II = -230 0.002 0.999 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 α 1 = 0.0316 M 1 = 1,475 0.010 0.995 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 28.0 92.0 α 2 = 0.0225 M 2 = 1,010 0.008 0.996 0.92 0.10% 8 546 200 2.51 0.27% 20.0 100.0 β 1 = 0.0710 M I = -3,044 0.021 0.989 1.10 0.11% 10 715 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 β 2 = 0.0438 M II = -1,874 0.013 0.993 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 α 1 = 0.0202 M 1 = 584 0.004 0.998 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 28.0 92.0 α 2 = 0.0146 M 2 = 422 0.003 0.998 0.92 0.10% 8 546 200 2.51 0.27% 20.0 100.0 β 1 = 0.0465 M I = -1,138 0.008 0.996 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 β 2 = 0.0336 M II = -823 0.006 0.997 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 α 1 = 0.0202 M 1 = 855 0.006 0.997 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 28.0 92.0 α 2 = 0.0074 M 2 = 315 0.003 0.999 0.92 0.10% 8 546 200 2.51 0.27% 20.0 100.0 β 1 = 0.0446 M I = -1,530 0.011 0.995 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 β 2 = 0.0165 M II = -565 0.004 0.998 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 1.18 α 1 = 0.0236 M 1 = 680 0.005 0.998 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 28.0 92.0 α 2 = 0.0148 M 2 = 443 0.004 0.998 0.92 0.10% 8 546 200 2.51 0.27% 20.0 100.0 β 1 = 0.0562 M I = -1,439 0.010 0.995 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 β 2 = 0.0305 M II = -781 0.005 0.997 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 1.40 α 1 = 0.0210 M 1 = 1,021 0.007 0.996 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 28.0 92.0 α 2 = 0.0107 M 2 = 521 0.004 0.998 0.92 0.10% 8 546 200 2.51 0.27% 20.0 100.0 β 1 = 0.0473 M I = -1,907 0.013 0.993 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 β 2 = 0.0240 M II = -968 0.007 0.997 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39%

20.0 100.0 1.02 α 1 = 0.0182 M 1 = 1,184 0.008 0.996 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 28.0 92.0 α 2 = 0.0176 M 2 = 1,143 0.009 0.995 0.92 0.10% 8 546 200 2.51 0.27% 20.0 100.0 β 1 = 0.0424 M I = -2,352 0.016 0.992 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 β 2 = 0.0409 M II = -2,265 0.016 0.992 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 1.40 α 1 = 0.0279 M 1 = 1,305 0.009 0.995 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 28.0 92.0 α 2 = 0.0162 M 2 = 736 0.006 0.997 0.92 0.10% 8 546 200 2.51 0.27% 20.0 100.0 β 1 = 0.0588 M I = -2,481 0.017 0.991 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 β 2 = 0.0400 M II = -1,688 0.012 0.994 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 1.45 α 1 = 0.0228 M 1 = 3,068 0.021 0.989 1.38 0.14% 8 365 200 2.51 0.25% 28.0 92.0 α 2 = 0.0093 M 2 = 1,312 0.011 0.995 0.92 0.10% 8 546 200 2.51 0.27% 20.0 100.0 β 1 = 0.0515 M I = -5,875 0.041 0.979 2.14 0.21% 10 367 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 β 2 = 0.0184 M II = -2,093 0.014 0.993 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 1.57 α 1 = 0.0220 M 1 = 2,681 0.018 0.991 1.20 0.12% 8 418 200 2.51 0.25% 28.0 92.0 α 2 = 0.0077 M 2 = 985 0.008 0.996 0.92 0.10% 8 546 200 2.51 0.27% 20.0 100.0 β 1 = 0.0491 M I = -4,988 0.034 0.982 1.81 0.18% 10 433 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 β 2 = 0.0151 M II = -1,530 0.011 0.995 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 1.24 α 1 = 0.0236 M 1 = 1,504 0.010 0.995 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 28.0 92.0 α 2 = 0.0134 M 2 = 888 0.007 0.996 0.92 0.10% 8 546 200 2.51 0.27% 20.0 100.0 β 1 = 0.0554 M I = -3,089 0.021 0.989 1.12 0.11% 10 704 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 β 2 = 0.0272 M II = -1,518 0.010 0.995 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 1.47 α 1 = 0.0227 M 1 = 854 0.006 0.997 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 28.0 92.0 α 2 = 0.0091 M 2 = 357 0.003 0.999 0.92 0.10% 8 546 200 2.51 0.27% 20.0 100.0 β 1 = 0.0512 M I = -1,639 0.011 0.994 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 β 2 = 0.0178 M II = -571 0.004 0.998 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 α 1 = 0.0316 M 1 = 2,016 0.014 0.993 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 28.0 92.0 α 2 = 0.0109 M 2 = 696 0.006 0.997 0.92 0.10% 8 546 200 2.51 0.27% 20.0 100.0 β 1 = 0.0657 M I = -3,753 0.026 0.987 1.36 0.14% 10 578 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 β 2 = 0.0228 M II = -1,302 0.009 0.995 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39%

*Đối với loại bản dầm

Bảng 4.7: Bảng tính cốt thép với loại bản dầm l 1 l 2 g p h a h 0 A s TT H.lượng ỉ a TT a BT A s CH H.lượng

(m) (m) (N/m 2 ) (N/m 2 ) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m TT (%) (mm) (mm) (mm) (cm 2 /m) m BT (%)

20.0 100.0 M nh = 1/24 q.L = 576 0.004 0.998 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 20.0 100.0 M g = -1/12 q.L = -864 0.006 0.997 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 M nh = 9/128 q.L = 2,756 0.019 0.990 1.24 0.12% 8 406 200 2.51 0.25% 20.0 100.0 M g = -1/8 q.L = -4,200 0.029 0.985 1.17 0.12% 10 673 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 M nh = 9/128 q.L = 1,351 0.009 0.995 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 20.0 100.0 M g = -1/8 q.L = -2,402 0.017 0.992 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 M nh = 1/24 q.L = 1,060 0.007 0.996 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 20.0 100.0 M g = -1/12 q.L = -1,607 0.011 0.994 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39% 20.0 100.0 M nh = 9/128 q.L = 992 0.007 0.997 1.00 0.10% 8 503 200 2.51 0.25% 20.0 100.0 M g = -1/8 q.L = -1,512 0.010 0.995 1.00 0.10% 10 785 200 3.93 0.39%

Kích thước Tải trọng Chiều dày s7 c 1.20 2.80 4,800

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM PHỤ

Đồ án này sinh viên tính dầm phụ trục D nhịp (1-5) và dầm phụ trục C nhịp ( 2-5) thuộc tầng 4 để tính toán và thiết kế, các dầm phụ khác làm theo quy trình tương tự.

Tính toán thiết kế dầm phụ D trục E nhịp (1-5) tầng 4

- Bê tông, cột, vách, lõi, B25 có:

- Thép chịu lực AII: Ra = Ra' = 280 MPa = 2800 daN/cm 2

- Thép cấu tạo AI: Ra = Ra' = 225 MPa = 2250 daN/cm 2

5.2 Quan niệm tính và sơ đồ tính.

Dầm phụ được tính như dầm liên tục tựa lên các gối tựa là các dầm chính, chịu tải trọng bản thân, tải trọng tường xây trên nó và tải trọng từ các ô sàn lân cận truyền về, nhịp tính chính là khoảng cách tim giữa các gối tựa.

Dầm được tính theo sơ đồ đàn hồi, nhịp dầm là khoảng cách giữa tim các gối tựa ( dầm chính ).

Sơ đồ tính dầm phụ trục D

Tiết diện dầm phụ được sơ bộ theo công thức: h dp = ( 12 1 ÷ 20 1 ) L , b dp = ( 0,3 ÷ 0,5 ) h dp

Trong đó: hdp là chiều cao dầm phụ: bdp là chiều rộng dầm phụ, L là nhịp dầm.

Với nhịp L= 5,8m, ta có: h dp = ( 12 1 ÷ 20 1 ) 5,8 = ( 483 ÷ 290 )

 b dp =(0,3 ÷ 0,5).400 =(135 ÷ 225) (mm) => chọn bdp = 200 (mm)

Tiết diện dầm phụ (D) : bxh = 200x400 (mm)

Sơ đồ truyền tải từ sàn vào dầm.

Tải trọng tác dụng vào sàn có dạng tam giác và hình thang như hình vẽ

Tải trọng qui đổi về tải trọng tương đương

Các dạng tải trọng Sơ đồ Sơ đồ quy đổi Công thức

- Trong đó : l 1 : chiều dài cạnh ngắn của sàn l 2 : chiều dài cạnh dài của sàn β=0,5l 1 l 2

Mỗi nhịp dầm chịu tác dụng của tĩnh tải do ô sàn hai bên tác dụng vào Các tải trọng này phân bố theo dạng hình thang hoặc tam giác như đã quy đổi ở trên

- Tải trọng hành lang : g tt = 8,40(KN/m 2 )

- Tải trọng phòng ngủ : g tt = 7,2 (KN/m 2 )

- Tải trọng tường : gt = 330.4.1,1 = 14,52 (KN/m)

- Tải trọng bản thân dầm + vửa trát : gdv = 1,94(KN/m)

* Tải trọng hình thang từ hành lang truyền vào : β=0,5 l 1 l 2 = 0,5 2000 4500 = 0,22 g td 1 =(1−2.0 , 3 2 +0 , 3 3 ).8,40 2 2 =7,8 (KN/m)

* Tải trọng tam giác truyền vào các nhịp : g td 2 = 5

+ Tổng tỉnh tải tác dụng lên dầm D1 như sau :

Hoạt tải từ sàn truyền lên dầm được xác định tùy thuộc vào loại ô bản.

Cách tính tương tự như trường hợp tĩnh tải.

5.4.2.1 Xác định hoạt tải phân bố

-Tổng hoạt tải tác dụng lên dầm:

Bảng 5.1: Tổng hợp hoạt tải

Do hoạt tải có tính chất xuất hiện bất kỳ, nên ta phải tiến hành tổ hợp để tìm ra những giá trị nội lực nguy hiểm nhất do hoạt tải gây ra.

5.4.3.1 Các sơ đồ chất tải

Sử dụng sự hỗ trợ của phần mềm phân tích kết cấu Sap2000 để tiến hành tổ hợp nội lực dầm phụ:

Hình 5.2: Biểu đồ Momen M (kN.m)

Hình 5.3: Biểu đồ Lực cắt Q (kN)

Hình 5.4: Biểu đồ Momen M - HT1 (kN.m)

Hình 5.5: Biểu đồ Momen M – HT2 (kN.m)

Hình 5.8: Biểu đồ Lực cắt Q – HT1 (kN)

Bảng 5.2: Tổ hợp nội lực cho dầm D4

TT HT1 HT2 HT3 HT4 M min M max

Trường hợp tải trọng (kN.m) Giá trị tổ hợp BẢNG TỔ HỢP NỘI LỰC DẦM

Bảng 5.3: Bảng tổ hợp lực cắt dầm D1

TT HT1 HT2 HT3 HT4 Q min Q max Q tt =|Q| max

PHỤ LỤC 3.2: BẢNG TỔ HỢP LỰC CẮT DẦM D1

Trường hợp tải trọng (đơn vị kN) Tổ hợp

5.5 Tính toán cốt thép dầm phụ D4

5.5.1.1 Với tiết diện chịu mômen âm

Cánh nằm trong vùng chịu kéo nên ta tính toán với tiết diện chữ nhật 20x45cm đặt cốt đơn.

Giả thiết trước chiều dày của lớp bê tông bảo vệ  a

Diện tích cốt thép yêu cầu:

+ Nếu α m >α R : thì tăng kích thước tiết diện hoặc tăng cấp độ bền nén của bê tông hoặc đặt cốt kép.

5.5.1.2 Với tiết diện chịu mômen dương

Cánh nằm trong vùng chịu nén nên ta tính toán với tiết diện chữ T.

Bề dày cánh >0,1h nên bề rộng mỗi bên cánh , tính từ mép bụng dầm không được lớn hơn 1/6 nhịp cấu kiện và lấy không lớn hơn 1/2 khoảng cách của các dầm dọc.

Xác định vị trí trục trung hoà:

Mf = Rb .(h0 – 0,5 ) Trong đó: : bề rộng cánh chữ T :

Mf: giá trị mômen ứng với trường hợp trục trung hoà đi qua mép dưới của cánh.

+ Nếu M ¿ Mf thì trục trung hoà qua cánh, việc tính toán như đối với tiết diện chữ nhật xh.

+ Nếu M > Mf thì trục trung hoà qua sườn.

Nếu α m ≤α R : thì từ α m tra phụ lục ta được ξ

Diện tích cốt thép yêu cầu:

Nếu α m >α R : thì ta tính với trường hợp tiết diện chữ T đặt cốt kép. + Kiểm tra hàm lượng cốt thép. μ min ¿ μ t = A S bh o ¿ μ ma x Hợp lí: 0,8% ¿ μ t ¿ 1,5% Thông thường với dầm lấy μ min =0,15%. Đối với nhà cao tầng μ ma x = 5%.

Nhận thấy, dầm và sàn được đổ toàn khối, khi tính toán cốt thép chịu momen dương, để tiết kiệm thì ta nên kể đến khả năng chịu nén của phần cánh, độ vươn của phần cánh được xác định theo “điều 6.2.2.7 – TCVN 5574 – 2012 [18] ” và tham khảo ý kiến của “Giáo trình sàn sườn bê tông toàn khối – Nguyễn Đình Cống [5] ”:

Với , độ vươn ra của cánh được lấy:

Căn cứ vào nhóm cốt thép CII và cấp độ bền bê tông B20, tra “Phụ lục 8 – Giáo trình KCBTC – PGS,TS.Phan Quang Minh [1] ” ta có: ξ R =0,632, α R =0,432

Giả thiết a = 30mm, ta có: h0 = 450 – 30 = 420mm.

Xác định vị trí của trục trung hòa từ momen phân giới:

*Tại giữa nhịp 1: M 8,32 ≤ M f 0,59(kN.m)  trục trung hòa đi qua cánh, ta tính toán với tiết diện chữ nhật kích thước b f ×h 00 ×450 (mm)

-Kiểm tra điều kiện hạn chế:

-Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông.

Qmax Chọn thép đai tại nhịp

=> Chọn thép đai tại gối q sw = Q 2max

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ

Hình 6.1: Mặt bằng cầu thang tầng điển hình

Thang bộ là hệ kết cấu gồm bản thang là bản BTCT toàn khối, các bậc thang là gạch xây, ngoài ra tùy cách bố trí mà có thêm hệ dầm – bản chiếu nghỉ và dầm – bản chiếu tới

Cầu thang bộ trong công trình được lựac chọn thiết kế với kết cấu có đặc điểm như sau

- Chọn kết cấu bản phẳng cho bản thang.

- Bản thang có dạng gãy khúc : bản nghiêng và chiếu nghỉ.

- Bản thang liên kết 2 đầu : một đầu gối lên dầm chiếu tới, một đầu liên kết với vách cứng – dầm chiếu nghỉ.

6.2.3 Lựa chọn kích thước và tiết diện.

-Kích thước trên mặt bằng – mặt đứng:

Cầu thang có các kích thước chính như sau :

- Cao độ chiếu nghỉ : 1.8m tính từ mặt sàn tầng dưới.

Bậc thang Đây là loại cầu thang 2 vế dạng bản, chiều cao tầng 4-5 là 3,3m

Bậc thang bằng gạch xây và hoàn thiện bởi nhiều lớp cầu tạo Chọn chiều cao bậc hb ( 150-180mm) và bề rộng bậc bb ( 250 ÷ 300 ) theo tương quan 2hb+bb = 600 –

650 (mm) Trong đó hb có thể lấy lẻ đến 1mm, bb : 240 - 300mm, bb nên lấy chẵn 10mm Nếu cần thiết ưu tiên chọn số bậc lẻ ( 4n+1 ) Từ đó tính ra độ dốc cầu thang.

 Chiều cao bậc : chọn hb = 150mm.

 Bề rộng bậc : chọn bb= 280 mm.

- Số bậc tính toán gần đúng :

- Độ dốc cầu thang : tgα= h b = 150 300 =0.5 ⇒ α & 0 33 ' ⇒ cosα =0.89

Sơ bộ chọn chiều dày bản theo công thức : h b m l.D

Trong đó : l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản. m : hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5. hb = mm.

Chiều dày bản phải thỏa mãn ≥hmin

Chọn chiều dày là 100mm.

Cầu thang dạng không cốn nên ta chọn hbt = 100 (mm), bằng chiều dày sàn.

 Kích thước dầm chiếu nghỉ.

- Chọn kích thước dầm theo công thức :

Chọn hdct 00mm => bdct= 200mm Vậy chọn kích thước dầm DCN : bdxhd = (200x300) mm.

Sơ bộ chọn chiều dày bản theo công thức : h b m l.D

D = 0.8  1.4 phụ thuộc tải trọng Chọn D = 1 l = l1: kích thước cạnh ngắn của bản. m : hệ số phụ thuộc loại bản , chọn m 5. hb = mm.

Chiều dày bản phải thỏa mãn ≥hmin

Chọn chiều dày là 100mm.

Cầu thang dạng không cốn nên ta chọn hbt = 100 (mm), bằng chiều dày sàn.

Hình 6.2: Sơ đồ chất tải cầu thang tầng 4-5

Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo và trọng lượng bản thân bản thang:

+ Lớp đá Granit dày 30 mm:

+ Lớp vữa lót dày 15 mm:

+ Lớp vữa trát dày 15 mm: g6 = n.6.6

Tổng tĩnh tải theo phương thẳng đứng phân bố trên 1m 2 bản thang:

Bảng 6.1: Tĩnh tải bảng thang

(mm) (mm) (mm) (kN/m 3 ) (kN/m 2 )

Hoạt tải được lấy theo TCVN 2737-1995 cho cầu thang là p tc = 3 KN/m 2 , hệ số vượt tải lấy bằng 1,2 Ta có hoạt tải trên bản thang:

- Tổng tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản (m 2 theo phương xiên ):

Bao gồm trọng lượng các lớp cấu tạo và trọng lượng bản thân chiếu nghĩ:

+ Lớp đá Granit dày 30 mm:

+ Lớp vữa lót dày 15 mm:

+ Lớp vữa trát dày 15 mm: g4 = n.4.4

Tổng tĩnh tải theo phương thẳng đứng phân bố trên 1m 2 bản thang:

Bảng 6.2: Bảng tính tĩnh tải bản chiếu nghỉ

(mm) (mm) (mm) (kN/m 3 ) (kN/m 2 )

Bản chiếu nghỉ Đá Granite 30 300 150 1.1 22 0.97

Hoạt tải được lấy theo TCVN 2737-1995 cho cầu thang là p tc = 3 KN/m 2 , hệ số vượt tải lấy bằng 1,2 Ta có hoạt tải trên bản thang:

Tổng tải trọng phân bố trên mặt phẳng bản : qcn =(p t t + )= (3.6+4.54) = 8.14 (KN/m 2 )

Cắt dải bản 100 (cm) tính toán

Giải nội lực bằng phần mềm Sap2000.

Hình 6.3: Biểu đồ biến dạng

Hình 6.5: Biểu đồ lực cắt

Hình 6.6: Phản lực tại các gối

Vì bản thang và chiếu nghỉ cùng làm việc như 1 dầm nên lấy 1 giá trị Momen

Mmax tại nhịp bản để tính thép dưới cho bản thang và bản chiếu nghỉ Lấy 0.4Mmax làmMomen gối tính thép trên tại gối Lấy Momen vị trí gãy khúc để bố trí thép trên cho vị trí gãy khúc và chiếu nghỉ.

Bảng 6.3: Bảng giá trị Momen

Vị trí Nhịp Gãy khúc

6.6 Tính toán thép bản thang

Ta có bảng tính cốt thép:

+ Bản thang chịu lực một phương, cắt 1m theo phương chịu lực để tính như cấu kiện chịu uốn Tiết diện chữ nhật, bxh = 1m x h

- Công thức tính cốt đơn cho cấu kiện chữ nhật chịu uốn αm = ; γ = 1-0.5* ξ ; Fa = ; μ = (%)

- Bê tông B25, Rs = 225 (kG/cm 2 ), γb2 =1 : ξR= 0.645 ( bảng tra phụ lục 5,9 sách BTCT II của thầy Võ Bá Tầm ).

- Hàm lượng cốt thép tối đa : μmax = ξR* = 3.98%

- Hàm lượng cốt thép tối thiểu : μmin = 0.1% (cấu kiện chịu uốn).

Bảng 6.4: Bảng tính cốt thép bản thang và bản chiếu nghỉ

6.6.1.2 Xác định kích thước tiết diện.

Kích thước DCN có thể chọn sơ bộ theo công thức: mm Chọn hc = 300mm.

Vậy kích thước tiết diện dầm là: bxh = 200 ¿ 300.

Trọng lượng phần bêtông: q1= =1.1x25x0.2x (0,3-0,1) = 1.1 (KN/m)

Trọng lượng phần vữa trát: q2 = =1.3x16x0.015x ( 2x0.3+0.2-2x0.1) = 0.24 (KN/m)

Do chiếu nghỉ truyền vào:

Do bản thang truyền vào :

Vậy tải trọng phân bố trên dầm chiếu nghỉ là: q =q1+ q2 + q3 + q4 =1.1+0.24+3,04+3.27= 7.65 (KN/m)

Do chiếu nghỉ truyền vào:

Sử dụng phần mềm sap 2000 ta có kết quả nội lực:

Hình 6.7: Sơ đồ tải trọng dầm chiếu nghỉ

Hình 6.9: Biểu đồ lực cắt

Ta có Mg = 0 (KN.m): Tại gối có mô men bằng 0 nên bố trí thép cấu tạo 212 có As

Giả thiết a = 3cm, tính được h0 0 - 3 = 27cm.

-Tính diện tích cốt thép:

- Tính hàm lượng cốt thép:

Chọn 214 có As = 3.079 cm 2 đặt phía dưới.

Kiểm tra hàm lượng cốt thép đã chọn μ%= A s b.h o 100% = = 0.57 % ( thỏa mãn )

Tải trọng phân bố đều trên dầm gồm:

Do TLBT dầm, vữa trát + tải trọng do bản thang truyền vào + do chiếu nghĩ truyền vào: g =1.1+0.2 + + =9.77(kN/m)

Do bản chiếu nghỉ truyền vào và bản thang: p = (kN/m)

Bảng 6.5: Tính thép đai dầm chiếu nghỉ tầng 4-5

TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ KHUNG

- Khung ngang là khung chịu lực chính của công trình

- Khung trục 2 gồm 3 nhịp, 10 tầng

- Chiều cao kết cấu tầng trệt cao 4,3 m (chưa kể độ sâu chôn móng)

Hình 7.1: Sơ đồ tính khung trục B

- Quan niệm cột khung ngàm vào móng tại mặt móng

- Dầm liên kết với cột khung coi là nút cứng

7.3 Xác định sơ bộ kích thước các cấu kiện

Kích thước cấu kiện được chọn theo kinh nghiệm thiết kế "Kết cấu bê tông cốt thép – Phần cấu kiện cơ bản "(trường Đại Học Xây Dựng) và đảm bảo theo tiêu chuẩn thiết kế cấu kiện BTCT TCVN 5574-2018 Trong đó kích thước của cấu kiện phải đảm bảo các yêu cầu sau:

+ Đảm bảo khả năng chịu lực (điều kiện bền).

+ Đảm bảo điều kiện sử dụng bình thường (điều kiện về biến dạng).

+ Đảm bảo tính kinh tế trong thiết kế, cũng như các điều kiện thi công thuận lợi ( hàm lượng cốt thép, tận dụng tối đa khả năng làm việc kết cấu , ).

7.3.1 Xác định sơ bộ kích thước tiết diện dầm.

Kích thước dầm được xác định sơ bộ theo công thức:

Bảng 7.1: Chọn sơ bộ kích thước dầm

Kích thước nhịp chính h b m mm mm

7.3.2 Xác định sơ bộ kích thước tiết diện cột

Diện tích cột được xác định sơ bộ theo công thức:

A : Diện tích tiết diện ngang của cột.

Rb : Cường độ tính toán về nén của bê tông : k : Là hệ số xét đến ảnh hưởng khác như momen uốn, hàm lượng thép, độ mảnh ( lấy k = 1,3 với cột biên ta lấy, k = 1,2 với cột trong nhà, k = 1,5 với cột góc nhà).

N : Lực nén trong cột, tính gần đúng

S : là diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột (m2) q : là tải trọng tương đương tính trên 1m 2 sàn, lấy q = 10-12 (kN/m 2 ). n : là số tầng trên cột đang xét.

Kiểm tra độ mảnh của cột theo công thức:

Trong đó : lo : Chiều dài tính toán cột với nhà nhiều khung nhiều nhịp ( ). b : bề rông của cột

Trong nhà nhiều tầng, theo chiều cao nhà từ móng đến mái, lực nén trong cột giảm dần.Để đảm bảo sự hợp lý về sử dụng vật liệu, theo chiều cao tầng nên giảm tiết diện cột.

7.4 Tải trọng tác dụng lên công trình

-Tĩnh tải các bộ phận công trình truyền vào, kể cả trọng lượng bản thân kết cấu, hoạt tải sử dụng và hoạt tải gió truyền vào.

7.4.1.1 Trọng lượng các lớp cấu tạo sàn:

Trong đó (kN/m 3 ): trọng lượng riêng của vật liệu thứ i.

: hệ số độ tin cậy của tải trọng lấy theo TCVN2737-1995.

: Bề dày của lớp thứ i

Ta có bảng tính tải trọng tiêu chuẩn và tải trọng tính toán sau:

Bảng 7.2: Tải trọng bản thân các lớp cấu tạo sàn

* Sàn phòng làm việc hs= 120 mm

STT Các lớp cấu tạo h  n g tt

* Sàn hành lang hs= 120 mm

* Sàn vệ sinh hs= 120 mm

* Trọng lượng bản thân sàn (chỉ tính phần tỉnh tải do các lớp hoàn thiện, phần tải trọng bản thân để chương trình Etabs tự tính).

5.4.2 Tải trọng phân bố tác dụng lên các dầm

* Trọng lượng bản thân dầm (chỉ tính phần tỉnh tải do các lớp trát, phần tải trọng bản thân để chương trình Etabs tự tính).

* Trọng lượng bản thân cột (chỉ tính phần tỉnh tải do các lớp trát, phần tải trọng bản thân sàn chương trình Etabs tự tính).

* Tải trọng tường truyền lên dầm và cột. Đối với mảng tường đặc: chỉ có tường trong phạm vi 60 0 là truyền lực lên dầm phần còn lại tạo thành lực tập trung truyền xuống nút khung.

Hình 7.2: Sơ đồ truyền tải trọng tường đặc lên dầm và cột.

Gọi gt là trọng lượng 1m 2 tường (xây gạch và trát) nt : Hệ số độ tin cậy đối của tường nt=1.1. δ t : Chiều dày của tường (m). γ t : Trọng lượng riêng của tường (kN/m 3 )

Tường xây bằng gạch ống nv : Hệ số độ tin cậy đối với vữa nv=1.3 δv = 0.015(m): chiều dày vữa γ v = 16(kN/m 3): trọng lượng riêng của vữa.

Gọi ht là chiều cao tường (= chiều cao tầng – chiều cao dầm) Đối với mảng tường có cửa: Xem gần đúng tải trọng tác dụng lên dầm là toàn bộ trọng lượng tường + cửa phân bố đều trên dầm. g t−d tt = (kN/m).

Trong đó: ld-chiều dài dầm đang xét.

St :Diện tích tường trong nhịp đang xét.

Sc :Diện tích cửa trong nhịp đang xét. nc : Hệ số độ tin cậy đối của cửa g nc=1.1

: Trọng lượng tiêu chuẩn của 1m 2 cửa.

Nếu hai biên của tường không có cột thì xem như toàn bộ tường truyền vào dầm Phần lớn các tường đều có cửa sổ hoặc không hoàn toàn đặc nên chỉ có trọng phân bố đều lên dầm

Hoạt tải tiêu chuẩn ptc(kg/cm 2 ) lấy theo TCVN 2737-1995.

Công trình được chia làm nhiều loại phòng với chức năng khác nhau Căn cứ vào mỗi loại phòng chức năng ta tiến hành tra xác định hoạt tải tiêu chuẩn và sauđó nhân với hệ số vượt tải n Ta sẽ có hoạt tải tính toán ptt(kg/cm 2 ).

Tại các ô sàn có nhiều loại hoạt tải tác dụng, ta chọn giá trị lớn nhất trong các hoạt tải để tính toán.

Bảng 7.3: Hoạt tải tại các ô sàn

7.4.3 Xác định tải trọng gió

Tải trọng gió được tính theo Tiêu chuẩn tải trọng và tác động TCVN 2737- 1995.

Do chiều cao công trình tính từ cos 0.00 đến tầng 13 là 42.40 > 40m nên căn cứ vào Tiêu chuẩn ta tính thành phần tĩnh và gió động của tải trọng gió.

Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió xác định theo công thức :

W tc = W0.k.c (kN/m 2 ) Giá trị tính toán thành phần tĩnh của tải trọng gió xác định theo công thức :

Wo: giá trị áp lực gió lấy theo bản đồ phân vùng Công trình xây dựng tại

TP Nha Trang, thuộc vùng II.A có Wo= 9,5(kN/m 2 ). c: hệ số khí động, xác định bằng cách tra bảng 6 TCVN 2737-1995 đối với mặt đón gió c = + 0.8, mặt hút gió c = - 0.6 Hệ số c tổng cho cả mặt hút gió và đón gió: c = 0.8 + 0.6 = 1.4 k: hệ số tính đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao tra bảng 5. n: hệ số độ tin cậy của tải trọng gió lấy bằng 1,2.

: Áp lực gió đẩy tác dụng vào công trình.

: Áp lực gió hút tác dụng vào công trình.

: cao trình công trình đối với mặt đất tự nhiên dùng để tính tải trọng gió.

Quan niệm truyền tải trọng gió tĩnh: quy áp lực gió về tác dụng thành lực tập trung vào từng tầng (đặt ở tâm hình học của sàn).

Si=Bi.hi :( m 2 )là diện tích mặt đón gió theo phương đang xét.

Bi(m) : Bề rộng mặt đón gió theo phương đang xét hi = 0,5(ht + hd) (m) : Chiều cao đón gió của tầng đang xét(h đón gió ).

Bảng 7.4: Bảng áp lực gió theo chiều cao nhà

Mái 95 45,3 1,31 1,2 -0,6 0,8 -146.4 195,2 Áp lực gió tĩnh tác dụng lên bề mặt đón gió của công trình quy về lực tập trung đặt tại tâm cứng của công trình với thành phần động của gió.

Bảng 7.5: Bảng áp lực gió tĩnh theo phương OX tác dụng lên công trình

Bảng 7.6: Bảng áp lực gió tĩnh theo phương OY tác dụng lên công trình

7.4 Xác định nội lực và tính toán thép

Sử dụng phần mềm Etabs v2019.

Các tải trọng tính toán đã xác định được nhập vào mô hình công trình trên Etabs v19.0.0 Việc tính toán nội lực và báo cáo kết quả do máy tính thực hiện

- Các trường hợp tải trọng

+ DL : Trọng lượng bản thân

+ SDL : Tải trọng các lớp cấu tạo

+ SWL: Tải trọng tường xây

+ GX : Gió tĩnh theo phương X

+ GY : Gió tĩnh theo phương Y

Hình 7.3 : Biểu đồ bao momen khung trục B

Hình 7.4: Biểu đồ bao lực cắt khung trục B

7.4.3 Tính toán thép khung trục B

7.4.3.1 Tính toán cốt thép dầm:

- Nội lực để tính toán được chọn từ bảng tổ hợp nội lực dầm Ta chọn Mmax, Mmin ở mỗi tiết diện để tính toán cốt dọc chịu lực Chọn Qmax ở gối để tính toán cốt đai và cốt xiên.

- Bố trí thép đúng theo yêu cầu cấu tạo, đảm bảo khoảng cách a0 = 30mm > dmax = 25mm; t0 > 3cm).

- Chọn chiều dày lớp bảo vệ cốt thép chịu lực là 3,5cm.

- Cốt thép bố trí trong giới hạn hàm lượng cốt thép hợp lý.

- Cốt thép dưới chạy suốt hoặc được kéo vào gối.

 Với tiết diện chịu moment âm:

Cánh nằm ở vùng chịu kéo nên bỏ qua ảnh hưởng của cánh, tính như tiết diện chữ nhật (bx h).

* Kiểm tra điều kiện hạn chế:

- Nếu αm ≤ αR = 0,439  đặt cốt thép đơn.

2 hoặc từ αm tra bảng của phụ lục 9 ra ζ

+ Diện tích cốt thép được tính theo công thức:A s = M

+ Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ= A s b h 0 100% và phải đảm bảo μ min =0 , 05 %≤μ < μ max = ξ R

- Nếu αR 450 thì sct = min(h/3, 300) Đoạn giữa nhịp: h ≤ 300 thì sct = min(h/2, 150) h > 300 thì sct = min(3/4h, 500)

- Kiểm tra khả năng chịu ứng suất nén chính ở bụng dầm: Điều kiện:

Trong đó: : hàm lượng cốt đai

Nếu không thỏa mãn thì tăng cấp bền của bê tông (để tăng Rb)

Nếu thỏa mãn điều kiện trên thì kiểm tra tiếp các điều kiện khác.

- Kiểm tra điều kiện tính toán cốt đai :

Nếu thì không cần tính toán cốt đai mà đặt theo cấu tạo như trên.

- Kiểm tra cường độ của tiết diện nghiêng theo lực cắt: Điều kiện: q

Như vậy cần kiểm tra điều kiện trên với hàng loạt tiết diện nghiêng c khác nhau không vượt quá khoảng cách từ gối tựa đến vị trí Mmax và không vượt quá

, tuy nhiên trong thiết kế người ta tính lại giá trị qsw (lực cắt cốt đai phải chịu trên 1 đơn vị chiều dài) từ đó tính được khoảng cách cốt đai cần thiết và kiểm tra với khoảng cách s đã chọn xem có thỏa mãn hay không.

; Tính qsw tùy trường hợp:

Sau khi tính được qsw từ 1 trong 3 trường hợp trên, để tránh xảy ra phá hoại dòn, nếu thì tính lại

Xác định lại khoảng cách cốt đai:

Kiểm tra s đã chọn với stt, nếu s ≤ stt thì thỏa mãn, nếu không thỏa thì chọn lại s.

Kiểm tra điều kiện không bị phá hoại trên tiết diện nghiêng đi qua giữa 2 thanh cốt đai (khe nứt nghiêng không cắt qua cốt đai): Điều kiện:

Bảng 7.7: Bảng tính thép đai dầm khung trục B

Bảng 7.8: Bảng tính thép đai khung trục B(tiếp theo1)

Bảng 7.9: Bảng tính thép đai khung B (tiếp theo 2)

5.5.3.2 Tính toán cốt thép cột

Nội lực tính toán và tổ hợp nội lực cột

THIẾT KẾ MÓNG

Theo kết quả khảo sát thì đất nền gồm các lớp khác nhau Do độ dốc các lớp nhỏ, chiều dày khá đồng đều nên một cách gần đúng có thể xem nền đất tại mọi điểm của công trình có chiều dày và cấu tạo như mặt cắt địa chất điển hình (Hình vẽ). Địa tầng được phân chia theo thứ tự từ trên xuống dưới như sau:

Bảng 8.1: Cấu tạo địa tầng và các chỉ tiêu cơ lý

7 Cát thô lẫn cuội sỏi 2,12 16 - - 2,10 -4 86 38 0 35’ - 40

8.1.1.2 Đánh giá điều kiện địa chất:

-Lớp đất 1: lớp đất lớp.

Phân bố mặt trên toàn bộ khu vực khảo sát Lớp có bề dày 1,2m; thành phần cấu tạo của lớp này gồm đất trồng trọt, xác hữu cơ lẫn than bùn Là lớp đất yếu và khá phức tạp, độ nén chặt chưa ổn định Vì vậy khi thiết kế thi công tầng hầm cần phải vét bỏ đi.

-Lớp đất 2: Sét pha, có chiều dày 8,2m.

Kết quả thí nghiệm SPT:

N= 21 búa/30cm Độ sệt: IL = = = 0,20

0 < IL = 0,20 < 0,25 đất ở trạng thái nửa cứng

Trọng lượng riêng đẩy nổi: ®n = = = 11,5 KN/m 3

Hệ số nén lún: : m = 0,04 MPa -1 < 0,05 MPa -1  Sét pha có khả năng chịu nén tốt

Môđun biến dạng: E = 22 Mpa > 5Mpa

KL: Lớp 2 là sét pha dẻo cứng có khả năng chịu tải lớn, tính năng xây dựng tốt, tuy nhiên với công trình cao tầng thì chiều dày lớp đất khá mỏng không thích hợp làm nền móng.

-Lớp đất 3: sét pha, chiều dày 7,8m.

N= 10 búa/30cm Độ sệt : IL W−W P

36−22 = 0,657 0,5 < IL = 0,657 < 0,75 đất ở trạng thái dẻo mềm

Trọng lượng riêng đẩy nổi: ®n ( Δ−1) γ n

Hệ số nén lún: 0,05 MPa - 1 < m = 0,12 MPa -1 < 0,5 MPa -1  Sét pha có khả năng chịu nén tương đối yếu.

KL: Lớp 3 là sét pha dẻo mềm có khả năng chịu tải yếu, tính năng xây dựng yếu, biến dạng lún lớn Do đó không thể làm nền cho công trình được.

-Lớp đất 4: cát pha, có chiều dày 6,5m.

0 < IL = 0,167 < 0,25 Cát pha ở trạng thái nửa cứng

- Trọng lượng riêng đẩy nổi: ®n ( Δ−1) γ n

- Hệ số nén lún: 0,05 MPa - 1 < m = 0,09 MPa -1 < 0,5 MPa -1  Cát pha có khả năng chịu nén trung bình

- Môđun biến dạng: E = 14 Mpa > 5MPa

KL: Lớp 4 là cát pha dẻo có khả năng chịu tải trung bình, tính năng xây dựng trung bình, biến dạng lún trung bình, chiều dày lớp đất khá lớn (8m) Do đó không thể làm nền cho công trình được.

-Lớp đất 5: cát hạt nhỏ, chiều dày 9,8m.

0,6 < e = 0,7574 < 0,8  cát ở trạng thái chặt vừa.

Trọng lượng riêng đẩy nổi: ®n ( Δ−1 ) γ n

Hệ số nén lún: 0,05 MPa - 1 < m = 0,13 MPa -1 < 0,5 MPa -1 Cát bụi có khả năng chịu nén tương đối yếu

Môđun biến dạng: E = 12 MPa > 5MPa

KL: Lớp 5 là lớp cát bụi chặt vừa có khả năng chịu tải yếu, tính năng xây dựng yếu, biến dạng lún lớn, chiều dày lớn (10,4m) Do đó không thể làm nền cho công trình được.

-Lớp đất 6: cát hạt trung, chiều dày 11,2m.

19,2 -1 = 0,629 0,6 < e = 0,629 < 0,75  cát ở trạng thái chặt vừa.

Trọng lượng riềng đẩy nổi: ®n ( Δ−1 ) γ n

Hệ số nén lún: m = 0,04 MPa -1 < 0,05 MPa -1  Cát hạt trung có khả năng chịu nén tốt

Môđun biến dạng: E = 31 MPa > 5MPa

KL: Lớp 6 là lớp cát hạt trung chặt vừa có khả năng chịu tải khá lớn, tính năng xây dựng tốt, biến dạng lún nhỏ, chiều dày khá lớn (11,2) Do đó có thể làm nền cho công trình được.

-Lớp đất 7: cát thô lẫn cuội sỏi, chiều dày h!,5m.

Kết quả thí nghiệm SPT :

20,1 -1 = 0,5236 e = 0,5236 < 0,55  cát thô ở trạng thái chặt.

Trọng lượng riền đẩy nổi: ®n ( Δ−1) γ n

Hệ số nén lún: m = 0,03 MPa -1 < 0,05 MPa -1  Cát thô lẫn cuội sỏi có khả năng chịu nén tốt

KL: Lớp 7 là lớp cát thô lẫn cuội sỏi chặt, có khả năng chịu tải lớn tính năng xây dựng tốt, biến dạng lún nhỏ, chiều dày lớp đất lớn (21,5m) và chưa kết thúc trong phạm vi lỗ khoan 60m Do đó đáng tin cậy làm nền cho các công trình cao tầng.

Lực dọc ở chân cột và vách cần được kể thêm phần hoạt tải và tĩnh tải của gara ô tô đã không được đem vào tính toán trong chương trình tính ETAB.

Theo tiêu chuẩn TCVN 2737-2005 hoạt tải Gara ô tô được lấy : 500 daN/m 2 p tt = n p tc = 1,2 x 500 = 600 daN/m 2

Tĩnh tải tác dụng lên sàn là : g tt = 1,1x0,3x2500+1,3x0,02x1800= 871,8 daN/m 2 Tổng tải trọng tác dụng lên sàn tầng hầm là: q tt = g tt + p tt = 1471,8 daN/m 2

Lực nén tính thêm vào cho cột được tính theo diện truyền tải.

8.1.3 Đề xuất phương án móng:

Công trình là nhà cao tầng, có lực dọc chân cột tơng đối lớn, 

1000 tấn Các lớp đất ở trên đều là đất yếu, phơng án móng đợc chọn là phơng án móng cọc sâu.

8.1.3.1 Cọc đóng Ưu điểm: - Cọc được đúc sẵn với cốt thép và bê tông theo bản vẽ thiết kế.

- Kiểm soát được chất lượng cọc tại nhà máy.

- Cọc có sức chịu tải khá lớn < 100 tấn /cọc

- Thích hợp cho các công trình có mặt bằng rộng

Nhược điểm: Khó thi công cọc xuyên qua các tầng địa chất có lớp cát dày.

Không thi công được trong các công trình xây chen Do ảnh hưởng sóng xung khi đóng cọc dễ gây ra nứt, gãy cho các công trình xung quanh.

Cọc có khả năng bị gãy dưới sâu mà không bị phát hiện được

8.1.3.2 Cọc khoan nhồi: Ưu điểm: Cọc có sức chịu tải lớn Có thể chịu tải tới 1000 tấn /cọc

Cọc không hạn chế kích thước và chiều sâu cọc.

Chấn động xung quanh trong quá trình thi công nhỏ Tính hợp thi công cho các công trình xây chen Thích hợp cho công trình có các tầng địa chất yếu.

Kiểm tra được đặc điểm địa chất của lỗ khoan trong quá trình thi công.

Phương pháp thi công đã kiểm soát được, máy móc và thiết thi công đã phổ biến.

Nhược điểm: Chất lượng thành lỗ khoan không kiểm soát được đầy đủ.

Quá trình đổ bê tông tại chỗ không kiểm soát được chất lượng Dễ xảy ra nguy sơ sập thành lỗ khoan trong quá trình đổ bê tông

Ngoài biện pháp nén tĩnh kiểm tra sức chịu tải của cọc (giá thành cao, chỉ kiếm được 1%  2% số lượng cọc) Cần thêm các phương pháp kiểm tra chất lợn cọc như SONIC, PIT, PDA ….

Chọn phương ỏn cọc khoan nhồi cú đường kớnh ỉ1000 mm hoặc ỉ1200 mm. Các cọc nhồi đều được hạ vào tầng cuội sỏi với độ sâu >2,0m (chọn = 2,25) Vậy tổng chiều dài cọc dự kiến sẽ là:

Công trình có 1 tầng hầm có độ sâu cách mặt đất tự nhiên 1,95m Dự kiến mặt dài bằng mặt tầng hầm Dự kiến đài cọc cao 1,8 m.

8.1.4 Xác định sức chịu tải cọc đơn:

Sức chịu tải của cọc đơn được xá định theo nhiều phương pháp như: Kết quả xuyên tĩnh, kết quả xuyên tiêu chuẩn, kết quả thí nghiệm trong phòng Dựa theo tải liệu khảo sát địa chất của công trình này ta thấy kết quả xuyên tiêu chuẩn là đầy đủ nhất – do đó chọn phương án xác định sức chịu tải của cọc theo kết quả xuyên tiêu chuẩn.

8.1.4.1.1 Sức chịu tải của cọc về phương diện đất nền

-Theo xuyên tiêu chuẩn (công thức Mayerhof)

Sức chịu tải của cọc theo kết quả xuyên tiêu chuẩn bao gồm 2 thành phần: Lực ma sát quanh cọc Qs và lực chống mũi cọc Qc

Trong đó: - l i : Chiều dài đoạn cọc trong lớp đất thứ i

- u i : Chu vi đoạn cọc trong lớp đất thứ i Với cọc tròn đường kính 1m ; ui = const = 3,14m

- : Kết quả xuyên tiêu chuẩn trung bình của lớp đất i

- K 2 : Hệ số kể đến ma sát quanh cọc lấy bằng 0,1 T/m 2 đối với cọc nhồi

Trong đó: - F : Diện tích mũi cọc, với cọc 1000  F = 0,785 m 2

- : Kết quả xuyên tiêu chuẩn của lớp đất n mũi cọc chống vào

- K 1 : Hệ số kể đến lực chống mũi cọc lấy bằng 12 T/m 2 Đối với cọc nhồi

Vậy, theo kết quả xuyên tiêu chuẩn ta có:

Khả năng chịu tải của cọc:

- Theo TCXD 195:1997: Nhà cao tầng – Thiết kế cọc nhồi

Sức chịu tải cho phép của cọc Qa ( tấn ) trong nền gồm các lớp đất dính và đất rời tính theo công thức:

Qa = 1,5 Ap + (0,15 Nc Lc + 0,43NsLs )  - Wp

- N: Chỉ số xuyên tiêu chuẩn của đất

- : Chỉ số xuyên tiêu chuẩn trung bình của đất trong khoảng 1d dưới mũi cọc và 4 d dưới mũi cọc Nếu N>60 khi tính toán lấy `; Nếu >50 thì lấy

- N c : Giá trị trung bình của chỉ số xuyên tiêu chuẩn trong lớp đất rời

- N s : Giá trị trung bình của chỉ số xuyên tiêu chuẩn trong lớp đất dính

- L s : Chiều dài phần thân cọc nằm trong lớp đất dính (m)

- L c : Chiều dài phần thân cọc nằm trong lớp đất rời (m)

-  : Chu vi tiết diện cọc (m)

- Wp: Hiệu số giữa trọng lượng cọc và trọng lượng của trụ đất nền do cọc thay thế (tấn)

Kết luận: Sức chịu tải của cọc về phương diện đất nền: P d = 445,15 Tấn

8.1.4.1.2 Sức chịu tải của cọc về phương diện vật liệu

- Thép chịu lực AIII: Rs = Rs' = 365 MPa = 3650 kG/cm 2

- Thép cấu tạo AI: Rs = Rs' = 225 MPa = 2250 kG/cm 2

- Hàm lượng cốt thép nhỏ nhất trong cọc μmin =0.4 0.65 % Fb

Ta được As = 31,42 (cm 2 ) đến 51,05 (cm 2 ).

Thộp bố trớ ở ẵ đoạn cọc trờn : 820 + 8 25  As = 64,4 (cm 2 )

Thộp bố trớ ẵ đoạn cọc dưới : 8 25  As = 39,27(cm 2 )

- Sức chịu tải của cọc về phương diện vật liệu theo tiêu chuẩn TCXD 195:1997 Nhà cao tầng – thiết kế cọc khoan nhồi:

Pvl = Ru Ac + Ran As

+ Ru : Cường độ tính toán của bê tông cọc nhồi xác định như sau:

- Đối với cọc đổ bê tông dưới nước hoặc dung dịch sét,

Ru = R/4,5 = 350/4,5 = 77,78 kG/cm 2 (R: mác thiết kế bê tông cọc) không lớn hơn 60 kG/cm 2 ở đây lấy Ru = 60kG/cm 2

+ Ac: Diện tích tiết diện cọc

+ As: Diện tích cốt thép dọc trục

+ Ran: Cường độ tính toán của cốt thép

- Đối với thép nhỏ hơn  28 mm: Ran=Rc/1,5 = 3400/1,5 = 2266,67kG/cm 2 Nhưng không lớn hơn 2200 kG/cm 2 ;

Rc: Giới hạn chảy của cốt thép Rc = 3400 kG/cm 2

Kết luận: Chọn sức chịu tải của cọc đơn ỉ1000mm là P c = min (P d , P vl ) = 440,0 T

8.1.4.2.1 Sức chịu tải của cọc về phương diện đất nền

- Theo xuyên tiêu chuẩn ( công thức Mayerhof )

Sức chịu tải của cọc theo kết quả xuyên tiêu chuẩn bao gồm 2 thành phần : Lực ma sát quanh cọc Qs và lực chống mũi cọc Qc

Trong đó: - l i : Chiều dài đoạn cọc trong lớp đất thứ i

- u i : Chu vi đoạn cọc trong lớp đất thứ i Với cọc tròn đường kính 1,2 m ; ui = const = 3,77 m

- : Kết quả xuyên tiêu chuẩn trung bình của lớp đất i

- K 2 : Hệ số kể đến ma sát quạnh cọc lấy bằng 0,1 T/m2 đối với cọc nhồi

Q c = K 1 N n F Trong đó: - F : Diện tích mũi cọc, với cọc 1000  F = 1,13 m 2

- : Kết quả xuyên tiêu chuẩn của lớp đất n mũi cọc chống vào

- K 1 : Hệ số kể đến lực chống mũi cọc lấy bằng 12 T/m2 đối với cọc nhồi

Vậy, theo kết quả xuyên tiêu chuẩn ta có:

Khả năng chịu tải của cọc:

- Theo TCXD 195:1997: Nhà cao tầng – Thiết kế cọc nhồi

Sức chịu tải cho phép của cọc Qa (tấn) trong nền gồm các lớp đất dính và đất rời tính theo công thức

Qa = 1,5 Ap + (0,15 Nc Lc + 0,43NsLs )  - Wp

- N: Chỉ số xuyên tiêu chuẩn của đất

- : Chỉ số xuyên tiêu chuẩn trung bình của đất trong khoảng 1d dưới mũi cọc và 4d dưới mũi cọc N>60 khi tính toán lấy `; Nếu >50 thì lấy P

- N c : Giá trị trung bình của chỉ số xuyên tiêu chuẩn trong lớp đất rời

- N s : Giá trị trung bình của chỉ số xuyên tiêu chuẩn trong lớp đất dính

- L s : Chiều dài phần thân cọc nằm trong lớp đất dính (m)

- L c : Chiều dài phần thân cọc nằm trong lớp đất rời (m)

-  : Chu vi tiết diện cọc (m)

- Wp: Hiệu số giữa trọng lượng cọc và trọng lượng của trụ đất nền do cọc thay thế (tấn)

Kết luận: Sức chịu tải của cọc về phương diện đất nền: P d = 629,45 Tấn

8.1.4.2.2 Sức chịu tải của cọc về phương diện vật liệu

- Thép chịu lực AIII: Rs = Rs' = 365 MPa = 3650 kG/cm 2

- Thép cấu tạo AI: Rs = Rs' = 225 MPa = 2250 kG/cm 2

- Hàm lượng cốt thép nhỏ nhất trong cọc μmin =0,4  0,65 % Fb

Ta được As = 45,22 (cm 2 ) đến 73,48 (cm 2 ).

Thép bố trí ở 1/2 đoạn cọc trên : 828 + 8 25  As = 88,54 (cm 2 )

Thép bố trí ở 1/2 đoạn cọc dưới : 8 28  As = 49,27(cm 2 )

- Sức chịu tải của cọc về phương diện vật liệu theo tiêu chuẩn TVXD 195:1997 Nhà cao tầng – thiết kế cọc khoan nhồi:

Pvl = Ru Ab + Ran As

+ Ru : Cường độ tính toán của bê tông cọc nhồi xác định như sau: Đối với cọc đổ bê tông dưới nước hoặc dung dịch sét,

Ru = R/4,5 = 350/4,5 = 77,78 kG/cm 2 (R : mác thiết kế bê tông cọc ) nhưng không lớn hơn 60 kG/cm 2 , ở đây lấy Ru = 60kG/cm 2

+ Ab : Diện tích tiết diện cọc

+ As : Diện tích cốt thép dọc trục

+ Ran : Cường độ tính toán của cốt thép

- Đối với thép nhỏ hơn  28 mm: Ran=Rc/1,5 = 3400/1,5 = 2266,67kG/cm 2 Nhưng không lớn hơn 2200 kG/cm 2 ;

Rc: Giới hạn chảy của cốt thép Rc = 3400 kG/cm 2

Kết luận: Chọn sức chịu tải của cọc đơn ỉ1200mm là P c = min (P d , P vl ) = 620,0 T

8.1.5.1 Xác định diện tích đáy đài, số lượng cọc, bố trí cọc Áp lực tính toán do đầu cọc tác dụng lên đài:

Diện tích sơ bộ của đáy đài:

(m2) Trọng lượng tính toán sơ bộ của đài:

Số lượng cọc sơ bộ:

Diện tích đài cọc thực: Fđài=2,5x1.7=4.25(m2).

Bố trí cọc theo các nguyên tắc sau (mục 8.13, TCVN 10304-2014):

Khoảng cách giữa 2 tim cọc phải ≥ 2.5d (d là đường kính cọc).

Bố trí cọc sao cho tim cột trùng với trọng tâm nhóm cọc.

Bố trí cọc và chọn kích thước đài cọc

Chọn kích thước đài cọc (2.5x1.7) m2, cao 1.5 m và bố trí cọc trong đài thỏa mãn các yêu cầu cấu tạo như hình vẽ sau:

Hình 1: Bố trí cọc trong móng

8.1.5.2 Kiểm tra sức chịu tải của cọc Đối với cọc chịu nén: P 0 max < P TK n Đối với cọc chịu kéo: P 0 min < P TK k

PTKn, PTKk là sức chịu tải tính toán cho phép của cọc chịu nén & chịu kéo

P0max, P0min là tải trọng tác dụng lên cọc nén nhiều nhất và kéo nhiều nhất được xác định như sau:

Trong đó: Σ Ntt : tổng tải trọng thẳng đứng tính toán tại đáy đài. nc : số lượng cọc trong móng; nc=6

M : tổng momen của tải trọng ngoài so với trục đi qua trọng tâm của các tiết diện cọc tại đáy đài.

Dời các lực chân cột về trọng tâm đáy đài cọc:

 xnmax, ynmax : khoảng cách từ trọng tâm cọc chịu nén nhiều nhất & và cọc chịu kéo nhiều nhất đến trục đó. xi , yi: khoảng cách từ tâm cọc thứ i đến trục đó

+Tải trọng do trọng lượng bản thân đài cọc và đất đắp trên đài:

- 8.1.5.2.1 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc của móng M1

Bảng 1: Lực tác dụng lên cọc móng M1

Trường hợp tải Tổ hợp NZtt MYtt MXtt QXtt QYtt

(kN) (kNm) (kNm) (kN) (kN)

Kiểm tra với tổ hợp Nmax(TH9)

Trọng lượng bản thân đài :

Nttd= 1,1 Fđ  hđ = 1,1.2,5.3.2,5.1,5 = 31(T) Dời lực từ chân cột về trọng tâm đáy đài cọc ta được;

Tải trọng tác dụng lên cọc được xác định theo công thức:

Pttmax,min Trong đó: tt tt tt

  n - số lượng cọc trong đài: n = 6 cọc xmax, ymax (m): khoảng cách từ tim cọc biên đến trục Y, X. xmax= 0,9m ymax= 1m xi.yi – khoảng cách tính từ trục của hàng cọc thứ i đến trục đi qua trọng tâm đài.

=> Vậy cọc thoả điều kiện chịu nén và nhổ.

Kiểm tra với tổ hợp Mymax(TH4)

Kiểm tra với tổ hợp Mxmax(TH9)

8.1.5.3 Kiểm tra ổn định đất nền ( tính toán theo TTGH II) Áp lực tính toán tác dụng lên nền:(T/m2)

THI CÔNG

DỰ TOÁN CHI PHÍ XÂY DỰNG

1.1 Các căn cú lập dự toán:

1.2 Hồ sơ dự toán được lập căn cứ vào các văn bản sau:

- Nghị định 10/2021/NĐ-CP ngày 09/02/2021 của Chính phủ về quản lý chi phí đầu tư xây dựng.

- Nghị định 15/2022/NĐ-CP về thuế GTGT.

- Thông tư số 11/2021/TT-BXD ngày 31/08/2021 của Bộ Xây dựng về việc hướng dẫn xác định và quản lý chi phí đầu tư xây dựng.

- Thông tư số 13/2021/TT-BXD ngày 31/08/2021 của Bộ Xây dựng về việc hướng dẫn phương pháp xác định các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật và đo bóc khối lượng công trình.

- Thông báo giá VLXD quý II năm 2022 của Sở Xây dựng tỉnh Khánh Hoà.

1.3 Các bảng biểu tính toán:

DÀI (m) RỘNG (m) CAO (m) Đất đào máy m3 22 13.5 3.8 1128.60 Đất đào đào thủ công m3 22 13.5 0.1 29.70

Ván khuôn bê tông lót m2 2 0.7 0.6 0.1 0.52

Tổng KL Đất đào Tổng KL đất đắp

THÔNG SỐ TÊN CẤU KIỆN

HẠNG MỤC ĐƠN VỊ ĐƠN VỊ

6 Ván khuôn sàn Tầng trệt

18 Ván khuôn sàn Tầng điển hình

17 Ván Khuôn Dầm Tầng điển hình D2(30x40)

19 Ván khuôn cột Tầng điển hình

28 Ván khuôn cột Tầng mái

30 Ván khuôn sàn Tầng mái

29 Ván Khuôn Dầm Tầng mái

33 Ván khuôn sàn Tầng thượng

Cầu thang tầng hầm lên tầng trệt 34

31 Ván khuôn cột Tầng thượng

32 Ván khuôn dầm tầng thượng D2(30x40)

Cầu thang tầng mái lên tầng thượng

Cầu thang tầng 10 lên tầng mái

Cầu thang tầng 9 lên tầng 10

Cầu thang tầng trệt lên tầng 1

HẠNG MỤC ĐƠN VỊ CẤU KIỆN

16 BT cột Tầng điển hình

42 Cầu thang tầng mái lên tầng thượng

39 Cầu thang tầng 8 lên tầng 9

18 BT sàn Tầng điển hình

17 BT Dầm Tầng điển hình

34 Cầu thang tầng hầm lên tầng trệt

35 Cầu thang tầng trệt lên tầng 1

41 Cầu thang tầng 10 lên tầng mái

Số thanh Chiều dài(m) Số thanh Chiều dài(m)

PHẦN STT Tên cấu kiện Đường kính Chiều dài 1 thanh 1 Cấu kiện Toàn bộ

Trọng lượng thép/1m(Kg) Tổng Trọng lượng

Trục D (1-2) m3 1 2.95 0.3 2.50 2.21 tường wc 1 m3 1 2 0.1 2.50 0.50 tường wc 2 m3 1 4.4 0.1 2.50 1.10 tường wc 3 m3 1 2.65 0.1 2.50 0.66 tường wc 4 m3 1 3.05 0.1 2.50 0.76 tường wc 5 m3 1 3.05 0.1 2.50 0.76

Xây tường tầng hầm xây tường tầng trệt xây tường tầng 1 ĐƠN VỊ SỐ

Trục D (1-2) m3 1 2.95 0.3 2.50 2.21 tường wc 6 m3 1 2 0.1 2.50 0.50 tường wc 7 m3 1 4.4 0.1 2.50 1.10 tường wc 8 m3 1 2.2 0.1 2.50 0.55 tường wc 9 m3 1 2.5 0.1 2.50 0.63 tường wc 10 m3 1 3.05 0.1 2.50 0.76 tường wc 11 m3 1 3.05 0.1 2.50 0.76

5 Trát cầu thang tầng hầm Bản thang 1,2 m2 1 3.6 2.1 7.67

10 Trát cầu thang tầng trệt Bản thang 1,2 m2 1 3.74 2.18 8.15

PHẦN TRÁT CỘT DẦM TƯỜNG CẦU THANG

Tầng hầm trát tường tầng hầm

Trát tường tầng trệt ĐƠN VỊ SỐ

Trục D (1-2) m2 1 2.95 2.5 7.38 tường wc 1 m2 1 2 2.5 5.00 tường wc 2 m2 1 4.4 2.5 11.00 tường wc 3 m2 1 2.65 2.5 6.63 tường wc 4 m2 1 3.05 2.5 7.63 tường wc 5 m2 1 3.05 2.5 7.63

Trục D (1-2) m2 1 2.95 2.50 7.38 tường wc 6 m2 1 2 2.50 5.00 tường wc 7 m2 1 4.4 2.50 11.00 tường wc 8 m2 1 2.2 2.50 5.50 tường wc 9 m2 1 2.5 2.50 6.25 tường wc 10 m2 1 3.05 2.50 7.63 tường wc 11 m2 1 3.05 2.50 7.63

Trát Trần tầng điển hình

20 Trát cột Tầng Điển HÌnh

Trục D (1-2) m2 1 2.95 2.50 7.38 tường wc 6 m2 1 2 2.50 5.00 tường wc 7 m2 1 4.4 2.50 11.00 tường wc 8 m2 1 2.2 2.50 5.50 tường wc 9 m2 1 2.5 2.50 6.25 tường wc 10 m2 1 3.05 2.50 7.63 tường wc 11 m2 1 3.05 2.50 7.63

23 Trát tường tầng điển hình

PHẦN LÁT NỀN STT TÊN CẤU

KIỆN HẠNG MỤC ĐƠN VỊ SỐ LƯỢNG THÔNG SỐ Khối Lượng

6 Lát nền tầng điển hình

STT TÊN CẤU KIỆN HẠNG MỤC SỐ CK THỂ TÍCH

TÙ TẦNG HẦM LÊN TẦNG TRỆT

TỪ TẦNG TRỆT LÊN TẦNG 1 Tổng XÂY BẬC THANG

1.2: Bảng tính trực tiếp phí theo đơn giá:

Bảng 1.2: Bảng tính trực tiếp theo đơn giá

Vật liệu Nhân công Máy thi công Vật liệu Nhân công Máy thi công

1 AB.21162 Đào san đất bằng máy đào 3,6m3 - Cấp đất

2 AB.11352 Đào móng băng bằng thủ công, rộng >3m, sâu ≤1m - Cấp đất II

A Bê tông lót móng, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M100, đá 1x2, PCB30 m3

4 AF.61120 Lắp dựng cốt thép móng, ĐK ≤18mm tấn 0.2700 20,153,691 1,620,288 511,520 5,441,497 437,478 138,110

5 AF.81122 Ván khuôn móng cột - Móng vuông, chữ nhật

6 AF.21212 Bê tông móng, chiều rộng ≤250cm, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M200, đá 1x2, PCB40 m3 189.2910 702,651 112,046 90,409 133,005,510 21,209,299 17,113,610

7 AF.81122 Ván khuôn móng cột - Móng vuông, chữ nhật 100m2 0.8660 3,314,467 6,274,125 2,870,328 5,433,392

8 AB.21132 Đào san đất bằng máy đào 1,25m3 - Cấp đất II 100m3 0.9550 90,944 963,309 86,852 919,960

9 AF.61423 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK ≤18mm, chiều cao ≤100m tấn 6.4820 20,158,355 2,177,988 633,693 130,666,457 14,117,718 4,107,598

10 AF.89142 Ván khuôn cột vuông, chữ nhật, ván ép phủ phim có khung xương, cột chống bằng giáo ống, chiều cao ≤100m

11 AF.22271 Bê tông cột TD >0,1m2, chiều cao ≤100m,

SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu,

13 AF.61523 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK

15 AF.61813 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤100m tấn 0.8130 20,247,942 4,085,575 220,540 16,461,577 3,321,572 179,299

16 AF.89132 Ván khuôn xà dầm, giằng, ván ép phủ phim có khung xương, cột chống bằng giáo ống, chiều cao ≤100m

18 AF.81161 Ván khuôn gỗ cầu thang thường 100m2 0.0640 4,701,158 8,217,625 300,874 525,928

19 AF.22335 Bê tông xà dầm, giằng, sàn mái, chiều cao

≤100m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M350, đá 1x2, PCB40 m3 13.8000 1,015,513 517,563 161,980 14,014,079 7,142,369 2,235,324

21 AF.12611 Bê tông cầu thang thường SX bằng máy trộn, đổ bằng thủ công, bê tông M150, đá

Khối lượng toàn bộ Đơn giá Thành tiền

STT Mã hiệu công tác Danh mục công tác Đơn vị

143 AF.61813 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤100m tấn 0.1830 20,247,942 4,085,575 220,540 3,705,373 747,660 40,359

162 AF.81161 Ván khuôn gỗ cầu thang thường 100m2 5.8950 4,701,158 8,217,625 27,713,326 48,442,899

174 AF.61712 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤100m tấn 14.1570 20,247,942 3,232,125 239,803 286,650,115 45,757,194 3,394,891

181 AE.72133 Xây tường thẳng bằng gạch rỗng 6 lỗ

10x13,5x22cm - Chiều dày ≤10cm, chiều cao ≤100m, vữa XM M75, PCB40 m3 374.6330 999,380 331,663 100,650 374,400,728 124,251,905 37,706,811

182 AE.54113 Xây các bộ phận kết cấu phức tạp khác bằng gạch đất sét nung 4x8x19cm, chiều cao

183 AK.21633 Trát tường trong, dày 2,0cm, Vữa XM

184 AK.22113 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày 1cm, vữa XM M75, PCB40 m2 179.0800 10,434 114,659 542 1,868,521 20,533,134 97,061

185 AK.23113 Trát xà dầm, vữa XM M75, PCB40 m2 501.4000 14,445 80,261 813 7,242,723 40,242,865 407,638

186 AK.23213 Trát trần, vữa XM M75, PCB40 m2 2,430.0000 14,445 114,659 813 35,101,350 278,621,370 1,975,590

187 AK.22113 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày 1cm, vữa XM M75, PCB40 m2 316.3800 10,434 114,659 542 3,301,109 36,275,814 171,478

188 AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường m2 734.6300 3,596 19,013 2,641,729 13,967,520

189 AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2 36.6000 3,596 23,238 131,614 850,511

190 AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2 147.0400 3,596 23,238 528,756 3,416,916

191 AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2 210.6800 3,596 23,238 757,605 4,895,782

192 AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2 8.6240 3,596 23,238 31,012 200,405

193 AK.84112 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2 734.6300 13,817 12,675 10,150,383 9,311,435

194 AK.84112 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2 36.6000 13,817 12,675 505,702 463,905

197 AK.21533 Trát tường ngoài, dày 2,0cm, Vữa XM

198 AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường m2 437.4000 3,596 19,013 1,572,890 8,316,286

199 AK.84114 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2 437.4000 28,732 13,943 12,567,377 6,098,668

200 AK.56133 Lát nền, sàn đá cẩm thạch tiết diện đá

1.3: Bảng đơn giá chi tiết

Bảng 1.3: Bảng đơn giá chi tiết

STT Mã hiệu đơn giá Tên công tác Đơn vị Định mức Đơn giá Thành tiền

1 AB.21162 Đào san đất bằng máy đào 3,6m3 - Cấp đất

N0006 - Nhân công bậc 3,0/7 - Nhóm 1 công 0.4 178,322 71,329

2 - Máy ủi - công suất: 110 CV ca 0.015 2,157,056 32,356

8 - Máy đào một gầu, bánh xích - dung tích gầu: 3,60 m3 ca 0.114 10,054,647 1,146,230

2 AB.11352 Đào móng băng bằng thủ công, rộng >3m, sâu ≤1m - Cấp đất II 1m3

A Bê tông lót móng, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M100, đá 1x2, PCB30 m3

12 - Vữa bê tông M100, XM PCB30, đá 1x2, độ sụt 6÷8cm m3 1.025 499,480 511,967

1_TT11 - Máy đầm bê tông, đầm dùi - công suất: 1,5 kW ca 0.089 252,777 22,497

2 - Cần cẩu bánh xích - sức nâng: 10 T ca 0.03 2,263,729 67,912

4 AF.61120 Lắp dựng cốt thép móng, ĐK ≤18mm tấn

V85993 - Thép tròn Fi ≤18mm kg 1020 19,500 19,890,000

N0015 - Nhân công bậc 3,5/7 - Nhóm 2 công 7.67 211,250 1,620,288

1 - Máy cắt uốn cốt thép - công suất: 5 kW ca 0.32 257,281 82,330 M112.400

2_TT11 - Biến thế hàn xoay chiều - công suất: 23 kW ca 1.12 383,205 429,190

5 AF.81122 Ván khuôn móng cột - Móng vuông, chữ nhật 100m2

6 AF.21212 Bê tông móng, chiều rộng ≤250cm, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M200, đá 1x2, PCB40 m3

2 - Cần cẩu bánh xích - sức nâng: 10 T ca 0.03 2,263,729 67,912

7 AF.81122 Ván khuôn móng cột - Móng vuông, chữ nhật 100m2

8 AB.21132 Đào san đất bằng máy đào 1,25m3 - Cấp đất II 100m3

2 - Máy ủi - công suất: 110 CV ca 0.029 2,157,056 62,555

5 - Máy đào một gầu, bánh xích - dung tích gầu: 1,25 m3 ca 0.218 4,131,898 900,754

9 AF.61423 Lắp dựng cốt thép cột, trụ, ĐK ≤18mm, chiều cao ≤100m tấn

- Cần trục tháp - sức nâng: 25 T ca 0.025 2,974,367 74,359

1 - Máy vận thăng lồng - sức nâng: 3 T ca 0.025 802,449 20,061

2_TT11 - Biến thế hàn xoay chiều - công suất: 23 kW ca 1.16 383,205 444,518 M112.260

1 - Máy cắt uốn cốt thép - công suất: 5 kW ca 0.32 257,281 82,330

V00199 - Cột chống thép ống kg 38.13 16,190 617,325

6 - Cần trục tháp - sức nâng: 25 T ca 0.25 2,974,367 743,592

SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M150, đá 1x2, PCB40 m3

6 - Cần trục tháp - sức nâng: 25 T ca 0.25 2,974,367 743,592 M102.100

1 - Máy vận thăng lồng - sức nâng: 3 T ca 0.025 802,449 20,061 M112.400

15 AF.61813 Lắp dựng cốt thép cầu thang, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤100m tấn

18 AF.81161 Ván khuôn gỗ cầu thang thường 100m2

≤100m, SX qua dây chuyền trạm trộn, đổ bằng cẩu, M350, đá 1x2, PCB40 m3

- Vữa bê tông M350, XM PCB40, đá 1x2, độ sụt 6÷8cm m3 1.025 816,927 837,350

21 AF.12611 Bê tông cầu thang thường SX bằng máy trộn, đổ bằng thủ công, bê tông M150, đá 1x2, PCB40 m3

1_TT11 - Máy vận thăng - sức nâng: 0,8 T ca 0.11 423,221 46,554 M112.130

2_TT13 - Máy trộn bê tông - dung tích: 250 lít ca 0.095 296,801 28,196

- Máy vận thăng lồng - sức nâng: 3 T ca 0.025 802,449 20,061

- Máy cắt uốn cốt thép - công suất: 5 kW ca 0.32 257,281 82,330

- Máy đầm bê tông, đầm dùi - công suất: 1,5 kW ca 0.18 252,777 45,500

- Máy vận thăng - sức nâng: 0,8 T ca 0.11 423,221 46,554

174 AF.61712 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK ≤10mm, chiều cao ≤100m tấn

181 AE.72133 Xây tường thẳng bằng gạch rỗng 6 lỗ

10x13,5x22cm - Chiều dày ≤10cm, chiều cao ≤100m, vữa XM M75, PCB40 m3

V05592 - Gạch rỗng 6 lỗ 10x13,5x22cm viên 298 2,800 834,400

2 - Máy trộn vữa - dung tích: 150 lít ca 0.023 270,864 6,230

182 AE.54113 Xây các bộ phận kết cấu phức tạp khác bằng gạch đất sét nung 4x8x19cm, chiều cao ≤6m, vữa XM M75, PCB40 m3

V82971 - Gạch đất sét nung 4x8x19cm viên 1087 950 1,032,650

2 - Máy trộn vữa - dung tích: 150 lít ca 0.039 270,864 10,564

183 AK.21633 Trát tường trong, dày 2,0cm, Vữa XM

- Máy trộn vữa - dung tích: 150 lít ca 0.003 270,864 813

184 AK.22113 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày 1cm, vữa XM M75, PCB40 m2

2 - Máy trộn vữa - dung tích: 150 lít ca 0.002 270,864 542

185 AK.23113 Trát xà dầm, vữa XM M75, PCB40 m2

186 AK.23213 Trát trần, vữa XM M75, PCB40 m2

187 AK.22113 Trát trụ cột, lam đứng, cầu thang, dày 1cm, vữa XM M75, PCB40 m2

188 AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường m2

189 AK.82520 Bả bằng bột bả vào cột, dầm, trần m2

193 AK.84112 Sơn dầm, trần, tường trong nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2

V82930 - Sơn phủ nội thất lít 0.202 80 16

V82928 - Sơn lót nội thất lít 0.122 112,000 13,664

197 AK.21533 Trát tường ngoài, dày 2,0cm, Vữa XM

198 AK.82510 Bả bằng bột bả vào tường m2

199 AK.84114 Sơn dầm, trần, tường ngoài nhà đã bả bằng sơn các loại 1 nước lót + 2 nước phủ m2

V82929 - Sơn phủ ngoại thất lít 0.189 80,000 15,120

V82927 - Sơn lót ngoại thất lít 0.119 112,000 13,328

200 AK.56133 Lát nền, sàn đá cẩm thạch tiết diện đá

12 - Vữa XM cát mịn M75, XM PCB40, độ lớn

1 - Máy cắt gạch đá - công suất: 1,7 kW ca 0.15 27,817 4,173

1.4: Tổng hợp chi phí nhân công dự toán

Bảng 1.4: Tổng hợp chi phí nhân công dự toán

1 N0006 Nhân công bậc 3,0/7 - Nhóm 1 công 19.6497 178,322 3,503,974

2 N0028 Nhân công bậc 3,0/7 - Nhóm 2 công 109.9975 193,183 21,249,647

3 N0015 Nhân công bậc 3,5/7 - Nhóm 2 công 14,038.9801 211,250 2,965,734,546

4 N0020 Nhân công bậc 4,0/7 - Nhóm 2 công 7,703.9690 229,317 1,766,651,059

1.5: Bảng giá vật liệu đầu vào

Bảng 1.5: Bảng giá vật liệu đầu vào

STT Mã hiệu Vật liệu tính cước Đơn vị Thông báo

4 V00199 Cột chống thép ống kg 16.190

9 V82971 Gạch đất sét nung 4x8x19cm viên 950.000

10 V05592 Gạch rỗng 6 lỗ 10x13,5x22cm viên 2.800

19 V82927 Sơn lót ngoại thất lít 112.000

20 V82928 Sơn lót nội thất lít 112.000

21 V82929 Sơn phủ ngoại thất lít 80.000

22 V82930 Sơn phủ nội thất lít 80.000

23 V85992 Thép tròn Fi ≤10mm kg 19.900

24 V85993 Thép tròn Fi ≤18mm kg 19.500

26 C2321_TT12 Vữa bê tông M100, XM PCB30, đá 1x2, độ sụt 6÷8cm m3 499.480,04

31 B2223_TT12 Vữa XM cát mịn M75, XM PCB40, độ lớn ML = 1,5÷2,0 m3 392.485,5

1.6: Tổng hợp chi phí máy thi công dự toán

Bảng 1.6: Tổng hợp chi phí máy thi công dự toán

STT Mã máy Tên máy thi công Đơn vị Giá hiện tại

_TT11 Biến thế hàn xoay chiều - công suất: 23 kW ca 383,205

2 M102.0302 Cần cẩu bánh xích - sức nâng: 10 T ca 2,263,729

3 M102.0406 Cần trục tháp - sức nâng: 25 T ca 2,974,367

4 M112.2101 Máy cắt gạch đá - công suất: 1,7 kW ca 27,817

5 M112.2601 Máy cắt uốn cốt thép - công suất: 5 kW ca 257,281

_TT11 Máy đầm bê tông, đầm dùi - công suất: 1,5 kW ca 252,777

7 M101.0105 Máy đào một gầu, bánh xích - dung tích gầu:

8 M101.0108 Máy đào một gầu, bánh xích - dung tích gầu:

_TT13 Máy trộn bê tông - dung tích: 250 lít ca 296,801

10 M104.0202 Máy trộn vữa - dung tích: 150 lít ca 270,864

11 M101.0502 Máy ủi - công suất: 110 CV ca 2,157,056

Máy vận thăng - sức nâng: 0,8 T ca 423,221

13 M102.1001 Máy vận thăng lồng - sức nâng: 3 T ca 802,449

1.7: Dự toán chi phí xây dựng

Bảng 1.7: Dự toán chi phí xây dựng

STT NỘI DUNG CHI PHÍ CÁCH TÍNH GIÁ TRỊ KÝ HIỆU

1 Chi phí vật liệu VLHT 17.873.242.870 VL

- Đơn giá vật liệu Theo bảng tổng hợp vật liệu 17.873.242.870 VLHT

2 Chi phí nhân công NCHT 4.757.139.226 NC

- Đơn giá nhân công Theo bảng tổng hợp nhân công 4.757.139.226 NCHT

3 Chi phí máy thi công MHT 973,126,315 M

- Đơn giá máy thi công Theo bảng tổng hợp máy thi công 973,126,315 MHT

Chi phí trực tiếp VL + NC + M 23.603.508.411 T

II CHI PHÍ GIÁN TIẾP

2 Chi phí nhà tạm để ở và điều hành thi công T x 1% 236.035.084 LT

3 Chi phí một số công việc không xác định được khối lượng từ thiết kế T x 2,5% 590.087.710 TT

Chi phí gián tiếp C + LT + TT 2.501.971.891 GT

III THU NHẬP CHỊU THUẾ TÍNH TRƯỚC (T + GT) x 5,5% 1.435.801.417 TL

Chi phí xây dựng trước thuế T + GT + TL 27.541.281.719 G

IV THUẾ GIÁ TRỊ GIA TĂNG G x 8% 2.203.302.538 GTGT

Chi phí xây dựng sau thuế G + GTGT 29.744.584.257 Gxd

Bằng chữ : Hai mươi chín tỷ bảy trăm bốn mươi bốn triệu năm trăm tám mươi bốn nghìn đồng./.

LẬP TIẾN ĐỘ THI CÔNG

Xem bảng 1.1 trong chương 1 trang 3

2.2: Bảng tính thời gian thi công các công tác

Bảng 2.1: Tính thời gian thi công các công tác

Mã hiệu ĐM.Hao phí nhân công Đào đất bằng máy 100m3 1.129 AB.21162 0.40 0.45 Đào đất bằng thủ công m3 29.700 AB.11352 0.63 18.71

Bê tông lót móng m3 0.497 AF.21111A 0.42 0.21

Lắp cốt thép móng Tấn 0.270 AF.61120 7.67 2.07

Lắp ván khuôn móng 100m2 2.022 AF.81122 29.7 60.04

Tháo ván khuôn móng 100m2 0.866 AF.81122 29.7 25.73 Đắp đất 100m3 0.955 AB.21132 0.51 0.49

Cốt thép cột tầng hầm Tấn 0.648 AF.61423 10.31 6.68

Lắp ván khuôn cột tầng hầm 100m2 0.475 AF.89142 24.75 11.77

Bê tông cột tầng hầm m3 9.342 AF.22271 2.75 25.69

Tháo ván khuôn cột tầng hầm 100m2 0.204 AF.89142 24.75 5.04

Lắp cốt thép dầm hầm Tấn 1.569 AF.61523 10.53 16.52

Lắp cốt thép san hầm Tấn 0.354 AF.61513 17.32 6.13

Lắp cốt thép cầu thang hầm Tấn 0.813 AF.61813 19.34 15.72

Lắp Ván khuôn dầm hầm 100m2 0.993 AF.89132 23.64 23.47

Lắp Ván khuôn sàn hầm 100m2 1.615 AF.89132 23.64 38.18

Lắp Ván khuôn cầu thang hầm 100m2 0.064 AF.81161 38.9 2.49

Bê tông dầm hầm m3 13.800 AF.22335 2.45 33.81

Bê tông sàn hầm m3 27.684 AF.22335 2.45 67.83

Bê tông cầu thang hầm m3 0.768 AF.12611 2.03 1.56

Tháo Ván khuôn dầm hầm 100m2 0.425 AF.89132 23.64 10.06

TháoVán khuôn sàn hầm 100m2 0.692 AF.89132 23.64 16.36

Tháo Ván khuôn cầu thang hầm 100m2 0.027 AF.81161 38.9 1.07

Cốt thép cột tầng trệt Tấn 0.649 AF.61423 10.31 6.69

Lắp ván khuôn cột tầng trệt 100m2 0.743 AF.89142 24.75 18.38

Bê tông cột tầng trệt m3 13.158 AF.22275 2.75 36.18

Tháo ván khuôn cột tầng trệt 100m2 0.318 AF.89142 24.75 7.88

Lắp cốt thép dầm trệt Tấn 1.569 AF.61523 10.53 16.52

Lắp cốt thép sàn trệt Tấn 0.366 AF.61513 17.32 6.34

Lắp cốt thép cầu thang trệt Tấn 0.813 AF.61813 19.34 15.72

Lắp Ván khuôn dầm trệt 100m2 0.993 AF.89132 23.64 23.47

Lắp Ván khuôn sàn trệt 100m2 1.529 AF.89132 23.64 36.14

Lắp Ván khuôn cầu thang trệt 100m2 0.072 AF.81161 38.9 2.78

Bê tông dầm trệt m3 13.800 AF.22335 2.45 33.81

Bê tông sàn trệt m3 26.211 AF.22335 2.45 64.22

Bê tông cầu thang trệt m3 0.858 AF.12611 2.03 1.74

Tháo Ván khuôn dầm trệt 100m2 0.425 AF.89132 23.64 10.06

TháoVán khuôn sàn trệt 100m2 0.655 AF.89132 23.64 15.49

Tháo Ván khuôn cầu thang trệt 100m2 0.031 AF.81161 38.9 1.19 Định mức LĐ

Tên Công Việc Đơn Vị Khối Lượng Tổng hao phí

Cốt thép cột tầng 1 Tấn 0.649 AF.61423 10.31 6.69 Lắp ván khuôn cột tầng1 100m2 0.553 AF.89142 24.75 13.68

Bê tông cột tầng 1 m3 9.783 AF.22275 2.75 26.90

Tháo ván khuôn cột tầng tầng 1 100m2 0.237 AF.89142 24.75 5.86

Lắp cốt thép dầm tầng 1 Tấn 1.569 AF.61523 10.53 16.52

Lắp cốt thép sàn tầng 1 Tấn 0.256 AF.61513 17.32 4.43

Lắp cốt thép cầu thang tầng 1 Tấn 0.813 AF.61813 19.34 15.72 Lắp Ván khuôn dầm tầng 1 100m2 0.993 AF.89132 23.64 23.47 Lắp Ván khuôn sàn tầng 1 100m2 1.090 AF.89132 23.64 25.77 Lắp Ván khuôn cầu thang tầng 1 100m2 0.059 AF.81161 38.9 2.29

Bê tông khuôn dầm tầng 1 m3 13.800 AF.22335 2.45 33.81

Bê tông khuôn sàn tầng 1 m3 18.686 AF.22335 2.45 45.78

Bê tông cầu thang tầng 1 m3 0.709 AF.12611 2.03 1.44

Tháo Ván khuôn dầm tầng 1 100m2 0.425 AF.89132 23.64 10.06 TháoVán khuôn sàn tầng 1 100m2 0.467 AF.89132 23.64 11.04 Tháo Ván khuôn cầu thang tầng 1 100m2 0.025 AF.81161 38.9 0.98

Cốt thép cột tầng 2 Tấn 0.649 AF.61423 10.31 6.69

Lắp ván khuôn cột tầng 2 100m2 0.553 AF.89142 24.75 13.68

Tháo ván khuôn cột tầng 2 100m2 0.237 AF.89142 24.75 5.86

Tháo Ván khuôn dầm tầng 2 100m2 0.441 AF.89132 23.64 10.43 TháoVán khuôn sàn tầng 2 100m2 0.668 AF.89132 23.64 15.79 Tháo Ván khuôn cầu thang tầng 2 100m2 0.025 AF.81161 38.9 0.98

Tháo Ván khuôn dầm tầng 3 100m2 0.441 AF.89132 23.64 10.43TháoVán khuôn sàn tầng 3 100m2 0.640 AF.89132 23.64 15.13Tháo Ván khuôn cầu thang tầng 3 100m2 0.025 AF.81161 38.9 0.98

Cốt thép cột tầng 4 Tấn 2.595 AF.61423 10.31 26.76 Lắp ván khuôn cột tầng 4 100m2 0.553 AF.89142 24.75 13.68

Lắp cốt thép dầm 4 Tấn 1.569 AF.61523 10.53 16.52

Lắp cốt thép sàn 4 Tấn 1.416 AF.61513 17.32 24.52

Lắp cốt thép cầu thang tầng 4 Tấn 0.813 AF.61813 19.34 15.72

Lắp Ván khuôn dầm4 100m2 1.030 AF.89132 23.64 24.34

Lắp Ván khuôn sàn 4 100m2 1.493 AF.89132 23.64 35.30

Lắp Ván khuôn cầu thang tầng 4 100m2 0.059 AF.81161 38.9 2.29

Bê tông khuôn dầm 4 m3 14.376 AF.22335 2.45 35.22

Bê tông khuôn sàn 4 m3 25.601 AF.22335 2.45 62.72

Bê tông cầu thang m3 0.709 AF.12611 2.03 1.44

Tháo Ván khuôn dầm 4 100m2 0.441 AF.89132 23.64 10.43

Tháo Ván khuôn cầu thang tầng 4 100m2 0.025 AF.81161 38.9 0.98

Lắp Ván khuôn dầm 8 100m2 1.030 AF.89132 23.64 24.34

Cốt thép cột tầng 10 Tấn 2.595 AF.61423 10.31 26.76 Lắp ván khuôn cột tầng 10 100m2 0.553 AF.89142 24.75 13.68

Lắp cốt thép dầm10 Tấn 1.569 AF.61523 10.53 16.52

Lắp cốt thép cầu thang Tấn 0.183 AF.61813 19.34 3.54

Cốt thép cột tầng thượng Tấn 2.595 AF.61423 10.31 26.76

Lắp ván khuôn cột tầng thượng 100m2 0.553 AF.89142 24.75 13.68

Bê tông cột tầng thượng m3 9.783 AF.22275 2.75 26.90

Tháo ván khuôn cột tầng thượng 100m2 0.237 AF.89142 24.75 5.86

Lắp cốt thép dầm thượng Tấn 1.569 AF.61523 10.53 16.52

Lắp cốt thép sàn thượng Tấn 1.416 AF.61513 17.32 24.52

Lắp cốt thép cầu thang thượng Tấn 0.813 AF.61813 19.34 15.72 Lắp Ván khuôn dầm thượng 100m2 1.030 AF.89132 23.64 24.34 Lắp Ván khuôn sàn thượng 100m2 1.493 AF.89132 23.64 35.30 Lắp Ván khuôn cầu thang thượng 100m2 0.059 AF.81161 38.9 2.29

Bê tông khuôn dầm thượng m3 14.376 AF.22335 2.45 35.22

Bê tông khuôn sàn thượng m3 25.601 AF.22335 2.45 62.72

Bê tông cầu thang thượng m3 0.709 AF.12611 2.03 1.44

Tháo Ván khuôn dầm thượng 100m2 0.441 AF.89132 23.64 10.43 TháoVán khuôn sàn thượng 100m2 0.640 AF.89132 23.64 15.13 Tháo Ván khuôn cầu thang thượng 100m2 0.025 AF.81161 38.9 0.98

Cốt thép cột tầng mái Tấn 2.595 AF.61423 10.31 26.76

Lắp ván khuôn cột tầng mái 100m2 0.553 AF.89142 24.75 13.68

Bê tông cột tầng mái m3 9.783 AF.22275 2.75 26.90

Tháo ván khuôn cột tầng mái 100m2 0.237 AF.89142 24.75 5.86

Lắp cốt thép dầm mái Tấn 1.569 AF.61523 10.53 16.52

Lắp cốt thép sàn mái Tấn 1.416 AF.61712 15.3 21.66

Lắp Ván khuôn dầm mái 100m2 1.455 AF.89132 23.64 34.39

Lắp Ván khuôn sàn mái 100m2 1.634 AF.89132 23.64 38.62

Bê tông khuôn dầm mái m3 14.376 AF.22335 2.45 35.22

Bê tông khuôn sàn mái m3 25.601 AF.22335 2.45 62.72

Tháo Ván khuôn dầm mái 100m2 0.623 AF.89132 23.64 14.74

TháoVán khuôn sàn mái 100m2 0.700 AF.89132 23.64 16.55

2.3: Bảng tính thời gian thi công các công tác.

Bảng 2.2: Bảng tính thời gian thi công các công tác. Đào đất bằng máy 0.45 1 0.45 1 Đào đất bằng thủ công 18.71 9 2.08 2

Tháo ván khuôn móng 25.73 26 0.99 1 Đắp đất 0.49 1 0.49 1

Cốt thép cột tầng hầm 6.68 6 1.11 1

Lắp ván khuôn cột tầng hầm 11.77 12 0.98 1

Bê tông cột tầng hầm 25.69 26 0.99 1

Tháo ván khuôn cột tầng hầm 5.04 5 1.01 1

Lắp cốt thép dầm.sàn cầu thang 38.38 20 1.92 2

Lắp ván khuôn dầm sàn.cầu thang 64.13 30 2.14 2

Bê tông dầm.sàn.cầu thang 103.20 100 1.03 1

Tháo ván khuôn dầm sàn cầu thang 27.48 28 0.98 1

Cốt thép cột tầng trệt 6.69 7 0.96 1

Lắp ván khuôn cột tầng trệt 18.38 18 1.02 1

Bê tông cột tầng trệt 36.18 36 1.01 1

Tháo ván khuôn cột tầng trệt 7.88 8 0.98 1

Lắp cốt thép dầm sàn cầu thang 38.59 20 1.93 2

Tháo ván khuông dầm sàn cầu thang 26.74 28 0.95 1

Lắp ván khuôn cột tầng1 13.68 14 0.98 1

Tháo ván khuôn cột tầng tầng 1 5.86 6 0.98 1

Lắp ván khuôn cột tầng 2 13.68 14 0.98 1

Tháo ván khuôn cột tầng 2 5.86 6 0.98 1

CÔNG VIỆC Nhu Cầu Gian

Nhịp công tác tính ĐỢT

Cốt thép cột tầng thượng 26.76 27 0.99 1

Lắp ván khuôn cột tầng thượng 13.68 14 0.98 1

Bê tông cột tầng thượng 26.90 27 1.00 1

Tháo ván khuôn cột tầng thượng 5.86 6 0.98 1

Cốt thép cột tầng mái 26.76 27 0.99 1

Lắp ván khuôn cột tầng mái 13.68 14 0.98 1

Bê tông cột tầng mái 26.90 27 1.00 1

Tháo ván khuôn cột tầng mái 5.86 6 0.98 1

Lắp cốt thép dầm.sàn 38.18 19 2.01 2

Lắp ván khuôn dầm.sàn 73.01 36 2.03 2

Tháo ván khuôn dầm.sàn 31.29 31 1.01 1

Xây tường bậc thang tầng hầm 113.50 22 5.16 5 Trát tường trong dầm cột sàn cầu thang trần tầng hầm 60.21 22 2.74 3

Bả tường trong, dầm, cột, sàn, cầu thang,trần tầng hầm 27.43 15 1.83 2 Sơn tường trong, dầm, sàn, cột, cầu thang, trần tầng hầm 16.72 15 1.11 1

Xây tường.bậc thang tầng trệt 112.54 22 5.12 5

Trát tường trong dầm cột sàn cầu thang trần tầng trệt 64.81 22 2.95 3

Bả tường trong, dầm, cột, sàn, cầu thang,trần tầng trệt 27.61 15 1.84 2 Sơn tường trong, dầm, sàn, cột, cầu thang, trần tầng trệt 16.94 15 1.13 1

Xây tường.bậc thang tầng 1 105.53 22 4.80 5

Trát tường trong, dầm, cột, sàn, cầu thang, trần tầng 1 64.81 22 2.95 3

Bả tường trong, dầm, cột, sàn, cầu thang,trần tầng 1 27.61 15 1.84 2 Sơn tường trong, dầm, sàn, cột, cầu thang, trần tầng 1 16.94 15 1.13 1

Xây tường,bậc thang tầng 2 103.74 22 4.72 5

Bả tường trong, dầm, cột, sàn, cầu thang, trần tầng 2 27.61 15 1.84 2 Sơn tường trong, dầm, sàn, cột, cầu thang, tầng 2 16.94 15 1.13 1

Xây tường,bậc thang tầng thượng 103.25 20 5.16 5

Trát tường trong, dầm, cột, sàn, cầu thang, trần tầng thượng64.81 20 3.24 3

Bả tường trong, dầm, cột, sàn, cầu thang, trần tầng thượng 27.61 12 2.30 2 Sơn tường trong, dầm, sàn, cột, cầu thang, tầng thượng 16.94 12 1.41 1

Xây tường,bậc thang tầng mái 101.53 20 5.08 5 Trát tường trong, dầm, cột, sàn, cầu thang, trần tầng mái 62.62 20 3.13 3

Bả tường trong, dầm, cột, sàn, cầu thang, trần tầng mái 27.43 15 1.83 2 Sơn tường trong, dầm, sàn, cột, cầu thang, tầng mái 16.52 15 1.10 1

Trát tường ngoài tầng trệt 38.1 20 1.91 2

Bả tường ngoài tầng trệt 39.37 20 1.97 2

Sơn tường ngoài tầng trệt 27.75 25 1.11 1

Trát tường ngoài tầng thượng 38.27 20 1.91 2

Bả tường ngoài tầng thượng 39.37 20 1.97 2

Sơn tường ngoài tầng thượng 27.55 25 1.10 1

Trát tường ngoài tầng mái 37.82 20 1.89 2

Bả tường ngoài tầng mái 39.37 20 1.97 2

Sơn tường ngoài tầng mái 26.53 25 1.06 1

Lát nền trong tầng hầm 9.1 5 1.82 2

Lát nền trong tầng trệt 10.6 5 2.12 2

Lát nền trong tầng thượng 5.48 5 1.10 1

Lát nền trong tầng mái 5.48 5 1.10 1

Tiêu đề	Thiết kế khách sạn Nha Trang
Tác giả	ThS. Phan Nhật Long, ThS. Lê Thanh Hoà, ThS. Lê Thị Phượng, Phạm Viết Anh Khoa
Người hướng dẫn	ThS. Phan Nhật Long, ThS. Lê Thanh Hoà, ThS. Lê Thị Phượng
Trường học	Đại học Đà Nẵng
Chuyên ngành	Công nghệ kỹ thuật xây dựng
Thể loại	Đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2022
Thành phố	Đà Nẵng

Định dạng
Số trang	237
Dung lượng	3,55 MB