(Đồ án hcmute) thiết kế chung cư 16 tầng bình thọ, thủ đức

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CƠNG NGHỆ KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ 16 TẦNG GVHD: NGUYỄN MINH ĐỨC SVTH: BÙI XUÂN TRƯỜNG MSSV: 14149304 SKL 0 1 Tp Hồ Chí Minh, tháng 7/2019 an CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: Ngành: Bùi Xuân Trường MSSV: 14149304 Công Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Lớp: 14149CL1 Giảng viên hướng dẫn: Ts Nguyễn Minh Đức ĐT: 0912327412 Ngày nhận đề tài: 15/1/2019 Ngày nộp đề tài: 5/7/2019 Tên đề tài: Chung Cư 16 Tầng Các số liệu, tài liệu ban đầu:  Hồ sơ kiến trúc (đã chỉnh sửa kích thước theo GVHD)  Hồ sơ địa chất Nội dung thực đề tài: a Kiến trúc  Thể lại vẽ theo kiến trúc b Kết cấu  Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình  Tính tốn, thiết kế cầu thang  Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung c Nền móng  Tổng hợp số liệu địa chất  Thiết kế phương án móng cọc Sản phẩm:  01 Thuyết minh 01 Phụ lục  17 Bản vẽ A1 (5 Kiến trúc, Kết cấu, Móng) GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN TRƯỞNG NGÀNH i an CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: Bùi Xuân Trường MSSV: 14149304 Ngành: Cơng nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: Chung Cư 16 Tầng Họ tên Giáo viên hướng dẫn: Ts Nguyễn Minh Đức NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: ……………… (Bằng chữ: .) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2019 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) ii an CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: Bùi Xuân Trường MSSV: 14149304 Ngành: Cơng nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: Chung Cư 16 Tầng Họ tên Giáo viên phản biện: Ths Nguyễn Tổng NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? 10 Đánh giá loại: Điểm: ……………… (Bằng chữ: .) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2019 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) iii an LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở cho chúng em hướng vào sống thực tế tương lại Quá trình làm đồ án giúp chúng em tổn ghợp nhiều kiến thức học học kỳ trước thu thập kiến thức mà cịn thiếu sót, qua rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế, bên cạnh cịn kinh nghiệm quý báu hỗ trợ chúng em nhiều bước đường thực tế sau Trong trình làm luận văn tốt nghiệp, em nhận sự hướng dẫn, giúp đỡ tận tình thầy hướng dẫn thầy cô Em xin chân thành cảm ơn sự hướng dẫn tận tình q thầy Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy, cô truyền đạt cho em tảng để em hoàn thành đồ án hành trang cho chúng em sau Qua em xin gởi lời cảm ơn chân thành đến quý thầy cô khoa Xây Dựng Và Cơ Học Ứng Dụng - người truyền đạt kiến thức trình học tập Dù rằng đồ án tốt nghiệp thực với tất sự nỗ lực thân sự giúp đỡ thầy cô gia đình Nhưng kiến thức cịn hạn chế chắn khơng tránh khỏi sai sót hay khiếm khuyết Cho nên em kính mong lời đóng góp chân thành để em ngày hồn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chúc q thầy nhiều sức khỏe để tiếp tục sự nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ mai sau Em xin chân thành cảm ơn! Tp.HCM, Tháng năm 2019 Sinh viên thực Bùi Xuân Trường iv an MỤC LỤC NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP i PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN .ii PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN iii LỜI CẢM ƠN iv Mục Lục v DANH MỤC CÁC HÌNH ẢNH x DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU xi TÀI LIỆU THAM KHẢO xiv PHÀN I TỔNG QUAN VÀ KIẾN TRÚC CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 Nhu cầu xây dựng cơng trình 1.2 Địa điểm xây dựng cơng trình 1.3 Giải pháp kiến trúc 1.3.1 Mặt bằng phân khu chức 1.3.2 Mặt đứng 1.3.3 Hệ thống giao thông 1.4 Giải pháp kỹ thuật 1.4.1 Hệ thống điện 1.4.2 Hệ thống nước 1.4.3 Thơng gió chiếu sáng 1.4.4 Phịng cháy hiểm 1.4.5 Chống sét 1.4.6 Hệ thống thoát rác PHẦN II KẾT CẤU CHƯƠNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 Phương pháp tính tốn phần mềm chuyên dụng hỗ trợ 2.2 Chọn sơ kích thước phận sàn 2.2.1 Bản sàn 2.2.2 Vách v an 2.3 Tải trọng tác dụng lên sàn (theo TCVN 2737-1995) 2.3.1 Tĩnh tải 2.3.2 Hoạt tải 2.3.3 Tổng tải trọng 2.4 Kiểm tra điều kiện chọc thủng cột 2.5 Giải nội lực sàn bằng phương pháp phần tử hữu hạn SAFE 2016 2.5.1 Mơ hình sàn bằng SAFE 2.5.2 Chia dãy sàn 2.5.3 Giá trị nội lực sàn 11 2.6 Kiểm tra độ võng cho sàn 12 2.7 Kiểm tra chọc thủng bằng phần mềm SAFE 12 2.8 Tính tốn cốt thép cho sàn 12 2.8.1 Các thông số vật liệu 13 2.8.2 Tính tốn cốt thép 13 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ 15 3.1 Tổng quan cấu tạo cầu thang 15 3.2 Tải trọng tác dụng 16 3.2.1 Tĩnh tải 16 3.2.2 Hoạt tải (theo TCVN 2737-1995) 18 3.2.3 Tổng tải trọng tác dụng 18 3.3 Sơ đồ tính nội lực 18 3.4 Tính tốn cốt thép cho thang 19 3.5 Tính tốn dầm D1 19 3.5.1 Tải trọng 19 CHƯƠNG TẢI TRỌNG GIÓ VÀ ĐỘNG ĐẤT 21 4.1 Tải trọng gió 21 4.1.1 Thành phần tĩnh tải trọng gió 21 4.1.2 Thành phần động tải trọng gió 22 4.2 Tải trọng động đất 32 4.2.1 Tổng quan động đất 32 4.2.2 Các phương pháp tính tốn 37 4.2.3 Phương pháp phân tích theo phổ phản ứng dao động 37 vi an 4.2.4 Tổ hợp thành phần tác động động đất theo phương ngang 39 4.2.5 Tính tốn động đất bằng phần mềm ETABS 39 CHƯƠNG TÍNH KHUNG KHƠNG GIAN 43 5.1 Sơ đồ hình học 43 5.2 Chọn sơ kích thước tiết diện 43 5.2.1 Chọn tiết diện sàn 43 5.2.2 Chọn tiết diện vách 43 5.2.3 Chọn sơ tiết diện cột 43 5.3 Tải trọng tác dụng 43 5.3.1 Tĩnh tải 43 5.3.2 Hoạt tải 44 5.4 Tổ hợp tải trọng 44 5.5 Nội lực khung 46 5.5.1 Kết nội lực khung trục C 47 5.5.2 Kết nội lưc khung trục 48 5.6 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 48 5.7 Tính tốn cốt thép cột 49 5.7.1 Sự làm việc nén lệch tâm xiên 49 5.7.2 Tính tốn cốt thép cột 51 5.8 Tính toán thép vách 61 5.8.1 Cơ sở lý thuyết 61 5.8.2 Các phương pháp tính cốt thép dọc cho vách 62 5.8.3 Tính cốt thép ngang cho vách 77 PHẦN III MÓNG 78 CHƯƠNG TÍNH TỐN THIẾT KẾ MĨNG 78 6.1 Số liệu địa chất cơng trình 78 PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ CỌC KHOAN NHỒI 83 6.2 Các thông số cọc khoan nhồi 83 6.2.1 Vật liệu sử dụng 83 6.2.2 Chọn kích thước sơ 83 6.2.3 Tính tốn sức chịu tải cọc khoan nhồi Ø1000 mm 83 6.3 Thiết kế móng M1 (Cột C1-D) 88 vii an 6.3.1 Tải trọng dùng để tính tốn 88 6.3.2 Tính tốn sơ số lượng cọc 88 6.4.1 Tải trọng dùng để tính toán 96 6.4.2 Tính tốn sơ số lượng cọc 96 6.5 Thiết kế móng M3 (Cột C3-D) 104 6.5.1 Tải trọng dùng để tính tốn 104 6.5.2 Tính tốn sơ số lượng cọc 104 6.5.3 Bố trí cọc đài 104 6.5.4 Kiểm tra độ sâu chơn móng 105 6.5.5 Tính tốn sức chịu tải cọc làm việc theo nhóm 105 6.5.6 Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 106 6.5.7 Thiết kế cốt thép đài móng 109 6.6 Thiết kế móng M4 (Cột C1-C) 112 6.6.1 Tải trọng dùng để tính toán 112 6.6.2 Tính tốn sơ số lượng cọc 112 6.6.3 Bố trí cọc đài 112 6.6.4 Kiểm tra độ sâu chơn móng 113 6.6.5 Tính tốn sức chịu tải cọc làm việc theo nhóm 113 6.6.6 Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 113 6.6.7 Thiết kế cốt thép đài móng 116 6.7 Thiết kế móng M5 (Cột C2-C) 119 6.7.1 Tải trọng dùng để tính tốn 119 6.7.2 Tính tốn sơ số lượng cọc 120 6.7.3 Bố trí cọc đài 120 6.7.4 Kiểm tra độ sâu chôn móng 120 6.7.5 Tính tốn sức chịu tải cọc làm việc theo nhóm 121 6.7.6 Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 121 6.7.7 Thiết kế cốt thép đài móng 124 6.8 Thiết kế móng MTM (Hệ khung vách cơng trình) 127 6.8.1 Tải trọng dùng để tính tốn 127 6.8.2 Tính tốn sơ số lượng cọc 130 6.8.3 Bố trí cọc đài 130 viii an 6.8.4 Kiểm tra độ sâu chôn móng 131 6.8.5 Tính tốn sức chịu tải cọc làm việc theo nhóm 131 6.8.6 Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 131 6.8.7 Thiết kế cốt thép đài móng 134 ix an Hình 53.28 Biểu đồ momen (max) theo dải phương X phương Y Hình 54.29 Biểu đồ momen (min) theo dải phương X phương Y + Theo phương X: Mmax = 3069.89(kNm) Mmin = -792.93(kNm) 126 an + Theo phương Y: Mmax = 5879.09(kNm) Mmin = 0.00(kNm) m  M max    Rb  b  h0   R  0.541;     2. m ; As  .Rb b.ho Rs - Chọn thép Ø có tiết diện as => Số thép: n  As b  a0  a as n Bảng 22.24 Tính tốn thép theo phương X (M5) Vị trí Lớp Lớp b(mm) h(mm) 1000 2000 1000 2000 h0 1800 1800 M(kN.m) As(mm²) -792.93 1215.71 3069.89 4810.61 Bố trí Ø22a150 Ø30a150 Asc(mm²) 2280 4946 Bảng 23.25 Tính tốn thép theo phương Y (M5) Vị trí b(mm) h(mm) h0 M(kN.m) As(mm²) Bố trí Asc(mm²) Lớp 1000 2000 1800 0.00 0.00 Ø16a200 1005 Lớp 1000 2000 1800 5879.09 9484.94 Ø36a100 9156 - Do hd = m, nên ta cần bố trí thép cấu tạo mặt bên mặt đài để đảm bảo điều kiện ổn định, ta dùng Ø12a150 6.8 Thiết kế móng MTM (Hệ khung vách cơng trình) 6.8.1 Tải trọng dùng để tính tốn Bảng 24.26 Giá trị cặp nội lực xuất từ ETABS Story BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE Point 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 Load COMB17 COMB17 COMB17 COMB46 MAX COMB46 MAX COMB46 MAX COMB46 MAX COMB46 MAX COMB46 MAX COMB46 MAX FX 888.91 -140.88 -134.35 16.35 21.03 27.34 30.86 30.44 33.39 40.38 FY 965.85 -4.18 -3.36 -1.99 -1.5 747.32 -1.95 -2.3 -2.28 -1.89 FZ 1186.65 1386.35 1299.21 1250.53 1237.98 1688.45 1354.82 1213.24 1210.53 1345.08 MX 5.594 -1.592 5.735 3.559 1.227 15.274 1.892 4.064 4.098 1.977 MY -26.444 -22.864 -21.715 2.436 3.267 4.676 5.03 5.046 5.573 6.811 127 an MZ -0.302 0 0 0.073 0 0 BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE 29 30 31 32 33 34 35 39 43 47 51 55 63 64 36 40 44 48 52 56 67 68 69 37 41 45 49 53 57 72 73 74 38 42 46 50 54 COMB16 COMB46 MAX COMB16 COMB16 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB46 MAX COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB46 MAX COMB17 COMB17 COMB46 MAX COMB16 COMB16 COMB16 COMB16 COMB16 COMB16 COMB16 COMB46 MAX COMB16 COMB16 COMB16 COMB16 COMB16 137.53 44.64 133.34 137.72 143.98 -906.06 -12.54 -14.02 -13.6 -13.25 -12.91 -11.9 867.48 -986.72 0.51 -1.47 -1.39 -1.37 -1.38 -1.47 714.63 -121.86 -696.54 0.53 1.48 1.41 1.4 1.42 1.53 702.55 125.56 -323.72 12.55 14.04 13.65 13.33 13.02 705.28 -1.37 -3.19 -3.39 -4.22 983.36 -7.74 -4.45 -0.38 3.11 6.23 9.1 -972.06 0.9 134.48 -4.56 -2.94 -1.64 -0.71 -0.11 1.41 -696.89 1.86 140.06 -6.47 -4.92 -3.68 -2.78 -2.19 2.25 -704.43 1.66 -10.77 -8 -4.14 -0.81 2.26 1660.5 1217.07 1243.6 1322.71 1412.23 1204.35 1466.75 1626.59 1625.17 1626.09 1629.08 1633.68 1267.15 1355.9 1138.35 1170.21 1168.77 1167.94 1167.7 1168.01 860.37 1741.34 914.88 1120.34 1186.97 1184.4 1182.43 1181.03 1180.16 926.69 1761.13 874.98 1493.29 1654.13 1650.71 1649.62 1650.56 6.927 1.407 3.338 5.765 -1.555 5.846 1.6 0.984 0.23 -0.416 -0.994 -1.524 -1.351 -0.469 20.756 1.004 0.704 0.465 0.293 0.181 0.678 -1.177 -0.845 22.348 1.338 1.051 0.821 0.655 0.544 -0.953 -1.412 0.365 2.139 1.616 0.902 0.284 -0.284 22.041 7.712 21.37 22.236 23.338 26.666 0.667 -15.652 -12.705 -12.552 -13.731 -4.029 -27.636 -6.095 0.136 -1.144 -0.92 -0.9 -0.962 -1.002 -6.585 -19.269 -2.724 0.417 1.115 0.926 0.907 1.004 1.012 2.358 19.861 25.283 -0.616 15.652 12.749 12.604 13.896 128 an 0.298 0 0 0.309 0 0 0 0.276 0.078 0 0 0 0.351 0.289 0.205 0 0 0 -0.234 -0.299 0.373 0 0 BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE 58 77 78 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 197 199 201 203 205 207 209 210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 224 COMB16 COMB16 COMB16 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB19 COMB19 COMB46 MAX COMB16 COMB16 COMB19 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB17 COMB46 MAX COMB46 MAX COMB46 MAX COMB46 MAX COMB46 MAX COMB46 MAX COMB46 MAX COMB46 MAX COMB46 MAX COMB16 COMB16 COMB16 COMB16 12.08 996.93 -874.67 917.38 -146.41 -141.63 -138.46 -135.18 -147.82 -6.35 -5.62 31.35 128.71 121.58 -653.31 -11.7 -12.8 -13.17 -13.51 -13.92 -12.41 993.89 -126.05 -120.16 41.3 45.06 52.79 55.16 51.25 52.98 60.81 63.58 60.11 142.41 145.99 151.67 -1067.79 5.18 1.07 -984.21 1012.45 -0.21 0.14 -0.05 -0.35 -0.68 -1.01 -1 -0.4 -0.73 -0.44 -0.96 20.64 23.6 26.74 30.16 34.1 34.28 -1050.47 4.41 3.63 4.28 4.39 5.06 5.23 4.8 4.81 5.28 5.15 4.51 3.44 3.53 4.26 -1147.28 1653.12 1374.74 1281.2 1445.6 1428.26 1337.88 1256.93 1169.74 1205.77 1182.65 1060.41 1058.34 1255.3 1340.86 795.69 1693.63 1706.41 1720.8 1737.24 1756.02 1597.72 1312.52 1537.65 1457.15 1435.15 1421.46 1567.13 1556.71 1394.44 1390.17 1542.24 1542.64 1391.31 1478.63 1562.64 1656.72 1432.03 -0.823 -0.417 -1.244 -1.22 -0.904 0.836 -0.025 0.373 0.633 0.514 0.551 1.122 0.663 0.172 1.001 -3.665 -4.212 -4.794 -5.428 -6.157 -6.238 -7.673 1.216 -6.053 -2.727 -3.273 -3.606 -3.73 -3.39 -3.359 -3.627 -3.431 -3.054 -3.154 -5.967 1.469 -6.106 4.033 6.018 28.272 -23.261 -23.899 -23.058 -22.432 -21.853 -23.771 -1.249 -1.111 5.091 20.097 18.775 33.514 -3.421 -13.664 -12.443 -12.615 -15.542 0.875 -24.912 -20.114 -19.078 7.003 7.666 9.026 9.465 8.837 9.143 10.512 11.027 10.501 23.047 23.753 24.752 27.483 129 an -0.043 -0.288 -0.302 0 0 0 0 0 -0.649 0 0 0 0.276 0 0 0 0 0 0 0 -0.289 BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE 192 198 200 202 204 206 208 COMB16 -9.42 1136.35 1200.52 2.353 -3.828 0.829 COMB16 13.74 -5.49 1912.68 1.151 10.398 COMB16 13.67 -1.51 1912.83 0.416 13.989 COMB16 13.72 2.95 1914.36 -0.409 13.238 COMB16 13.9 7.57 1918.11 -1.265 13 COMB16 14.23 12.37 1924.52 -2.155 15.844 COMB16 12.67 15.14 1739.36 -2.709 -0.457 Ta lấy TH Nmax, Mxtư, Mytư, Nxtư, Nytư để tính móng sau kiểm tra lại với cặp nội lực lại 6.8.2 Tính tốn sơ số lượng cọc nk N tt 127917  1.3  23.85  Chọn 25 cọc Qtk 6974 k – hệ số xét đến ảnh hưởng momen lực ngang ( k = 1.2  1.5 ) 6.8.3 Bố trí cọc đài - Khoảng cách tim cọc 3d = m - Khoảng cách từ mép cọc đến mép đài: a = 0.5 m - Diện tích đáy đài cọc: Ađ = 14 14  196 m - Bố trí cọc hình vẽ: Hình 55.30 Mặt bằng đài móng MTM 130 an 6.8.4 Kiểm tra độ sâu chôn móng - Lực ngang tác dụng lên móng FY = 1136.35 kN bề rộng móng B = 11.2 m Ta có chiều sâu chơn đài móng xác định bằng công thức sau: 28011'  Qtt 1136.35 D f  0.7 tan(45  )  0.7 tan(45  )  0.643(m) B 20.111.2 - Do chiều sâu chơn móng chọn h = 4.5 (m) > Df = 0.643 (m) thỏa điều kiện lực ngang tác dụng lên móng cân bằng với tổng áp lực đất bị động tác dụng lên móng 6.8.5 Tính tốn sức chịu tải cọc làm việc theo nhóm - Tổng tải trọng tác dụng lên tâm móng (tạm bỏ qua tác dụng momen)  N tt  N tt  Ad  Df  tb  127917 196 3 20.12  139868(kN ) - Hệ số nhóm cọc:      n1  n2  n2  n1     1   90n1 n2   Trong đó: d  1   arctan    arctan    18.435 s 3 n1 = – số hàng cọc n2 = – số cọc hàng    1    1      18.435    0.676 90     - Sức chịu tải nhóm cọc: Qnh  nQtk  0.676  25  6974  141086(kN )  139868(kN )  Vậy hệ cọc đủ khả chịu lực 6.8.6 Kiểm tra ổn định đất mũi cọc 6.8.6.1 Xác định khối móng quy ước - Góc ma sát trung bình lớp đất xác định bằng công thức: tb   l l i i Lớp đất li (m) i 7.4 11o 28' ili 84.86 21.8 25o 53' 564.25 8.2 16o 58' 139.13 131 an 3.1 Tổng 40.5 28o11' 87.37 875.60 tb =21.620 - Góc được xác định bằng công thức sau:  tb 21.62   5.40 4 - Kích thước khối móng quy ước: Bqu  B  2tan  hi  14   tan(5.4)  40.5  21.66(m) Lqu  L  2tan  hi  14   tan(5.4)  40.5  21.66(m) - Diện tích đáy quy ước: Aqu  Bqu  Lqu  21.66  21.66  469(m2 ) - Trọng lượng khối móng quy ước: Wmqu  Bqu Lqu (h  Lc )tb  21.885  21.885 (4.5  40.5)  20.12  424774(kN ) - Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước: N tc  N 1.2 tt  139868 116557(kN ) 1.2 Qtt 1136.35   947(kN ) 1.2 1.2 M xtc  40.756( kNm) Qtc  M ytc  29.039(kNm) - Đưa tải đáy móng quy ước: tc Nmqu  Ntc  Wqu  116557  424774  541330(kN ) 6.8.6.2 Kiểm tra điều kiện ổn định đất đáy móng quy ước - Sức chịu tải cực hạn đất đáy móng quy ước (theo TCVN 9362:2012) Rtc  m1 m2 ( Ab II  Bh 'II  Dc   II h0 ) ktc Trong đó: m1, m2 – Hệ số điều kiện làm việc đất nền, m1 = 1.2, m2 = 1.0 (theo Bảng 15 TCVN 9362:2012) ktc = - Hệ số tin cậy b = 21.66 (m) – Bề rộng đáy móng h = 40.5(m) – Chiều sâu đặt móng  'II  10.6(kN / m3 ) - Dung trọng đẩy lớp đất mũi cọc 132 an  II    i li  li  10.57(kN / m3 ) - Dung trọng đẩy trung bình lớp đất đáy móng c = 9.2 (kN/m2) – Lực dính lớp đất đáy móng h0 = 3(m) – Chiều sâu đến tầng hầm  A  0.996    28 11'   B  4.99 (Theo bảng 14 TCVN 9362:2012)  D  7.45  1.2 1.0  (0.996  21.66 10.57  4.99  40.5 10.6  7.45  9.2  10.57)  2888(kN / m2 )  Rtc  - Ứng sức trung bình đáy khối móng quy ước: Ptb  N tc mqu Aqu  541330  1154(kN / m2 )  Rtc  2899(kN / m2 ) 469  Vậy móng thỏa điều kiện ổn định 6.8.6.3 Kiểm tra lún - Theo phụ lục E TCVN 10304:2014, độ lún tuyệt đối Sgh nhà nhiều tầng kết cấu khung bê tơng cốt thép là: Sgh = 10(cm) - Khi móng đươc thiết kế an toàn theo sức chịu tải độ lún cọc đất cát thường nhỏ Trong trường hợp độ lúc cọc đơn xác định theo kinh nghiệm theo biểu thức Vesic (1977) (phụ lục B TCVN 10304:2014) s D QL  100 AE Trong đó: D = (m) – Đường kính cọc Q Ntt 139868   5595(kN ) n 25 A = 0.785(m2) – Diện tích ngang cọc L = 40.5(m) – Chiều dài cọc E = 3.25x107(kN/m2) s 5595  40.5   0.0189(m) 100 0.785  3.25 107 - Độ lún nhóm cọc xác định theo công thức sau: sg  Bg D s Trong đó: 133 an Bg = 21.66 (m) – Chiều rộng nhóm cọc D = 1(m) – Đường kính cọc s = 0.0189(m) – Độ lún cọc đơn tác động tải trọng giai đoạn sử dựng cơng trình  sg  21.66  0.0189  0.088(m)  8.8(cm)  sgh  10(cm)  Vậy móng thỏa điều kiện lún - Độ cứng lị xo đất xác định bằng cơng thức: K  k n  Si Trong đó: kn  kn – Hệ số p   ' 1154  482.36     35563(kN / m3 ) si si 0.0189 gl tc tb Si – Diện tích phần móng cọc thứ i chịu Bảng 25.27 Độ cứng lị xo cọc móng M5 Cọc thứ l (m) b (m) S (m2) K (kN/m) 1,7 2.5 2.5 6.25 372714 2,8 2.5 2.5 6.25 372714 3,4 2.5 7.5 447257 5,6 2.5 7.5 447257 6.8.6.4 Kiểm tra xuyên thủng Hình 56.31 Kiểm tra xuyên thủng bằng SAFE MTM Tất hệ số nhỏ 1 Vậy kích thước đài móng thỏa điều kiện xun thủng 6.8.7 Thiết kế cốt thép đài móng 134 an - Sử dụng phần mềm SAFE để mơ hình đài móng, với cọc xem lị xo có độ cứng K - Từ Pmax ta xác định số cọc, bố trí để xác định kích thước đài - Xuất mơ hình từ ETABS sang SAFE, sử dụng tính SAFE để giải nội lực đài móng vách lõi cột - Các dãy SAFE: + Chia thành dãy đầu cọc, có bề rộng dãy b = 1m + Gán thông số cho toán:  Chọn chiều dày đài hd = 2.5m  Bê tông B30  Phản lực đầu cọc từ SAFE Hình 57.32 Phản lực đầu cọc (max) móng MTM 135 an Hình 58.33 Phản lực đầu cọc (min) móng MTM + Ứng với tổ hợp ENVE ta có phản lực đầu cọc Pmax = 6510.76(kN) Pmax  6510.76  Qtk  6974(kN )  Thỏa + Ứng với tổ hợp ENVE ta có phản lực đầu cọc Pmin = 1267.27(kN) Pmin  1267.27   Thỏa (cọc khơng q nhỏ) 136 an Hình 59.34 Biểu đồ momen (max) theo dải phương X phương Y 137 an Hình 60.35 Biểu đồ momen (min) theo dải phương X phương Y m  M max    Rb  b  h0   R  0.541;     2. m ; As  .Rb b.ho Rs - Chọn thép Ø có tiết diện as => Số thép: n  As b  a0  a as n 138 an Bảng 26.28 Tính tốn thép theo phương X (MTM) Strip CSA1-1 CSA1-2 CSA1-3 CSA1-4 Vị trí b (mm) H (mm) h0 (mm) M (kNm) As(mm²) Bố trí Asc(mm²) Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên 500 500 1000 1000 1000 1000 500 500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2250 2250 2250 2250 2250 2250 2250 2250 2304.93 -17.19 4770.10 -416.70 5636.10 -518.85 2705.26 -45.43 2886.10 100.55 5978.90 775.25 7103.59 797.19 3404.69 263.36 Ø25a150 Ø16a200 Ø30a100 Ø16a200 Ø30a100 Ø16a200 Ø25a150 Ø16a200 2944 1005 6359 1005 7065 1005 3434 1005 Bảng 27.29 Tính tốn thép theo phương Y (MTM) Strip CSB1-1 CSB1-2 CSB1-3 CSB1-4 CSB1-5 Vị trí b (mm) H (mm) h0 (mm) M (kNm) As(mm²) Bố trí Asc(mm²) Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên Dưới Trên 500 500 1000 1000 1000 1000 1000 1000 500 500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2250 2250 2250 2250 2250 2250 2250 2250 2250 2250 288.80 -562.34 1043.38 -1333.98 2396.98 -1776.92 1017.70 -1038.09 336.11 -438.03 352.85 689.27 1278.27 1637.12 2960.52 2186.49 1246.62 1271.75 410.88 536.11 Ø25a300 Ø25a300 Ø25a300 Ø25a300 Ø25a150 Ø25a200 Ø25a300 Ø25a300 Ø25a300 Ø25a300 628 628 1472 1472 2944 2453 1472 1472 628 628 - Vậy chọn bố trí theo phương X lớp trên: Ø16a200, lớp dưới: Ø30a100 - Vậy chọn bố trí theo phương Y lớp trên: Ø25a200, lớp dưới: Ø25a200 - Do hd = 2.5 m, nên ta cần bố trí thép cấu tạo mặt bên mặt đài để đảm bảo điều kiện ổn định, ta dùng Ø12a150 139 an S an K L 0