(Đồ án tốt nghiệp) thiết kế trung tâm y tế quận sơn trà – giai đoạn i

TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH

Nhu cầu xây dựng công trình

sở y tế khám chữa bệnh trên địa bàn quận.

Mục tiêu chung

Xã hội hóa y tế là một chiến lược quan trọng nhằm phát huy tiềm năng trí tuệ và vật chất của nhân dân, huy động toàn xã hội chăm lo sự nghiệp bảo vệ và chăm sóc sức khỏe Mục tiêu là tạo điều kiện cho mọi người, đặc biệt là các đối tượng chính sách và người nghèo, được tiếp cận dịch vụ chăm sóc sức khỏe ngày càng cao và thuận lợi hơn, từ đó nâng cao chất lượng cuộc sống Đầu tư vào cơ sở vật chất, trang thiết bị và con người là cần thiết để cải thiện chất lượng chăm sóc sức khỏe trên tất cả các tuyến y tế Việc ứng dụng tiến bộ khoa học kỹ thuật sẽ góp phần tích cực vào việc thực hiện các mục tiêu của chiến lược Quốc gia về chăm sóc và bảo vệ sức khỏe nhân dân giai đoạn 2010-2020, nhằm đưa ngành y tế Đà Nẵng phát triển gần hơn với các thành phố lớn như Hà Nội, Hồ Chí Minh và một số nước trong khu vực.

Mục tiêu cụ thể

Trung tâm Y tế quận Sơn Trà đang phát triển theo hướng hiện đại với quy mô 350-370 giường, nhằm đáp ứng nhu cầu dân số địa phương Đầu tư vào cơ sở vật chất và trang thiết bị hiện đại sẽ nâng cao chất lượng chăm sóc sức khỏe, tạo điều kiện cho người dân, đặc biệt là các đối tượng chính sách và người nghèo, được tiếp cận dịch vụ chăm sóc sức khỏe ngày càng tốt hơn.

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 1 mang lại nhiều thuận lợi, góp phần nâng cao chất lượng cuộc sống cho người dân địa phương Đồng thời, trung tâm cũng cam kết đảm bảo môi trường đào tạo, nâng cao năng lực chuyên môn cho cán bộ công nhân viên.

Sơ bộ về công trình xây dựng

- Quy mô số tầng : 9 tầng nổi, 1 tầng hầm và 1 tầng kỹ thuật

- Tổng diện tích xây dựng : 1.250 m 2

- Tổng diện tích sử dụng : 13.880 m 2

- Tổng chiều cao công trình : 39,0 m.

Loại dự án, cấp công trình

- Dự án nhóm B thuộc bộ lĩnh vực y tế

Địa điểm xây dựng

Vị trí khu đất thuộc phường An Hải Tây, quận Sơn Trà, thành phố Đà Nẵng.

Ranh giới được xác định như sau:

- Phía Bắc : Giáo khu dân cư

- Phía Nam : Giáp đất quy hoạch CTCC và đất công viên cây xanh;

- Phía Tây : Giáp đường khu dân cư

- Phía Đông : Giáp đường Ngô Quyền rộng 48m.

TRUNG TÂM Y TẾ QUẬN SƠN TRÀ – GIAI ĐOẠN I

Hiện trạng hệ thống hạ tầng

Giao thông đối ngoại tại khu vực quy hoạch có vị trí tiếp giáp trực tiếp với đường Ngô Quyền ở phía Đông, đóng vai trò là tuyến giao thông chính trong khu vực này.

Giao thông đối nội : Khu vực phần lớn là đất nền sân kết hợp giao thông nội bộ.

1.7.2 Thoát nước, hệ thống xử lý nước thải

Khu vực này được trang bị hệ thống thoát nước mưa riêng biệt và hệ thống thu gom nước bẩn, đảm bảo nước được xử lý trước khi thải ra khu vực ao phía sau Bệnh viện.

Tại Bệnh viện hiện trạng có 01 khu xử lý nước thải công suất thiết kế 150m 3 /ngày đêm.

Nguồn cấp: Đấu nối tuyến ống chính trên trục đường Ngô Quyền.

Hệ thống mạng lưới nước bao gồm một bể nước ngầm 10m³ nằm gần đường Ngô Quyền và một bể nước 80m³ kết hợp với máy bơm nước lên đài nước BTCT có dung tích 40m³.

Từ vị trí bể 10 m 3 , máy bơm cấp đến bồn nước trên mái khối 3 tầng để phục vụ đến các thiết bị tiêu thụ của khối này

Từ vị trí đài nước, qua hệ thống ống dẫn cấp nước đến các hạng mục công trình còn lại.

Nguồn cung cấp trực tiếp cho Bệnh viện từ nguồn trung thế trên trục đường Ngô Quyền, đấu nối vào trạm hạ thế 22/0.4KV–180 KVA.

Hệ thống đường cáp 0,4KVA – 3 pha đi nổi đến các hạng mục công trình (xem trên bản vẽ hiện trạng hệ thống cấp điện).

Hệ thống điện ưu tiên bao gồm 1 máy phát 10KVA, hiện nay đã hư hỏng, không còn sử dụng.

Thông tin liên lạc: Nguồn cung cấp hệ thống thông tin liên lạc được đấu nối trực tiếp từ đường Ngô Quyền.

1.7.5 Hiện trạng vệ sinh môi trường

Rác thải trong khu vực bao gồm cả rác thải sinh hoạt và rác thải y tế Những loại rác này được thu gom và tập kết tại nhà rác tập trung Sau đó, Công ty vệ sinh môi trường sẽ vận chuyển rác đi xử lý.

Hiện trạng địa hình, đặc điểm khí hậu khu vực xây dựng 3 1 Hiện trạng địa hình

Khu vực này có địa hình không bằng phẳng, với cao trình cao nhất ở phía Đông và giảm dần về phía Tây, độ chênh cao dao động từ +2.92 đến +5.19.

1.8.2 Đặc điểm khí hậu a Nhiệt độ

- Tốc độ gió mạnh nhất : 20 ~ 25 m/s

Bảng 1.1: Tốc độ gió trung bình và mạnh nhất trong năm

Hướng gió B B B B TN B TN TB,T ĐB TB B ĐB,B

Ghi chú : tốc độ gió tính : m/s hướng gió : B – Bắc, T – Tây, N – Nam, Đ – Đông

Bão tại Đà Nẵng thường xảy ra trong các tháng 1, 10 và 12, với cường độ từ cấp 9 đến 10 Những cơn bão này thường mang theo mưa lớn kéo dài, dẫn đến tình trạng lũ lụt nghiêm trọng.

Đặc điểm kiến trúc công trình

1.9.1 Kích thước, chức năng các tầng

Mặt bằng công trình được thiết kế theo hình khối chữ nhật với chiều dài 72,1m và chiều rộng 20m Các phòng điều trị bệnh được bố trí hướng về phía Nam và Bắc, trong khi hành lang, ban công và các mảng tường đầu hồi được đặt ở hướng Tây và Đông nhằm giảm thiểu tác động của ánh nắng.

Tầng hầm B1 có diện tích 1.200 m², được bố trí khu vực để xe máy cùng các phòng kho, phòng kỹ thuật, phòng máy bơm, trạm khí nén, trạm khí hút, cầu thang bộ và thang máy.

- Tầng 9: Diện tích 1.428m 2 Bố trí Khu Hành chính, khoa chống nhiễm khuẩn;

- Tầng kỹ thuật: Diện tích 194 m 2 Bố trí phòng kỹ thuật, phòng xử lý nước

Giải pháp, kiến trúc công trình

Giao thông trên mặt bằng sử dụng hành lang giữa theo phương dọc nhà rộng 3,0m và hai hành lang bên rộng 1,6m;

Giao thông trục đứng trong công trình được thiết kế với 02 cầu thang bộ đặt ở giữa và đầu hồi, tạo điều kiện tiếp cận dễ dàng và đảm bảo yêu cầu thoát người cũng như công tác phòng cháy chữa cháy (PCCC) Ngoài ra, công trình còn trang bị 05 thang máy, bao gồm 4 thang phục vụ bệnh nhân và nhân viên, cùng 1 thang dành riêng cho việc vận chuyển đồ bẩn và hỗ trợ PCCC.

M áy Bom phòng máy khí nén, hút

Hình 1.2 : Mặt bằng tầm hầm

Hình 1.3 : Mặt bằng tầng 5

Hình khối công trình gọn nhẹ và đa dạng về đường nét tạo ra nhiều lớp không gian phong phú Mặt đứng được thiết kế theo bố cục đăng đối hiện đại, thống nhất với mặt bằng, sử dụng hệ cửa sổ và mảng tường gạch đặc Các lam trang trí của hành lang kết hợp với chi tiết roan âm tường, nâng cao hiệu quả thẩm mỹ cho công trình Sự đồng nhất trong hình thức mặt đứng tạo nên tổng thể công trình hài hòa, phù hợp với tính chất của công trình y tế.

Không gian kiến trúc phong phú đáp ứng nhu cầu sử dụng trong công việc, đặc biệt phù hợp với khí hậu miền Trung nắng nóng và mưa nhiều Toàn bộ công trình được thiết kế mở về hướng Nam và Bắc, với hai đầu hồi Đông và Tây sử dụng các mảng đặc biệt như hành lang và tấm chắn nắng, giúp tăng cường độ cách ly với điều kiện khí hậu khắc nghiệt bên ngoài.

Hình 1.4 : Mặt đứng công trình

Chiều cao của tầng 1 đến tầng 4 là 4,2m, trong khi các tầng còn lại có chiều cao 3,6m, và tầng kỹ thuật cao 3,0m Những kích thước này đảm bảo không gian làm việc thoải mái, khối tích không khí hợp lý và thuận tiện cho việc đi ngầm các hệ thống kỹ thuật.

Hình 1.5 : Mặt cắt công trình

Công trình cần được hoàn thiện tốt để tương xứng với quy mô, với toàn bộ tường trong và ngoài được lăn sơn mattic kết hợp ốp gạch trang trí tại các vị trí cần thiết Phần ngoại thất sử dụng sơn chống thấm có màu sắc nhẹ nhàng, hài hòa với cảnh quan xung quanh, kết hợp cùng bồn hoa trang trí tạo nên sự thu hút cho công trình.

- Nền, sàn lát gạch Granit nhân tạo 600x600, kết hợp với đá granit.

- Nền, vách các phòng phẩu thuật, hành lang vô trùng lát tấm vinyl kháng khuẩn.

- Tường nhà tùy theo tính chất sẽ ốp gạch granite, mattic lăn sơn hoặc ốp tấm panel đặc thù

- Toàn bộ, bậc cấp và cầu thang ốp đá granit;

- Thiết bị vệ sinh trang bị trong công trình sử dụng các sản phẩm đạt chuẩn.

- Các cửa đi, cửa sổ sử dụng cửa khung nhôm, kính an toàn.

- Toàn bộ, bậc cấp và cầu thang ốp đá granit.

- Tường ngăn xây gạch rỗng không nung, vữa xi măng mác 75.

- Toàn bộ trần sử dụng vật liệu trần thạch cao hệ khung mạ kẽm

- Mái được đổ BTCT, chống thấm và cách nhiệt theo quy trình hiện hành;

Màu sắc trong công trình rất quan trọng, đặc biệt là trong các phòng làm việc và phòng bệnh Sơn màu kem được sử dụng cho các phòng làm việc, trong khi trần được sơn màu trắng tạo cảm giác sáng sủa Đối với tường ngoài công trình, sơn màu xanh rêu được áp dụng với độ đậm nhạt khác nhau, tạo nên sự hài hòa và thẩm mỹ cho không gian.

Hiện nay, việc sử dụng kết cấu bê tông cốt thép trong xây dựng đã trở nên phổ biến cả trên thế giới và tại Việt Nam Đặc biệt, trong xây dựng nhà cao tầng, bê tông cốt thép được ưa chuộng nhờ vào những ưu điểm vượt trội của nó.

- Giá thành của kết cấu bêtông cốt thép thường rẻ hơn kết cấu thép đối với những công trình có nhịp vừa và nhỏ chịu tải như nhau.

- Bền lâu, ít tốn tiền bảo dưỡng, cường độ ít nhiều tăng theo thời gian Có khả năng chịu lửa tốt.

- Dễ dàng tạo được hình dáng theo yêu cầu của kiến trúc.

- Vì vậy công trình được xây bằng bêtông cốt thép.

- TCVN 2737 : 2020 Tải trọng và tác động – Tiêu chuẩn thiết kế.

- TCXDVN 356 : 2005 Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế.

- TCVN 5574 : 2018 Thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép

Giải pháp kỹ thuật

1.11.1.Hệ thống cấp điện a Phần nguồn cấp điện và cấp điện áp Công trình có quy mô lớn, cấp điện cho toàn bộ công trình do Điện lực Thành phố cấp.

- Cấp điện áp phía hạ thế: 220/380V.

- Cấp điện áp nguồn cung cấp (cụ thể là TBA): 22/0,4 kV.

- Máy biến áp, máy phát điện dự phòng Máy biến áp :

Nguồn điện chính cấp cho công trình được đấu nối từ lưới điện 22KV hiện có tại khu vực quy hoạch.

Lắp đặt mới một trạm biến áp chuyên dụng cho công trình với máy cấp điện áp 22/0,4KV và dung lượng 1250KVA Đường dây điện được đi ngầm trong đất, được bảo vệ bằng ống nhựa HDPE, sử dụng cáp CU/XLPE/DSTA/PVC và CU/XLPE/DATA/PVC.

Khi sự cố thì máy phát điện để cung cấp cho các phụ tải ưu tiên của khối nhà.

Máy phát điện dự phòng với công suất 650kVA (3 pha 4 dây, 380/220V) được thiết kế để cung cấp điện liên tục cho tất cả các phụ tải điện cần thiết.

Việc chuyển đổi giữa hai nguồn điện hoàn toàn tự động thông qua tủ chuyển mạch tự động ATS (automatic transfer switch) với điện áp 380/220V Thời gian chuyển đổi giữa hai nguồn điện không vượt quá 20 giây, bao gồm cả thời gian để máy phát đạt đến chế độ vận hành.

Nguồn nước sạch cho toàn công trình được cung cấp từ mạng lưới cấp nước thành phố, cụ thể là từ tuyến ống dẫn nước chính trên đường Ngô Quyền Tại đầu tuyến cấp nước vào khu đất, có lắp đặt đồng hồ đo lưu lượng và van để quản lý và vận hành hiệu quả.

Nước sẽ được dẫn vào bể chứa nước ngầm của khối nhà 9 tầng, sau đó được bơm định kỳ lên bể nước trên mái Từ bể nước trên mái, nước sẽ được cung cấp đến các thiết bị sử dụng thông qua mạng lưới ống dẫn.

Nước thải từ công trình bao gồm nước xí và nước rửa, được thu gom chung Sau khi xử lý qua bể xử lý nước thải tại nguồn, nước thải sẽ được dẫn ra hệ thống thoát nước bên ngoài.

Hình thức thoát nước: thoát nước mưa và nước thải đi riêng hoàn toàn.

Giải pháp thoát nước mưa cho khu vực nghiên cứu dự án dựa vào cao độ nền đất tự nhiên Sau khi san nền, nước mưa sẽ chảy từ điểm cao đến điểm thấp và được dẫn vào tuyến mương hiện trạng dọc vỉa hè đường Ngô Quyền.

Thiết kế hệ thống chiếu sáng bao gồm các hạng mục sau:

- Chiếu sáng phân tán người;

- Cáp cấp nguồn cho hệ thống chiếu sáng được tính toán sao cho tổn thất điện áp rơi trên các đèn ở xa nhất không vượt quá 5%.

- Toàn bộ các linh kiện trong bộ đèn phải có cấp cách điện đảm bảo mọi chỉ tiêu an toàn điện

Loại đèn được sử dụng trong thiết kế nhằm tiết kiệm điện năng, đồng thời mang lại độ thẩm mỹ cao và đáp ứng các tiêu chuẩn kỹ thuật về chiếu sáng.

- Việc thiết kế chiếu sáng nhằm đảm bảo sự hoạt động bình thường của người và các phương tiện khi không có hoặc thiếu ánh sáng tự nhiên.

Chiếu sáng bên trong công trình phải tuân thủ tiêu chuẩn chiếu sáng hiện hành, đảm bảo độ rọi tối ưu cho quá trình làm việc và sản xuất, cũng như cho không gian nhà ở gia đình.

- Vị trí đặt đèn trên trần ở các phòng ngủ, các phòng làm việc xác định theo tỷ lệ bản vẽ.

- Trong các phòng làm việc khu Văn Phòng dùng đèn led đặt ở độ cao + 3.2 m, có độ rọi tính tóan trung bình E = 400-500 Lux

- Trong các phòng hội trường sử dụng đèn Led gắn âm trần độ rọi tính tóan trung bình E = 500 Lux

- Trong các nhà bảo trì, nhà kỹ thuật sử dụng đèn huỳnh quang gắn âm trần độ rọi tính toán trung bình E 0 - 300 Lux

- Trong các phòng vệ sinh ,hành lang sử dụng đèn Downlight bóng led gắn âm trần độ rọi tính tóan trung bình E = 100 Lux

Hệ thống chiếu sáng ngoài trời sử dụng đèn LED 220V 120W được lắp đặt trên trụ thép mạ kẽm cao 8m, đảm bảo độ rọi trung bình trên 6 Lux cho các đường đi nội bộ và sân bãi, cùng với 1 Lux cho khu vực dọc hàng rào.

Lựa chọn hệ thống điều hòa không khí và thông gió cho công trình phải đáp ứng các tiêu chí sau:

Tạo ra môi trường vi khí hậu trong công trình với các thông số như nhiệt độ, độ ẩm, vận tốc gió và độ trong sạch không khí là cần thiết để đảm bảo tiện nghi cho cơ thể con người và đáp ứng yêu cầu của các quá trình công nghệ Mục tiêu là giảm thiểu chi phí đầu tư ban đầu và chi phí sử dụng trong quá trình hoạt động Hệ thống cần có tính hiện đại, tiện nghi, độ tin cậy cao và tuổi thọ dài, đồng thời dễ dàng trong lắp đặt, vận hành, theo dõi và bảo trì, phù hợp với điều kiện cụ thể của công trình.

Máy móc thiết bị cần được đồng bộ và đạt chất lượng cao, được chế tạo tại các cơ sở sản xuất đạt tiêu chuẩn chất lượng, theo quan điểm hiện đại về kỹ thuật lạnh và điều hòa không khí Việc lắp đặt điều hòa không khí phải đảm bảo không làm ảnh hưởng đến tổng quan kiến trúc và nội ngoại thất của công trình, mà ngược lại, cần hoàn thiện chúng trong phạm vi có thể.

Công nghệ phân phối không khí và mô hình khí động trong không gian điều hòa cần đảm bảo tạo ra một môi trường vi khí hậu ổn định và đồng nhất, đồng thời kiểm soát độ ồn trong giới hạn cho phép.

Hệ thống ĐHKK phải thân thiện với môi trường, an toàn trong qúa trình vận hành, sử dụng.

Hệ thống thông gió và điều hòa không khí cho công trình cần được tối ưu hóa để đảm bảo điều kiện khí hậu tiện nghi và thoải mái cho người sử dụng.

Toàn bộ hệ thống được lắp đặt phù hợp với kiến trúc và nội thất của công trình.

TÍNH TOÁN, BỐ TRÍ THÉP SÀN TẦNG 5

Số liệu tính toán

Bê tông sử dụng cấp bền B25 có : R b = 14.5 Mpa; R bt = 1.05 MPa Cụ́t thép nhóm AI (ỉ ≤ 8 ) có : R s = R sc = 225 MPa

: R sw = 175 MPa Tra bảng có hệ số :  R = 0.618;  R = 0.427

Cụ́t thép nhóm AII (ỉ>8) có : R s = R sc = 280 MPa

Tra bảng có hệ số :  R = 0.595;  R = 0.418(Các số liệu tra Phụ lục: 3-5-8; Trang 364-371; Sách KCBTCT Phần CKCB)

Sơ đồ phân chia ô sàn

Nếu sàn liên kết với dầm giữa, được gọi là liên kết ngàm; nếu sàn liên kết với dầm biên, thì đó là liên kết khớp; còn nếu dưới sàn không có dầm, thì được xem là liên kết tự do.

1 > 2 bản chủ yếu làm việc theo phương cạnh ngắn: Bản loại dầm.

1 ≤ 2 bản làm việc theo cả 2 phương: Bản kê 4 cạnh.

Trong đó: l 2 : Kích thước theo phương cạnh dài. l 1 : Kích thước theo phương cạnh ngắn.

Căn cứ theo loại phòng, kích thước ô sàn, điều kiện liên kết mà ta chia mặt bằng sàn thành các loại ô sàn như sơ đồ sau :

Hình 2.1 : Mặt bằng sàn tầng 5

Tải trọng tác dụng lên sàn

2.3.1 Sơ bộ chọn chiều dày sàn:

Chọn chiều dày bản sàn theo công thức : h b = Dl m > h min (1.1)

Trong đó : l : Là cạnh ngắn của ô bản ( cạnh theo phương chịu lực).

D = 0,8  1,4 : Hệ số phụ thuộc vào tải trọng m : Hệ số phụ thuộc vào loại bản.

Chiều dày của bản phải thỏa mãn điều kiện cấu tạo: h b > h= 50 mm đối với sàn nhà dân dụng ( Theo TCXDVN 356 – 2005).

Ta có thể thiết lập bảng tính như sau :

Bảng 2.1 : Phân loại ô sàn tính toán và chiều dày ô sàn Ô sàn

TRUNG TÂM Y TẾ QUẬN SƠN TRÀ – GIAI ĐOẠN I Ô sàn

Sơ bộ chọn chiều dày sàn h b = 120 ( mm) cho toàn bộ các ô sàn tầng 5

2.3.2 Tải trọng tác dụng lên sàn a Tải trọng tác dụng lên sàn bao gồm:

Tĩnh tải: Trọng lượng của bản thân bản sàn BTCT và các lớp cấu tạo, trọng lượng của bản thân tường ngăn và cửa.

Hoạt tải: Theo tiêu chuẩn 2737-1995 tuỳ theo mục đích sử dụng. b Tĩnh tải:

Tĩnh tải tác dụng lên sàn là tải trọng phân bố đều từ trọng lượng của các lớp cấu tạo sàn Để tính toán tĩnh tải, cần dựa vào các lớp cấu tạo sàn ở mỗi ô sàn cụ thể và tham khảo bảng tải trọng tính toán của các vật liệu thành phần.

Ta có công thức tính: g tc =  i  I (2.2) g tt = n.g tc (2.3)

Trong đó  i ,  i , n i lần lượt là trọng lượng riêng, bề dày, hệ số vượt tải của lớp cấu tạo thứ i trên sàn.

Chú ý : Hệ số vượt tải lấy theo TCVN 2737-1995.

Tiến hành xác định tĩnh tải riêng cho từng ô sàn căn cứ theo loại phòng do chúng có cấu tạo các lớp sàn khác nhau:

- Tính toán tải trọng tác dụng lên ô sàn

Bảng 2.2 : Tĩnh tái do TLBT tác dụng lên ô sàn Loại sàn Các lớp cấu tạo  mm

 kN/m 3 g tc kN/m 2 n g tt kN/m 2 Sàn hành lang, sảnh, phòng bệnh, nhân viên y tế

Sàn phòng vệ sinh, ban công

- Tính toán tĩnh tải tường ngăn và bao che tác dụng lên ô sàn g qdt = S t +g t tc +S c + g c tc +n

Lớp gạch lát dày 10 mm Vữa lót dày 20 mm Bản BTCT B25 dày 120 mm Vữa trát trần 20 mm

Hình 2.2 : Mặt cắt thành phần sàn

(tra theo “Sổ Tay Thực Hành Kết Cấu Công Trình” của Gs, Pts Vũ Mạnh Hùng);

S san (m 2 ): diện tích ô sàn đang tính toán Các tường ngăn là tường dày 100 (mm); cao 3.6 – 0.12 = 3.48 (m) Xác định diện tích tường ngăn và diện tích cửa trên ô sàn điển hình:

Bảng 2.3 : Tải trọng tường ngăn

Loại tường Các lớp cấu tạo  mm

 kN/m 3 g tc kN/m 2 n g tt kN/m 2

Tải tường trên 1m 2 có tính đến hệ số cửa : 0.8

Loại tường Các lớp cấu tạo  mm

 kN/m 3 g tc kN/m 2 n g tt kN/m 2

Tải tường trên 1m 2 có tính đến hệ số cửa : 0.8

Bảng 2.4 : Kết quả tính toán tĩnh tải lên các ô sàn Ô sàn

Tĩnh tải do TLBT (KN/m 2 )

Tĩnh tải do tường ngăn

Tổng tĩnh tải sàn

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 19 Ô sàn

Tĩnh tải do TLBT (KN/m 2 )

Tĩnh tải do tường ngăn

Tổng tĩnh tải sàn

Giá trị hoạt tải của các khu vực sàn thay đổi tùy thuộc vào chức năng sử dụng Các giá trị này cùng với hệ số tin cậy được xác định theo tiêu chuẩn tải trọng và tác động TCVN 2737-2020.

- Các giá trị hoạt tải được nhân với hệ số vượt tải.

Bảng 2.5 : Hoạt tải tiêu chuẩ

Phòng vệ sinh, bệnh nhân, phòng khám

Hành lang, sảnh, bếp, phòng giặt, văn phòng, phòng giải

Bảng 2.6 : Hoạt tải phân bố trên các ô sàn

Hoạt tải tính toán (KN/m 2 )

11 S11 Phòng bệnh, phòng vệ sinh 2 1.2 2.4

2.3.3 Xác định nội lực trên các ô sàn

Nội lực trong bản được tính theo sơ đồ đàn hồi, với việc phân tích sơ đồ kết cấu theo phương thẳng đứng, sàn làm việc được xem như cấu trúc chịu uốn Dựa vào mặt bằng sàn tầng điển hình, các ô bản hình chữ nhật được chia thành các loại ô khác nhau Bản chịu lực phân bố đều, tùy thuộc vào kích thước các cạnh liên kết mà bản có thể bị uốn theo một hoặc hai phương Để tính nội lực, loại bản dầm được cắt dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn, với tải trọng phân bố đều tác dụng lên dầm được tính bằng công thức q = (p+g) x 1m (kN/m) Cuối cùng, cần thực hiện tính toán thép sàn để đảm bảo độ bền và an toàn cho kết cấu.

- Lựa chọn vật liệu Sàn sử dụng bê tông cốt thép độ bền B25 có R b = 14.5 Mpa Cốt thép  ≤ 8, thép AI có R s = R sc = 225 MPa, R sw = 175 Mpa

 ≥ 10, Thép AII có R s = R sc = 280MPa , R sw = 225Mpa

- Các bước tính toán với 1 ô sàn cụ thể:

L 1 = 6.1m; L 2 = 6.6m ta có L 2 /L 1 = 1,32 < 2 Nên ô sàn này làm việc theo cả 2 phương

Ta tính ô sàn theo loại bản kê 4 cạnh.

Sơ đồ tính : 4 ngàm ( theo sơ đồ 9).

Tra bảng phụ lục 15 trang 223 ( Sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép – Phần Cấu Kiện Cơ Bản ) Có α 1 = 0.0191 α 2 = 0.0165 β 1 = 0.0445 β 2 = 0.038

Dựa theo hệ số α và β ta tính được momen tại ô sàn : Momen nhịp :

Tính cốt thép chịu momen dương M 1 : a m = M 1

14.5 x 1 x 100 2 = 0.038 Với vật liệu bê tông B25 có R b = 14.5 MPa Tra bảng phụ lục 11b trang 216 – ( Sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép – Phần Cấu Kiện Cơ Bản ) có α R = 0.427 ( thép AI ); α R = 0.418 ( thép AII ).

Tính : Diện tích cốt thép sàn được xác định theo công thức sau:

A tt s = R M 1 s ζ h 0 = 225 5.558 x 0.98 x 10 x 100 6 = 252 (mm 2 ) Hàm lượng cốt thép : μ% = A s tt x 100 b x h 0 = 1000 252 x x 100 100 = 0.252 % < μ max = ζ R x R R b s = 0.618 x 14.5 225 = 3.92 % Chọn và bố trí thép

Với A tt s = 252 (mm 2 ) Tra bảng ( Phụ lục 14 – Bảng tra diện tích và trọng lượng cốt thép – Sách kết cấu Bê tông Cốt thép ) Ta chọn Φ8 có A s = 50.3 (mm 2 )

A s tt = 1000 x 50.3 252 = 199.6 (mm 2 ) (2.7) Chọn s BT = 200mm Thỏa mãn: Thỏa mãn: 70 < S < 200(mm)

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ% = A s bt x 100 b x h 0 = 251.5 x 100

( Tính toán tương tự với cốt thép chịu Mômen âm M I và M II ).

Các ô sàn khác tính toán tương tự Kết quả tính toán được thể hiện ở bảng tính.

Kết quả bố trí thép sàn được thể hiện trên bản vẽ kết cấu Bảng tính cốt thép sàn tầng 5 loại bản kê 4 cạnh ( Phụ lục – Bảng 1)

TÍNH TOÁN DẦM LIÊN TỤC

Tính toán dầm liên tục D1 trục E(1-8)

Hình 2.3 : Sơ đồ tính dầm D1 (1-8) a Vật liệu Dùng bê tông có cấp độ bền B25 có : R b = 14,5 MPa; R bt = 0,9 MPa.

Cụ́t thép nhóm AI (ỉ ≤ 8) có : R s = R sc = 225 MPa

Tra bảng có hệ số:  R = 0.618;  R = 0.427.

Cụ́t thép nhóm AII (ỉ ≥ 10) có : R s = R sc = 280 MPa.

Tra bảng có hệ số:  R = 0,595;  R = 0,418.

(Các số liệu tra Phụ lục: 3-5-8; Trang 364-371; Sách KCBTCT Phần CKCB) Chọn kích thước dầm

Chiều cao h của tiết diện dầm chọn phụ thuộc nhịp dầm, tải trọng tác dụng trên dầm và liên kết Với nhịp 6.6m: h d = ( 12 1 ÷ 20 1 )l d = ( 12 1 ÷ 20 1 ) x 6600 = 550 ÷ 330 (2.9)

Sơ bộ chọn: h = 500 (mm) b = (0,3 0,5).h d = (0,3 0,5).500 = 150 ÷ 250mm Chọn b = 250mm Tiết diện sơ bộ dầm D1 (1-8): 250x500 mm a Tải trọng tác dụng lên dầm:

Gồm : Tĩnh tải gồm trọng lượng bản thân

Trọng lượng tường + cửa trên dầmTĩnh tải sàn truyền vào

 mm : chiều dày phần vữa trát n bt =1,1: hệ số vượt tải của bêtông. n tr =1,3: hệ số vượt tải của vữa ximăng.

Trọng lượng phần bê tông được tính toán bằng công thức g bt = n γ bt (h d - h b ).b d, với kết quả là 2.61 (kN/m) Đối với trọng lượng phần vữa trát, công thức g tr = n tr γ xm (b+2.h-2.h b) cho ra kết quả 0.47 (kN/m) Từ đó, trọng lượng bản thân dầm và lớp vữa trát được xác định là g d1 = g bt + g tr = 2.61 + 0.47 = 3.08 (kN/m) Cuối cùng, cần xem xét tải trọng tường và cửa trên dầm.

Gạch xây và cửa là những yếu tố quan trọng trong xây dựng Đối với tường đặc, trọng lượng tường được phân bố theo hình tam giác với đáy 60 độ Trong khi đó, với tường rỗng, trọng lượng được xem gần đúng là toàn bộ trọng lượng tường phân bố trên đoạn dầm đỡ Công thức tính trọng lượng tường bao gồm các thành phần như trọng lượng gạch, trọng lượng vữa, và trọng lượng của các cấu kiện khác.

Đối với tường đặc, quan niệm tiết kiệm cho rằng chỉ có tường trong phạm vi góc 60 độ là có khả năng truyền lực lên dầm, trong khi các tường còn lại sẽ tạo ra lực tập trung và truyền xuống nút khung.

Nếu hai bên dầm không có cột (hoặc vách), hoặc chỉ có cột (hoặc vách) ở một phía thì cũng xem toàn bộ tải trọng tường truyền xuống dầm.

Gọi g t là trọng lượng 1 m 2 tường (bao gồm gạch xây và trát): g t = n t  t  t + 2.n tr  tr  tr (2.13) Gọi h t là chiều cao tường = chiều cao tầng – chiều cao dầm

Đối với mảng tường có cửa, tải trọng tác dụng lên dầm được xác định bằng toàn bộ trọng lượng của tường và cửa, được phân bố đều trên dầm Công thức tính tải trọng này là: \( \Sigma G = g \cdot S + n \cdot g \cdot S \).

Tải trọng phân bố đều trên dầm là : q = G/l d

Với tường 100 : g t10 = 1,1 x 15 x 0,1 + 2 x 1,3 x 0,02 x 18 = 2,586 (kN/m 2 ) Với tường 200 : g t20 = 1,1 x 15 x 0,2 + 2 x1,3 x 0,02 x 18 = 4,236 (kN/m 2 ) Trong đó : g t : trọng lượng tính toán của 1m 2 tường.

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 25 g t = n g  g  g + 2n tr  tr  tr (2.15) n g : hệ số độ tin cậy đối với gạch xây n tr : hệ số độ tin cậy đối với lớp vữa trát

 g : Trọng lượng riêng của gạch ống  g = 15 (kN/m 3 ).

 tr : Trọng lượng riêng của lớp vữa trát  tr = 18 (kN/m 3 ).

 g : Chiều dày lớp gạch xây

 tr : Chiều dày lớp vữa trát tường

S c : Diện tích cửa trên ô sàn đó

S t : diện tích tường (trong nhịp đang xét). n c : hệ số độ tin cậy đối với cửa chọn n c =1,3 tc g c : trọng lượng tiêu chuẩn của 1m 2 cửa g tc c =0,15 (kN/m 2 )

S c : diện tích cửa (trong nhịp đang xét).

Bảng 2.7 : Tải trọng cửa tác dụng lên dầm Nhịp dầm g c tc

Trọng lượng do tường và cửa truyền vào dầm tính theo công thức: g tc = g t S t +G c S c l (kN/m) (2.16)

Trong đó: S t : diện tích tường (m 2 ). l: nhịp dầm đang xét (m).

Bảng 2.9 : Tải trọng tường cửa tác dụng dầm

Nhịp l (m) g t (kN/m 2 ) S t (m 2 ) G c (kN) g tc = (kN/m)

- Tải trọng do sàn truyền vào

1 > 2: tải trọng truyền phân bố đều trên cạnh dài của bản q td = ẵ ql 1 ( với l 1 là cạn ngắn của bản ) (2.17)

1 < 2 : tải trọng truyền vào theo sơ đồ tam giác hay hình thang ta Quy về phân bố đều :

Sơ đồ tam giác sang phân bố đều : q td = 16 5 ql 1 (2.18)

Sơ đồ hình thang quy về phân bố đều q td = (1-2β 2 + β 3 ) ql 1

Hình 2.4 : Phân bố lực theo hình Trong đó l 1 , l 2 : là chiều dài cạnh ngắn và cạnh dài của ô bản.

Bảng 2.10 : Tải trọng sàn truyền vào dầm

Nhịp Ô sàn Kích thước sàn Tĩnh tải sàn g tt s

Dạng tải trọng Tĩnh tải sàn truyền vào quy về hình chữ nhật (kN/m) l 1

9_10 S9 3.3 6.1 3.74 4.38 4.52 b Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm

Bảng 2.11 : Tổng tĩnh tải tác dụng vào dầm Nhịp T lượng

TRUNG TÂM Y TẾ QUẬN SƠN TRÀ – GIAI ĐOẠN I c Hoạt tải Hoạt tải do các ô sàn truyền vào ( Sơ đồ truyền tải giống như tĩnh tải)

Bảng 2.12 : Hoạt tải truyền vào dầm

Kích thước sàn Hoạt tải sàn g tt s

Dạng tải trọng Hoạt tải sàn truyền vào quy về hình chữ nhật

3.1.2 Xác định nội lực trong dầm D1 (sử dụng phần mềm sap2000)

Nội lực và tổ hợp nội lực dầm D1 được tiến hành giải trên phầm mềm Sap2000

Sơ đồ chất tải trong Sap2000

Hình 2.5 : Tĩnh tải tác dụng dầm

- Đối với tiết diện chịu mômen dương.

Do kết cấu bê tông đổ toàn khối, việc tính toán dầm được thực hiện như một cấu kiện có tiết diện chữ T, tập trung vào cường độ trên tiết diện thẳng góc nằm trong vùng nén Chiều cao tiết diện được ký hiệu là h, trong khi chiều cao tính toán tiết diện là h0 = h – a Bề dày cánh được ký hiệu là h’f và có giá trị h’f = hb = 120 m Bề rộng cánh được ký hiệu là b’f, với công thức b’f = 2.Sc + b, trong đó Sc là độ vươn của cánh, được xác định bằng giá trị nhỏ nhất trong các giá trị đã cho.

Trong đó: l o là khoảng cách thông thuỷ giữa hai dầm phụ song song.

- Xác định vị trí trục trung hoà theo điều kiện sau:

M f = R b h’ f b’ f (h o – 0.5h’ f ) ≤ M max trục trung hòa qua sườn tính theo TD chữ T

M f > M max trục trung hòa qua cánh tính theo TD chữ nhật.

Trình tự tính toán như sau :

2 ≤ α R (2.17); nếu không thỏa thì tăng h hoặc cấp bền BT

Tra bảng ⇒ ( Phụ lục 10 – trang 123 Giáo trình Tính Toán Thực Hành Cấu Kiện

Bê Tông Cốt Thép – GS.TS Nguyễn Đình Cống )

Diện tích cốt thép cần thiết : A tt s = R M s ε h o (2.20)

Kiểm tra hàm lượng cốt thép : μ min = 0.1% < μ BT = A s

 Đối với tiết diện chịu mômen âm.

Tính cốt đai chịu cắt.

Trình tự tính toán như sau.

 Kiểm tra điều kiện tính toán : Q max < φ b3 (1+φ f + φ n ) R bt bh o (2.22) Trong đó : : hệ số phụ thuộc loại bê tông: bê tông nặng = 0,6

= 0 : hệ số xét đến ảnh hưởng của lực dọc.

= 0 : hệ số xét tới ảnh hưởng của cánh.

Nếu điều kiện được thỏa mãn, ta sẽ bỏ cốt đai theo cấu tạo như sau: Đường kính cốt đai là ỉ6 khi chiều cao h ≤ 800 và ỉ8 khi chiều cao h > 800 Trong đoạn cạnh gối, khoảng cách cốt đai được bố trí như đã nêu.

Trong đoạn giữa dầm khoảng cách cốt đai bố trí như sau: 500 và Nếu điều kiện không thỏa mãn ta phải tính cốt đai chịu cắt như sau:

- Xác định bước cốt đai. s tt = φ b 2 (1+φ f + φ n )γ b R bt bh o

Q max ư R sw na sw s tt (2.23)

Và phải thỏa mãn điều kiện cấu tạo Với ϕ b2 , ϕ b4 :hệ số xét ảnh hưởng của loại bêtông, bêtông nặng: ϕ b2 = 2, ϕ b2

- Kiểm tra điều kiện chịu ứng suất nén chinh: Q max ¿ 0,3 ϕ w1 ϕ b1 R b b.h o

3.1.4 Tính toán cho 1 nhịp điển hình (nhịp 3-4) a Nội lực tính toán:

M 3 = 48.63 KNm, M 4 = 45.98 KNm, M 34 = 62.03 KNm b Tính cốt dọc Chọn a = 25mm ⇒ chiều cao làm việc h 0 = 500 – 25 = 475 (mm)

- Đối với tiết diện chịu mômen âm.

- Kiểm tra cốt thép chịu momen âm

Ta có : 4∅18 với diện tích cốt thép trong dầm A s = 1018 (mm 2) Chiều dày lớp bảo vệ tính từ mép bê tông đến trọng tâm cốt chịu kéo a tt = 35mm

Từ đó ta tính được : ζ = R A s x R s b x h o x b = 14.5 1018 x 475 x 280 x250 = 0.17 α m = ζ x ( 1 – 0.5 ζ ) = 0.17 x ( 1- 0.5 x 0.17 ) = 0.15 Khả năng chịu lực theo nội lực giới hạn

Vậy 4∅18 thõa mãn với điều kiện chịu lực.

Xác định độ vươn của cánh S c S C ≤

Chọn S c = 960 mm b ’ f = 2 x 960 +250 = 2170 mm Xác định vị trí trục trung hoà theo điều kiện sau:

M f = 14.5 x 10 3 x 0.16 x 2.17 x (0.5 – 0.5 x 0.16) = 2114.45 kN.m > M max tính theo TD chữ nhật.

Diện tích cốt thép cần thiết: A tt s = 0.06 x 250 280 x 475 x 14.5 = 368.97 (mm 2 ) Kiờ̉m tra hàm lượng cụ́t thép: à = 100x 250 368.97 x 500 = 0.29 % à min = 0.1% < à = 0.29 % < à max = ζ R x R R b s = 0.595 x 14.5 280 x 100 = 3.08 % Chọn 4∅18 có A s = 1018 mm 2

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 33 l/6 = 6100 / 6 = 1017 (mm) 6h b = 6 x 120 = 960 (mm)

Diện tích cốt thép cần thiết: A tt s = 0.057 x250 280 x 475 x 14.5 = 350.42 (mm 2 ) Kiờ̉m tra hàm lượng cụ́t thép: à = 100x 250 350.42 x 500 = 0.28 % à min = 0.1% < à = 0.28 % < à max = ζ R x R R b s = 0.595 x 14.5 280 x 100 = 3.08 % Chọn 4∅18 có A s = 1018 mm 2

- Tính cốt đai chịu cắt.

Ta tính toán cho gối có lực cắt lớn hơn là gối 3.

Kiểm tra điều kiện tính toán φ b3 (1 + φ f + φ n )R bt bh o = 0.6 x 0.12 x10 3 x 0.25 x 0.5 = 9 kN < Q max = 75.8 kN Vậy cần phải tính cốt đai chịu cắt.

Chọn đai ∅8 Có a sw = 50.3mm 2 số nhánh n = 2 a Xác định bước cốt đai

75.8 = 148 mm s ct = min(h/2;150mm) = (350/2;150mm) = 150 (mm) s ct

Chọn ∅8a150 bố trí trong đoạn L/4 gần gối.

Kiểm tra điều kiện chịu ứng suất nén chính. ϕ w1 = 1 + 5 30000 210000 x x 250 2 x x 50.3 150 = 1.09 1,3; ϕ b1 = 1- 0.01 x 14.5 = 0.885

Vậy dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính. Đoạn giữa nhịp (L/2) chọn cấu tạo s ct = min(3h/4;500mm) = 262 mm Chọn ∅8a200.

Tính toán dầm liên tục D2 trục (A4-F4)

Trung tâm Y tế quận Sơn Trà đang trong giai đoạn I với kích thước b = 300mm và h = 600mm, tạo thành tiết diện sơ bộ dầm D2 (A-F) là 300x600mm Tải trọng tác dụng lên dầm bao gồm tĩnh tải từ trọng lượng bản thân.

Trọng lượng tường + cửa trên dầm Tĩnh tải sàn truyền vào

Trọng lượng bản thân của dầm được xác định dựa trên phần không giao với sàn, tức là phần sườn dầm Đối với phần sàn giao nhau với dầm, trọng lượng sẽ được tính vào trọng lượng sàn Do đó, để tính toán chính xác trọng lượng bản thân dầm, chỉ cần xem xét phần không tiếp xúc với sàn.

Tổng trọng lượng bản thân dầm: g o = g bt + g tr (kN/m) (2.25) Trong đó :

Trọng lượng phần BTCT : g bt =n bt  bt b d (h-h b ) (2.26)

Trọng lượng phần trát ( mm, trát 3 mặt) : g tr =n tr γ tr (b+2.h-2.h b ) (2.27)

 mm : chiều dày phần vữa trát n bt =1,1: hệ số vượt tải của bêtông. n tr =1,3: hệ số vượt tải của vữa ximăng.

Trọng lượng phần bê tông được tính bằng công thức g bt = n γ bt (h d - h b ).b d, với kết quả là 3.96 (kN/m) Trọng lượng phần vữa trát được tính qua g tr = n tr γ xm (b+2.h-2.h b), cho ra giá trị 0.58 (kN/m) Do đó, trọng lượng bản thân dầm và lớp vữa trát là g d1 = g bt + g tr = 3.96 + 0.58 = 4.54 (kN/m) Cuối cùng, cần áp dụng công thức (2.12) để tính tải trọng tường và cửa trên dầm.

- Đối với mảng tường đặc: Áp dụng công thức (2.13)

- Đối với mảng tường có cửa : Áp dụng công thức (2.14) Với tường 100: g t10 = 1,1 x 15 x 0,1 + 2 x 1,3 x 0,02 x 18 = 2,586 (kN/m 2 ) Với tường 200: g t20 = 1,1 x 15 x 0,2 + 2 x1,3 x 0,02 x 18 = 4,236 (kN/m 2 )

Bảng 2.13 : Tải trọng cửa tác dụng lên dầm

Bảng 2.14 : Diện tích tường Nhịp l (m) S t = (l x h tường ) - S c (m 2 ) 1_2 6.1 (6.1 x 3.1) – 14.04 = 4.87 2_3 4.2 (4.2 x 3.1) – 0 = 13.02 3_4 6.1 (6.1 x 3.1) – 14.04 = 4.87 console 1.6 (1.6 x 3.1) – 0 = 4.96 console 1.6 (1.6 x 3.1) – 0 = 4.96 Trọng lượng do tường và cửa truyền vào dầm tính theo công thức:

(kN/m) Trong đó: S t : diện tích tường (m 2 ). l: nhịp dầm đang xét (m).

Bảng 2.15 : Tải trọng tường cửa tác dụng lên dầm

Nhịp l (m) g t (kN/m 2 ) S t (m 2 ) G c (kN) g tc = (kN/m)

Nhịp Ô sàn Kích thước sàn Tĩnh tải sàn g tt s

Tĩnh tải sàn truyền vào quy về hình chữ nhật (kN/m)

3_4 S6 6.1 6.6 3.83 3.83 11.01 console S20 1.6 6.6 13.25 13.25 10.59 console S20 1.6 6.6 13.25 13.25 10.59 c Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm

Bảng 2.17 : Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm Nhịp T lượng

3_4 4.54 3.83 11.01 19.38 console 4.54 13.25 10.59 28.38 console 4.54 13.25 10.59 28.38 d Hoạt tải Hoạt tải do các ô sàn truyền vào ( Sơ đồ truyền tải giống như tĩnh tải)

Bảng 2.18 : Hoạt tải tác dụng lên dầm Nhịp Ô sàn

Kích thước sàn Hoạt tải sàn g tt s

Dạng tải trọng Hoạt tải sàn truyền vào quy về hình chữ nhật

3.2.2 Xác định nội lực trong dầm D2.( Theo phương pháp Sap2000)

Nội lực và tổ hợp nội lực dầm D1 được tiến hành giải trên phầm mềm Sap2000

Sơ đồ chất tải trong Sap2000

Hình 2.18 : Tĩnh tải tác dụng dầm

3.2.3 Tính toán và bố trí cốt thép a Cốt thép dọc

- Diện tích cốt thép cần thiết đã được trình bày tại (2.20)

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép đã được trình bày tại (2.21)

Tính toán như tiết diện chữ nhật (b x h) trình tự tính toán như sau. b Tính cốt đai chịu cắt.

Trình tự tính toán tương tự dầm D1

3.2.4 Tính toán cho 1 nhịp điển hình (Nhịp 2 - 3)

M 2 = 59.49 KNm, M 3 = 41.29 KNm, M 23 = 98.07 KNm a Tính cốt dọc Chọn a = 25mm ⇒ chiều cao làm việc h 0 = 600 – 25 = 575 (mm)

14.5 x 300 x 575 2 = 0.068 < α R = 0.418 ζ = 1 - √ 1−2α m = 1 - √ 1−2 x 0.068 = 0.07 Diện tích cốt thép cần thiết: A tt s = 0.07 x 300 280 x575 x 14.5 = 625.3(mm 2 ) Kiờ̉m tra hàm lượng cụ́t thép: à = 100x 300 x 625.3 600 = 0.34 %; à min = 0.1% < à = 0.34 % < μ max = 0.595 280 x 14.5 x 100 = 3.08 % Chọn 4∅20 có A s = 1256 mm 2

- Kiểm tra cốt thép chịu momen âm

Ta có : 4∅20 với diện tích cốt thép trong dầm A s = 1256 mm 2 Chiều dày lớp bảo vệ tính từ mép bê tông đến trọng tâm cốt chịu kéo a tt = 35mm

Từ đó ta tính được : ζ = R A s x R s b x h o x b = 14.5 1256 x 575 x 280 x 300 = 0.14 α m = ζ x ( 1 – 0.5 ζ ) = 0.14 x ( 1- 0.5 x 0.14 ) = 0.13 Khả năng chịu lực theo nội lực giới hạn

Vậy 4∅20 thõa mãn với điều kiện chịu lực.

Xác định độ vươn của cánh S c S C ≤

Chọn S c = 960 mm b ’ f = 2 x 960 +300 = 2220 mm Xác định vị trí trục trung hoà theo điều kiện sau:

M f = 14.5 x 10 3 x 0.12 x 2.17 x (0.6 – 0.5 x 0.12) = 2038.9 kN.m > M max tính theo TD chữ nhật.

Diện tích cốt thép cần thiết: A tt s = 0.042 x 300 280 x 575 x 14.5 = 375.18 (mm 2 ) Kiờ̉m tra hàm lượng cụ́t thép: à = 100x 300 375.18 x 600 = 0.21 %; l/6 = 6600 / 6 = 1100 mm 6h b = 6 x 120 = 960 mm

Diện tích cốt thép cần thiết: A tt s = 0.028x 300 280 x 575 x14.5 = 250.13 (mm 2 ) Kiờ̉m tra hàm lượng cụ́t thép: à = 100x 300 250.13 x 600 = 0.14 % à min = 0.1% < à = 0.14 % < μ max = 0.595 280 x 14.5 x 100 = 3.08 % Chọn 4∅20 có A s = 1256 mm 2

- Tính cốt đai chịu cắt.

Ta tính toán cho gối có lực cắt lớn hơn là gối 2.

Kiểm tra điều kiện tính toán φ b3 (1 + φ f + φ n )R bt bh o = 0.6 x 0.12 x10 3 x 0.3 x 0.6 = 12.96 kN < Q max = 95.57 kN Vậy cần phải tính cốt đai chịu cắt.

Chọn đai ∅8 Có a sw = 50.3mm 2 số nhánh n = 2 Xác định bước cốt đai

Chọn ∅8a150 bố trí trong đoạn L/4 gần gối.

Kiểm tra điều kiện chịu ứng suất nén chính. ϕ w1 = 1 + 5 30000 210000 x x 300 2x x 50.3 150 = 0.015 1,3; ϕ b1 = 1- 0.01 x 14.5 = 0.885

Vậy dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính. Đoạn giữa nhịp (L/2) chọn cấu tạo Chọn ∅8a200

CÔNG TRÌNH TRUNG TÂM Y TẾ SƠN TRÀ

- Thiết kế, BPTC cọc khoan nhồi tầng hầm

- Thiết kế, BPTC cốp pha dầm sàn và cột tầng 5

- Thiết kết, BPTC đào đất và cốp pha móng cọc nhồi

- Lập dự toán, tổ chức tiến độ thi công

CHƯƠNG IV: THIẾT KẾ BPTC CỌC KHOAN NHỒI 4.1 Các phương pháp thi công

4.1.1 Thi công sử dụng ống chống vách

Phương pháp này yêu cầu đóng ống chống sâu và đảm bảo khả năng rút ống chống Việc đưa và rút ống qua các lớp đất, đặc biệt là lớp sét pha, gặp nhiều trở ngại do lực ma sát lớn giữa ống chống và đất Do đó, công tác kéo ống chống gặp nhiều khó khăn và cần máy móc có công suất cao.

4.1.2 Thi công bằng guồng xoắn

Phương pháp tạo lỗ bằng cách sử dụng cần có ren xoắn để khoan xuống đất Đất được đưa lên nhờ vào các ren xoắn này, tuy nhiên phương pháp này hiện chưa phổ biến tại Việt Nam Việc đưa đất cát và sỏi lên bằng phương pháp này không được thuận tiện.

4.1.3 Thi công phản tuần hoàn

Phương pháp khoan lỗ phản tuần hoàn là kỹ thuật trộn lẫn đất khoan với dung dịch giữ vách, sau đó rút lên bằng cần khoan Để lấy lượng cát bùn không thể thu hồi bằng cần khoan, có thể áp dụng các phương pháp khác để rút bùn lên hiệu quả.

- Dùng bơm phun tuần hoàn. Đối với phương pháp này việc sử dụng lại dung dịch giữ vách hố khoan rất khó khăn, không kinh tế.

4.1.4 Thi công bằng gầu xoay và bentonite giữ vách

Phương pháp này sử dụng gầu xoay có đường kính tương đương với đường kính cọc, được lắp đặt trên cần kelly của máy khoan Gầu được thiết kế với răng cắt đất và nắp để dễ dàng đổ đất ra ngoài.

Sử dụng ống vách bằng thép được hạ xuống bằng máy rung đến độ sâu 6-8m là phương pháp hiệu quả để giữ thành hố khoan trong quá trình thi công Để duy trì độ ổn định, phần vách tiếp theo được giữ bằng dung dịch vữa sét Bentonite.

Khi đạt đến độ sâu thiết kế, cần nạo vét mùn khoan lắng đọng dưới đáy hố khoan và sau đó thổi rửa đáy hố bằng phương pháp bơm ngược và thổi khí nén Độ sạch của đáy hố được kiểm tra qua hàm lượng cát trong dung dịch Bentonite Mùn còn sót lại sẽ được loại bỏ khi đổ bê tông theo phương pháp vữa dâng Đặc biệt, bentonite được tái sử dụng thông qua hệ thống xử lý lại dung dịch bentonite, giúp tiết kiệm và bảo vệ môi trường.

Lựa chọn phương pháp thi công

Hiện nay, phương pháp thi công tạo lỗ khoan bằng gầu xoay kết hợp dung dịch bentonite để giữ vách hố khoan đang được sử dụng phổ biến Việc tìm kiếm và sử dụng các máy thi công cho phương pháp này trở nên dễ dàng hơn Đặc biệt, trong các tầng đất có lớp cát và sét, việc áp dụng phương pháp này là hợp lý và hiệu quả hơn.

Công tác thi công chính

4.3.1 Công tác định vị, cân chỉnh máy khoan a Dùng máy kinh vĩ để xác định vị trí đặt cọc b Căn cứ bản vẽ thiết kế và địa hình thực tế mà định vị tim cọc c Cách định vị tim cọc :

- Chọn 2 trục trên bản vẽ vuông góc tạo thành hệ tọa độ khống chế Từ hệ tọa độ này triển khai vị trí các tim cọc.

- Tim cọc bằng cách xác định bằng 2 tim mốc A và B vuông góc với nhau và cách đều A, B một khoảng L

- Sai số định vị của cọc sau khi thi công không được lệch quá 1/3 đường kính của cọc

4.3.2 Cung cấp dung dịch bentonite a Bentonite là loại đất sét có kích thước hạt nhỏ có tác dụng tạo bùn khoan và giữ chống sập thành hố khoan b Phải cung cấp đầy đủ dung dịch trong quá trình thi công khoan lỗ c Đồng thời phải đảm bảo các thông số kỹ thuật của dung dịch bentonite Dung dịch bentonite được thu hồi lại phải qua xử lý trước khi tái sử dụng.

4.3.3 Hạ ống vách, đặt ống bao a Ống vách là một ống bằng thép có đường kính lớn hơn đường kính gầu khoan khoảng 10cm, dài 6m được đặt ở phần trên miệng hố khoan, nhô lên khỏi mặt đất khoảng 600mm.

Trung tâm Y tế quận Sơn Trà - Giai đoạn I yêu cầu sử dụng đai xoắn với liên kết nới buộc và dây thép mềm đường kính 2mm, trong khi các đai gia cường cần liên kết hàn để đảm bảo khả năng chịu lực Trước khi hạ lồng thép, cần lắp đặt các ống siêu âm theo thiết kế Các đoạn lồng thép phải được kiểm tra trước và sau khi khoan, sau đó tập kết gần hố khoan để chuẩn bị hạ từng lồng một Tiếp theo, cần rút bỏ các thanh ngang tạm thời và hạ khung cốt thép vào vị trí Quan trọng là phải thả khung cốt thép chậm rãi và chắc chắn, tránh va chạm với thành hố, đồng thời đảm bảo dây cẩu nằm đúng trục giữa của khung để ngăn ngừa lắc lư.

4.3.5 Xử lý cặn lắng a Dùng thước dây có treo quả dọi xuống hố khoan hoặc đo chiều dài cần khoan để xác định độ sâu hố khoan b Các công đoạn vệ sinh hố khoa

Phương pháp thổi rửa bằng khí nén sử dụng ống PVC hoặc kim loại được hạ xuống đáy hố khoan Quá trình này bơm ngược bùn tự nhiên từ đáy hố ra ngoài cho đến khi không còn cặn lắng.

- Phương pháp luân chuyển bentonite : dùng cáp thả máy bơm có công suất

Máy bơm có công suất 45 – 60 m³/h được kết nối với một đường ống ở đầu trên, có nhiệm vụ vận chuyển dung dịch bùn bentonite đến bồn lọc Trong suốt quá trình bơm, dung dịch bentonite sẽ liên tục được bổ sung vào hố khoan cho đến khi đạt tiêu chuẩn về độ lắng.

4.3.6 Công tác bê tông a Lắp ống TREMIE đổ bê tông

- Ống tremie được lắp ngay sau khi hạ lồng cốt thép để kết hợp làm công tác xử lý cặn lắng.

Ống tremie được lắp đặt từng đoạn từ dưới lên, sử dụng một hệ giá đỡ đặc biệt qua miệng hố vách để thuận tiện Giá đỡ có hai nửa vành khuyên với bản lề, giúp giữ miệng mỗi đoạn ống có đường kính lớn hơn Khi ống được thả xuống, nó sẽ được giữ cố định trên hai nửa vành khuyên này Khi nửa vành khuyên trên giá đỡ sập xuống, nó tạo thành một hình tròn ôm khít lấy thân ống đổ bê tông.

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 45 Để tránh tắc ống, đáy dưới của ống được đặt cách đáy hố khoan 20cm Đáy ống đổ được thiết kế đặc biệt, giúp bê tông dễ dàng thoát ra khỏi ống.

Sau khi lỗ khoan được vét, cần chờ ít nhất 3 giờ trước khi đổ bê tông Nếu thời gian chờ quá dài, cần lấy mẫu dung dịch ở đáy hố Nếu dung dịch không đạt yêu cầu, phải tiến hành lưu chuyển dung dịch cho đến khi đạt tiêu chuẩn.

Mẻ bê tông đầu tiên cần sử dụng nút bằng bao tải chứa vữa xi măng nhão để ngăn chặn sự tiếp xúc trực tiếp giữa bê tông và nước hoặc dung dịch khoan Đồng thời, cần lưu ý loại trừ khoảng chân không trong quá trình đổ bê tông để đảm bảo chất lượng công trình.

4.3.7 Kiểm tra chất lượng cọc

- Công tác này nhằm đánh giá cọc, phát hiện và sửa chữa các khuyết tật đã xảy ra.

- Có 2 phương pháp kiểm tra;

Sự cố và xử lý sự cố trong thi công cọc khoan nhồi

4.4.1 Sập thành hố khoan a Nguyên nhân: dung dịch bentonite không đủ phẩm chất; cát rời phân bố trên chiều dày lớn; duy trì cột nước áp không đủ; mực nước ngầm cao hơn cao độ mặt dung dịch bentonite trong hố khoan;… b Biện pháp khắc phục và xử lý: Theo dõi và kiểm tra hàm lượng bentonite cũng như tốc độ thả gầu Nếu bị sạt khi chưa hạ lồng thép thì trộn bentonite có độ nhớt cao để giữ thành, sau đó thả gầu xuống vét lại, đợi một thời gian để kiểm tra lại, nếu vẫn tiếp tục sạt thì dùng biện pháp lấp lại hố khoan bằng cát và sẽ khoan lại sau, hoặc đề xuất với bộ phận thiết kế để có phương án xử lý tối ưu

4.4.2 Rơi gầu trong, nắp đáy của gàu khoan trong hố khoan a Nguyên nhân: Do trong quá trình khoan gặp lớp đất đá cố kết cứng Chốt của

4.4.3 Rớt lồng khi hạ xuống hố khoan, lồng bị trồi lên khi đổ bê tông a Nguyên nhân: Lồng thép có liên kết hàn hoặc buộc không chắc Thanh tỳ đỡ lồng bị gãy khi treo trên miệng ống vách để nối đoạn kế tiếp Hàm lượng cát trong bentonite để quá cao (>5%) nên lồng thép hay bị đẩy ngược lên trong quá trình đổ bê tông. b Biện pháp khắc phục và xử lý: Khi gia công lồng thép liên kết hàn hay buộc phải đúng với thiết kế, thanh tỳ đỡ lồng phải chắc chắn và đảm bảo chịu đủ lực khi treo trên miệng ống vách để nối đoạn kế tiếp

4.4.4 Tắc ống trong khi đổ bê tông a Nguyên nhân: Áp lực đổ bê tông không đủ, ống đổ ngập trong bê tông quá sâu (hơn 9m) Do ống đổ bê tông bị rò nước qua phần nối giữa các đoạn ống với nhau Bê tông có độ sụt quá thấp hoặc quá cao, bê tông bị vón cục. b Biện pháp khắc phục và xử lý: Phần mối nối giữa các ống phải đảm bảo kín khít không bị rò nước Kiểm tra độ sụt từng xe và phải đảm bảo bê tông có độ sụt thích hợp và không bị vón cục Khi mới đổ mà bị tắc ống ta đo kiểm tra xem bê tông đã xuống đáy hố khoan chưa, nếu chưa thì rút lên và lắp ống đổ lại, nếu bê tông đã xuống đáy hố khoan thì nâng ống đổ lên một ít rồi đổ và nhồi mạnh (có thể rút lên và thả tự do), nhưng phải đảm bảo đầu cuối của ống đổ vẫn còn ngập trong bê tông

4.4.5 Hố khoan gặp vật cứng a Biện pháp xử lý: dùng mũi khoan chuyên dụng để khoan phá, nếu gặp lớp địa chất cứng và lớn thì dùng chùy từ 7 đến 10 tấn giã.

An toàn lao động và vệ sinh môi trường

Để đảm bảo an toàn trong công trường thi công cọc khoan nhồi, cần tổ chức hướng dẫn công nghệ và an toàn lao động cho tất cả công nhân Mỗi người lao động phải được trang bị đầy đủ dụng cụ bảo hộ cần thiết Đồng thời, cần bố trí người có trách nhiệm đảm bảo công tác an toàn, và tất cả mọi người phải tuân thủ các quy định đã đề ra.

Trong quá trình thi công, mọi người cần làm việc đúng vị trí và tập trung vào việc điều khiển máy móc thiết bị Những người không có phận sự tuyệt đối không được phép đi lại trong công trường.

Tất cả máy móc vận hành cần tuân thủ nghiêm ngặt quy trình thao tác và an toàn hiện hành Hệ thống điện tại hiện trường phải được bố trí hợp lý và tuân thủ đầy đủ các quy định an toàn sử dụng điện Ngoài ra, cần có công nhân chuyên môn phụ trách quản lý hệ thống điện để đảm bảo an toàn và hiệu quả trong quá trình vận hành.

Khi gặp sự cố liên quan đến chất lượng bê tông không đảm bảo hoặc tình trạng tắc ống, cần báo cáo ngay cho chỉ huy khu vực để được xử lý kịp thời Mọi hành động xử lý phải tuân theo chỉ thị của người chỉ huy chung để đảm bảo an toàn và hiệu quả công việc.

Tài liệu tham khảo liên quan đến công trình

Theo khảo sát địa chất ban đầu tại công trình xây dựng, nền đất của công trình được cấu tạo từ nhiều lớp khác nhau, bắt đầu từ bề mặt cho đến độ sâu, với các đặc điểm địa chất riêng biệt.

- Lớp 0 : Nền bê tông xi măng + cát mịn, lẫn đá dăm, gạch vụn δ = 0.8 m

- Lớp 1 : Cát mịn màu xám vàng, xám nhạt Ẩm đến bão hòa nước Kết cấu rời δ =3.7 m

- Lớp 2 : Cát mịn màu xám vàng, xám nhạt, xám trắng Bão hòa nước Kết cấu chặt vừa δ =7.8 m

- Lớp 3 : Cát bụi màu xám xanh Bão hòa nước Kết cấu chặt vừa δ =2.7 m

- Lớp 4 : Sét pha màu xám xanh, xám đen Trạng thái dẻo mềm δ 0 m

- Lớp 5 : Sét pha màu xám vàng, xám xanh Trạng thái nửa cứng δ =8.5 m

- Lớp 6 : Cát thô vừa màu xám xanh, xám trắng Bão hòa nước Kết cấu chặt δ =4.9 m

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 49 phÇn bt ®Ëp bá

Hình 3.1: Vị trí cọc nhồi, đài cọc so với mặt đất tự nhiên

Sử dụng cọc khoan nhồi có đường kính 600 mm, với sức chịu tải tính toán 200 T Số liệu chi tiết ( Phụ lục 2 – bảng 2.2 )

4.6.3 Tình hình thiết bị thi công Công trình có khối lượng thi công lớn nên để đạt hiệu quả cao ta cần kết hợp giữa thi công cơ giới và thủ công Phương tiện cơ giới phục vụ cho thi công

- Cần trục tháp, loại quay được ( thay đổi tầm với bằng xe trục )

- Vận thăng người; vận thăng vật liệu

- Búa rung đóng ống vách

- Máy khoan cọc nhồi kiểu thùng gầu

Tính toán các thiết bị phục vụ thi công

4.7.1 Búa rung đóng ống vách

Búa rung ICE 46 là một loại búa rung thủy lực với thiết kế 4 quả lệch, trong đó mỗi cặp 2 quả quay ngược chiều nhau, giúp giảm chấn bằng cao su Sản phẩm được sản xuất bởi hãng ICE (International Construction Equipment) và có các thông số kỹ thuật chi tiết trong phụ lục 2 – bảng 2.4.

4.7.2 Chọn máy khoan tạo lỗ

Để thi công hai loại cọc khoan nhồi có đường kính D600, cần khoan sâu đến độ sâu -37.3 m so với mặt đất tự nhiên, máy khoan KH - 100 của hãng Hitachi được lựa chọn với các thông số kỹ thuật phù hợp (xem phụ lục 2).

1- Khoang máy 2- Cáp nâng hạ giá khoan 3- Thanh giằng cho giá 4- Tay cần

5- Cáp của cần khoan 6- Bánh luồn cáp 7- Khớp nối 8- Cần khoan 9- Trục quay 10- Gầu khoan 11-Khung đỡ phía trước 12-Buồng điều khiển Hình 3.2: Máy khoan gầu thùng

Máy trộn theo nguyên lý khuấy bằng áp lực nước do bơm ly tâm (phụ lục 2 – bảng 2.5)

4.7.4 Chọn cần cầu a Xác định cần cẩu Chọn cần cẩu phục vụ cho công tác lắp cốt thép, lắp ống tremie Khối lượng cần phải cẩu dự kiến lớn nhất là Q = 10 T

Chiều cao nâng H = h 1 + h 2 + h 3 + h 4 (3.1) Trong đó : h 1 = 0.6m chiều cao ống vách nhô lên mặt đất h 2 = 1m khoảng cách an toàn h 3 = 1.5m chiều dài dây buộc h 4 = 12m chiều cao lồng thép

H = 0.6 + 1 + 1.5 + 11.7 = 14.8 (m) Để chọn máy cần cẩu XKG – 40, cần lưu ý chiều dài tay cần L = 25 (m) Tầm bán kính hoạt động của máy được tính theo công thức R = r + Lcosα, trong đó r = 1.5 là khoảng cách từ trục quay đến khối tay cần và α = 75° là góc nghiêng tay cần lớn nhất.

R = 1.5 + 25cos75° = 8 (m) Với R = 8 m; L = 25m Dựa vào đường đặc tính của máy XKG – 40 ta có đặc trưng kỹ thuật sau: Q max = 15.5T > Q = 10T; H max = 32m > H = 14.8 (m)

Thõa mãn điều kiện yêu cầu b Xác định dây cẩu

- Lực kéo trong mỗi nhánh dây được xác định theo công thức

Trong đó : m số nhánh dây treo buộc (m)

P trọng lượng vật cẩu (T) a = cosα 1 hệ số phụ thuộc góc dốc của dây

Bảng 3.1: Góc α quy đổi hệ số

Trong đó : b : khoảng cách giữa các điểm cố định dây cáp theo đường chéo (m) h : chiều cao tam giác tạo thành bởi các nhánh (m).

- Tính toán dây cẩu khi cẩu lồng thépCọc nhồi có D = 600 mm, trọng lượng mỗi lồng P = 391.28 kg

TRUNG TÂM Y TẾ QUẬN SƠN TRÀ – GIAI ĐOẠN I Độ dài dây cẩu : L = √ ¿ ¿ = 0.36 (m)Lực kéo mỗi nhánh dây : S = 0.42 x 0.391 2 = 0.08 (N)

THIẾT KẾ VÀ BIỆN PHÁP THI CÔNG ĐÀO ĐẤT

Khái quát vị trí thi công

Một trong những công tác quan trọng của việc thi công xây dựng công trình là công tác đào đất tầng hầm

Hố đào có diện tích khoảng 1633 m², chiều dài 75.60 m và rộng 21.6 m, với độ sâu tại đáy đài thang máy là -5.4 m và -6.4 m so với mặt đất tự nhiên.

- Phương án được tính toán kiểm tra: tường vây cừ Larsen và 01 tầng hệ giằng chống.

- Ưu điểm của loại cừ

 Vật liệu có cường độ chịu uốn lớn.

 Được chế tạo sẵn theo theo yêu cầu, có thể hàn nối trực tiếp ngay tại công trường

 Tính cơ động và khả năng luân lưu cao.

 Không yêu cầu máy thi công phức tạp và trình độ công nhân cao

(Số liệu được tham khảo từ thuyết minh chính công trình) a Vật liệu

Bảng 3.2: Số liệu vật liệu

Thành phần Thông số Trị số Đơn vị Độ cứng dọc trục EA 5.09E+6 kN/m Độ cứng uốn trục EI 8.11E+4 kNm 2 /m

 Thép bản CCT38 f y = 240 (Mpa), f!0 (Mpa)

 Que hàn loại N42 hoặc tương đương có cường độ tính toán f wf = 180 (Mpa) b Thông số địa chất

Bảng 3.3: Số liệu khảo sát địa chất Thông số Ký hiệu Đơn vị Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 Lớp 4

Mô hình vật liệu Model - MC MC MC MC Ứng sử vật liệu Type - Dr Dr Dr Dr

Thông số Ký hiệu Đơn vị Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 Lớp 4

Dung trọng khô γ unsat kN/m 3 14.87 15.55 14.8 13.15 Dung trọng ướt γ sat kN/m 3 18.4 19.05 18.62 18.02 Mondul biến dạng Eref (kN/m2) 11000 12880 9980 6070

Góc nội ma sát φ Độ (°) 29.12 31.2 27.4 12.6

Hệ số giảm ứng suất tiếp Rinter - 0.9 0.9 0.9 0.7

Tải trọng tác dụng

- Tải trọng tác dụng dọc thành hố đào với khu vực có tường vây, tải thi công và nhà lân cận lấy P = 10 (kN/m 2 )

Thiết kế, tính toán cừ larsen

Phương pháp H.blumn được áp dụng trong việc tính toán tường trong đất, dựa trên giáo trình Xây dựng công trình ngầm đồ thị theo phương pháp đào mở của Nguyễn Bá Kế Sơ đồ tính toán này giúp xác định các lực tác động lên tường, từ đó đảm bảo tính ổn định và an toàn cho công trình.

- Áp lực đất chủ động ( Số liệu được lấy từ bảng 3.8 ) Tại độ sâu z 1 = 1.5 m, ta có :

E 1 = (10 + 18.4 x 1.5) x tan(45 - 29.12 2 ) 2 – 2 x 0.6 x tan(45 - 29.12 2 ) = 18.83 Tại độ sâu z 2 = 5.4 m, ta có :

E 2 = 12.27 + (19.05 x 3.9) x tan (45 - 31.2 2 ) 2 – 2 x 0.6 x tan(45 - 31.2 2 ) = 35.18 Tại độ sâu z 3 = 6.4 m, ta có :

Mực nước ngầm tự nhiên tại cote 5.4m yêu cầu hạ xuống 1m so với mặt đất thi công, tạo ra độ chênh lệch mực nước ngầm là 2m Áp lực nước tại độ sâu này được tính bằng công thức p n = γ nước x Δh, với γ nước = 10 kN/m², dẫn đến p n = 20 kN/m² Cần xác định chiều sâu cắm tường cừ dựa trên các thông số này.

Ta sử dụng phương pháp tính H.Blum để tính chiều sâu cắm cừ. Độ sâu T của tường được tính theo công thức :

Với u: khoảng cách từ đáy hố đào đến điểm O có áp lực đất bằng 0 u = K K a h p −K a = 3.15−0.314 0.317 x 6.4 =0.71 (3.10) l = h + u = 6.4 + 0.71 = 7.11 (m) (3.11) Tổng hợp lực, ta có :

⅀E = E 1 + E 2 + E 3 + p n = 18.83 + 35.18 + 40.55 + 20 = 114.56 (kN/m 2 ) (3.12) Trong đó, ta có : m = γ x l 2 6 x⅀ P x (K p −K a ) = 19.05 x 7.11 6 x 2 114.56 x (3.15−0.314 ) = 0.252(3.13) n = γ x l 6 3 x2 x ⅀ P x( K p −K a ) = 6 x 2x 114.56

Kết quả tính toán cho SVTH: HUỲNH ANH KHOA 55 cho ra nghiệm ε 1 = 0.71 và ε 2 = -0.35 (loại) Độ sâu neo cọc vào đất được tính là t = u + 1.2εl = 0.71 + 1.2 x 0.71 x 7.11 = 6.76 m Chiều dài cừ được chọn là l cừ = t + h = 6.76 + 6.4 = 13.16 m, do đó cừ dài 13 m được lựa chọn.

- Được trình bày trong ( Phụ lục 2 – hình 1.1; 1.2; 1.3 ) e Kiểm tra ổn định tường vây

- Cừ larsen ( hệ cừ Larsen SP – IV 400 x 170 x15.5 )

Môđun đàn hồi : E = 2.1x107 (Mpa) Môđun trượt : G = 79000 (Mpa)

Diện tích mặt cắt ngang : As = 242.5 (cm 2 )

Giá trị momen lớn nhất M = 123.7 kN.m

- Tính toán khả năng chịu uốn của cừ σ max = 1237000 2270 = 544.9 (daN/cm 2 ) <  c [] = 0.9x210 = 1890 (daN/cm 2 ) Vậy hệ cừ Larsen SP – IV đảm bảo chịu uốn

Yêu cầu kỹ thuật thi công đào đất

Khi thực hiện việc đào hố sâu, cần chia thành nhiều đợt với chiều dày mỗi đợt tương ứng với dụng cụ thi công Mỗi đợt sẽ do một tổ đào thực hiện, và các tổ đào cần được sắp xếp sao cho công việc diễn ra dễ dàng và hợp lý Công việc sẽ hoàn thành tại vị trí mà tổ đào cuối cùng đến.

Lựa chọn phương pháp đào

5.6.1 Phương án đào máy kết hợp đào thủ công a Ưu điểm : giảm được tối đa thời gian thi công và tạo điều kiện thuận lợi cho phương tiện đi lại khi thi công Đất đào bằng máy, đổ lên ô tô vận chuyển đến nơi quy định Sau khi thi công xong đài móng, giằng móng sẽ tiến hành san lấp ngay Công nhân thủ công được sử dụng khi máy đào đến gần cote thiết kế, đào đến đâu sửa đến đấy.

Tính khối lượng đào đất

5.7.1 Các giai đoạn đào đất công trình

Hình 3.5: Các giai đoạn thi công

5.7.2 Khối lượng đào đất và phương tiện đào a Giai đoạn 1

- Khối lượng đất cần đào đến cote -1.000

- Khối lượng cần đào đến cote -2.500

M 2 = 21.5 x 75.6 x 2.5 = 4063.5 (m³) tương đương với 40.63 (100m³)(3.19) Trong giai đoạn 3, thi công từng hố móng và dầm móng xuống cote -5.400 Đài móng được xây dựng ở lớp đất thứ hai thuộc đất cấp I, do đó hệ số mái dốc là m = 0,5 Độ dốc cho phép là i = 0.5 với chiều sâu hố đào H = 1.4.

Chọn đài móng ĐC3 ( 3.1 x 3.09 x 1.5 ) chưa tính bê tông lót

- Xác định kích thước đáy hố đào : a = a + 2b = 3.3 + 2 x 0.5 = 4.3 (m)

V = 1 6 1.4 [4.3 x 4.29 + (4.3 + 6.26) x (4.29 + 6.25) + 6.26 x 6.25] = 37.1 (m 3 ) Chọn dầm móng DGM1(0.4 x 3.5 x 1.5) có B = 0.7 m; H = 1.4 m; m = 0.5

Để xác định kích thước đáy dầm móng, ta có: a = a_m + 2b_tc = 0.6 + 2 x 0.5 = 1.6 (m) và b = b_m + 2b_tc = 3.5 + 2 x 0.5 = 4.5 (m) Kích thước miệng dầm móng được tính như sau: c = a + 2mH = 1.6 + 2 x 0.7 x 1.4 = 3.56 (m) và d = b + 2mH = 4.5 + 2 x 0.7 x 1.4 = 6.46 (m) Cuối cùng, ta cần xác định khối lượng đất đào cho dầm móng DGM1.

V = 1 6 1.4 [1.6 x 4.7 + (1.6 + 3.56) x (4.7 + 6.66) + 3.56 x 6.66] = 20.96 (m 3 ) Tính tương tự các hố móng và dầm móng khác và được thể hiện trong bảng sau:

Bảng 3.4: Khối lượng đào đài móng

Câú kiện đơn vị số lượng

Tổng dài rộng cao ĐC1 3 4,9 3,1 1,5 148,1 ĐC2 3 4,9 3,1 1,5 148,1 ĐC3 12 3,1 3,1 1,5 438,9 ĐC4 3 3,1 3,1 1,5 109,7 ĐC5 1 3,1 2,92 1,5 35,3 ĐC6 2 3,1 3,05 1,5 72,4 ĐC7 7 3,1 1,3 1,5 166,4 ĐC8 1 10,4 3,2 1,5 90,2 ĐC9 1 6,7 3,1 1,5 62,2 ĐC10 1 6,7 3,1 1,5 62,2 ĐC11 1 21,8 5,4 1,5 246,1

Bảng 3.5: Khối lượng đào dầm móng

Tổng dài rộng cao

5.7.3 Bố trí kiểu đào cho công trình a Phương pháp đào khu đất Kích thước khu đất thi công đào ( 72.1 x 20.2 m) Với khu đất công trình dài và rộng ta lựa chọn kết hợp kiểu đào dọc và đào ngang Di chuyển lùi và đổ bên đến hết công trình

Hình 3.6: Bố trí hướng đào và di chuyển xe đào

K t hệ số tơi của đất ( K t = 1.1 ÷ 1.4 ) n ck số chu kỳ xúc trong một giờ, n ck = 3600 T ck (3.21)

Với T ck = t ck x K vt x K quay (3.22) t ck thời gian một chu kỳ

K vt hệ số phụ thuộc vào điều kiện đổ đất

K quay hệ số phụ thuộc vào φ quay

K tg hệ số sử dụng thời gian ( 0.7 ÷ 0.8 )

- Đối với đất đào là đất cấp I với trạng thái khô, ta có K đ = 1.1

- Theo phương pháp đào đổ bên thì góc quay cần φ quay = 90° nên ta có K quay = 1

- Với máy đào E0 – 3322D có t ck = 17 (s)

- Đất được đổ lên xe và vận chuyển đến bãi rác khánh sơn, K vt = 1.1 Vậy ta có : T ck = 17 x 1.1 x 1 = 18.7 (s) n ck = 3600 18.7 = 192.51

Năng suất máy đào : N = 0.8 x 1.1 1.4 x 192.51 x 0.7 = 84.7 (m 3 /h) a Số xe vận chuyển đất Số lượng xe ben tính bằng công thức : m = t T chở (3.23)

Với T là thời gian một chuyến xem tính bằng phút, được xác định như sau :

T = T chất + t đv + t đổ + t quay (3.24) Trong đó :

Thời gian chất hàng lên xe tải phụ thuộc vào số lượng gầu đất (n) cần đổ đầy xe Công thức tính số gầu đất là n = γ x q x K Q ch Thời gian đi về của xe tải và thời gian đổ hàng cũng cần được tính toán chính xác, với thời gian đổ khỏi xe là 1 phút và thời gian quay xe là 0 phút.

K ch = 1.28 hệ số chứa đất tơi của gầu γ = 2.7 T/m 3 dung trọng đất ở trạng thái nguyên thể (T/m 3 )

Dung tích hình học của gầu là 0.8 m³, và dung tích tải của xe tải được tính theo đất nguyên thể với số gầu chặn là 2.7 x 0.8 x 10 x 1.28, cho kết quả là 3.6, được làm tròn thành 4 gầu Dung tích chứa của xe ben được tính bằng công thức q tải = n x q x K ch, với n = 4, q = 0.8 và K ch = 1.28, cho ra kết quả là 4.09 m³.

Thời gian chất tải một xe : T chất = 4.09 84.7 x 60 = 2.89 ta lấy 3 phút Thời gian đi về của xe được tính bằng công thức t đv = 2 v L x 60 (3.27)

Với : L = 14km đoạn đường vận chuyển (km) v = 30km/h tốc độ của xe

Thời gian đi về : t đv = 2 x 30 14 x 60 = 56 (phút) Thời gian một chuyến xe ben : T = 3 + 56 + 1 = 60 (phút)

Số lượng xe ben cần thiết : m = 60 3 = 20 (xe)

Thiết kế, tính toán cốp pha đài móng, dầm móng

5.8.1 Tính toán cốp pha đài móng a Vật liệu sử dụng

Bê tông sử dụng cấp bền B30 (M400): R b = 17 Mpa

E b = 32500 Mpa Cốt thép: ≤ ∅6, ∅8, thép CB 240-T, có cường độ Rs!0Mpa

≥ ∅10: thép CB400V, có cường độ Rs50 Mpa

Sử dụng cốp pha thép Hòa Phát cho công trình thi công móng cọc khoan nhồi, đài móng được đặt ở độ sâu 5.4m Cốp pha được tính toán và thiết kế cho đài móng điển hình DC3 với kích thước 1.5 x 3.1 x 3.1 m.

Vì H < R nên ta dùng công thức p tc 1 = γ đ x h x b đm = 25 x 0.5 x 3.1 = 38.75 (kN/m2) p tt 1 = 1.3 x 38.75 = 50.37 (kN/m2) Tải trọng do đổ bê tông p tc 2 = 4 (kN/m2) p tt 2 = 1.3 x 4 = 5.2 (kN/m2)

Tổng tải trọng tác dụng lên ván thành đài được tính bằng công thức q tc = p tc 1 + p tc 1, với giá trị 38.75 + 5.2 = 43.95 (kN/m2) Trong khi đó, tải trọng tính toán tác dụng lên ván thành dầm là q tt = p tt 2 = 50.37 (kN/m2).

- Tính toán nẹp ngang thành đài (50x50x2)

Các tấm cốp pha chịu tác động của tải trọng ngang, được truyền qua các nẹp ngang, có thể được xem như một dầm liên tục Khoảng cách giữa các nẹp ngang được ký hiệu là L đ.

Ta có l = 0.65 m Kiểm tra điều kiện biến dạng: f max = 384 5 x 43.95 x l

2.1 x 10 8 x 30.57 x 10 −8 < 400 1 ta có l = 0.52 m Chọn L nn có giá trị nhỏ hơn khoảng (0.65; 0.52) Vậy khoảng cách nẹp ngang L nn = 0.5 m.

- Tính toán nẹp đứng thành đài (50x50x2) Tải trọng tác dụng

Trọng lượng bản thân của xà gồ lớp 1 được xác định là γ = 2.7 kg/m, tương đương 0.027 (kN/m) Tải trọng tiêu chuẩn cho xà gồ lớp 1 là q tc xg1 = 0.027 + 43.95 x 0.5 = 22 (kN/m) Tải trọng tính toán của xà gồ lớp 1 được tính là q tt xg1 = 0.027 x 1.1 + 50.37 x 0.5 = 25.21 (kN/m) Kiểm tra bền cho xà gồ lớp 1 cho giá trị σ max = 25.21 x l.

Ta có l = 0.64 m Kiểm tra điều kiện biến dạng:

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 63 f max = 384 5 x 22 x l

2.1 x 10 8 x 14.77 x 10 −8 < 400 1 ta có l = 0.61 m Chọn L nđ có giá trị nhỏ hơn khoảng (0.64; 0.61) Vậy khoảng cách nẹp đứng L nđ = 0.6 m

TRUNG TÂM Y TẾ QUẬN SƠN TRÀ – GIAI ĐOẠN I c Dầm móng

Ta có chiều cao dầm tương tự đài móng, nên khi tính toán tải trọng tác dụng tương tự như đài móng

Hình 3.8: Mặt bằng, mặt cắt dầm móng DGM1

An toàn lao động khi thi công đào đất

5.9.1 Đối với thi công bằng xe cơ giới a Đưa thiết bị vào công trình

- Kiểm tra trước xem bộ phận nối của thiết bị đưa vào, trang thiết bị máy móc và các thiết bị khác có bất thường gì không.

- Kiểm tra xem người lái máy đào xúc có chứng chỉ vận hành không.

- Kiểm tra việc gắn đèn cảnh báo, biển báo nguy hiểm ở mặt sau của thiết bị đào xúc.

- Kiểm tra xem đã lắp đặt lối đi dốc trên xe tải vận chuyển một cách chắc chắn để thiết bị không bị rơi ra khi bốc dỡ chưa.

- Khi bốc dỡ thiết bị, bố trí người giám sát quản lý và thực hiện bốc dỡ an toàn.

- Kiểm tra việc sử dụng dụng cụ bảo hộ như mũ bảo hộ…

- Kiểm tra việc lắp đặt chêm chống lăn ở bên dưới bánh xe. b Đào xúc

- Kiểm tra mức độ nguy hiểm của mặt nghiêng, đặc tính của đất hoặc trạng thái của địa tầng.

- Thực hiện cấm ra vào khu vực thi công (ngoại trừ những người liên quan).

- Kiểm tra việc duy trì độ nghiêng (độ dốc) đào xúc phù hợp với đặc tính của đất.

- Kiểm tra xem có đào xúc quá mức không.

- Nắm rõ nguy cơ đổ sụp bề mặt vách nghiêng đào xúc.

- Kiểm tra việc lắp đặt biển báo nguy hiểm tiếp cận, đèn cảnh báo ở mặt sau của máy đào xúc.

- Kiểm tra xem người điểu khiển máy đào xúc có chứng chỉ vận hành không.

- Kiểm tra xem bộ phận nối giữa gầu của máy đào xúc và thanh chống đã được kết nối một cách chắc chắn chưa.

- Việc sử dụng dụng cụ bảo hộ như mũ bảo hộ c Nâng kéo và chất đất cát đào xúc

- Sau khi đã đưa máy xúc gầu ngoạm vào, kiểm tra trước khi thực hiện thao tác.

- Kết nối chắc chắn dây cáp của máy xúc gầu ngoạm

Kiểm tra sự chắc chắn của bộ phận kết nối dây cáp và gầu của máy xúc gầu ngoạm bằng vật kết nối bằng sắt là rất quan trọng.

Khi sử dụng máy xúc gầu ngoạm để nâng kéo đất cát, việc bố trí người ra dấu là rất quan trọng để kiểm soát an toàn cho người lao động bên dưới khu vực thi công Điều này giúp đảm bảo rằng mọi hoạt động nâng treo đất cát diễn ra một cách an toàn và hiệu quả.

- Kiểm tra người vận hành máy xúc gầu ngoạm và hệ thống tín hiệu, người ra tín hiệu của khu vực thi công đào xúc dưới lòng đất.

- Xử lý cấm người lao động ra vào tại địa điểm hạ gầu của máy xúc gầu ngoạm.

- Kiểm tra trước xem người điều khiển máy xúc gầu ngoạm có chứng chỉ vận hành không.

- Kiểm tra việc lắp đặt lan can an toàn tại địa điểm có nguy cơ rơi ngã như phần cuối của máy đào xúc…

- Kiểm tra việc lắp đặt thiết bị rửa bánh xe, tiếp đất bảng điều khiển điện, cầu dao ngắt điện…

- Kiểm tra việc lắp đặt đèn cảnh báo ở mặt sau của máy đào xúc.

- Kiểm tra xem người điều khiển máy đào xúc có chứng chỉ vận hành không.

- Trước khi thực hiện công việc, thực hiện kiểm tra an toàn (như kiểm tra bộ phận nối máy đào xúc).

- Nắm rõ nguy cơ đổ sập bề mặt vách nghiêng tại địa điểm lấy đất cát.

- Nghiêm cấm chất quá nhiều đất cát lên xe tải vận chuyển.

- Bố trí người giám sát để chỉ huy thực hiện thao tác an toàn.

- Chất đất cát hợp lý khi nâng kéo đất cát bằng gầu và cần cẩu.

5.9.2 Đối với thi công thủ công a Yêu cầu người thi công

- Có độ tuổi lao động phù hợp với qui định nhà nước.

Có chứng nhận đủ sức khoẻ của cơ quan y tế.

- Được đào tạo chuyên môn và được giao làm việc đó.

Trước khi bắt tay vào công việc đào đất, người lao động cần được huấn luyện bảo hộ lao động và có chứng chỉ kèm theo Đồng thời, họ phải được trang bị đầy đủ bảo hộ cá nhân Quan trọng hơn, cần nắm bắt thông tin cần thiết từ cán bộ chỉ huy thi công để đảm bảo an toàn trong quá trình làm việc.

- Đặc điểm của đất nền và những điều cần chú ý khi làm việc với nó.

Khi thực hiện công việc đào đất, cần lưu ý tránh các công trình kết cấu ngầm để đảm bảo an toàn Trước khi bắt đầu, các dụng cụ cầm tay như cuốc, xẻng phải được kiểm tra kỹ lưỡng về tình trạng hoàn hảo Dụng cụ hư hỏng cần được thu hồi để sửa chữa hoặc hủy bỏ, và công nhân không được phép sử dụng chúng dưới bất kỳ lý do nào Trong khu vực đào, việc chú ý đến an toàn là rất quan trọng.

- Giữ khoảng cách hợp lý giữa các người cùng làm việc, không hướng dụng cụ về phía nhau (ví dụ khi cuốc) để tránh gây tai nạn cho nhau.

Cần bố trí người làm việc đồng thời ở miệng hố đào và bên dưới hố đào tại cùng một vị trí để đảm bảo an toàn, ngăn ngừa đất đá lớn rơi xuống người làm việc ở dưới.

- Nghiêm cấm đào đất theo kiểu hàm ếch trong bất cứ hoàn cảnh nào.

Để đảm bảo an toàn cho mọi người, đặc biệt là trẻ em, khu vực đang thi công đào đất cần được rào chắn hoặc đặt biển báo cấm Điều này rất quan trọng để ngăn chặn việc người lạ tiếp cận, tránh nguy cơ rơi xuống hố, đặc biệt là trong mùa mưa khi hố có thể ngập nước.

- Kết thúc ca làm việc phải thu dọn và làm vệ sinh dụng cụ, làm vệ sinh cá nhân trước khi ra về.

THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG PHẦN THÂN

Phương án thi công cho sàn, dầm tầng 5

6.1.1 Tình trang thi công cốp pha hiện nay a Hiện nay nước ta có nhiều loại cốp pha được sử dụng để thi công và chuyên dụng nhất

- Cốp pha thép : cũng là 1 loại cốp pha định hình chế tạo sẵn tại nhà máy theo modun

Cốp pha có nhiều ưu điểm nổi bật, bao gồm kích thước phong phú với chiều dài là bội số của 300mm và chiều rộng là bội số của 50mm, giúp dễ dàng trong việc tổ hợp Điều kiện liên kết giữa các tấm cốp pha cũng rất đơn giản, cùng với các chỉ tiêu cơ lý rõ ràng, tạo điều kiện thuận lợi cho việc tính toán và kiểm tra cốp pha một cách dễ dàng và minh bạch.

Cốp pha thép Hòa Phát có một số nhược điểm như trọng lượng nặng, khiến việc thao tác khó khăn hơn so với cốp pha nhựa Ngoài ra, cốp pha thép dễ bị biến dạng trong quá trình sử dụng do va chạm Độ dính bám giữa cốp pha và bê tông cao cũng gây khó khăn trong việc làm vệ sinh để tái sử dụng.

- Bề mặt cốp pha là thép bản dày 3mm, thép CT3.

- Các sườn dọc và ngang là thép dẹt dày 5mm, thép CT3.

- Liên kết giữa thép bản và các sườn bằng các đường hàn liên tục.

Mođun Rộng x dài (mm)

J(cm 4 ) W(cm 3 ) Trọng lượng

Phương án sử dụng 2 lớp xà gồ và cốp pha thép do HÒA PHÁT sản xuấtSử dụng thép hộp : kích thước 50x50 và 50x100 dày 2mm của thép Hòa Phát

Thiết kế hệ cốp pha sàn

Chọn ô sàn 6 để bố trí cốp pha thép HP – 1530 (1500x300 mm) Khoảng cách của các cốp pha phải được bố trí đầu tới cuối sàn

Hình 3.9: Ô sàn điển hình thiết kế cốp pha sàn

Sơ đồ tính cốp pha sàn như dầm đơn giản 2 đầu khớp q tt

1500 Hình 3.10: Sơ đồ tính cốp pha sàn Xem dải cốp pha dài là 1 dầm liên tục có các khối tựa là các xà gồ lớp 1 a

6.2.2 Xác định tải trọng tác dụng a Tĩnh tải Trọng lượng tiêu chuẩn bản thân sàn: g tc 1 =  sàn x  bt = 0.12 x 25 = 3 (kN/m 2 ) Trọng lượng tính toán bản thân sàn: g tt 1 = n x g tc 1 = 1.2 x 3 = 3.6 (kN/m 2 )Trọng lượng tiêu chuẩn bản thân cốp pha:

TRUNG TÂM Y TẾ QUẬN SƠN TRÀ – GIAI ĐOẠN I p tt 1 = n x 2.5 = 1.3 x 2.5 = 3.25 (kN/m 2 )

Do đổ bê tông bằng máy bơm: p tt 2 = n x 4 = 1.3 x 4 = 5.2 (kN/m 2 ) Tổ hợp tải trọng

Tổng tải tiêu chuẩn tác dụng được tính là q tc = 3 + 0.36 = 3.36 (kN/m²) Tổng tải tính toán tác dụng là q tt = 3.6 + 0.396 + 3.25 + 5.2 = 12.45 (kN/m²) Tải trọng phân bố trên 0.3m chiều dài cốp pha được xác định là q tc = 3.36 x 0.3 = 1.008 (kN/m²) và q tt = 12.45 x 0.3 = 3.73 (kN/m²).

6.2.3 Tính toán, kiểm tra ( xà gồ lớp 1 ) c Sơ đồ tính

Hình 3.11: Sơ đồ tính xà gồ đỡ cốp pha d Số liệu ban đầu

Bảng 3.7: Số liệu đầu vào

Momen kháng uốn W W x =W y =4.611cm 4 W x 67cm 4

Momen quán tính I I x =I y 77 cm 4 I x w.51cm 4

I y &.29cm 4 Trọng lượng riêng γ γ = 0.027 kN/m γ = 0.0412 kN/m c Kiểm tra bền σ max = M W max ≤ [σ] (3.28) σ max = 3.73 x l

Ta có l = 1.9 m f Kiểm tra biến dạng

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 71 f max ≤ [f] (3.29) f max = 384 5 x 1.008 x l

400 ta có l = 2.24 m Chọn L xg có giá trị nhỏ hơn các giá trị sau (1.9 ; 2.24 ) Khoảng cách xà gồ lớp 1 L xg1 = 1.118 m

6.2.4 Tính toán, kiểm tra ( xà gồ lớp 2 ) a Tải trọng tác dụng lên xà gồ lớp 1 Trọng lượng bản thân xà gồ lớp 1 : γ = 2.7 kg/m = 0.027 (kN/m 2 ) Tải trọng tiêu chuẩn xà gồ lớp 1 : q tc xg1 = 0.027 + 1.008 x 1.118 = 1.153 (kN/m 2 ) Tải trọng tính toán xà gồ lớp 1 : q tt xg1 = 0.027 x 1.1 + 3.73 x 1.118 = 4.87 (kN/m 2 ) b Kiểm tra bền

Ta có l = 1.41 m c Kiểm tra biến dạng

400 ta có l = 1.73 m Chọn L xg2 có giá trị nhỏ hơn các giá trị sau (1.41 ; 1.73) Khoảng cách xà gồ lớp 2 L xg2 = 1.21 m

6.2.5 Tính toán, kiểm tra cột chống

Sơ đồ tính : xem xà gồ lớp 2 làm việc như 1 dầm liên tục gối lên các cột chống

H cc = H tầng – h s –  vs – h xg – h nêm (h nêm = 0.1m) (3.30)

H cc = 3.6 – (0.12 + 0.055) – 0.15 – 0.1 = 3.175 (m) f Kiểm tra sự làm việc của cột chống

- Kiểm tra độ mảnh Áp dụng TCVN 5575 : 2012 về tính toán cấu kiện chịu nén đúng tâm.

Momen quán tính cây chống :

Bán kính quán tính : r = √ J F x = √ 35.97 9.416 = 1.95 (cm) (3.33) Độ mảnh của cột chống : λ = r l = 317.5 1.95 = 162.82 > 75

6.2.6 Kiểm tra điều kiện ổn định của cột chống σ = N x l φF < [σ] (3.35)

Ta có độ mảnh λ = 162.82 > 75, hệ số uốn dọc được tính như sau φ = 3100 λ 2 = 3100 162.82 2 = 0.116 (3.36) σ = φF N = 5.93

0.116 x 9.416 x 10 − 4 = 54291.3 (kN/m 2 ) < 210000 (kN/m 2 ) Vậy cột chống đảm bảo ổn định

Hình 3.12: Bố trí cốp pha sàn, xà gồ, cột chống trục (B-C); (2-3)

Tính cốp pha cho dầm trục C2 – C3 (250x500)

Hình 3.13: Sơ đồ tính cốp pha đáy dầm phụ

Sơ đồ tính cho thấy cốt pha đáy dầm phụ hoạt động như một dầm liên tục, với các cột chống làm gối tựa Ván đáy sẽ chịu toàn bộ tải trọng thẳng đứng.

Tiết diện dầm phụ 250 x 500 x 6100 mm

Ta sử dụng cốp pha đáy HP – 925 ( 900 x 250mm ) Đặc trung hình học cốp pha đáy HP – 925 ( phụ lục 2 – bảng 2.1)

Hình 3.14: Cốp pha dầm phụ trục B – C

6.3.2 Tải trọng tác dụng g Tĩnh tải Trọng lượng bản thân kết cấu : g tc1 1 = γ d x b d x h d = 25 x 0.25 x 0.5 = 3.125 (kN/m 2 ) g tt1 1 = g tc 1 x n = 3.125 x 1.2 = 3.75 (kN/m 2 ) Trọng lượng bản thân cốp pha : g tc2 1 = 0.36 (kN/m 2 ) g tt2 1 = g tc2 1 x n = 0.36 x 1.1 = 0.396 (kN/m 2 ) b Hoạt tải

6.3.3 Tính toán, kiểm tra xà gồ (lớp 1)

400 ta có l = 1.17 m Chọn L xg có giá trị nhỏ hơn các giá trị sau (1.29 ; 1.17) Khoảng cách lớp xà gồ 1 L xg1 = 0.6 m

6.3.4 Tính toán, kiểm tra xà gồ ( lớp 2 ) a Tải trọng tác dụng Trọng lượng bản thân xà gồ lớp 1 : γ = 2.7 kg/m= 0.027 (kN/m 2 ) (bảng 3.5) Tải trọng tiêu chuẩn xà gồ lớp 1 : q tc xg1 = 0.027 + 5.11 x 0.6 = 3.09 (kN/m 2 ) Tải trọng tính toán xà gồ lớp 1 : q tt xg1 = 0.027 x 1.1 + 6.25 x 0.6 = 3.77 (kN/m 2 ) Kiểm tra bền σ max = 3.77 x l

Kiểm tra biến dạng f max = 384 5 x 3.09 x l

400 ta có l = 1.24 (m) Chọn L xg2 có giá trị nhỏ hơn các giá trị sau(1.6 ; 1.24 ) Khoảng cách xà gồ lớp 2 L xg2 = 0.5 (m)

6.3.5 Tính toán, kiểm tra cột chống

Sơ đồ tính cho xà gồ lớp 2 hoạt động như một dầm liên tục, gối lên các cột chống Tải trọng tác dụng do trọng lượng bản thân xà gồ lớp 2 được xác định là γ = 2.7 kG/m, tương đương với 0.027 (kN/m) theo bảng 3.7.

Tải trọng tiêu chuẩn xà gồ lớp 2 : q tc xg1 = 0.027 + 5.13 x 0.5 = 2.59 (kN/m) Tải trọng tính toán xà gồ lớp 2 : q tt xg1 = 0.027 x 1.1 + 6.27 x 0.5 = 3.16 (kN/m) Chiều dài tính toán của cột chống :

H cc = 3.6 – (0.5 + 0.055) – 0.1 – 0.1 = 2.845 (m) b Kiểm tra điều kiện ổn định của cột chống σ = φA N < [σ]

Ta sử dụng hệ số uốn dọc (3.9) σ = φA N = 3.16

6.3.6 Tính toán ván thành dầm a Tải trọng tác dụng

Tải trọng ngang do vữa bê tông mới đổ tác động lên thành dầm trong quá trình đầm bê tông là một yếu tố quan trọng Việc sử dụng đầm dùi mã hiệu ZN – 70 với các thông số kỹ thuật phù hợp giúp đảm bảo hiệu quả đầm và giảm thiểu áp lực không mong muốn lên cấu trúc.

Công suất : 1.5 (kW) Khối lượng : 20 (kg) Đầm trong ta có bán kính tác động R = 0.75 (m) Chiều cao mỗi lớp bê tông gây áp lực H đầm = 0.5 (m )

Khi H đầm < R, ta áp dụng công thức tính tải trọng như sau: p tc 1 = γ đ x H đầm x h dầm = 25 x 0.5 x 0.5 = 6.25 (kN/m²) Từ đó, tính p tt 1 = 1.3 x 6.25 = 8.125 (kN/m²) Đối với tải trọng do đầm bê tông, ta có p tc 2 = 2 kN/m² và p tt 2 = 1.3 x 2 = 2.6 (kN/m²) Cuối cùng, tổng tải trọng tác dụng lên ván thành dầm cần được xác định.

Ta có l = 1 (m) b Kiểm tra điều kiện biến dạng :

400 ta có l = 1.03 m Chọn L nđ có giá trị nhỏ hơn các giá trị sau(1; 103) Vậy khoảng cách nẹp đứng L nđ = 0.6 (m).

Tính cốp pha cho dầm trục B2 – C2 (300x600)

Hình 3.15: Sơ đồ tính cốp pha đáy dầm chính

Cốp pha đáy dầm chính hoạt động như một dầm liên tục, với các cột chống làm gối tựa Ván đáy đảm nhận toàn bộ tải trọng thẳng đứng.

Tiết diện dầm phụ 300 x 600 x 5500mm

Ta sử dụng cốp pha đáy HP – 930 ( 900 x 300mm ) Đặc trưng hình học cốp pha HP – 930 (phụ lục 2 – bảng 2.1)

Hình 3.16: Cốp pha dầm chính

6.4.2 Tải trọng tác dụng a Tĩnh tải

Trọng lượng bản thân kết cấu được tính toán như sau: g tc 1 = γ d x b d x h d = 25 x 0.3 x 0.6 = 4.5 (kN/m²) và g tt 1 = g tc 1 x n = 4.5 x 1.2 = 5.4 (kN/m²) Trọng lượng bản thân cốp pha là g tc 2 = 0.36 (kN/m²) và g tt 2 = g tc 2 x n = 0.36 x 1.1 = 0.396 (kN/m²) Về hoạt tải, tải trọng do người và vật di chuyển được tính là p tc 1 = 2.5 x 0.3 = 0.75 (kN/m²) và p tt 1 = p tc 1 x n = 0.75 x 1.3 = 0.975 (kN/m²) Tải trọng do đổ bê tông là p tc 2 = 4 x 0.3 = 1.2 (kN/m²) và p tt 2 = p tc 2 x n = 1.2 x 1.3 = 1.56 (kN/m²) Tổng tải trọng tác dụng được tính như sau: q tc 1 = 4.5 + 0.36 + 0.75 + 1.2 = 6.81 (kN/m²) và q tt 1 = 5.4 + 0.396 + 0.975 + 1.56 = 8.33 (kN/m²).

6.4.3 Tính toán, kiểm tra xà gồ (lớp 1) a Kiểm tra bền

Ta có l = 1.13 (m) b Kiểm tra biến dạng

400 ta có l = 1.08 (m)Chọn L có giá trị nhỏ hơn các giá trị sau(1.13 ; 1.08)

Tải trọng tiêu chuẩn xà gồ lớp 1 : q tc xg1 = 0.027 + 6.81 x 0.6 = 4.11 (kN/m) Tải trọng tính toán xà gồ lớp 1 : q tt xg1 = 0.027 x 1.1 + 8.33 x 0.6 = 5.02 (kN/m) b Kiểm tra bền :

Ta có l = 1.38 (m) c Kiểm tra biến dạng

400 ta có l = 1.13 (m) Chọn L xg2 có giá trị nhỏ hơn các giá trị sau(1.38 ; 1.13 ) Khoảng cách xà gồ lớp 2 L xg2 = 0.6 (m)

6.4.5 Tính toán, kiểm tra cột chống a Tải trọng tác dụng Trọng lượng bản thân xà gồ lớp 2 : γ = 2.7 kG/m = 0.027 (kN/m) Tải trọng tiêu chuẩn xà gồ lớp 2 : q tc xg1 = 0.027 + 5.02 x 0.6 = 3.03 (kN/m) Tải trọng tính toán xà gồ lớp 2 : q tt xg1 = 0.027 x 1.1 + 6.27 x 0.6 = 3.79 (kN/m) Chiều dài tính toán của cột chống :

H cc = H tầng – h d –  vd – h xg – h nêm (h nêm = 0.1m)

6.4.6 Kiểm tra điều kiện ổn định của cột chống σ = φA N < [σ]

Ta sử dụng hệ số uốn dọc (3.9)

6.4.7 Tính toán ván thành dầm a Tải trọng tác dụng

Tải trọng ngang từ áp lực của vữa bê tông mới đổ tác động lên thành dầm trong quá trình đầm bê tông Để thực hiện việc này, cần sử dụng đầm dùi mã hiệu ZN – 70 với các thông số kỹ thuật phù hợp.

Công suất : 1.5 (W) Khối lượng : 20 (kg) Đầm trong ta có bán kính tác động R = 0.75 (m) Chiều cao mỗi lớp bê tông gây áp lực h = 600 (mm)

Để tính toán tải trọng tác dụng lên ván thành dầm, ta áp dụng công thức với các giá trị cụ thể Đầu tiên, tính tải trọng do đầm với công thức p tc 1 = γ bt x H x h dầm = 25 x 0.6 x 0.6 = 9 (kN/m²) Sau đó, tải trọng tính toán p tt 1 = 1.3 x 9 = 11.7 (kN/m²) Tải trọng do đổ bê tông được xác định là p tc 2 = 2 kN/m², dẫn đến p tt 2 = 1.3 x 2 = 2.6 (kN/m²) Tổng tải trọng tác dụng lên ván thành dầm được tính bằng cách cộng p tc 1 và p tc 2, cho ra kết quả q tc = 9 + 2 = 11 (kN/m²) Cuối cùng, tải trọng tính toán tác dụng lên ván thành dầm là q tt = 11.7 + 2.6 = 14.3 (kN/m²).

6.4.8 Tính toán nẹp đứng thành dầm chính (50x50x2m)

Xét cốp pha thành dầm kê lên các thanh đứng, các thanh đứng tựa lên các thanh chống xiên Khoảng cách giữa hai thanh chống xiên được ký hiệu là l x Để thuận tiện khi chống thanh chống xiên, thanh chống xiên được tựa vào thanh ngang của cốp pha đáy dầm Kiểm tra bền với công thức σ max = 14.3 x l.

- Lựa chọn cột có tiết diện lớn nhất tại tầng 5, cột C1 (600 x 500 ) và chiều cao tầng là 3.6m.

- Từ đó, ta sử dụng 2 tấm cốp pha với kích thước HP - 1550 ( 1500 x 500 x 55 ) và HP – 1560 ( 1500 x 600 x 55 ) là phù hợp ( Phụ lục 2 – bảng 2.1 )

Chọn tấm cốp pha HP – 1560 ( 1500 x 600 x 55 ) để tính toán Chiều cao mỗi đợt đổ là 1500 (mm) p ủ p bt p ủ +p bt ủ

Sơ đồ tính cốp pha cột cho thấy cách chịu áp lực ngang từ vữa bê tông và lực đầm tác dụng Để đảm bảo hiệu quả, cần sử dụng máy đầm với các thông số đã được nêu trong tính toán cốp pha thành dầm, trong đó bán kính đầm R được xác định là 0.75 m.

Chiều cao đổ bê tông cột H đầm = 1.5 (m)

Để tính toán tải trọng tác dụng lên cốp pha cột, chúng ta áp dụng công thức: p tc 1 = γ bt x R x H đầm, với kết quả là 28.125 kN/m² Từ đó, tính toán tải trọng tiêu chuẩn là p tt 2 = 1.3 x 28.125, cho giá trị 36.56 kN/m² Tải trọng do đổ bê tông là p tc 1 = 2 kN/m² và p tt 2 = 1.3 x 2 = 2.6 kN/m² Tổng tải trọng tác dụng lên cốp pha cột được tính bằng q tc = p tc 1 + p tc 1 = 30.125 kN/m² Cuối cùng, tải trọng tính toán tác dụng lên cốp pha cột là q tt = p tt 1 + p tt 2 = 39.12 kN/m².

6.5.2 Tính toán nẹp ngang cốp pha cột a Kiểm tra bền σ max = 39.12 x l

Ta có l = 0.53 (m) b Kiểm tra điều kiện biến dạng f max = 384 5 x 30.125 x l

Ta có l = 0.65 (m) Chọn l nn có giá trị nhỏ hơn các giá trị sau (0.53; 0.65) Vậy khoảng cách nẹp ngang L nn = 0.5 (m)

Lựa chọn, tính toán máy thi công

6.6.1 Chọn số lượng xe trộn bê tông tự hành Đoạn đường từ trạm trộn bê tông Đăng Hải đến công trình L = 12.6 (km) Chọn ô tô mã hiệu SB – 92B có các thông số kỹ thuật như sau :

TRUNG TÂM Y TẾ QUẬN SƠN TRÀ – GIAI ĐOẠN I n = Q max

Trong đó : n Số xe trộn bê tông tự hành cần có

V thể tích xe trộn bê tông chở được

L đoạn đường vận chuyển (km)

T thời gian gián đoạn chờ đợi (giờ)

S tốc độ xe chạy (km/h)

Q max = 209.52 m 3 khối lượng bê tông lớn nhất đổ trong 1 ca n = 209.52 9 x ( 12.6 30 + 0.167) = 13.6, vậy chọn 14 xe

6.6.1 Tính năng suất xe trộn bê tông tại chỗ

Trong các công tác có khối lượng bê tông nhỏ và các công tác hoàn thiện cho công trình, việc sử dụng máy trộn bê tông tại chỗ giúp thi công trở nên dễ dàng và hiệu quả hơn.

Tính năng suất máy trộn bê tông di động có dung tích 250l

- Năng suất của máy trộn

Trong đó : e dung tích thùng trộn (l) n số mẻ trộn trong một giờ

- Số mẻ trộn trong một giờ n = 3600 T (3.39)

Với T = 115 (s) là thời gian đổ cốt liệu vào cối, thời gian trộn và đổ vữa ra khỏi cối n = 3600 115 = 31.3, lấy 31 mẻ

- Năng suất sử dụng ( tính đến hệ số sử dụng thời gian K tg )

Yêu cầu kỹ thuật chung về thi công phần thân

6.7.1 Công tác cốt thép a Yêu cầu chung

- Cốt thép phải đúng theo thiết kế về chủng loại, kích thước, số lượng

- Cốt thép phải đảm bảo bề mặt sạch, không han rỉ, dầu mỡ, vảy sắt

- Gia công và lắp dựng cốt thép phải đúng theo yêu cầu bản vẽ thiết kế, tránh làm thay đổi các tính chất cơ lý của thép

- Dùng tời, máy tuốt để nắn thẳng thép nhỏ, thép có đường kính lớn thì dùng vam

- Đặt, bố trí các con kê tại các vị trí thích hợp, con kê có chiều dày phù hợp lớp bảo vệ cốt thép

- Số lượng, chủng loại, bố trí cốt thép đúng thiết kế

- Khoảng cách, vị trí buộc, hàn, kích thước đoạn uốn, cắt cốt thép

- Trình tự kiểm tra dựa vào TCVN 4453-1995

Công tác bê tông

6.8.1 Yêu cầu chung a Bê tông phải đúng cấp bền, mác theo yêu cầu trong thiết kế. b Kiểm tra, thí nghiệm mẫu thử bê tông đạt chuẩn theo cường độ, độ sụt đáp ứng yêu cầu thiết kế c Đáp ứng về thời gian vận chuyển đối với bê tông tươi d Vật liệu chế tạo bê tông bao gồm : xi măng, cốt liệu, nước trộn, phụ gia

- Ximăng phải đảm bảo đúng mác thiết kế, còn ở trong thời gian sử dụng tốt.

Cát để trộn bê tông cần phải là cát vàng, không lẫn tạp chất Hạt lớn dưới dạng sỏi có kích thước từ 5-10mm phải chiếm không quá 5% theo khối lượng cát.

- Đá dăm phải đảm bảo đúng kích thước và sạch sẽ không lẫn tạp chất.

- Nước dùng để trộn bêtông là nước sạch.

6.8.2 Biện pháp thi công a Đổ bê tông

- Thí nghiệm mẫu, kiểm tra độ sụt bằng nón sụt tại công trình, kiểm tra cường độ bằng mẫu vật 300x300x300 tại phòng thí nghiệm

Trước khi tiến hành đổ bê tông, cần kiểm tra cấu kiện để đảm bảo sự cố định và ổn định tại các vị trí nối Đồng thời, vệ sinh cấu kiện bằng nước hoặc khí nén là rất quan trọng, và cần tưới ẩm kỹ lưỡng để tránh hiện tượng hút nước trong bê tông.

- Chiều cao đổ vào khuôn cấu kiện không quá 1.5m tránh bị phân tầng b Đầm bê tông

- Sử dụng dầm dùi, đầm bàn phù hợp từng loại cấu kiện

- Đầm chặt, kỹ để không bị rỗ bê tông, đường kính đầm tác dụng phù với khoảng cách các cốt thép trong cấu kiện c Bảo dưỡng bê tông

- Phủ bề mặt hở bằng các vật liệu đã làm ẩm

- Theo dõi, hạn chế để bê tông bị mất nước

- Giữ ẩm bê tông liên tục

- Chất lượng bê tông theo cường độ, độ chống thấm và các chỉ tiêu khác (trong những trường hợp cần thiết);

- Chất lượng bề mặt bê tông;

- Các lỗ và các rãnh cần chừa lại theo thiết kế;

- Số lượng và độ chính xác các vị trí các bộ phận đặt sẵn theo thiết kế;

- Số lượng và chất lượng của các khe nối biến dạng;

- Hình dáng bề ngoài và các kích thước hình học của mỗi khối theo thiết kế;

Công tác cốp pha

6.9.1 Yêu cầu chung a Đúng với yêu cầu thiết kế về loại cốp pha, hệ giàn giáo b Đúng với kích thước, chủng loại của xà gồ, giàn giáo c Vững chắc; đạt chiều dày cần thiết; không bị biến dạng do trọng lượng của bê tông, cốt thép và tải trọng trong quá trình thi công. d Cốp pha phải kín để không bị chảy nước xi măng trong quá trình đổ bê tông và đầm lèn bê tông. e Cốp pha phải đúng hình dáng và kích thước cấu kiện. f Cây chống phải đảm bảo về chất lượng và quy cách, mật độ cây chống phải được tính toán cụ thể; gỗ chống phải được chống xuống chân đế bằng gỗ và được cố định chắc chắn tránh xê dịch trong quá trình thi công. g Cốp pha có thể là loại gỗ hay tole có kích thước tiêu chuẩn cho từng loại cấu kiện bê tông cần đúc h Mặt khác, riêng cốp pha sàn có thể lót bạt trên ván nhằm tránh tối đa việc mất nước xi măng. i Khi thi công cốp pha cần chú ý đến khả năng chịu lực của gỗ ván và đà giáo.

6.9.2 Biện pháp thi công a Xác định số lượng, vị trí bố trí phù hợp cho từng cấu kiện theo đúng bản vẽ

Lắp đặt các kích bệ đỡ phía trên, kết nối các khớp nối và siết chặt để đảm bảo độ bền cho khớp nối Điều chỉnh chiều cao của các bệ kích theo đúng thiết kế bằng cách sử dụng các đai ốc cánh.

- Toàn hệ thống phải được liên kết chặt chẽ

- Hệ xà gồ được đặt trên các bệ kích, được giữ bởi các góc cạnh của bệ kích

Cốp pha được lắp đặt trên hệ gà gồ d cần đảm bảo nguyên tắc đơn giản và dễ tháo dỡ, với các bộ phận tháo trước không phụ thuộc vào bộ phận tháo sau Khi lắp dựng cốp pha, cần căn cứ vào các mốc trắc đạc trên mặt đất và bản vẽ thiết kế thi công để đảm bảo kích thước và vị trí tương quan giữa các bộ phận công trình Đối với các bộ phận trọng yếu, nên đặt thêm nhiều điểm khống chế để dễ dàng kiểm tra Khi cố định cốp pha bằng dây chằng và móc neo, dây và móc phải chắc chắn và căng để không làm biến dạng cốp pha khi chịu lực Mặt tiếp giáp giữa khối bê tông với nền đá hoặc khối bê tông đã đổ trước, cũng như khe hở giữa các cốp pha, phải đảm bảo không cho vữa ximăng chảy ra ngoài Khi ghép dựng cốp pha, cần chừa lại một số lỗ thích đáng ở bên dưới để nước và rác bẩn có chỗ thoát ra ngoài, và trước khi đổ bê tông, các lỗ này phải được bịt kín.

- Cốp pha, đà giáo khi lắp dựng xong được kiểm tra và nghiệm thu theo các yêu cầu ở bảng 1 và bảng 2 của TCVN 4453-1995.

An toàn thi công cốp pha, giàn giáo

6.10.1.Nguy cơ xảy ra a Công nhân bị ngã khi lắp đặt cốp pha do chỗ làm việc không bảo đảm an toàn, không sử dụng dàn giáo; có sử dụng giàn giáo nhưng chất lượng của chúng không đáp ứng các yêu cầu an toàn về điều kiện chịu lực và ổn định nên bị gãy hoặc đổ; sàn thao tác không có lan can bảo vệ; đứng thao tác ở những nơi chênh vênh nguy hiểm mà không đeo dây an toàn,… b Cốp pha, dụng cụ hoặc vật liệu bị đổ hoặc rơi từ trên cao xuống do việc lắp đặt hệ cốp pha không đúng quy trình kỹ thuật;

Để đảm bảo an toàn khi thi công và lắp đặt cốp pha, công nhân cần tuân thủ thiết kế và chỉ dẫn của kỹ sư, đeo dây an toàn cố định vào cấu trúc vững chắc Khi làm việc ở độ cao từ 1,5 m trở lên, phải đứng trên sàn thao tác chắc chắn có lan can bảo vệ cao ít nhất 1m Đối với cốp pha có độ cao 5,5 m, có thể sử dụng giáo ghế di động, còn nếu cao hơn thì phải dùng giáo cao Khi thi công cốp pha tường bê tông, cần có sàn thao tác và lan can chắc chắn Với cốp pha trượt, tất cả các bộ phận phải được chế tạo theo bản vẽ thiết kế và không được tập trung đông người trên sàn để tránh quá tải Khi lắp đặt cốp pha tấm lớn, chỉ được lắp đặt đợt trên sau khi đợt dưới đã được cố định chắc chắn Cuối cùng, các bộ phận chống đỡ cốp pha cần được đặt trên nền chắc chắn để tránh lún trong quá trình thi công.

DỰ TOÁN CÔNG TRÌNH

Các cơ sở thiết lập dự toán xây dựng công trình 82 7.2 Phương pháp xác định lập dự toán

1 Hồ sơ thiết kế kiến trúc, kết cấu công trình.

2 Thông tư số 09/2019/TT-BXD ngày 26/12/2019 của Bộ Xây dựng Hướng dẫn xác định và quản lý chi phí đầu tư xây dựng (hết hiệu lực do căn cứ theo Nghị định số 68/2019/NĐ-CP đã hết hiệu lực, tạm dùng).

3 Thông tư số 10/2019/TT-BXD ngày 26/12/2019 Ban hành bộ định mức xây dựng công trình (hết hiệu lực do căn cứ theo Nghị định số 68/2019/NĐ-CP đã hết hiệu lực, tạm dùng).

4 Thông tư số 11/2019/TT-BXD ngày 26/12/2019 Hướng dẫn xác định giá ca máy và thiết bị thi công xây dựng (hết hiệu lực do căn cứ theo Nghị định số 68/2019/NĐ-CP đã hết hiệu lực, tạm dùng).

5 Thông tư số 15/2019/TT-BXD ngày 26/12/2019 Hướng dẫn xác định đơn giá nhân công xây dựng (hết hiệu lực do căn cứ theo Nghị định số 68/2019/NĐ-CP đã hết hiệu lực, tạm dùng).

6 Thông tư số 16/2019/TT-BXD ngày 26/12/2019 Hướng dẫn xác định chi phí quản lý dự án và tư vấn đầu tư xây dựng (hết hiệu lực do căn cứ theo Nghị định số 68/2019/NĐ-CP đã hết hiệu lực, tạm dùng).

7 Thông tư số 17/2019/TT-BXD ngày 26/12/2019 về hướng dẫn đo bóc khối lượng xây dựng công trình.

8 Nghị định số 10/2021/NĐ-CP ngày 09/02/2021 của Chính phủ về quản lý chi phí đầu tư xây dựng (có hiệu lực từ ngày ký 09/02/2021 thay thế Nghị định số 68/2019/NĐ-CP).

9 Giá vật liệu trong lĩnh vực xây dựng quý II/2021 (sở xây dựng thành phố Đà Nẵng công bố).

10 Bảng giá ca máy thành phố Đà Nẵng năm 2020 theo Quyết định 3182/QĐ- UBND ngày 27/8/2020.

11 Quyết định 3181/QĐ-UBND đơn giá nhân công xây dựng thành phố Đà Nẵng.

7.2 Phương pháp xác định lập dự toán a Căn cứ vào điểm a, khoản 2, điều 9 thuộc thông tư 9/2019/TT-BXD ngày 26/12/2019 của Bộ Xây dựng Hướng dẫn xác định và quản lý chi phí đầu tư xây dựng. Áp dụng phương pháp xác định theo khối lượng và giá xây dựng công trình. b Các bước lập dự toán:

- Nghiên cứu hồ sơ thiết kế kiến trúc, kết cấu công trình

- Lập danh mục công việc

- Phân tích khối lượng công tác của từng hạng mục

- Lập bảng tính toán và căn cứ các mã hiệu định mức

- Sử dụng phần mềm hỗ trợ dự toán

- Tính toán và trình bày kết quá. c Các bước lập dự toán được trình bày cụ thể trong bản vẽ TC05/06

Các bảng biểu tính dự toán

Bảng 3.8: Tiên lượng bê tông đài, dầm móng

Mã Hiệu Công Tác Nội Dung Công Việc Đơn Vị Số

Tổng Cộng Dài Rộng Cao

Bê tông móng, rộng

>250cm, máy bơm bê tông, M250, đá 1x2 m3 982,97

Bảng 3.9: Tiên lượng bê tông dầm, sàn tầng điển hình

Bê tông xà dầm, giằng, sàn mái, máy bơm bê tông, M300, đá 1x2 m3 260,80

Xem chi tiết bảng tiên lượng bê tông dầm, sàn tại phụ lục 2 – bảng 2.6.

Bảng 3.10: Tiên lượng cốp pha đài, dầm móng

Công Tác Nội Dung Công Việc Đơn Vị Số

AF.82511 Ván khuôn móng m2 14,30

Ván khuôn đài móng 7,52

Ván khuôn dầm móng 6,79

Công Tác Nội Dung Công Việc Đơn Vị Số

Bảng 3.11: Tiên lượng cốp pha dầm, sàn tầng điển hình

Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, xà dầm, giằng, chiều cao ≤100m m2 9,24

Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, chiều cao

Xem chi tiết bảng tiên lượng tại phụ lục 2 – bảng 2.7.

Bảng 3.12: Tính trực tiếp chi phí theo đơn giá đài, dầm móng

Mã hiệu Tên công tác Đơn vị

Khối lượng Đơn Giá Thành Tiền

Máy thi công AF.61110 Lắp dựng cốt thép móng, ĐK

Fi 8 = 0,465 (T) AF.61120 Lắp dựng cốt thép móng, ĐK

Fi 14 = 1,897 AF.61130 Lắp dựng cốt thép móng, ĐK

Fi 32 = 0,672 (T) AF.82511 Ván khuôn móng dài

Mã hiệu Tên công tác Đơn vị

Khối lượng Đơn Giá Thành Tiền

Máy thi công AF.31124 Bê tông móng, rộng >250cm, máy bơm bê tông, M250, đá 1x2 m3 982,97 732.090 167.147 97.905 719.622.

AF.82511 Tháo ván khuôn móng

1.420 518 Lấy 30% của công việc lắp ván khuôn = ( 14,3 x

30 ) / 100 AF.61110 Lắp dựng cốt thép móng, ĐK

Fi 8 = 4,364 AF.61120 Lắp dựng cốt thép móng, ĐK

Bảng 3.13: Tính đơn giá trực tiếp chi phí phần dầm, sàn tầng 5

Mã hiệu Tên công tác Đơn vị Khối lượng Đơn Giá Thành Tiền

Máy thi công AF.61513 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK

Mã hiệu Tên công tác Đơn vị Khối lượng Đơn Giá Thành Tiền

AF.61533 Lắp dựng cốt thép xà dầm, giằng, ĐK

AF.61712 Lắp dựng cốt thép sàn mái, ĐK ≤10mm, chiều cao

AF.86321 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, xà dầm, giằng, chiều cao ≤100m

AF.86121 Ván khuôn thép, khung xương, cột chống giáo ống, sàn mái, chiều cao

AF.32315 Bê tông xà dầm, giằng, sàn mái, máy bơm bê tông, M300, đá 1x2 m3 260,8 773.895 384.068 122.078 201.831.

Xem chi tiết bảng đơn giá trực tiếp chi phí tại phụ lục 2 – bảng 2.9

Bảng 3.14: Giá chi tiết vật liệu, nhân công, ca máy

STT Mã Vật Tư Tên Vật tư Đơn Vị Giá TB

5 V00119 Cây chống thép ống kg 13.000

12 V05594 Gạch rỗng 6 lỗ 8,5x13x20cm viên 1.953

16 V00762 Xi măng trắng kg 3.636

18 N0006 Nhân công bậc 3,0/7 - Nhóm 1 công 210.286

Giá chi tiết vật tư được xác định dựa trên giá thông báo quý 2/2021 tại nơi sản xuất và tại thành phố Đà Nẵng, nơi có giấy phép xây dựng Vui lòng xem thêm thông tin chi tiết trong phụ lục 2, bảng 2.11; 2.12; 2.13.

Bảng 3.15: Tổng hợp kinh phí (Hạng mục tầng hầm, tầng 5 và tầng mái)

STT Nội Dung Chi Phí Cách Tính Giá Trị Ký

1 Chi phí vật liệu (VLG + CLVL) 6.142.617.116 VL

- Đơn giá vật liệu gốc Theo bảng tính toán, đo bóc khối lượng công trình

- Chênh lệch giá vật liệu Theo bảng tổng hợp vật liệu và chênh lệch giá

2 Chi phí nhân công BNC 3.027.379.951 NC

- Đơn giá nhân công gốc Theo bảng tính toán, đo bóc khối lượng công trình

- Chênh lệch giá nhân công Theo bảng tổng hợp nhân công và chênh lệch giá

- Hệ số điều chỉnh nhân công (NCG + CLNC) x 1 3.027.379.951 BNC

3 Chi phí máy thi công BM 705.926.338 M

- Đơn giá máy thi công gốc Theo bảng tính toán, đo bóc khối lượng công trình

- Chênh lệch giá máy thi công Theo bảng tổng hợp máy thi công và chênh lệch giá

- Hệ số điều chỉnh máy thi công

Chi phí trực tiếp VL + NC + M 9.875.923.405 T

II CHI PHÍ GIÁN TIẾP

2 Chi phí nhà tạm để ở và điều hành thi công

3 Chi phí một số công việc không xác định được khối lượng từ thiết kế

III THU NHẬP CHỊU THUẾ TÍNH TRƯỚC

Chi phí xây dựng trước thuế T + C + TL 10.962.274.979 G

IV THUẾ GIÁ TRỊ GIA TĂNG G x 10% 1.096.227.498 GTGT

Chi phí xây dựng sau thuế G + GTGT 12.058.502.477 Gxd

Tổng cộng Gxd 12.058.502.477

STT Nội Dung Chi Phí Cách Tính Giá Trị Ký

Bằng chữ: Mười hai tỷ không trăm năm mươi hai triệu năm trăm lẻ hai nghìn đồng./.

LẬP TIẾN ĐỘ THI CÔNG CÔNG TRÌNH

Các bước lập tiến độ thi công

Để xây dựng tiến độ hiệu quả, trước tiên cần xác định danh mục công việc cần thực hiện Tiếp theo, lên trình tự cho các công việc để đảm bảo sự hợp lý và logic Sau đó, định lượng tài nguyên cần thiết cho từng công việc nhằm tối ưu hóa quy trình Quan trọng không kém là tính toán thời gian thực hiện cho mỗi công việc để lập kế hoạch chính xác Dựa trên các yếu tố trên, tiến độ sẽ được xây dựng một cách hợp lý Cuối cùng, việc theo dõi và quản lý tiến độ là cần thiết để đảm bảo mọi thứ diễn ra theo kế hoạch đã đề ra.

Danh mục công việc

8.2.1 Thi công phần ngầm (tầng hầm)

Bảng 3.16: Hao phí nhân công phần ngầm ST

T Tên Công Việc Đơn Vị Khối

1 Chuẩn bị mặt bằng 3

5 Lắp dựng thép giằng bu lông tấn 60,1 126,7 - 25 5

8 Đào và sửa hố móng đợt 3 m3 25,3 19,734 19 1

15 Bê tông đài móng, dầm móng m3 982,70 32,76 3 30 2

16 Tháo Cốp pha đài, dầm móng 100m2 4,49 16,5 - 16 1

17 Cốt thép nền tầng hầm tấn 23,69 181,7 - 25 7

18 Bê tông nền tầng hầm tại cote -3,8 m3 164,20 6,86 3 30 2

19 Bê tông nền tầng hầm tại cote -3,6 m3 223,11 7,37 3 30 2

GCLD cốt thép vách cầu thang, thang máy, cột tầng hầm tấn 31,001 333,58 - 23 14

21 Cốp pha vách cầu thang, thang máy, cột tầng hầm 100m2 7,01 205,2 - 34 6

22 Bê tông vách cầu thang, thang máy, cột tầng hầm m3 218,9 145,69 3 30 3

23 Tháo cốp pha cột, vách thang máy, cầu thang 100m2 2,115 17,55 - 17 1

24 Cốp pha dầm, sàn tầng hầm 100m2 21,84 523,345 - 52 10

25 Cốt thép dầm, sàn tầng hầm tấn 60,47 691,64 - 34 20

26 Bê tông dầm, sàn tầng hầm m3 260,8 8,44 4 40 2

27 Tháo Cốp pha dầm, sàn 100m2 6,55 47,07 - 23 2

8.2.2 Thi công phần thân (tầng 5 và tầng mái)

Bảng 3.17: Hao phí nhân công phần thân

STT Tên Công Việc Đơn Vị Khối

Thời Gian THI CÔNG PHẦN THÂN - TẦNG 5

1 GCLD cốt thép cột, vách thang máy, cầu thang tấn 43,459 497,31 - 24 20

2 Lắp dựng Cốp pha cột, vách 100m2 7,3 205,2 - 20 10

4 Tháo Cốp pha cột, vách 100m2 2,1 17,55 - 17 1

Thời Gian thang máy, cầu thang

5 GCLD cốt thép dầm, sàn tấn 60,47 691,64 - 27 25

6 Lắp dựng Cốp pha dầm, sàn 100m2 21,84 523,345 - 52 10

1 GCLD cốt thép cột, vách cầu thang tấn 2,88 32,158 - 16 2

2 Lắp dựng Cốp pha cột, vách 100m2 1,626 46,062 - 23 2

4 Tháo Cốp pha cột,vách 100m2 0,484 13,716 - 13 1

9 GCLD cốt thép dầm, sàn tấn 5,554 79,1216 - 15 5

6 Lắp dựng Cốp pha dầm, sàn 100m2 2,49 57,16 - 14 4

8.2.3 Thi công phần hoàn thiện (tầng hầm, tầng 5 và tầng mái)

Hao phí nhân công được xác định theo thông tư số 10/2019/TT-BXD ngày 26/12/2019, quy định bộ định mức xây dựng công trình Tuy nhiên, thông tư này đã hết hiệu lực do căn cứ theo Nghị định số 68/2019/NĐ-CP cũng đã hết hiệu lực và hiện chỉ được tạm dùng.

Bảng 3.18: Hao phí nhân công phần hoàn thiện

Thời Gian PHẦN HOÀN THIỆN

1 Xây tường ngăn tầng hầm m3 16,11 26,0982 - 26 1

2 Trát dầm, trần tầng hầm m2 2075,16 900,1455 - 30 30

5 Bả cột, dầm, trần tầng 5 m2 2405,16 264,56 - 20 13

1 Xây tường bao tầng mái m3 7,85 12,87 - 12 1

2 Xây tường ngăn tầng mái m3 3,34 5,41 - 5 1

3 Trát dầm, trần tầng mái m2 247,46 114,84 - 22 5

4 Trát cột, vách tầng mái m2 111,485 38,92 - 19 2

5 Bả cột, dầm, trần tầng mái m2 295,46 32,5 - 15 2

8 Chống thấm tầng mái m2 1337,26 227,34 - 22 10

8.2.4 Tính toán hệ số năng suất lao động

Hệ số năng suất lao động được tính theo công thức :

Hệ số NSLĐ = ( HPLĐyc – HPLĐtt )

Trong đó HPLĐyc : hao phí lao động yêu cầu được lấy từ nhu cầu công ca/người

HPLĐtt : hao phí lao động thực tế được lấy từ số nhân công và ngày thi công

Các số liệu tính toán ra hệ số năng suất lao động được lấy từ các bảng 3.17; 3.18; 3.19.

Bảng 3.19: Hệ số năng suất lao động phần thân ST

1 GCLD cốt thép cột, vách thang máy, cầu thang tấn 43,459 497,31 24 20 3,6%

2 Lắp dựng Cốp pha cột, vách 100m2 7,3 205,2 20 10 2,6%

4 Tháo Cốp pha cột, vách thang máy, cầu thang 100m2 2,1 17,55 17 1 3.2%

5 GCLD cốt thép dầm, sàn tấn 60,47 691,64 27 25 2.4%

6 Lắp dựng Cốp pha dầm, sàn 100m2 21,84 523,345 52 10 0.6%

8 Tháo Cốp pha dầm, sàn 100m2 6,66 47,07 23 2 2.3%

1 GCLD cốt thép cột, vách cầu thang tấn 2,88 32,158 16 2 0.5%

2 Lắp dựng Cốp pha cột, vách 100m2 1,626 46,062 23 2 0.1%

4 Tháo Cốp pha cột,vách 100m2 0,484 13,716 13 1 5.5%

9 GCLD cốt thép dầm, sàn tấn 5,554 79,1216 15 5 5.5%

6 Lắp dựng Cốp pha dầm, sàn 100m2 2,49 57,16 14 4 2.1%

8 Tháo Cốp pha dầm, sàn 100m2 0,737 5,1 5 1 2%

Xem chi tiết tại phụ lục 2 – bảng 2.15 ; 2.16 ; 2.17

8.2.5 Kiểm tra và hiệu chỉnh tiến độ Để đánh giá mức độ sử dụng nhân lực hợp lý cần kiểm tra 2 hệ số : a Hệ số bất điều hòa về nhân lực

Trong đó A max : số công nhân lớn nhất trong 1 ngày A max 160 (người)

A tb : số nhân công trung bình A tb = T S Với S: tổng giờ làm việc S = 48239 T: tổng thời gian thi công T = 573 (ngày)

Tổ chức thi công công trình

8.3.1 Tổ chức thi công công tác xây a Biện pháp thi công công tác xây chọn kết hợp thủ công và cơ giới, kỹ thuật xây theo chiều dày tường 3 dọc 1 ngang, vật liệu được tập kết tại chân công trình trong cự ly qui định Vữa xây được chế tạo tại công trường, sử dụng dàn giáo công cụ, vận chuyển vật liệu theo phương đứng bằng máy vận thăng, theo phương ngang bằng xe rùa Cơ cấu công nghệ của quá trình xây bao gồm các quá trình thành phần là xây và phục vụ xây (vận chuyển vật liệu, dựng và tháo dàn giáo). b Có 2 phương án tổ chức thi công công tác xây:

- Xây từ dưới lên (từ tầng 1 lên tầng mái)

Xây dựng từ trên xuống dưới, bắt đầu từ tầng mái cho đến tầng trệt, là phương pháp hiệu quả trong xây dựng Quá trình này được chia thành các phân đoạn và đợt xây, với mỗi tầng được tính là một phân đoạn và được chia thành nhiều khu vực công tác Để tối ưu hóa hiệu suất làm việc của thợ xây, công việc cần được thực hiện liên tục, giảm thiểu thời gian chờ đợi giữa các đợt xây Tổ chức xây dựng theo phương pháp chuyển đợt, với chiều cao đợt xây là 1,2m, cho phép mỗi tầng được chia thành 3 đợt xây Mỗi tổ thợ sẽ phụ trách một đợt xây và làm việc trên nhiều khu vực đã được chuẩn bị sẵn Trên mỗi phân đoạn, có thể chia thành nhiều tổ thợ thực hiện công việc tương tự tại các khu vực khác nhau, tùy thuộc vào việc bố trí nhân lực cho từng lượng tường xây.

8.3.2 Tổ chức thi công trát a Biện pháp thi công

Chọn phương pháp thi công trát kết hợp giữa thủ công và cơ giới, sử dụng vữa trát chế tạo ngay tại công trường Vật liệu được tập kết tại chân công trường và được vận chuyển lên cao bằng máy vận thăng, sau đó di chuyển trên mặt bằng xây dựng bằng xe rùa.

Cơ cấu công nghệ của quá trình trát bao gồm các bước trát và phục vụ trát, như vận chuyển vật liệu và lắp đặt, tháo dàn giáo Trong quá trình trát tường, giàn giáo được sử dụng cho cả tường trong và ngoài Đối với tường ngoài, giàn giáo được lắp đặt sau mỗi lần hoàn thành đợt trát, trong khi công tác phục vụ chỉ tập trung vào việc vận chuyển vật liệu và tháo dàn giáo Thao tác trát tường ngoài diễn ra ngược lại với quá trình xây dựng, bắt đầu từ trên xuống và tháo dàn giáo khi hoàn tất đợt trát.

- Thi công trát bao gồm 2 quá trình : trát trong và trát ngoài.

- Đối với trát trong ta có 2 phương pháp tổ chức :

Phương án 1 đề xuất chia thành hai tổ thợ: Tổ thứ nhất sẽ thi công tầng 1 và sau đó chuyển lên tầng 3, trong khi tổ thứ hai hoàn thành việc trát tầng 2 trước khi chuyển lên trát tầng 4 Cả hai tổ sẽ thi công song song với công tác xây dựng, đảm bảo rằng việc trát bên trong hoàn tất trước khi tiến hành trát bên ngoài.

Phương án 2 đề xuất bắt đầu thi công ngay sau khi tường đạt đủ cường độ sau 5 ngày, sử dụng một tổ thợ và thực hiện song song với công tác xây dựng Dựa vào khối lượng thi công và hệ số điều hòa k1 cũng như không điều hòa k2 từ bảng tổng tiến độ, sẽ xác định được phương án trát hợp lý Ngoài ra, cần tổ chức thi công theo các đợt để đảm bảo hiệu quả và tiến độ công việc.

Quá trình trát tường được chia thành các phân đoạn theo chiều cao, mỗi phân đoạn tương ứng với một tầng và được chia thành nhiều khu vực công tác Công tác trát được tổ chức theo hình thức chuyển đợt, với chiều cao trát dựa trên chiều cao của giáo công cụ là 1,5m Việc trát tường có thể bắt đầu ngay sau khi hoàn thành công tác xây dựng tại mỗi khu vực, nhưng để đảm bảo tổ chức thi công hiệu quả và tránh chồng chéo công việc, cần có khoảng cách hợp lý giữa các công đoạn xây tường và trát tường như đã được nêu trong bảng tổng tiến độ.

Tổ chức thi công trát tường ngoài theo phương pháp chuyển đợt có thể bắt đầu ngay sau khi hoàn thành phần xây Để tối ưu hóa việc sử dụng tổ thợ chuyên nghiệp, cần phối hợp chọn thời điểm bắt đầu công tác trát tường ngoài ngay sau khi kết thúc công tác trát tường trong.

AN TOÀN LAO ĐỘNG TRONG XÂY DỰNG

Biện pháp an toàn lao động cho người lao động 102 1 Đối với công nhân

9.1.1 Đối với công nhân a Tất cả công nhân khi tham gia thi công xây dựng tại công trình đều phải có sức khỏe tốt, ổn định Tránh các bệnh lí nền nặng, khó vận động, lao động quá sức

Trong giai đoạn I của Trung tâm Y tế quận Sơn Trà, cần tuân thủ nghiêm ngặt các quy định an toàn lao động Công nhân không được đùa giỡn, di chuyển tại các khu vực cấm hoặc chưa ổn định và phải tránh ngồi trên lan can hay leo trèo ở nơi có nguy cơ té ngã Đối với công việc bốc xếp vật liệu và tháo dỡ cốp pha, công nhân phải sắp xếp gọn gàng, sạch sẽ và đúng vị trí theo bản vẽ tổng mặt bằng, không được vứt bừa bãi Trong điều kiện thời tiết xấu, công nhân không được làm việc trên cao hoặc ở những vị trí có gió to nguy hiểm Cuối cùng, việc sử dụng chất kích thích trước khi vào công trình là hoàn toàn cấm.

9.1.1 Đối với cán bộ kỹ thuật a Khi tham gia giám sát thi công, cần phải trang bị bảo hộ lao động cá nhân cơ bản b Cần có sức khỏe tốt, ổn định khi tham gia giám sát công việc

9.1.2 Đối với máy móc xây dựng a 100% tất cả máy móc, thiết bị, phương tiện khi vào công trường cần kiểm tra độ vận hành, năng suất và an toàn khi vận hành ( chứng chỉ đăng kiểm của cơ quan chức năng ) b Ra ngoài công trình, tất cả các phương tiện, máy móc được vệ sinh tại các lốp bánh xe, gầm xe để tránh làm ô nhiễm khi di chuyển tại các tuyến đường công cộng.

Biện pháp an toàn điện

Trong bài viết này, chúng tôi trình bày các hình ảnh minh họa quan trọng liên quan đến thi công cọc nhồi và đài cọc, bao gồm vị trí cọc nhồi so với mặt đất tự nhiên, máy khoan gầu thủng, và các phương pháp tính toán dây cẩu Các giai đoạn thi công được thể hiện qua sơ đồ hướng đào và di chuyển xe đào, cùng với mặt bằng và mặt cắt của đài móng và dầm móng Bài viết cũng đề cập đến thiết kế cốp pha sàn và dầm, bao gồm sơ đồ tính toán cốp pha và bố trí cốp pha, xà gồ, cột chống trục Cuối cùng, các sơ đồ tính toán cốp pha đáy dầm và cốp pha cột cũng được trình bày chi tiết.

DANH SÁCH BẢNG VẼ PHẦN I: KIẾN TRÚC

Bảng 1.1: Tốc độ gió trung bình và mạnh nhất trong năm 4

Bảng 2.1: Phân loại ô sàn tính toán và chiều dàu ô sàn 13Bảng 2.2: Tĩnh tải do TLBT tác dụng lên ô sàn 16

Bảng 2.11 trình bày tổng tĩnh tải tác dụng vào dầm, trong khi Bảng 2.12 mô tả hoạt tải truyền vào dầm Bảng 2.13 chỉ ra tải trọng cửa tác dụng lên dầm, và Bảng 2.14 cung cấp thông tin về diện tích tường Bảng 2.15 tiếp tục đề cập đến tĩnh tải tác dụng lên dầm, còn Bảng 2.16 tổng hợp tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm.

Bảng 3.1 trình bày góc α quy đổi hệ số, trong khi Bảng 3.2 cung cấp số liệu về vật liệu Bảng 3.3 nêu rõ số liệu khảo sát địa chất, và Bảng 3.4 cùng Bảng 3.5 đề cập đến khối lượng đào đài móng và đào dầm móng tương ứng Bảng 3.7 giới thiệu cốt thép định hình, còn Bảng 3.8 và Bảng 3.9 đưa ra tiên lượng bê tông cho đài, dầm móng và dầm, sàn tầng điển hình Tiên lượng cốp pha cho đài, dầm móng được trình bày trong Bảng 3.10, trong khi Bảng 3.11 đề cập đến cốp pha dầm, sàn tầng điển hình Bảng 3.12 và Bảng 3.13 tính toán trực tiếp chi phí theo đơn giá cho đài, dầm móng và phần dầm, sàn tầng 5 Bảng 3.14 cung cấp giá chi tiết về vật liệu, nhân công, và ca máy, trong khi Bảng 3.15 tổng hợp kinh phí Cuối cùng, Bảng 3.16, 3.17, và 3.18 nêu rõ hao phí nhân công cho phần ngầm, phần thân, và hoàn thiện, và Bảng 3.19 trình bày hệ số năng suất lao động phần thân.

DANH SÁCH CÁC KÝ HIỆU

1 R b , R bt : Cường độ tính toán về nén và kéo của bê tông

2 R S , R sc : Cường độ tính toán về kéo và nén của cốt thép

3 R sw : Cường độ tính toán của cốt thép ngang

4 ζ r : Giới hạn của ζ trong tính toán

5 ζ : Tỉ số chiều cao vùng nén x/h o

6 α r : Giới hạn của α m trong tính toán

7 a bv : lớp bê tông bảo vệ cốt thép

8 a m : Hệ số tính toán tiết diện

11 μ min : Giới hạn bé nhất của tỉ số cốt thép

Trong bối cảnh dịch bệnh hiện nay, nhu cầu chăm sóc sức khỏe và ý thức về sức khỏe của người dân ngày càng tăng cao Việc nghiên cứu và cải tạo các công trình y tế để phù hợp với thực tiễn, đồng thời phát triển khoa học và kỹ thuật trong ngành y tế, là điều vô cùng quan trọng đối với người dân, đặc biệt là tại các khu vực đô thị.

Công trình được thiết kế dựa trên các tiêu chuẩn cơ bản của bệnh viện đa khoa, sử dụng kết cấu bê tông cốt thép và áp dụng các biện pháp thi công phổ biến.

Mục tiêu mang lại từ đề tài đồ án:

Vận dụng kiến thức khoa học cơ bản và chuyên ngành cùng với các tiêu chuẩn công nghệ phù hợp là yếu tố quan trọng trong thiết kế và thi công công trình thực tế.

 Giải quyết vấn đề, giao tiếp bằng văn bản, lời nói, tài liệu kỹ thuật, đồ hòa;

 Thu thập, sử dụng tài liệu kỹ thuật thích hợp và vận dụng kiến mới khi cần thiết.

CÔNG TRÌNH TRUNG TÂM Y TẾ SƠN TRÀ

- thiết kế tổng mặt bằng công trình

- thiết kế mặt bằng các tầng

- thiết kế mặt đứng chính công trình

CHƯƠNG I: TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH

1.1 Nhu cầu xây dựng công trình Với sự phát triển chung của thành phố Đà Nẵng nói chung, quận Sơn Trà trong những năm qua đã phát triển nhanh, khá toàn diện trên các lĩnh vực kinh tế - xã hội Các chính sách an sinh xã hội được thực hiện tốt, đời sống vật chất, tinh thần của nhân dân được nâng cao Tuy nhiên, với việc phát triển về các lĩnh vực kinh tế nhưng các lĩnh vực văn hóa – xã hội phát triển chưa tương xứng, trong đó hệ thống mạng lưới các cơ sở y tế khám chữa bệnh trên địa bàn quận.

1.2 Mục tiêu chung Quy hoạch và xây dựng mạng lưới y tế thành phố Đà Nẵng phát triển một cách hợp lý, phù hợp với xu thế phát triển của một thành phố trực thuộc trung ương, kết hợp phát triển y tế cộng đồng với phát triển y tế chuyên sâu nhằm phục vụ tốt nhất việc chăm sóc sức khỏe cho nhân dân, giảm tỉ lệ mắc bệnh, nâng cao thể lực, tăng tuổi thọ của người dân Nâng cao nhận thức và chuyển đổi hành vi của các lực lượng trong xã hội về xã hội hoá y tế; phát huy tiềm năng trí tuệ và vật chất trong nhân dân, huy động toàn xã hội chăm lo sự nghiệp bảo vệ và chăm sóc sức khoẻ, tạo điều kiện cho nhân dân, nhất là các đối tượng chính sách, người nghèo, được hưởng các dịch vụ chăm sóc sức khoẻ ở mức độ ngày càng cao và thuận lợi nhất, góp phần nâng cao chất lượng cuộc sống. Đầu tư cơ sở vật chất, trang thiết bị, con người nhằm nâng cao chất lượng chăm sóc sức khỏe ở tất cả các tuyến y tế trong các lĩnh vực phòng bệnh, khám chữa bệnh, ứng dụng các tiến bộ khoa học kỹ thuật góp phần tích cực vào việc thực hiện đạt được các mục tiêu của chiến lược Quốc gia về chăm sóc bảo vệ sức khỏe nhân dân giai đoạn 2010-2020 đã được Thủ tướng Chính phủ phê duyệt, để ngành y tế Đà Nẵng phát triển tiến gần với trình độ của thành phố Hà Nội, Thành phố Hồ Chí Minh và một số nước trong khu vực.

Trung tâm Y tế quận Sơn Trà đang hướng tới phát triển quy mô 350-370 giường bệnh hiện đại, nhằm đáp ứng nhu cầu dân số địa phương Để đảm bảo các điều kiện cơ sở vật chất cho việc ứng dụng tiến bộ khoa học kỹ thuật trong khám và điều trị, trung tâm sẽ đầu tư vào cơ sở vật chất và trang thiết bị đồng bộ Mục tiêu là nâng cao chất lượng chăm sóc sức khỏe cho người dân, đặc biệt là các đối tượng chính sách và người nghèo, giúp họ tiếp cận các dịch vụ chăm sóc sức khỏe ngày càng tốt hơn.

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 1 mang lại những thuận lợi tối ưu, góp phần nâng cao chất lượng cuộc sống cho người dân địa phương Trung tâm cam kết đảm bảo môi trường đào tạo và nâng cao năng lực chuyên môn cho cán bộ công nhân viên, từ đó nâng cao hiệu quả công việc và phục vụ cộng đồng tốt hơn.

1.4 Sơ bộ về công trình xây dựng

- Quy mô số tầng : 9 tầng nổi, 1 tầng hầm và 1 tầng kỹ thuật

- Tổng diện tích xây dựng : 1.250 m 2

- Tổng diện tích sử dụng : 13.880 m 2

- Tổng chiều cao công trình : 39,0 m.

1.5 Loại dự án, cấp công trình

- Dự án nhóm B thuộc bộ lĩnh vực y tế

- Công trình dân dụng cấp II 1.6 Địa điểm xây dựng

Vị trí khu đất thuộc phường An Hải Tây, quận Sơn Trà, thành phố Đà Nẵng.

Ranh giới được xác định như sau:

- Phía Bắc : Giáo khu dân cư

- Phía Nam : Giáp đất quy hoạch CTCC và đất công viên cây xanh;

- Phía Tây : Giáp đường khu dân cư

- Phía Đông : Giáp đường Ngô Quyền rộng 48m.

1.7 Hiện trạng hệ thống hạ tầng

Giao thông đối ngoại đóng vai trò quan trọng với vị trí khu vực quy hoạch tiếp giáp trực tiếp với đường Ngô Quyền ở phía Đông, đây là tuyến giao thông chính trong khu vực.

Giao thông đối nội : Khu vực phần lớn là đất nền sân kết hợp giao thông nội bộ.

1.7.2 Thoát nước, hệ thống xử lý nước thải

Khu vực này được trang bị hệ thống thoát nước mưa riêng biệt, cùng với hệ thống thu gom nước bẩn, nhằm đưa nước về khu xử lý trước khi thải ra ao phía sau Bệnh viện.

Tại Bệnh viện hiện trạng có 01 khu xử lý nước thải công suất thiết kế 150m 3 /ngày đêm.

Nguồn cấp: Đấu nối tuyến ống chính trên trục đường Ngô Quyền.

Mạng lưới nước bao gồm một hệ thống đấu nối dẫn đến một bể nước ngầm 10m³ nằm gần đường Ngô Quyền và một bể nước 80m³ kết hợp với máy bơm nước lên đài nước BTCT có dung tích 40m³.

Từ vị trí bể 10 m 3 , máy bơm cấp đến bồn nước trên mái khối 3 tầng để phục vụ đến các thiết bị tiêu thụ của khối này

Từ vị trí đài nước, qua hệ thống ống dẫn cấp nước đến các hạng mục công trình còn lại.

Nguồn cung cấp trực tiếp cho Bệnh viện từ nguồn trung thế trên trục đường Ngô Quyền, đấu nối vào trạm hạ thế 22/0.4KV–180 KVA.

Hệ thống đường cáp 0,4KVA – 3 pha đi nổi đến các hạng mục công trình (xem trên bản vẽ hiện trạng hệ thống cấp điện).

Hệ thống điện ưu tiên bao gồm 1 máy phát 10KVA, hiện nay đã hư hỏng, không còn sử dụng.

Thông tin liên lạc: Nguồn cung cấp hệ thống thông tin liên lạc được đấu nối trực tiếp từ đường Ngô Quyền.

1.7.5 Hiện trạng vệ sinh môi trường

Rác thải trong khu vực bao gồm cả rác thải sinh hoạt và rác thải y tế Chúng được thu gom và tập kết tại nhà rác tập trung, sau đó được Công ty vệ sinh môi trường vận chuyển đi xử lý.

1.8 Hiện trạng địa hình, đặc điểm khí hậu khu vực xây dựng

Khu vực này có địa hình không bằng phẳng, với cao trình cao nhất nằm ở phía Đông và dần thấp xuống về phía Tây, chênh lệch độ cao từ +2.92 đến +5.19.

1.8.2 Đặc điểm khí hậu a Nhiệt độ

- Tốc độ gió mạnh nhất : 20 ~ 25 m/s

Bảng 1.1: Tốc độ gió trung bình và mạnh nhất trong năm

Hướng gió B B B B TN B TN TB,T ĐB TB B ĐB,B

Ghi chú : tốc độ gió tính : m/s hướng gió : B – Bắc, T – Tây, N – Nam, Đ – Đông

Biện pháp an toàn cháy nổ

Phương án phòng chống cháy nổ cần được thẩm định và phê duyệt, với nhà thầu tổ chức đội phòng chống cháy nổ có quy chế hoạt động rõ ràng Trên công trường, cần bố trí thiết bị chữa cháy cục bộ và lắp đặt biển báo cấm lửa tại các vị trí dễ xảy ra cháy, đồng thời trang bị thiết bị báo động để phát hiện kịp thời khi có sự cố Các vật dụng và chất gây cháy nổ phải được sắp xếp xa nguồn điện và những khu vực có nguy cơ cháy nổ Sau khi sử dụng thiết bị điện, cần kiểm tra và tắt nguồn để đảm bảo an toàn Cuối cùng, không sử dụng phương tiện cứu hỏa cho các công việc không cần thiết và thường xuyên kiểm tra các dụng cụ, phương tiện cứu hỏa để đảm bảo hiệu quả.

KẾT CẤU Hình 2.1: Mặt bằng sàn tầng 5

Tiêu đề	Thiết Kế Trung Tâm Y Tế Quận Sơn Trà – Giai Đoạn I
Tác giả	Huỳnh Anh Khoa
Người hướng dẫn	TS.KTS. Phan Tiến Vinh, ThS. Phan Nhật Long, ThS. Đoàn Vĩnh Phúc
Trường học	Đại học Đà Nẵng
Chuyên ngành	Kỹ thuật xây dựng
Thể loại	Đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2021
Thành phố	Đà Nẵng

Định dạng
Số trang	140
Dung lượng	3,81 MB