(Đồ án tốt nghiệp) thiết kế trung tâm y tế quận sơn trà – giai đoạn i

TỔNG QUAN VỀ CÔNG TRÌNH

Nhu cầu xây dựng công trình

Trong những năm qua, quận Sơn Trà, thành phố Đà Nẵng, đã phát triển nhanh chóng và toàn diện trên nhiều lĩnh vực kinh tế - xã hội Các chính sách an sinh xã hội được thực hiện hiệu quả, nâng cao đời sống vật chất và tinh thần của người dân Tuy nhiên, sự phát triển kinh tế chưa tương xứng với các lĩnh vực văn hóa - xã hội, đặc biệt là hệ thống mạng lưới cơ sở y tế khám chữa bệnh trên địa bàn quận.

Mục tiêu chung

Quy hoạch mạng lưới y tế thành phố Đà Nẵng cần phát triển hợp lý, phù hợp với xu hướng của một thành phố trực thuộc trung ương, kết hợp y tế cộng đồng và y tế chuyên sâu nhằm nâng cao chất lượng chăm sóc sức khỏe cho người dân Việc nâng cao nhận thức xã hội về xã hội hóa y tế và huy động nguồn lực từ cộng đồng là cần thiết để đảm bảo mọi người, đặc biệt là các đối tượng chính sách và người nghèo, đều được tiếp cận dịch vụ chăm sóc sức khỏe tốt nhất Đầu tư vào cơ sở vật chất, trang thiết bị và nhân lực là yếu tố quan trọng để cải thiện chất lượng chăm sóc sức khỏe ở tất cả các tuyến y tế, góp phần thực hiện các mục tiêu của chiến lược Quốc gia về chăm sóc sức khỏe giai đoạn 2010-2020, hướng đến phát triển ngành y tế Đà Nẵng ngang tầm với Hà Nội, Hồ Chí Minh và các nước trong khu vực.

Mục tiêu cụ thể

Trung tâm Y tế quận Sơn Trà đang hướng tới phát triển thành một cơ sở hiện đại với quy mô 350-370 giường, nhằm đáp ứng nhu cầu dân số địa phương Để đạt được điều này, trung tâm sẽ đầu tư vào cơ sở vật chất và trang thiết bị đồng bộ, từ đó nâng cao chất lượng chăm sóc sức khỏe cho người dân Đặc biệt, trung tâm sẽ tạo điều kiện cho các đối tượng chính sách và người nghèo tiếp cận dịch vụ chăm sóc sức khỏe với chất lượng ngày càng cao.

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 1 đóng vai trò quan trọng trong việc nâng cao chất lượng cuộc sống của cộng đồng địa phương Trung tâm cam kết tạo ra môi trường đào tạo tốt nhất và nâng cao năng lực chuyên môn cho cán bộ công nhân viên, góp phần phát triển bền vững cho xã hội.

Sơ bộ về công trình xây dựng

- Quy mô số tầng : 9 tầng nổi, 1 tầng hầm và 1 tầng kỹ thuật

- Tổng diện tích xây dựng : 1.250 m 2

- Tổng diện tích sử dụng : 13.880 m 2

- Tổng chiều cao công trình : 39,0 m.

Loại dự án, cấp công trình

- Dự án nhóm B thuộc bộ lĩnh vực y tế

- Công trình dân dụng cấp II

Địa điểm xây dựng

Vị trí khu đất thuộc phường An Hải Tây, quận Sơn Trà, thành phố Đà Nẵng.

Ranh giới được xác định như sau:

- Phía Bắc : Giáo khu dân cư

- Phía Nam : Giáp đất quy hoạch CTCC và đất công viên cây xanh;

- Phía Tây : Giáp đường khu dân cư

- Phía Đông : Giáp đường Ngô Quyền rộng 48m.

Hình 1.1 : Mặt bằng tổng thể công trình

TIEU LUAN MOI download : skknchat@gmail.com

TRUNG TÂM Y TẾ QUẬN SƠN TRÀ – GIAI ĐOẠN I

Hiện trạng hệ thống hạ tầng

Giao thông đối ngoại của khu vực được quy hoạch tiếp giáp trực tiếp với đường Ngô Quyền ở phía Đông, đóng vai trò là tuyến giao thông chính trong khu vực này.

Giao thông đối nội : Khu vực phần lớn là đất nền sân kết hợp giao thông nội bộ.

1.7.2 Thoát nước, hệ thống xử lý nước thải

Khu vực này được trang bị hệ thống thoát nước mưa riêng biệt và hệ thống thu gom nước bẩn, đảm bảo nước thải được xử lý trước khi thoát ra khu vực ao phía sau Bệnh viện.

Tại Bệnh viện hiện trạng có 01 khu xử lý nước thải công suất thiết kế 150m 3 /ngày đêm.

Nguồn cấp: Đấu nối tuyến ống chính trên trục đường Ngô Quyền.

Hệ thống mạng lưới nước bao gồm vị trí đấu nối và đường ống dẫn đến một bể nước ngầm 10m³ tại đường Ngô Quyền, cùng với một bể nước 80m³ kết hợp với máy bơm nước lên đài nước BTCT có khối tích 40m³.

Từ vị trí bể 10 m 3 , máy bơm cấp đến bồn nước trên mái khối 3 tầng để phục vụ đến các thiết bị tiêu thụ của khối này

Từ vị trí đài nước, qua hệ thống ống dẫn cấp nước đến các hạng mục công trình còn lại.

Nguồn cung cấp trực tiếp cho Bệnh viện từ nguồn trung thế trên trục đường Ngô Quyền, đấu nối vào trạm hạ thế 22/0.4KV–180 KVA.

Hệ thống đường cáp 0,4KVA – 3 pha đi nổi đến các hạng mục công trình (xem trên bản vẽ hiện trạng hệ thống cấp điện).

Hệ thống điện ưu tiên bao gồm 1 máy phát 10KVA, hiện nay đã hư hỏng, không còn sử dụng.

Thông tin liên lạc: Nguồn cung cấp hệ thống thông tin liên lạc được đấu nối trực tiếp từ đường Ngô Quyền.

1.7.5 Hiện trạng vệ sinh môi trường

Rác thải trong khu vực, bao gồm rác thải sinh hoạt và rác thải y tế, được thu gom và tập kết tại nhà rác tập trung Công ty vệ sinh môi trường sẽ vận chuyển rác thải này để xử lý một cách an toàn và hiệu quả.

Hiện trạng địa hình, đặc điểm khí hậu khu vực xây dựng 3 1 Hiện trạng địa hình

Khu vực này có địa hình không bằng phẳng, với cao trình cao nhất nằm ở phía Đông và giảm dần về phía Tây, độ chênh cao dao động từ +2.92 đến +5.19.

1.8.2 Đặc điểm khí hậu a Nhiệt độ

- Tốc độ gió mạnh nhất : 20 ~ 25 m/s

Bảng 1.1: Tốc độ gió trung bình và mạnh nhất trong năm

Hướng gió B B B B TN B TN TB,T ĐB TB B ĐB,B

Ghi chú : tốc độ gió tính : m/s hướng gió : B – Bắc, T – Tây, N – Nam, Đ – Đông

TB – Tây Bắc, ĐB – Đông Bắc, TN – Tây Nam b Bão

Bão ở Đà Nẵng xuất hiện ở các tháng 1 ~ 10 ~ 12; Bão thường là cấp 9 ~ 10; kéo theo mưa to, kéo dài và gây lũ lụt.

Đặc điểm kiến trúc công trình

1.9.1 Kích thước, chức năng các tầng

Mặt bằng công trình được thiết kế theo hình khối chữ nhật với chiều dài 72,1m và chiều rộng 20m Các phòng điều trị bệnh được bố trí hướng về phía Nam và Bắc, trong khi hướng Tây và Đông được sử dụng cho hành lang, ban công và các mảng tường đầu hồi, nhằm giảm thiểu tác động của nắng.

Tầng hầm B1 có diện tích 1.200 m², được bố trí khu vực để xe máy cùng với các phòng kho, phòng kỹ thuật, phòng máy bơm, trạm khí nén, trạm khí hút, cầu thang bộ và thang máy.

- Tầng 1: Diện tích 1.250m 2 Bố trí Khu khám, tiếp nhận bệnh;

- Tầng 2: Diện tích 1.240m 2 Bố trí Khu khám - LCK;

- Tầng 3: Diện tích 1.428m 2 Bố trí Khu sinh - khám sản;

- Tầng 4: Diện tích 1.428m 2 Bố trí Khoa phẩu thuật, gây mê hồi sức;

- Tầng 5: Diện tích 1.428m 2 Bố trí Khoa Ngoại;

- Tầng 6: Diện tích 1.428m 2 Bố trí Khoa Nội tổng hợp;

- Tầng 7: Diện tích 1.428m 2 Bố trí Khoa điều trị nội trú LCK;

- Tầng 8: Diện tích 1.428m 2 Bố trí Khu Hành chính, Khoa dược;

- Tầng 9: Diện tích 1.428m 2 Bố trí Khu Hành chính, khoa chống nhiễm khuẩn;

- Tầng kỹ thuật: Diện tích 194 m 2 Bố trí phòng kỹ thuật, phòng xử lý nước

Giải pháp, kiến trúc công trình

Giao thông trên mặt bằng sử dụng hành lang giữa theo phương dọc nhà rộng 3,0m và hai hành lang bên rộng 1,6m;

Giao thông trục đứng trong công trình được thiết kế với 02 cầu thang bộ đặt tại vị trí giữa và đầu hồi nhà, tạo điều kiện dễ dàng tiếp cận và đáp ứng yêu cầu thoát người cũng như công tác phòng cháy chữa cháy Ngoài ra, công trình còn được trang bị 05 thang máy, bao gồm 04 thang dành cho bệnh nhân và nhân viên, cùng 01 thang phục vụ việc vận chuyển đồ bẩn và hỗ trợ PCCC.

M áy Bom phòng máy khí nén, hút

Hình 1.2 : Mặt bằng tầm hầm

Hình 1.3 : Mặt bằng tầng 5

Hình khối công trình nhẹ nhàng và đa dạng về đường nét, tạo ra nhiều lớp không gian hấp dẫn Mặt đứng được thiết kế theo bố cục đăng đối hiện đại, đồng nhất với mặt bằng Việc sử dụng hệ cửa sổ, mảng tường gạch đặc và lam trang trí hành lang kết hợp với chi tiết roan âm tường không chỉ tăng cường hiệu quả thẩm mỹ mà còn tạo nên một tổng thể thống nhất cho công trình, phù hợp với tính chất của công trình y tế.

Không gian kiến trúc đa dạng đáp ứng tốt các nhu cầu sử dụng trong công việc Với khí hậu miền Trung đặc trưng, bao gồm nắng nóng và mưa nhiều, toàn bộ công trình được thiết kế mở về hướng Nam và Bắc Hai đầu hồi Đông và Tây được trang bị các mảng đặc biệt như hành lang và tấm chắn nắng, giúp công trình có độ cách ly cao với điều kiện khí hậu khắc nghiệt bên ngoài.

Hình 1.4 : Mặt đứng công trình

Chiều cao của tầng 1 đến tầng 4 là 4,2m, trong khi các tầng còn lại có chiều cao 3,6m Tầng kỹ thuật có chiều cao 3,0m, đảm bảo không gian làm việc thoải mái, khối tích không khí đủ lớn và thuận tiện cho việc đi ngầm các hệ thống kỹ thuật.

Hình 1.5 : Mặt cắt công trình

Công trình cần hoàn thiện tốt để tương xứng với quy mô Tất cả các bức tường trong và ngoài được sơn mattic kết hợp với gạch trang trí ở những vị trí cần thiết Phần ngoại thất sử dụng sơn chống thấm với màu sắc nhẹ nhàng, hài hòa với cảnh quan xung quanh, kết hợp cùng bồn hoa trang trí.

- Nền, sàn lát gạch Granit nhân tạo 600x600, kết hợp với đá granit.

- Nền, vách các phòng phẩu thuật, hành lang vô trùng lát tấm vinyl kháng khuẩn.

- Tường nhà tùy theo tính chất sẽ ốp gạch granite, mattic lăn sơn hoặc ốp tấm panel đặc thù

- Toàn bộ, bậc cấp và cầu thang ốp đá granit;

- Thiết bị vệ sinh trang bị trong công trình sử dụng các sản phẩm đạt chuẩn.

- Các cửa đi, cửa sổ sử dụng cửa khung nhôm, kính an toàn.

- Toàn bộ, bậc cấp và cầu thang ốp đá granit.

- Tường ngăn xây gạch rỗng không nung, vữa xi măng mác 75.

- Toàn bộ trần sử dụng vật liệu trần thạch cao hệ khung mạ kẽm

- Mái được đổ BTCT, chống thấm và cách nhiệt theo quy trình hiện hành;

Trong thiết kế công trình, màu sắc đóng vai trò quan trọng, với việc sử dụng sơn màu kem cho các phòng làm việc và phòng bệnh, trần được sơn màu trắng, trong khi tường ngoài được trang trí bằng sơn màu xanh rêu đậm nhạt theo từng mảng, tạo nên sự hài hòa và ấn tượng cho không gian.

Hiện nay, việc sử dụng kết cấu bê tông cốt thép trong xây dựng đã trở nên phổ biến ở cả thế giới và Việt Nam, đặc biệt là trong xây dựng nhà cao tầng Bê tông cốt thép được ưa chuộng nhờ vào những ưu điểm vượt trội của nó.

- Giá thành của kết cấu bêtông cốt thép thường rẻ hơn kết cấu thép đối với những công trình có nhịp vừa và nhỏ chịu tải như nhau.

- Bền lâu, ít tốn tiền bảo dưỡng, cường độ ít nhiều tăng theo thời gian Có khả năng chịu lửa tốt.

- Dễ dàng tạo được hình dáng theo yêu cầu của kiến trúc.

- Vì vậy công trình được xây bằng bêtông cốt thép.

- TCVN 2737 : 2020 Tải trọng và tác động – Tiêu chuẩn thiết kế.

- TCXDVN 356 : 2005 Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế.

- TCVN 5574 : 2018 Thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép

Giải pháp kỹ thuật

1.11.1.Hệ thống cấp điện a Phần nguồn cấp điện và cấp điện áp

Công trình có quy mô lớn, cấp điện cho toàn bộ công trình do Điện lực Thành phố cấp.

- Cấp điện áp phía hạ thế: 220/380V.

- Cấp điện áp nguồn cung cấp (cụ thể là TBA): 22/0,4 kV.

- Máy biến áp, máy phát điện dự phòng

Nguồn điện chính cấp cho công trình được đấu nối từ lưới điện 22KV hiện có tại khu vực quy hoạch.

Lắp đặt mới một trạm biến áp chuyên dụng cho công trình với máy cấp điện áp 22/0,4KV và dung lượng 1250KVA Đường dây điện được đi ngầm trong đất, bảo vệ bằng ống nhựa HDPE và sử dụng cáp CU/XLPE/DSTA/PVC, CU/XLPE/DATA/PVC.

Khi sự cố thì máy phát điện để cung cấp cho các phụ tải ưu tiên của khối nhà.

Máy phát điện dự phòng với công suất 650kVA (3 pha 4 dây, 380/220V) được thiết kế để cung cấp điện liên tục cho tất cả các phụ tải điện cần thiết.

Việc chuyển đổi giữa hai nguồn điện được thực hiện hoàn toàn tự động thông qua tủ chuyển mạch tự động ATS (automatic transfer switch) với điện áp 380/220V Thời gian chuyển đổi giữa hai nguồn điện không vượt quá 20 giây, bao gồm cả thời gian để máy phát đạt đến chế độ vận hành.

Nguồn cung cấp nước sạch cho toàn công trình được lấy từ mạng lưới cấp nước thành phố, thông qua tuyến ống dẫn chính từ đường Ngô Quyền Tại đầu tuyến cấp nước vào khu đất, có lắp đặt đồng hồ đo lưu lượng và van để quản lý và vận hành hiệu quả.

Nước sẽ được dẫn vào bể chứa nước ngầm của khối nhà 9 tầng, sau đó được bơm định kỳ lên bể nước trên mái Từ bể nước trên mái, nước được cung cấp đến các thiết bị sử dụng thông qua mạng lưới ống dẫn.

Nước thải từ công trình bao gồm nước xí và nước rửa, được thu gom chung và xử lý qua bể xử lý nước thải tại nguồn Sau khi xử lý, nước thải được dẫn ra hệ thống thoát nước bên ngoài.

Hình thức thoát nước: thoát nước mưa và nước thải đi riêng hoàn toàn.

Giải pháp thoát nước mưa cho khu vực nghiên cứu dự án dựa trên cao độ nền đất tự nhiên Sau khi san nền, nước mưa sẽ chảy từ điểm cao đến điểm thấp và được dẫn vào mương hiện trạng dọc vỉa hè đường Ngô Quyền.

Thiết kế hệ thống chiếu sáng bao gồm các hạng mục sau:

- Chiếu sáng phân tán người;

- Cáp cấp nguồn cho hệ thống chiếu sáng được tính toán sao cho tổn thất điện áp rơi trên các đèn ở xa nhất không vượt quá 5%.

- Toàn bộ các linh kiện trong bộ đèn phải có cấp cách điện đảm bảo mọi chỉ tiêu an toàn điện

Loại đèn được sử dụng trong thiết kế nhằm tiết kiệm điện năng, đồng thời mang lại tính thẩm mỹ cao và đáp ứng các tiêu chuẩn kỹ thuật về chiếu sáng.

- Việc thiết kế chiếu sáng nhằm đảm bảo sự hoạt động bình thường của người và các phương tiện khi không có hoặc thiếu ánh sáng tự nhiên.

Chiếu sáng nội thất công trình tuân thủ các tiêu chuẩn chiếu sáng hiện hành, đảm bảo độ rọi tối ưu cho quá trình làm việc, sản xuất và sinh hoạt trong các hộ gia đình.

- Vị trí đặt đèn trên trần ở các phòng ngủ, các phòng làm việc xác định theo tỷ lệ bản vẽ.

- Trong các phòng làm việc khu Văn Phòng dùng đèn led đặt ở độ cao + 3.2 m, có độ rọi tính tóan trung bình E = 400-500 Lux

- Trong các phòng hội trường sử dụng đèn Led gắn âm trần độ rọi tính tóan trung bình E = 500 Lux

- Trong các nhà bảo trì, nhà kỹ thuật sử dụng đèn huỳnh quang gắn âm trần độ rọi tính toán trung bình E 0 - 300 Lux

- Trong các phòng vệ sinh ,hành lang sử dụng đèn Downlight bóng led gắn âm trần độ rọi tính tóan trung bình E = 100 Lux

Hệ thống chiếu sáng ngoài trời sử dụng đèn LED 220V 120W được lắp đặt trên trụ thép mạ kẽm cao 8 mét, mang lại độ rọi trung bình trên 6 Lux cho các đường đi nội bộ và sân bãi, cùng với 1 Lux cho khu vực dọc hàng rào.

Lựa chọn hệ thống điều hòa không khí và thông gió cho công trình phải đáp ứng các tiêu chí sau:

Tạo ra môi trường vi khí hậu lý tưởng bên trong công trình cần đảm bảo các thông số như nhiệt độ, độ ẩm, vận tốc gió và độ trong sạch của không khí phù hợp với yêu cầu tiện nghi nhiệt của con người và các quy trình công nghệ khác Đồng thời, cần giảm thiểu chi phí đầu tư ban đầu và chi phí sử dụng trong quá trình vận hành Hệ thống cần có tính hiện đại, tiện nghi, độ tin cậy cao, đồng thời dễ dàng lắp đặt, vận hành, theo dõi và bảo trì, phù hợp với điều kiện cụ thể của công trình.

Máy móc thiết bị cần phải đồng bộ và có chất lượng cao, được sản xuất tại các cơ sở đạt tiêu chuẩn chất lượng, phù hợp với kỹ thuật hiện đại về lạnh và điều hòa không khí Việc lắp đặt điều hòa không khí phải bảo đảm không làm ảnh hưởng đến tổng thể kiến trúc và nội ngoại thất của công trình, mà ngược lại, còn có thể góp phần hoàn thiện chúng.

Công nghệ phân phối không khí và mô hình khí động trong không gian điều hòa cần tạo ra một môi trường vi khí hậu ổn định và đồng nhất, đồng thời kiểm soát độ ồn trong giới hạn cho phép.

Hệ thống ĐHKK phải thân thiện với môi trường, an toàn trong qúa trình vận hành, sử dụng.

Hệ thống thông gió và điều hòa không khí trong công trình cần được thiết kế tối ưu để đảm bảo điều kiện tiện nghi khí hậu, mang lại sự thoải mái cho người sử dụng.

Toàn bộ hệ thống được lắp đặt phù hợp với kiến trúc và nội thất của công trình.

Thiết kế kim thu sét là hệ thống chống sét hiệu quả cho các công trình nhà cao tầng, với thiết bị hiện đại tạo tia tiên đạo được lắp đặt tại điểm cao nhất của công trình Sử dụng kim thu sét đạt tiêu chuẩn Châu Âu giúp bảo vệ an toàn cho công trình trước hiện tượng sét đánh.

TÍNH TOÁN, BỐ TRÍ THÉP SÀN TẦNG 5

Số liệu tính toán

Bê tông sử dụng cấp bền B25 có : Rb = 14.5 Mpa; Rbt = 1.05 MPa

Cụ́t thép nhóm AI (ỉ ≤ 8 ) có : Rs = Rsc = 225 MPa

: Rsw = 175 MPa Tra bảng có hệ số : R = 0.618; R = 0.427

Cụ́t thép nhóm AII (ỉ>8) có : Rs = Rsc = 280 MPa

Tra bảng có hệ số : R = 0.595; R = 0.418

(Các số liệu tra Phụ lục: 3-5-8; Trang 364-371; Sách KCBTCT Phần CKCB)

Sơ đồ phân chia ô sàn

Nếu sàn liên kết với dầm giữa, đó được gọi là liên kết ngàm; nếu sàn liên kết với dầm biên, thì gọi là liên kết khớp; còn nếu dưới sàn không có dầm, thì được xem là liên kết tự do.

1 > 2 bản chủ yếu làm việc theo phương cạnh ngắn: Bản loại dầm.

1 ≤ 2 bản làm việc theo cả 2 phương: Bản kê 4 cạnh.

Trong đó: l2: Kích thước theo phương cạnh dài. l1: Kích thước theo phương cạnh ngắn.

Căn cứ theo loại phòng, kích thước ô sàn, điều kiện liên kết mà ta chia mặt bằng sàn thành các loại ô sàn như sơ đồ sau :

Hình 2.1 : Mặt bằng sàn tầng 5

Tải trọng tác dụng lên sàn

2.3.1 Sơ bộ chọn chiều dày sàn:

Chọn chiều dày bản sàn theo công thức : hb = Dl m > hmin (1.1)

Trong đó : l : Là cạnh ngắn của ô bản ( cạnh theo phương chịu lực).

D = 0,8  1,4 : Hệ số phụ thuộc vào tải trọng m : Hệ số phụ thuộc vào loại bản.

Chiều dày của bản phải thỏa mãn điều kiện cấu tạo: hb > h= 50 mm đối với sàn nhà dân dụng ( Theo TCXDVN 356 – 2005).

Ta có thể thiết lập bảng tính như sau :

Bảng 2.1 : Phân loại ô sàn tính toán và chiều dày ô sàn Ô sàn

TRUNG TÂM Y TẾ QUẬN SƠN TRÀ – GIAI ĐOẠN I Ô sàn

Sơ bộ chọn chiều dày sàn hb = 120 ( mm) cho toàn bộ các ô sàn tầng 5

2.3.2 Tải trọng tác dụng lên sàn a Tải trọng tác dụng lên sàn bao gồm:

Tĩnh tải: Trọng lượng của bản thân bản sàn BTCT và các lớp cấu tạo, trọng lượng của bản thân tường ngăn và cửa.

Hoạt tải: Theo tiêu chuẩn 2737-1995 tuỳ theo mục đích sử dụng. b Tĩnh tải:

Tĩnh tải tác dụng lên sàn là tải trọng phân bố đều từ trọng lượng của các lớp cấu tạo sàn Để tính toán tải trọng này, cần căn cứ vào các lớp cấu tạo của từng ô sàn cụ thể và tham khảo bảng tải trọng tính toán của các vật liệu thành phần liên quan.

Ta có công thức tính: g tc = i I (2.2) g tt = n.g tc (2.3)

Trong đó i, i, ni lần lượt là trọng lượng riêng, bề dày, hệ số vượt tải của lớp cấu tạo thứ i trên sàn.

Chú ý : Hệ số vượt tải lấy theo TCVN 2737-1995.

Tiến hành xác định tĩnh tải riêng cho từng ô sàn căn cứ theo loại phòng do chúng có cấu tạo các lớp sàn khác nhau:

- Tính toán tải trọng tác dụng lên ô sàn

Bảng 2.2 : Tĩnh tái do TLBT tác dụng lên ô sàn Loại sàn Các lớp cấu tạo  mm

 kN/m 3 gtc kN/m 2 n gtt kN/m 2 Sàn hành lang, sảnh, phòng bệnh, nhân viên y tế

Sàn phòng vệ sinh, ban công

- Tính toán tĩnh tải tường ngăn và bao che tác dụng lên ô sàn gqdt = S t + g t tc + S c + g c tc +n

Trong đó : St – Diện tích tường ( m 2 )

Sc – Diện tích cửa ( m 2 ) n : hệ số tin cậy của cửa ( n= 1,3 ) g tc t, g tc c- trọng lượng đơn vị tiêu chuẩn của tường,cửa g tt t = n t x t x t + 2 x ntrat x trat x trat (2.5) g tt t = 1.1 x 15 x 0.1 x + 2 x 1.3 x 18 x 0.015 = 2.35 ( kN/m 2 )

c tc = 0.15 kN/m 2 cửa kính khung nhôm

Lớp gạch lát dày 10 mm Vữa lót dày 20 mm Bản BTCT B25 dày 120 mm Vữa trát trần 20 mm

Hình 2.2 : Mặt cắt thành phần sàn

(tra theo “Sổ Tay Thực Hành Kết Cấu Công Trình” của Gs, Pts Vũ Mạnh Hùng);

Ssan(m 2 ): diện tích ô sàn đang tính toán

Các tường ngăn là tường dày 100 (mm); cao 3.6 – 0.12 = 3.48 (m)

Xác định diện tích tường ngăn và diện tích cửa trên ô sàn điển hình:

Bảng 2.3: Tải trọng tường ngăn

Loại tường Các lớp cấu tạo  mm

 kN/m 3 gtc kN/m 2 n gtt kN/m 2

Tải tường trên 1m 2 có tính đến hệ số cửa : 0.8

Loại tường Các lớp cấu tạo  mm

 kN/m 3 gtc kN/m 2 n gtt kN/m 2

Tải tường trên 1m 2 có tính đến hệ số cửa : 0.8

Bảng 2.4 : Kết quả tính toán tĩnh tải lên các ô sàn Ô sàn

Tĩnh tải do TLBT (KN/m 2 )

Tĩnh tải do tường ngăn

Tổng tĩnh tải sàn

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 19 Ô sàn

Tĩnh tải do TLBT (KN/m 2 )

Tĩnh tải do tường ngăn

Tổng tĩnh tải sàn

Giá trị hoạt tải của các khu vực sàn thay đổi tùy thuộc vào chức năng sử dụng, với các giá trị này được xác định theo tiêu chuẩn tải trọng và tác động TCVN 2737-2020 Hệ số tin cậy cũng được áp dụng để đảm bảo tính chính xác trong việc tính toán tải trọng.

- Các giá trị hoạt tải được nhân với hệ số vượt tải.

Bảng 2.5 : Hoạt tải tiêu chuẩ

Phòng vệ sinh, bệnh nhân, phòng khám

Hành lang, sảnh, bếp, phòng giặt, văn phòng, phòng giải lao

Ban công, lô gia, kho, mái bằng có sử dụng

Bảng 2.6 : Hoạt tải phân bố trên các ô sàn

Hoạt tải tính toán (KN/m 2 )

11 S11 Phòng bệnh, phòng vệ sinh 2 1.2 2.4

2.3.3 Xác định nội lực trên các ô sàn

Nội lực trong bản được tính theo sơ đồ đàn hồi a Phân tích sơ đồ kết cấu

Sàn làm việc được coi là kết cấu chịu uốn theo phương thẳng đứng Dựa vào mặt bằng sàn tầng, chúng ta phân loại thành các ô bản hình chữ nhật theo sơ đồ phân chia ô sàn Bản chịu lực được phân bố đều, và tùy thuộc vào kích thước các cạnh liên kết, bản có thể bị uốn theo một phương hoặc hai phương Việc tính toán nội lực trong các kết cấu này là rất quan trọng để đảm bảo an toàn và hiệu quả sử dụng.

Bản dầm được cắt thành dải rộng 1m theo phương cạnh ngắn, với tải trọng phân bố đều tác dụng lên dầm, được tính theo công thức q = (p+g) x 1m (kN/m) Cần thực hiện tính toán thép sàn để đảm bảo khả năng chịu lực và an toàn cho công trình.

Sàn sử dụng bê tông cốt thép độ bền B25 có Rb = 14.5 Mpa

Cốt thép  ≤ 8, thép AI có Rs= Rsc= 225 MPa, Rsw = 175 Mpa

 ≥ 10, Thép AII có Rs = Rsc = 280MPa , Rsw = 225Mpa

- Các bước tính toán với 1 ô sàn cụ thể:

L1 = 6.1m; L2 = 6.6m ta có L2/L1 = 1,32 < 2 Nên ô sàn này làm việc theo cả 2 phương

Ta tính ô sàn theo loại bản kê 4 cạnh.

Sơ đồ tính : 4 ngàm ( theo sơ đồ 9).

Tra bảng phụ lục 15 trang 223 ( Sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép – Phần Cấu Kiện Cơ Bản ) Có α1 = 0.0191 α2 = 0.0165 β1 = 0.0445 β2 = 0.038

Dựa theo hệ số α và β ta tính được momen tại ô sàn :

- Tính toán cốt thép sàn theo các bước sau

Tính như cấu kiện chịu uốn có tiết diện hình chữ nhật với bề rộng b = 1m, chiều cao h=hb = 120mm Lấy abv = 20 với hb > 100mm

Ta có ho = hb – abv = 120 – 20 = 100mm

Tính cốt thép chịu momen dương M1 : am = M 1

14.5 x 1 x 100 2 = 0.038 Với vật liệu bê tông B25 có Rb = 14.5 MPa Tra bảng phụ lục 11b trang 216 – ( Sách Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép – Phần Cấu Kiện Cơ Bản ) có αR = 0.427 ( thép AI ); αR 0.418 ( thép AII ).

Tính : Diện tích cốt thép sàn được xác định theo công thức sau:

225 x 0.98 x 100 = 252 (mm 2 ) Hàm lượng cốt thép : μ% = A s tt x 100 b x h 0 = 1000 252 x x 100 100 = 0.252 % < μmax = ζR x R R b s = 0.618 x 14.5 225 = 3.92 % Chọn và bố trí thép

Với A tt s = 252 (mm 2 ) Tra bảng ( Phụ lục 14 – Bảng tra diện tích và trọng lượng cốt thép – Sách kết cấu Bê tông Cốt thép ) Ta chọn Φ8 có As = 50.3 (mm 2 )

A s tt = 1000 x 50.3 252 = 199.6 (mm 2 ) (2.7) Chọn s BT = 200mm Thỏa mãn: Thỏa mãn: 70 < S < 200(mm)

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép: μ% = A s bt x 100 b x h 0 = 251.5 x 100

( Tính toán tương tự với cốt thép chịu Mômen âm MI và MII).

Các ô sàn khác tính toán tương tự Kết quả tính toán được thể hiện ở bảng tính.

Kết quả bố trí thép sàn được thể hiện trên bản vẽ kết cấu

Bảng tính cốt thép sàn tầng 5 loại bản kê 4 cạnh ( Phụ lục – Bảng 1)

TÍNH TOÁN DẦM LIÊN TỤC

Tính toán dầm liên tục D1 trục E(1-8)

Hình 2.3 : Sơ đồ tính dầm D1 (1-8) a Vật liệu

Dùng bê tông có cấp độ bền B25 có : Rb = 14,5 MPa; Rbt = 0,9 MPa.

Cụ́t thép nhóm AI (ỉ ≤ 8) có : Rs = Rsc = 225 MPa

Tra bảng có hệ số: R = 0.618; R = 0.427.

Cụ́t thép nhóm AII (ỉ ≥ 10) có : Rs = Rsc = 280 MPa.

Tra bảng có hệ số: R = 0,595; R = 0,418.

(Các số liệu tra Phụ lục: 3-5-8; Trang 364-371; Sách KCBTCT Phần CKCB)

Chiều cao h của tiết diện dầm chọn phụ thuộc nhịp dầm, tải trọng tác dụng trên dầm và liên kết Với nhịp 6.6m: hd = ( 12 1 ÷ 20 1 )l d = ( 12 1 ÷ 20 1 ) x 6600 = 550 ÷ 330 (2.9)

Sơ bộ chọn: h = 500 (mm) b = (0,3 0,5).hd = (0,3 0,5).500 = 150 ÷ 250mm Chọn b = 250mm. Tiết diện sơ bộ dầm D1 (1-8): 250x500 mm a Tải trọng tác dụng lên dầm:

Gồm : Tĩnh tải gồm trọng lượng bản thân

Trọng lượng tường + cửa trên dầm Tĩnh tải sàn truyền vào

- Trọng lượng bản thân dầm: Bêtông và vữa trát :

Phần sàn giao nhau với dầm được tính vào trọng lượng sàn, trong khi trọng lượng bản thân của dầm chỉ tính cho phần không giao với sàn, tức là phần sườn dầm.

Tổng trọng lượng bản thân dầm: g =g +g 0 bt tr (kN/m)

Trọng lượng phần BTCT : gbt=nbt.bt.bd.(h-hb) (2.10) Trọng lượng phần trát ( mm, trát 3 mặt) : gtr=ntr γ xm (b+2.h-2.hb) (2.11)

 mm : chiều dày phần vữa trát nbt=1,1: hệ số vượt tải của bêtông. ntr=1,3: hệ số vượt tải của vữa ximăng.

Trọng lượng phần bê tông : gbt = n γ bt (hd - hb).bd = 1,1.25.(0,5 – 0,12).0,25= 2.61 (kN/m) Trọng lượng phần vữa trát : gtr = ntr γ xm (b+2.h-2.hb)=1,3.18.0,02.(0,25+2.0,5-2.0,12)=0,47(kN/m)

Suy ra trọng lượng bản thân dầm và lớp vữa trát: gd1 = gbt + gtr = 2.61 + 0.47 = 3.08 (kN/m) a Tải trọng tường + cửa trên dầm.

Gạch xây, cửa, vữa trát

Với tường đặc truyền trọng lượng tường trên phạm vi tam giác đáy 60 0

Với tường rỗng xem gần đúng là toàn bộ trọng lượng tường phân bố trên đoạn dầm đỡ nó. gt = n g S g γ g + n vt S vt γ vt +n c g c tc S c l 1 (2.12)

Đối với tường đặc, người ta cho rằng chỉ có tường trong phạm vi góc 60 độ mới có khả năng truyền lực lên dầm, trong khi các tường còn lại sẽ tạo ra lực tập trung và truyền xuống nút khung.

Nếu hai bên dầm không có cột (hoặc vách), hoặc chỉ có cột (hoặc vách) ở một phía thì cũng xem toàn bộ tải trọng tường truyền xuống dầm.

Trọng lượng 1 m² tường, ký hiệu là gt, được tính bằng công thức gt = nt.t.t + 2.ntr.tr.tr, trong đó nt là số lượng gạch, t là trọng lượng riêng của gạch, và t là độ dày của tường Chiều cao tường, ký hiệu là ht, được xác định bằng chiều cao tầng trừ đi chiều cao dầm.

- Đối với mảng tường có cửa :

Xem gần đúng tải trọng tác dụng lên dầm là toàn bộ trọng lượng tường và cửa phân bố đều trên dầm :  G=g S +n g S t t c c tc c (2.14)

Tải trọng phân bố đều trên dầm là : q = G/ld

Với tường 100 : gt10 = 1,1 x 15 x 0,1 + 2 x 1,3 x 0,02 x 18 = 2,586 (kN/m 2 ) Với tường 200 : gt20 = 1,1 x 15 x 0,2 + 2 x1,3 x 0,02 x 18 = 4,236 (kN/m 2 ) Trong đó : gt : trọng lượng tính toán của 1m 2 tường.

SVTH: Huỳnh Anh Khoa 25 trình bày công thức tính toán độ tin cậy của gạch xây và lớp vữa trát Cụ thể, công thức được diễn đạt như sau: gt = ng.g.g + 2ntr.tr.tr (2.15), trong đó ng là hệ số độ tin cậy đối với gạch xây, còn ntr là hệ số độ tin cậy đối với lớp vữa trát.

g : Trọng lượng riêng của gạch ống g = 15 (kN/m 3 ).

tr : Trọng lượng riêng của lớp vữa trát tr = 18 (kN/m 3 ).

g : Chiều dày lớp gạch xây

tr : Chiều dày lớp vữa trát tường

Sc: Diện tích cửa trên ô sàn đó

St : diện tích tường (trong nhịp đang xét). nc : hệ số độ tin cậy đối với cửa chọn nc=1,3 tc g c: trọng lượng tiêu chuẩn của 1m 2 cửa g tc c=0,15 (kN/m 2 )

Sc : diện tích cửa (trong nhịp đang xét).

Bảng 2.7 : Tải trọng cửa tác dụng lên dầm Nhịp dầm gc tc

Gc = nc.gc tc.Sc

Bảng 2.8 : Diện tích tường Nhịp l (m) St = (l x htường) - Sc(m 2 ) 1_2 3.3 (3.3 x 3.1) – 0.41 = 9.82 2_3 2.4 (2.4 x 3.1) – 0 = 18.91 3_4 6.6 (6.6 x 3.1) – 0 = 20.46 4_5 6.6 (6.6 x 3.1) – 0 = 20.46 5_6 6.6 (6.6 x 3.1) – 0 = 20.46 6_7 6.6 (6.6 x 3.1) – 0 = 20.46 7_8 6.6 (6.6 x 3.1) – 0 = 20.46

Trọng lượng do tường và cửa truyền vào dầm tính theo công thức: gtc = g t S t +G c S c l (kN/m) (2.16)

Trong đó: St: diện tích tường (m 2 ). l: nhịp dầm đang xét (m).

Bảng 2.9 : Tải trọng tường cửa tác dụng dầm

Nhịp l (m) gt (kN/m 2 ) St (m 2 ) Gc (kN) g tc = (kN/m)

- Tải trọng do sàn truyền vào

Với bản dầm l 2 l 1> 2: tải trọng truyền phân bố đều trên cạnh dài của bản qtd = ẵ ql1 ( với l1 là cạn ngắn của bản ) (2.17)

1 < 2 : tải trọng truyền vào theo sơ đồ tam giác hay hình thang ta Quy về phân bố đều :

Sơ đồ tam giác sang phân bố đều : qtd = 16 5 ql1 (2.18)

Sơ đồ hình thang quy về phân bố đều qtd = (1-2β 2 + β 3 ) ql 1

Hình 2.4 : Phân bố lực theo hình Trong đó l1, l2: là chiều dài cạnh ngắn và cạnh dài của ô bản.

Bảng 2.10 : Tải trọng sàn truyền vào dầm

Nhịp Ô sàn Kích thước sàn Tĩnh tải sàn g tt s

Dạng tải trọng Tĩnh tải sàn truyền vào quy về hình chữ nhật (kN/m) l1

9_10 S9 3.3 6.1 3.74 4.38 4.52 b Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm

Bảng 2.11 : Tổng tĩnh tải tác dụng vào dầm Nhịp T lượng

TRUNG TÂM Y TẾ QUẬN SƠN TRÀ – GIAI ĐOẠN I c Hoạt tải

Hoạt tải do các ô sàn truyền vào ( Sơ đồ truyền tải giống như tĩnh tải)

Bảng 2.12 : Hoạt tải truyền vào dầm

Kích thước sàn Hoạt tải sàn g tt s

Dạng tải trọng Hoạt tải sàn truyền vào quy về hình chữ nhật

3.1.2 Xác định nội lực trong dầm D1 (sử dụng phần mềm sap2000)

Nội lực và tổ hợp nội lực dầm D1 được tiến hành giải trên phầm mềm Sap2000

Sơ đồ chất tải trong Sap2000

Hình 2.5 : Tĩnh tải tác dụng dầm

3.1.3 Tính toán và bố trí cốt thép a Cốt thép dọc

Để tính toán cốt thép dọc chịu lực trong cấu kiện chịu uốn, cần sử dụng tổ hợp Mmax và Mmin Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép đến mép vùng bê tông chịu kéo được ký hiệu là a, với a = 25mm Do đó, chiều cao làm việc h0 sẽ được xác định là 500mm – 25mm = 475mm.

- Đối với tiết diện chịu mômen dương.

Do kết cấu bê tông đổ toàn khối, dầm được tính toán như cấu kiện có tiết diện chữ T, với cường độ trên tiết diện thẳng góc nằm trong vùng nén Chiều cao tiết diện được ký hiệu là h, trong khi chiều cao tính toán tiết diện được tính bằng h0 = h – a Bề dày cánh là h’f, trong đó h’f = hb = 120 m, và bề rộng cánh được tính là b’f = 2.Sc + b, với Sc là độ vươn của cánh, được xác định bằng giá trị nhỏ nhất trong các giá trị cho trước.

Trong đó: lo là khoảng cách thông thuỷ giữa hai dầm phụ song song.

- Xác định vị trí trục trung hoà theo điều kiện sau:

Mf = Rb h’f b’f(ho – 0.5h’f) ≤ Mmax trục trung hòa qua sườn tính theo TD chữ T

Mf > Mmax trục trung hòa qua cánh tính theo TD chữ nhật.

Trình tự tính toán như sau :

- Tính αm = R M b b h 0 2 ≤ αR (2.17); nếu không thỏa thì tăng h hoặc cấp bền BT

Tra bảng ⇒ ( Phụ lục 10 – trang 123 Giáo trình Tính Toán Thực Hành Cấu Kiện

Bê Tông Cốt Thép – GS.TS Nguyễn Đình Cống )

Diện tích cốt thép cần thiết : A tt s = R M s ε h o (2.20)

Kiểm tra hàm lượng cốt thép : μmin = 0.1% < μ BT = A s

 Đối với tiết diện chịu mômen âm.

Tính cốt đai chịu cắt.

Trình tự tính toán như sau.

 Kiểm tra điều kiện tính toán : Qmax < φb3 (1+φf + φn) Rbtbho (2.22)

Trong đó : : hệ số phụ thuộc loại bê tông: bê tông nặng = 0,6

= 0 : hệ số xét đến ảnh hưởng của lực dọc.

= 0 : hệ số xét tới ảnh hưởng của cánh.

Nếu các điều kiện được đáp ứng, ta có thể bỏ cốt đai với cấu tạo như sau: Đường kính cốt đai là ỉ6 khi chiều cao h ≤ 800 và ỉ8 khi chiều cao h > 800 Khoảng cách bố trí cốt đai trong đoạn cạnh gối được thực hiện như hướng dẫn.

Trong đoạn giữa dầm khoảng cách cốt đai bố trí như sau: 500 và

Nếu điều kiện không thỏa mãn ta phải tính cốt đai chịu cắt như sau:

- Xác định bước cốt đai. stt = φ b2 (1+φ f + φ n ) γ b R bt bh o

Và phải thỏa mãn điều kiện cấu tạo

Với ϕ b2, ϕ b4 :hệ số xét ảnh hưởng của loại bêtông, bêtông nặng: ϕ b2 = 2, ϕ b2

- Kiểm tra điều kiện chịu ứng suất nén chinh: Qmax ¿ 0,3 ϕ w1 ϕ b1.Rb.b.ho

3.1.4 Tính toán cho 1 nhịp điển hình (nhịp 3-4) a Nội lực tính toán:

M3 = 48.63 KNm, M4 = 45.98 KNm, M34 = 62.03 KNm b Tính cốt dọc

Chọn a = 25mm ⇒ chiều cao làm việc h0 = 500 – 25 = 475 (mm)

- Đối với tiết diện chịu mômen âm.

14.5 x 250 x 475 2 = 0.075 < αR = 0.418 ζ = 1 - √ 1−2 x α m = 1 - √ 1−2 x 0.075 = 0.078 Diện tích cốt thép cần thiết: A tt s = 0.078 x 250 280 x 475 x 14.5 = 479.66 (mm 2 )

Kiờ̉m tra hàm lượng cụ́t thép: à = 100 250 x 479.66 x 500 = 0.38 %; àmin = 0.1% < à = 0.38 % < μmax = 0.595 280 x 14.5 x 100 = 3.08 %

- Kiểm tra cốt thép chịu momen âm

4∅18 với diện tích cốt thép trong dầm As = 1018 (mm 2)

Chiều dày lớp bảo vệ tính từ mép bê tông đến trọng tâm cốt chịu kéo att = 35mm

Từ đó ta tính được : ζ = R A s x R s b x h o x b = 14.5 1018 x 475 x 280 x 250 = 0.17 αm = ζ x ( 1 – 0.5 ζ ) = 0.17 x ( 1- 0.5 x 0.17 ) = 0.15 Khả năng chịu lực theo nội lực giới hạn

Trong đó : [M] = αm x Rb x b x ho 2 = 0.15 x 14.5 x 2.5 x 4.75 2 = 122.68 kNm > M23

Vậy 4∅18 thõa mãn với điều kiện chịu lực.

Xác định độ vươn của cánh Sc S C ≤

Xác định vị trí trục trung hoà theo điều kiện sau:

Mf = 14.5 x 10 3 x 0.16 x 2.17 x (0.5 – 0.5 x 0.16) = 2114.45 kN.m > Mmax tính theo TD chữ nhật.

Diện tích cốt thép cần thiết: A tt s = 0.06 x 250 280 x 475 x 14.5 = 368.97 (mm 2 )

Kiờ̉m tra hàm lượng cụ́t thép: à = 100 250 x 368.97 x 500 = 0.29 % àmin = 0.1% < à = 0.29 % < àmax = ζR x R R b s = 0.595 x 14.5 280 x 100 = 3.08 % Chọn 4∅18 có As = 1018 mm 2

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 33 l/6 = 6100 / 6 = 1017 (mm) 6hb = 6 x 120 = 960 (mm)

Kiờ̉m tra hàm lượng cụ́t thép: à = 100 250 x 350.42 x 500 = 0.28 % àmin = 0.1% < à = 0.28 % < àmax = ζR x R R b s = 0.595 x 14.5 280 x 100 = 3.08 % Chọn 4∅18 có As = 1018 mm 2

- Tính cốt đai chịu cắt.

Ta tính toán cho gối có lực cắt lớn hơn là gối 3.

Kiểm tra điều kiện tính toán φb3(1 + φf + φn)Rbtbho = 0.6 x 0.12 x10 3 x 0.25 x 0.5 = 9 kN < Qmax = 75.8 kN Vậy cần phải tính cốt đai chịu cắt.

Chọn đai ∅8 Có asw = 50.3mm 2 số nhánh n = 2 a Xác định bước cốt đai

75.8 = 148 mm sct = min(h/2;150mm) = (350/2;150mm) = 150 (mm) sct

Chọn ∅8a150 bố trí trong đoạn L/4 gần gối.

Kiểm tra điều kiện chịu ứng suất nén chính. ϕ w1 = 1 + 5 30000 210000 x x 250 2 x x 50.3 150 = 1.09 1,3; ϕ b1 = 1- 0.01 x 14.5 = 0.885

Vậy dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính. Đoạn giữa nhịp (L/2) chọn cấu tạo sct = min(3h/4;500mm) = 262 mm Chọn ∅8a200.

Tính toán dầm liên tục D2 trục (A4-F4)

Hình 2.17 : Sơ đồ tính dầm D2 trục (A4-F4)

3.2.1 Tính toán dầm D2 trục (A4-F4 ) a Chọn kích thước dầm

Chiều cao h của tiết diện dầm chọn phụ thuộc nhịp dầm, tải trọng tác dụng trên dầm và liên kết Với nhịp 6.1m : hd = ( 1 8 ÷ 12 1 )l d = ( 1 8 ÷ 12 1 ) x 6100 = 763 ÷ 508

TRUNG TÂM Y TẾ QUẬN SƠN TRÀ – GIAI ĐOẠN I b = (0,3 0,5).hd = (0,3 0,5).600 = 180 ÷ 300mm Chọn b = 300mm. Tiết diện sơ bộ dầm D2 (A-F): 300x600 mm a Tải trọng tác dụng lên dầm

Gồm : Tĩnh tải gồm trọng lượng bản thân

Trọng lượng tường + cửa trên dầm Tĩnh tải sàn truyền vào

- Trọng lượng bản thân dầm: Bêtông và vữa trát :

Phần sàn giao nhau với dầm được tính vào trọng lượng sàn, trong khi trọng lượng bản thân của dầm chỉ được tính cho phần không giao với sàn, tức là phần sườn dầm.

Tổng trọng lượng bản thân dầm: go = gbt + gtr (kN/m) (2.25) Trong đó :

Trọng lượng phần BTCT : gbt=nbt.bt.bd.(h-hb) (2.26) Trọng lượng phần trát ( mm, trát 3 mặt) : g tr =ntr γtr (b+2.h-2.hb) (2.27)

 mm : chiều dày phần vữa trát nbt=1,1: hệ số vượt tải của bêtông. ntr=1,3: hệ số vượt tải của vữa ximăng.

Trọng lượng phần bê tông được tính bằng công thức gbt = n γ bt (hd - hb).bd, với giá trị gbt = 1,1.25.(0,6 – 0,12).0,3 = 3.96 (kN/m) Trọng lượng phần vữa trát được xác định qua công thức gtr = ntr γ xm (b+2.h-2.hb), cho kết quả gtr = 1,3.18.0,02.(0,3+2.0,6-2.0,12) = 0.58(kN/m) Từ đó, trọng lượng bản thân dầm và lớp vữa trát được tính là gd1 = gbt + gtr = 3.96 + 0.58 = 4.54 (kN/m) Cuối cùng, áp dụng công thức (2.12) để tính toán tải trọng tường và cửa trên dầm.

- Đối với mảng tường đặc: Áp dụng công thức (2.13)

- Đối với mảng tường có cửa : Áp dụng công thức (2.14)

Bảng 2.13 : Tải trọng cửa tác dụng lên dầm

Gc = nc.gc tc.Sc

Bảng 2.14 : Diện tích tường Nhịp l (m) St = (l x htường) - Sc(m 2 ) 1_2 6.1 (6.1 x 3.1) – 14.04 = 4.87 2_3 4.2 (4.2 x 3.1) – 0 = 13.02 3_4 6.1 (6.1 x 3.1) – 14.04 = 4.87 console 1.6 (1.6 x 3.1) – 0 = 4.96 console 1.6 (1.6 x 3.1) – 0 = 4.96 Trọng lượng do tường và cửa truyền vào dầm tính theo công thức:

(kN/m) Trong đó: St: diện tích tường (m 2 ). l: nhịp dầm đang xét (m).

Bảng 2.15 : Tải trọng tường cửa tác dụng lên dầm

Nhịp l (m) gt (kN/m 2 ) St (m 2 ) Gc (kN) g tc

- Tải trọng do sàn truyền vào

Bảng 2.16 : Tĩnh tải tác dụng lên dầm

Tĩnh tải sàn truyền vào quy về hình chữ nhật (kN/m) l1 l2 Tam Hình

Tĩnh tải sàn truyền vào quy về hình chữ nhật (kN/m)

3_4 S6 6.1 6.6 3.83 3.83 11.01 console S20 1.6 6.6 13.25 13.25 10.59 console S20 1.6 6.6 13.25 13.25 10.59 c Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm

Bảng 2.17 : Tổng tĩnh tải tác dụng lên dầm Nhịp T lượng

Hoạt tải do các ô sàn truyền vào ( Sơ đồ truyền tải giống như tĩnh tải)

Bảng 2.18 : Hoạt tải tác dụng lên dầm Nhịp Ô sàn

Kích thước sàn Hoạt tải sàn g tt s

Dạng tải trọng Hoạt tải sàn truyền vào quy về hình chữ nhật

3.2.2 Xác định nội lực trong dầm D2.( Theo phương pháp Sap2000)

Nội lực và tổ hợp nội lực dầm D1 được tiến hành giải trên phầm mềm Sap2000

Sơ đồ chất tải trong Sap2000

Hình 2.18 : Tĩnh tải tác dụng dầm

3.2.3 Tính toán và bố trí cốt thép a Cốt thép dọc

- Diện tích cốt thép cần thiết đã được trình bày tại (2.20)

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép đã được trình bày tại (2.21)

Tính toán như tiết diện chữ nhật (b x h) trình tự tính toán như sau. b Tính cốt đai chịu cắt.

Trình tự tính toán tương tự dầm D1

3.2.4 Tính toán cho 1 nhịp điển hình (Nhịp 2 - 3)

M2 = 59.49 KNm, M3 = 41.29 KNm, M23 = 98.07 KNm a Tính cốt dọc

Chọn a = 25mm ⇒ chiều cao làm việc h0 = 600 – 25 = 575 (mm)

Tại M12, ta tính : αm = 98.07 x 10 6 14.5 x 300 x 575 2 = 0.068 < αR = 0.418 ζ = 1 - √ 1−2 α m = 1 - √ 1−2 x 0.068 = 0.07 Diện tích cốt thép cần thiết: A tt s = 0.07 x 300 280 x 575 x 14.5 = 625.3(mm 2 )

Kiờ̉m tra hàm lượng cụ́t thép: à = 100 300 x x 625.3 600 = 0.34 %; àmin = 0.1% < à = 0.34 % < μmax = 0.595 280 x 14.5 x 100 = 3.08 % Chọn 4∅20 có As = 1256 mm 2

- Kiểm tra cốt thép chịu momen âm

4∅20 với diện tích cốt thép trong dầm As = 1256 mm 2

Chiều dày lớp bảo vệ tính từ mép bê tông đến trọng tâm cốt chịu kéo att = 35mm

Từ đó ta tính được : ζ = R A s x R s b x h o x b = 14.5 1256 x 575 x 280 x 300 = 0.14 αm = ζ x ( 1 – 0.5 ζ ) = 0.14 x ( 1- 0.5 x 0.14 ) = 0.13 Khả năng chịu lực theo nội lực giới hạn

Trong đó : [M] = αm x Rb x b x ho 2 = 0.13 x 14.5 x 3 x 5.75 2 = 186.96 kNm > M23

Vậy 4∅20 thõa mãn với điều kiện chịu lực.

Xác định độ vươn của cánh Sc S C ≤

Xác định vị trí trục trung hoà theo điều kiện sau:

Mf = 14.5 x 10 3 x 0.12 x 2.17 x (0.6 – 0.5 x 0.12) = 2038.9 kN.m > Mmax tính theo TD chữ nhật.

14.5 x 300 x 575 2 = 0.041 < αR = 0.418 ζ = 1 - √ 1−2 α m = 1 - √1−2 x 0.041 = 0.042 Diện tích cốt thép cần thiết: A tt s = 0.042 x 300 280 x 575 x 14.5 = 375.18 (mm 2 )

Kiờ̉m tra hàm lượng cụ́t thép: à = 100 300 x 375.18 x 600 = 0.21 %; àmin = 0.1% < à = 0.21 % < μmax = 0.595 280 x 14.5 x 100 = 3.08 % Chọn 4∅20 có As = 1256 mm 2

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 40 l/6 = 6600 / 6 = 1100 mm 6hb = 6 x 120 = 960 mm

Kiờ̉m tra hàm lượng cụ́t thép: à = 100 300 x 250.13 x 600 = 0.14 % àmin = 0.1% < à = 0.14 % < μmax = 0.595 280 x 14.5 x 100 = 3.08 % Chọn 4∅20 có As = 1256 mm 2

- Tính cốt đai chịu cắt.

Ta tính toán cho gối có lực cắt lớn hơn là gối 2.

Kiểm tra điều kiện tính toán φb3(1 + φf + φn)Rbtbho = 0.6 x 0.12 x10 3 x 0.3 x 0.6 = 12.96 kN < Qmax = 95.57 kN Vậy cần phải tính cốt đai chịu cắt.

Chọn đai ∅8 Có asw = 50.3mm 2 số nhánh n = 2

Xác định bước cốt đai

Chọn ∅8a150 bố trí trong đoạn L/4 gần gối.

Kiểm tra điều kiện chịu ứng suất nén chính. ϕ w1 = 1 + 5 30000 210000 x x 300 2 x x 50.3 150 = 0.015 1,3; ϕ b1 = 1- 0.01 x 14.5 = 0.885

Vậy dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính. Đoạn giữa nhịp (L/2) chọn cấu tạo Chọn ∅8a200

CÔNG TRÌNH TRUNG TÂM Y TẾ SƠN TRÀ

- Thiết kế, BPTC cọc khoan nhồi tầng hầm

- Thiết kế, BPTC cốp pha dầm sàn và cột tầng 5

- Thiết kết, BPTC đào đất và cốp pha móng cọc nhồi

- Lập dự toán, tổ chức tiến độ thi công

Giáo Viên Hướng Dẫn : Th.S Đoàn Vĩnh Phúc

THIẾT KẾ BPTC CỌC KHOAN NHỒI

Các phương pháp thi công

4.1.1 Thi công sử dụng ống chống vách

Phương pháp này yêu cầu đóng ống chống sâu và đảm bảo khả năng rút ống lên Việc đưa và rút ống qua các lớp đất, đặc biệt là lớp sét pha, gặp nhiều trở ngại do lực ma sát lớn giữa ống chống và các lớp đất Do đó, công tác kéo ống chống gặp nhiều khó khăn và cần máy móc có công suất cao.

4.1.2 Thi công bằng guồng xoắn

Phương pháp khoan lỗ bằng cần có ren xoắn để đưa đất lên là một kỹ thuật không phổ biến tại Việt Nam Tuy nhiên, việc sử dụng phương pháp này để lấy đất cát và sỏi gặp nhiều khó khăn và không thuận tiện.

4.1.3 Thi công phản tuần hoàn

Phương pháp khoan lỗ phản tuần hoàn là kỹ thuật trộn lẫn đất khoan với dung dịch giữ vách, sau đó rút lên bằng cần khoan Để thu hồi lượng cát bùn không thể lấy được bằng cần khoan, có thể áp dụng các phương pháp khác để rút bùn lên hiệu quả.

- Dùng bơm phun tuần hoàn. Đối với phương pháp này việc sử dụng lại dung dịch giữ vách hố khoan rất khó khăn, không kinh tế.

4.1.4 Thi công bằng gầu xoay và bentonite giữ vách

Phương pháp này sử dụng gầu xoay có đường kính tương đương với đường kính cọc, được gắn trên cần kelly của máy khoan để lấy đất Gầu được thiết kế với răng cắt đất và có nắp để đổ đất ra ngoài một cách hiệu quả.

Sử dụng ống vách bằng thép, được hạ xuống bằng máy rung đến độ sâu 6-8m, để giữ thành hố khoan trong quá trình thi công Phần vách tiếp theo được giữ bằng dung dịch vữa sét Bentonite.

Khi đạt đến độ sâu thiết kế, tiến hành nạo vét mùn khoan lắng đọng dưới đáy hố khoan, sau đó thổi rửa đáy hố bằng phương pháp bơm ngược và thổi khí nén Độ sạch của đáy hố được kiểm tra thông qua hàm lượng cát trong dung dịch Bentonite Mùn còn sót lại sẽ được loại bỏ khi đổ bê tông theo phương pháp vữa dâng Đặc biệt, bentonite được tái sử dụng qua hệ thống xử lý lại dung dịch để đảm bảo hiệu quả kinh tế và bảo vệ môi trường.

Lựa chọn phương pháp thi công

Phương pháp thi công tạo lỗ khoan bằng gầu xoay kết hợp dung dịch bentonite hiện nay rất phổ biến và dễ dàng tìm kiếm máy móc thi công Đặc biệt, trong các tầng đất có lớp cát và sét, việc áp dụng phương pháp này không chỉ hợp lý mà còn mang lại hiệu quả cao trong quá trình thi công.

Công tác thi công chính

4.3.1 Công tác định vị, cân chỉnh máy khoan a Dùng máy kinh vĩ để xác định vị trí đặt cọc b Căn cứ bản vẽ thiết kế và địa hình thực tế mà định vị tim cọc c Cách định vị tim cọc :

- Chọn 2 trục trên bản vẽ vuông góc tạo thành hệ tọa độ khống chế Từ hệ tọa độ này triển khai vị trí các tim cọc.

- Tim cọc bằng cách xác định bằng 2 tim mốc A và B vuông góc với nhau và cách đều A, B một khoảng L

- Sai số định vị của cọc sau khi thi công không được lệch quá 1/3 đường kính của cọc

4.3.2 Cung cấp dung dịch bentonite a Bentonite là loại đất sét có kích thước hạt nhỏ có tác dụng tạo bùn khoan và giữ chống sập thành hố khoan b Phải cung cấp đầy đủ dung dịch trong quá trình thi công khoan lỗ c Đồng thời phải đảm bảo các thông số kỹ thuật của dung dịch bentonite Dung dịchbentonite được thu hồi lại phải qua xử lý trước khi tái sử dụng.

4.3.3 Hạ ống vách, đặt ống bao a Ống vách là một ống bằng thép có đường kính lớn hơn đường kính gầu khoan khoảng 10cm, dài 6m được đặt ở phần trên miệng hố khoan, nhô lên khỏi mặt đấtkhoảng 600mm. b Các phương pháp hạ ống vách

- Sử dụng chính máy khoang hạ ống vách

- Sử dụng búa rung hạ ống vách

- Sử dụng máy ép để ép ống vách

4.3.4 Công tác cốt thép a Cốt thép trong cọc khoan nhồi được chế tạo thành các lồng dài 11.7m (do chiều dàitiêu chuẩn thép thanh) Cốt thép của công trình này được thiết kế suốt chiều dài cọc.

Trung tâm Y tế quận Sơn Trà đang tiến hành giai đoạn I với các đai xoắn sử dụng liên kết nới buộc và dây thép mềm đường kính 2mm Đối với các đai gia cường, liên kết hàn được áp dụng để đảm bảo khả năng chịu lực Trước khi hạ lồng thép xuống, cần lắp đặt các ống siêu âm theo vị trí thiết kế Các đoạn lồng thép phải được kiểm tra trước và sau khi hoàn thành công tác khoan, và sẽ được tập kết gần hố khoan để chuẩn bị hạ từng lồng một Bước tiếp theo là rút bỏ các thanh ngang tạm thời và hạ khung cốt thép vào Khi thực hiện, cần thả chậm và chắc chắn để tránh va chạm với thành hố, đồng thời chú ý dây cẩu phải ở đúng trục tâm của khung để ngăn ngừa việc khung bị lắc lư.

4.3.5 Xử lý cặn lắng a Dùng thước dây có treo quả dọi xuống hố khoan hoặc đo chiều dài cần khoan để xác định độ sâu hố khoan b Các công đoạn vệ sinh hố khoa

Phương pháp thổi rửa bằng khí nén là kỹ thuật sử dụng ống PVC hoặc kim loại để đưa xuống đáy hố khoan Quá trình này bơm ngược bùn tự nhiên từ đáy hố ra ngoài cho đến khi không còn cặn lắng.

- Phương pháp luân chuyển bentonite : dùng cáp thả máy bơm có công suất

Máy bơm có công suất từ 45 đến 60 m³/h được sử dụng để bơm dung dịch bùn bentonite vào bồn lọc thông qua một đường ống gắn ở đầu trên Trong suốt quá trình bơm, dung dịch bentonite sẽ liên tục được bổ sung vào hố khoan cho đến khi đạt yêu cầu về độ lắng.

4.3.6 Công tác bê tông a Lắp ống TREMIE đổ bê tông

- Ống tremie được lắp ngay sau khi hạ lồng cốt thép để kết hợp làm công tác xử lý cặn lắng.

Ống tremie được lắp ghép từ dưới lên bằng cách sử dụng một hệ giá đỡ đặc biệt qua miệng hố vách Hệ giá này có hai nửa vành khuyên với bản lề, giúp giữ miệng của mỗi đoạn ống đổ có đường kính lớn hơn Khi ống được thả xuống, nó sẽ được giữ chắc chắn trên hai nửa vành khuyên Khi nửa vành khuyên trên giá đỡ sập xuống, nó sẽ tạo thành một hình tròn ôm khít lấy thân ống đổ bê tông, đảm bảo quá trình thi công diễn ra thuận lợi.

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 45 Đáy của ống được đặt cách đáy hố khoan 20cm nhằm tránh tình trạng tắc nghẽn Cấu tạo đặc biệt của đáy ống đổ giúp bê tông dễ dàng thoát ra khỏi ống.

Sau khi hoàn thành quá trình khoan, lỗ khoan cần được để yên ít nhất 3 giờ trước khi tiến hành đổ bê tông Trong trường hợp thời gian chờ đợi quá dài, cần lấy mẫu dung dịch ở đáy hố để kiểm tra chất lượng Nếu dung dịch không đạt yêu cầu, cần phải lưu chuyển dung dịch cho đến khi đạt được kết quả như mong muốn.

Mẻ bê tông đầu tiên cần sử dụng nút bằng bao tải chứa vữa xi măng nhão để ngăn chặn bê tông tiếp xúc trực tiếp với nước hoặc dung dịch khoan Đồng thời, cần lưu ý loại trừ khoảng chân không trong quá trình đổ bê tông để đảm bảo chất lượng.

4.3.7 Kiểm tra chất lượng cọc

- Công tác này nhằm đánh giá cọc, phát hiện và sửa chữa các khuyết tật đã xảy ra.

- Có 2 phương pháp kiểm tra;

Sự cố và xử lý sự cố trong thi công cọc khoan nhồi

4.4.1 Sập thành hố khoan a Nguyên nhân: dung dịch bentonite không đủ phẩm chất; cát rời phân bố trên chiều dày lớn; duy trì cột nước áp không đủ; mực nước ngầm cao hơn cao độ mặt dung dịch bentonite trong hố khoan;… b Biện pháp khắc phục và xử lý: Theo dõi và kiểm tra hàm lượng bentonite cũng như tốc độ thả gầu Nếu bị sạt khi chưa hạ lồng thép thì trộn bentonite có độ nhớt cao để giữ thành, sau đó thả gầu xuống vét lại, đợi một thời gian để kiểm tra lại, nếu vẫn tiếp tục sạt thì dùng biện pháp lấp lại hố khoan bằng cát và sẽ khoan lại sau, hoặc đề xuất với bộ phận thiết kế để có phương án xử lý tối ưu

4.4.2 Rơi gầu trong, nắp đáy của gàu khoan trong hố khoan a Nguyên nhân: Do trong quá trình khoan gặp lớp đất đá cố kết cứng Chốt của gầu khoan bị gãy, bị tụt trong quá trình khoan Gãy cổ gầu khoan, hoặc mối nối hàn bị phá vỡ liên kết Bản lề của nắp gầu bị gãy hoặc bị bung mối nối hàn với thành gầu khoan. b Biện pháp khắc phục, xử lý và phòng ngừa: Luôn kiểm tra chốt gầu khoan, nếu chốt bị mòn hoặc cong phải thay khác Kiểm tra cổ gầu khoan khi có vết nứt phải hàn lại Kiểm tra bản lề của nắp gầu, phải thay khi chốt quá mòn, hàn lại khi bị nứt hoặc bung mối hàn

4.4.3 Rớt lồng khi hạ xuống hố khoan, lồng bị trồi lên khi đổ bê tông a Nguyên nhân: Lồng thép có liên kết hàn hoặc buộc không chắc Thanh tỳ đỡ lồng bị gãy khi treo trên miệng ống vách để nối đoạn kế tiếp Hàm lượng cát trong bentoniteđể quá cao (>5%) nên lồng thép hay bị đẩy ngược lên trong quá trình đổ bê tông. b Biện pháp khắc phục và xử lý: Khi gia công lồng thép liên kết hàn hay buộc phải đúng với thiết kế, thanh tỳ đỡ lồng phải chắc chắn và đảm bảo chịu đủ lực khi treo trênmiệng ống vách để nối đoạn kế tiếp

4.4.4 Tắc ống trong khi đổ bê tông a Nguyên nhân: Áp lực đổ bê tông không đủ, ống đổ ngập trong bê tông quá sâu (hơn 9m) Do ống đổ bê tông bị rò nước qua phần nối giữa các đoạn ống với nhau Bêtông có độ sụt quá thấp hoặc quá cao, bê tông bị vón cục. b Biện pháp khắc phục và xử lý: Phần mối nối giữa các ống phải đảm bảo kín khít không bị rò nước Kiểm tra độ sụt từng xe và phải đảm bảo bê tông có độ sụt thích hợpvà không bị vón cục Khi mới đổ mà bị tắc ống ta đo kiểm tra xem bê tông đã xuốngđáy hố khoan chưa, nếu chưa thì rút lên và lắp ống đổ lại, nếu bê tông đã xuống đáy hố khoan thì nâng ống đổ lên một ít rồi đổ và nhồi mạnh (có thể rút lên và thả tự do), nhưng phải đảm bảo đầu cuối của ống đổ vẫn còn ngập trong bê tông

4.4.5 Hố khoan gặp vật cứng a Biện pháp xử lý: dùng mũi khoan chuyên dụng để khoan phá, nếu gặp lớp địa chất cứng và lớn thì dùng chùy từ 7 đến 10 tấn giã.

An toàn lao động và vệ sinh môi trường

Để đảm bảo an toàn trong công trường thi công cọc khoan nhồi, cần tổ chức hướng dẫn công nghệ và quy định an toàn cho tất cả nhân viên Mỗi công nhân phải trang bị đầy đủ dụng cụ bảo hộ lao động cần thiết Bên cạnh đó, cần bố trí người có trách nhiệm thực hiện công tác an toàn Tất cả mọi người phải tuân thủ nghiêm ngặt chỉ đạo từ người chỉ huy chung.

Trước khi tiến hành thi công cọc, cần nắm rõ thông tin về khí tượng thủy văn tại khu vực thi công Việc đổ bê tông không được thực hiện khi trời mưa hoặc khi có gió mạnh trên cấp 5 để đảm bảo chất lượng công trình.

Các sàn công tác cho người lao động cần được lát ván, và đường đi lại trên hệ nổi cũng phải đảm bảo an toàn Cần bố trí lan can và lưới an toàn tại những vị trí cần thiết, đồng thời đảm bảo ánh sáng đầy đủ vào ban đêm Các khu vực nguy hiểm phải được đánh dấu bằng biển báo hiệu và có người canh gác Khi ngừng khoan, cần sử dụng nắp đậy lỗ để đảm bảo an toàn.

Trong quá trình thi công, mỗi người cần làm việc đúng vị trí và tập trung điều khiển máy móc thiết bị Những người không có phận sự tuyệt đối không được phép đi lại trong công trường.

Tất cả máy móc vận hành cần tuân thủ nghiêm ngặt quy trình thao tác và an toàn hiện hành Hệ thống điện tại hiện trường phải được bố trí hợp lý và tuân thủ đầy đủ các quy định an toàn sử dụng điện Ngoài ra, cần có công nhân chuyên môn phụ trách hệ thống điện để đảm bảo an toàn và hiệu quả trong quá trình vận hành.

Khi gặp sự cố về chất lượng bê tông không đảm bảo hoặc tắc ống, cần báo cáo ngay cho chỉ huy khu vực để được xử lý Mọi hành động phải thực hiện theo chỉ dẫn của người chỉ huy chung.

Tài liệu tham khảo liên quan đến công trình

Theo khảo sát địa chất ban đầu tại công trình xây dựng, nền đất của công trình được cấu tạo từ nhiều lớp khác nhau, từ trên xuống dưới.

- Lớp 0 : Nền bê tông xi măng + cát mịn, lẫn đá dăm, gạch vụn δ = 0.8 m

- Lớp 1 : Cát mịn màu xám vàng, xám nhạt Ẩm đến bão hòa nước Kết cấu rời δ =3.7 m

- Lớp 2 : Cát mịn màu xám vàng, xám nhạt, xám trắng Bão hòa nước Kết cấu chặt vừa δ =7.8 m

- Lớp 3 : Cát bụi màu xám xanh Bão hòa nước Kết cấu chặt vừa δ =2.7 m

- Lớp 4 : Sét pha màu xám xanh, xám đen Trạng thái dẻo mềm δ 0 m

- Lớp 5 : Sét pha màu xám vàng, xám xanh Trạng thái nửa cứng δ =8.5 m

- Lớp 6 : Cát thô vừa màu xám xanh, xám trắng Bão hòa nước Kết cấu chặt δ =4.9 m

SVTH: HUỲNH ANH KHOA 49 phÇn bt ®Ëp bá

Hình 3.1: Vị trí cọc nhồi, đài cọc so với mặt đất tự nhiên

Sử dụng cọc khoan nhồi có đường kính 600 mm, với sức chịu tải tính toán 200 T

Số liệu chi tiết ( Phụ lục 2 – bảng 2.2 )

4.6.3 Tình hình thiết bị thi công

Công trình có khối lượng thi công lớn nên để đạt hiệu quả cao ta cần kết hợp giữa thi công cơ giới và thủ công

Phương tiện cơ giới phục vụ cho thi công

- Cần trục tháp, loại quay được ( thay đổi tầm với bằng xe trục )

- Vận thăng người; vận thăng vật liệu

- Búa rung đóng ống vách

- Máy khoan cọc nhồi kiểu thùng gầu

- Xe đào đất và vận chuyển đất

Các loại phương tiện thi công sẽ được điều động đến công trình theo từng giai đoạn, tiến độ và biện pháp thi công phù hợp nhất.

Tính toán các thiết bị phục vụ thi công

4.7.1 Búa rung đóng ống vách

Búa rung ICE 46 là thiết bị búa rung thủy lực với 4 quả lệch, được thiết kế để hai quả quay ngược chiều nhau, giúp giảm chấn hiệu quả nhờ vào cao su Sản phẩm này được sản xuất bởi hãng ICE (International Construction Equipment) với các thông số kỹ thuật chi tiết được nêu trong phụ lục 2 – bảng 2.4.

4.7.2 Chọn máy khoan tạo lỗ

Để thi công cọc khoan nhồi có đường kính D600, cần khoan sâu tới độ sâu -37.3 m so với mặt đất tự nhiên, chúng ta sẽ sử dụng máy KH - 100 của hãng Hitachi với các thông số kỹ thuật được nêu trong phụ lục 2.

1- Khoang máy 2- Cáp nâng hạ giá khoan 3- Thanh giằng cho giá 4- Tay cần

5- Cáp của cần khoan 6- Bánh luồn cáp 7- Khớp nối 8- Cần khoan 9- Trục quay 10- Gầu khoan 11-Khung đỡ phía trước 12-Buồng điều khiển Hình 3.2: Máy khoan gầu thùng

Máy trộn theo nguyên lý khuấy bằng áp lực nước do bơm ly tâm (phụ lục 2 – bảng 2.5)

4.7.4 Chọn cần cầu a Xác định cần cẩu

Chọn cần cẩu phục vụ cho công tác lắp cốt thép, lắp ống tremie

Khối lượng cần phải cẩu dự kiến lớn nhất là Q = 10 T

Trong đó : h1 = 0.6mchiều cao ống vách nhô lên mặt đất h2 = 1mkhoảng cách an toàn h3 = 1.5mchiều dài dây buộc h4 = 12mchiều cao lồng thép

H = 0.6 + 1 + 1.5 + 11.7 = 14.8 (m) Chọn máy cần cẩu XKG – 40 có chiều dài tay cần L = 25 (m)

Tầm bán kính hoạt động của máy R = r + Lcosα (3.2)

Trong đó : r = 1.5 khoảng cách từ trục quay đến khối tay cần α = 75° góc nghiêng tay cần lớn nhất

R = 1.5 + 25cos75° = 8 (m) Với R = 8 m; L = 25m Dựa vào đường đặc tính của máy XKG – 40 ta có đặc trưng kỹ thuật sau: Qmax = 15.5T > Q = 10T; Hmax = 32m > H = 14.8 (m)

Thõa mãn điều kiện yêu cầu b Xác định dây cẩu

- Lực kéo trong mỗi nhánh dây được xác định theo công thức

Trong đó : m số nhánh dây treo buộc (m)

P trọng lượng vật cẩu (T) a = cosα 1 hệ số phụ thuộc góc dốc của dây

Bảng 3.1: Góc α quy đổi hệ số

Trong đó : b : khoảng cách giữa các điểm cố định dây cáp theo đường chéo (m) h : chiều cao tam giác tạo thành bởi các nhánh (m).

- Tính toán dây cẩu khi cẩu lồng thép

Cọc nhồi có D = 600 mm, trọng lượng mỗi lồng P = 391.28 kg

Chọn góc nghiêng của nhánh dây so với phương thẳng đứng α = 45°

Chiều dài mỗi nhánh dây b = AC HC cos 45

Chiều cao tam giác tạo bởi các nhánh h = AH = √ 0.42 2 −0.3 2 = 0.29 (m)

Hình 3.3 : Tính toán dây cẩu

TRUNG TÂM Y TẾ QUẬN SƠN TRÀ – GIAI ĐOẠN I Độ dài dây cẩu : L = √ ¿ ¿ = 0.36 (m)

Lực kéo mỗi nhánh dây : S = 0.42 x 0.391 2 = 0.08 (N)

THIẾT KẾ VÀ BIỆN PHÁP THI CÔNG ĐÀO ĐẤT

THIẾT KẾ BIỆN PHÁP THI CÔNG PHẦN THÂN

DỰ TOÁN CÔNG TRÌNH

LẬP TIẾN ĐỘ THI CÔNG CÔNG TRÌNH

AN TOÀN LAO ĐỘNG TRONG XÂY DỰNG

Tiêu đề	Thiết kế trung tâm y tế quận Sơn Trà – giai đoạn I
Tác giả	Huỳnh Anh Khoa
Người hướng dẫn	TS.KTS. Phan Tiến Vinh, ThS. Phan Nhật Long, ThS. Đoàn Vĩnh Phúc
Trường học	Đại học Đà Nẵng
Chuyên ngành	Kỹ thuật xây dựng
Thể loại	đồ án tốt nghiệp
Năm xuất bản	2021
Thành phố	Đà Nẵng

Định dạng
Số trang	140
Dung lượng	3,91 MB