Chung cư an phú

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CHUNG CƯ AN PHÚ GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH SVTH: PHAN THANH BÌNH SKL010796 Tp Hồ Chí Minh, tháng 6/2023 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TPHCM ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT CTXD ĐỀ TÀI CHUNG CƯ AN PHÚ GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH SVTH: PHAN THANH BÌNH MSSV: 18149049 TP Hồ Chí Minh, tháng năm 2023 CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc -*** Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2023 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: Phan Thanh Bình MSSV: 18149049 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình xây dựng Lớp: 18149CL4 Giảng viên hướng dẫn: PGS.TS Hà Duy Khánh Ngày nhận đề tài: 02/2023 Ngày nộp đề tài: 06/2023 Tên đề tài: Chung cư An Phú Các số liệu, tài liệu ban đầu: Địa chỉ: Phường Khánh Bình, Quận 2, TP.Hồ Chí Minh Tọa lạc Đ Số 5-BK, Quận 2, TP Hồ Chí Minh Chung cư An Phú có quy mơ 1484 m2, cơng trình gồm tầng hầm, 20 tầng sân thượng, chiều cao cơng trình 69.7 m Nội dung đề tài: Thiết kế sàn tầng điển hình Thiết kế cầu thang tầng điển hình Tính tải trọng tác dụng lên cơng trình Thiết kế dầm tầng điển hình (tầng 4), vách khung trục B – trục Thiết kế móng khung B lõi thang máy Sản phẩm: Thuyết minh A4 pdf Bộ vẽ A1 pdf Đính kèm file mềm mơ hình file tính tốn TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc -*** - PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: PHAN THANH BÌNH MSSV:18149049 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây Dựng Tên đề tài: Chung cư An Phú Họ tên Giáo viên hướng dẫn: PGS.TS Hà Duy Khánh NHÂN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: .(Bằng chữ ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2023 Giáo viên hướng dẫn CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc -*** - PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: PHAN THANH BÌNH MSSV:18149049 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây Dựng Tên đề tài: Chung cư An Phú Họ tên Giáo viên phản biện: NHÂN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: .(Bằng chữ ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2023 Giáo viên phản biện MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN .i DANH MỤC HÌNH ẢNH ii DANH MỤC BẢNG iv DANH MỤC BIỂU ĐỒ v CHƯƠNG TỔNG QUANG KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 Giới thiệu tổng quan cơng trình .1 1.1.1 Mục đích xây dựng cơng trình 1.1.2 Vị trí xây dựng cơng trình .1 1.1.3 Quy mơ cơng trình 1.1.4 Chức khối nhà 1.2 Các giải pháp kỹ thuật cơng trình 1.2.1 Giải pháp kết cấu 1.2.2 Hệ thống chiếu sáng cơng trình 1.2.3 Hệ thống điện 1.2.4 Hệ thống cấp nước 1.2.5 Hệ thống thoát nước 1.2.6 Hệ thống giao thông 1.2.7 Hệ thống phòng cháy chữa cháy .7 1.2.8 Hệ thống thoát rác 1.2.9 Hệ thống chống sét CHƯƠNG TỔNG QUAN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 2.1 Cơ sở thiết kế 2.1.1 Tiêu chuẩn – Quy chuẩn áp dụng 2.1.2 Phần mềm tính tốn thể vẽ 2.1.3 Vật liệu sử dụng 2.1.3.1 Bê tông .8 2.1.3.2 Cốt thép .8 2.1.3.3 Lớp bê tông bảo vệ 2.2 Phân tích lựa chọn kết cấu phần thân 10 2.2.1 Giải pháp kết cấu theo phương đứng 10 2.2.2 Giải pháp kết cấu theo phương ngang 11 2.2.3 Giải pháp kết cấu móng 11 2.3 Sơ kích thước tiết diện 12 2.3.1 Sơ kích thước sàn .12 2.3.2 Sơ kích thước dầm khung 12 2.3.3 Sơ kích thước tiết diện vách 13 CHƯƠNG TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 18 3.1 Cơ sở tính tốn tải trọng 18 3.2 Tải trọng thẳng đứng 18 3.2.1 Tĩnh tải 18 3.2.1.1 Tĩnh tải lớp cấu tạo sàn .18 3.2.1.2 Tĩnh tải tường xây .20 3.2.2 3.3 Hoạt tải 21 Tải trọng ngang (tải trọng gió) 21 3.3.1 Mơ hình etabs 24 3.3.2 Cơ sở tính tốn 26 3.4 Tải trọng động đất 30 3.4.1 Cơ sở lý thuyết 30 3.4.2 Áp dụng tính toán 30 3.4.2.1 Khai báo etabs 30 3.4.2.2 Gia tốc thiết kế 31 3.4.2.3 Cấp động đất 31 3.4.2.4 Các loại đất 31 3.4.2.5 Hệ số ứng sử kết cấu 32 3.4.2.6 Phổ thiết kế dùng cho phân tích đàn hồi 32 3.4.2.7 Tính tốn tải trọng động đất etabs 33 3.4.2.8 Khai báo tải trọng động đất .35 3.5 Tổ hợp tải trọng 36 3.5.1 Các loại tải trọng 36 3.5.2 Các tổ hợp tải trọng .37 3.6 Kiểm tra ổn định tổng thể 38 3.6.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh 38 3.6.2 Kiểm tra gia tốc đỉnh 39 3.6.3 Kiểm tra chống lật .39 3.6.4 Kiểm tra chuyển vị tương đối tầng 40 3.6.4.1 Kiểm tra chuyển vị tương đối gió .40 3.6.4.2 Kiểm tra chuyển vị tương đối gió .41 CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 42 4.1 Tổ hợp tải trọng 42 4.2 Tải trọng sàn 46 4.3 Kiểm tra sàn 48 4.3.1 Độ võng đàn hồi 48 4.3.2 Độ võng có từ biến co ngót 49 4.3.3 Vết nứt 50 4.4 Tính tốn cốt thép 51 4.4.1 Moment dải strip 51 4.4.2 Tính tốn cốt thép theo TCVN 5574-2018 53 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG 55 5.1 Kích thước sơ 55 5.2 Tải trọng tác động 56 5.2.1 Tải trọng tác dụng lên bảng thang nghiêng 56 5.2.2 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ, chiếu tới 58 5.3 Tính tốn thang .59 5.3.1 Cơ sở thiết kế 59 5.3.2 Tính tốn cốt thép 60 5.4 Tính tốn dầm chiếu tới .61 5.4.1 Tải trọng tính tốn .61 5.4.2 Sơ đồ tính 61 5.4.3 Xác định nội lực 62 5.4.4 Tính cốt thép dọc 62 CHƯƠNG THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 63 6.1 Thiết kế dầm tầng điển hình ( tầng 4) 63 6.1.1 Quy đổi ký hiệu Etabs 63 6.1.2 Tính tốn cốt thép 64 6.1.2.1 Tính tốn cốt thép dọc .64 6.1.2.2 Tính tốn cốt thép đai 67 6.2 Tính tốn thiết kế vách trục B – trục 68 6.2.1 Tính tốn cốt dọc 68 6.2.1.1 Lí thuyết tính tốn .68 6.2.1.2 Tính tốn cụ thể cho vách 69 6.2.2 Tính tốn thép cốt đai 84 6.2.2.1 Lực cắt lớn (𝑸𝒎𝒂𝒙 = 𝟒𝟓𝟎 𝟕𝟓𝒌𝑵) 84 6.3 Tính tốn thiết kế lõi thang máy 84 6.3.1 Tính tốn cốt dọc 84 6.3.1.1 Lí thuyết tính tốn .84 6.3.1.2 Tính tốn cụ thể cho lõi L1 .86 CHƯƠNG THIẾT KẾ MÓNG 92 7.1 Thông tin địa chất 92 7.2 Lựa chọn phương án thiết kế móng .94 7.3 Thông số thiết kế 94 7.4 Sức chịu tải cọc khoan nhồi d1000 95 7.4.1 Sức chịu tải cực hạn cọc theo tiêu lý đất .95 7.4.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất 97 7.4.3 Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT (Cơng thức viện kiến trúc Nhật Bản 1988) 99 7.4.4 Sức chịu tải cọc theo vật liệu 100 7.4.5 Sức chịu tải thiết kế cọc khoan nhồi D1000 .101 7.5 Thiết kế móng M4 .101 7.5.1 Nội lực móng M4 101 7.5.2 Chọn bố trí cọc .102 7.5.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 103 7.5.4 Xác định khối móng quy ước 104 7.5.5 Kiểm tra áp lực đáy móng quy ước, áp lực tiêu chuẩn .105 7.5.5.1 Áp lực tiêu chuẩn RII .105 7.5.5.2 Kiểm tra điều kiện ổn định: .106 7.5.6 Kiểm tra lún cho móng .106 7.5.7 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc .107 7.5.8 Tính tốn cốt thép .108 7.6 Thiết kế móng M2 .109 7.6.1 Nội lực móng M2 109 7.6.2 Chọn bố trí cọc .110 7.6.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 111 7.6.4 Xác định khối móng quy ước 111 7.6.5 Kiểm tra áp lực đáy móng quy ước, áp lực tiêu chuẩn .112 7.6.6 Áp lực tiêu chuẩn RII 113 7.6.6.1 Kiểm tra điều kiện ổn định: .114 7.6.7 Kiểm tra lún cho móng .114 7.6.8 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc .116 7.6.9 Tính tốn cốt thép .116 7.7 Thiết kế móng M5 .117 7.7.1 Nội lực móng M5 117 7.7.2 Chọn bố trí cọc .117 7.7.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 119 7.7.4 Xác định khối móng quy ước 119 7.7.5 Kiểm tra áp lực đáy móng quy ước, áp lực tiêu chuẩn .120 7.7.5.1 Áp lực tiêu chuẩn RII .121 7.7.5.2 Kiểm tra điều kiện ổn định: .122 7.7.6 Kiểm tra lún cho móng .122 7.7.7 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc .124 7.7.8 Tính tốn cốt thép .124 7.8 Thiết kế móng MLT (móng lõi thang máy) 126 7.8.1 Nội lực móng MLT .126 7.8.2 Chọn bố trí cọc .126 7.8.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc 128 Bảng 7-19 Kết tính lún móng M5 Lớp Phân z Điểm tố (m) 0 1 1 2 z/b k0 0.07 0.07 0.14 0.996 0.996 0.977 𝜎𝑔𝑙 𝜎𝑏𝑡 P1i P2i e1i e2i (𝑘𝑁/𝑚 ) (𝑘𝑁/𝑚2 ) 1.552 1.540 0.470 212.957 0.552 0.540 106.92 495.18 106.92 506.48 105.263 210.527 1.552 1.540 104.94 529.08 Tổng si 0.77 0.47 1.24 Tại độ sâu z = 2(m) từ đáy khối móng quy ước ta có: 𝜎𝑏𝑡 = 5.04 > 𝜎𝑔𝑙 → Ta dừng tính lún Tổng độ lún: 𝑆 = ∑𝑛𝑖=1 𝑠𝑖 = 1.24(𝑐𝑚) ≤ [𝑆] = 10(𝑐𝑚) → Thỏa điều kiện biến dạng lún 123 7.7.7 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc Hình 7-11 Sơ đồ xác định phạm vi tháp xun thủng đài móng M5 Vì phạm vi vùng chống xuyên thủng bao trùm hết tất tim cọc điều kiện chống xuyên thủng đảm bảo 7.7.8 Tính tốn cốt thép 124 Hình 7-12 Biểu đồ moment dãy strip móng M5 Bê tơng B25: 𝑅𝑏 = 14.5(𝑀𝑃𝑎) Cốt thép CB-400V: 𝑅𝑠 = 350(𝑀𝑃𝑎) Diện tích cốt thép tính theo cơng thức: 𝜉𝑅𝑏 𝑏ℎ0 𝑀 𝐴𝑠 = 𝑣ớ𝑖 𝜉 = − √1 − 2𝑎𝑚 ; 𝑎𝑚 = 𝑅𝑠 𝑅𝑏 𝑏ℎ02 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: 0.8 0.8 0.8 𝜉𝑅 = 𝜀𝑠,𝑒𝑙 = 𝑅𝑠 /𝐸𝑠 = 350/(2 × 105 ) = 0.533 1+ 𝜀𝑏2 𝜀𝑏2 0.0035 (Theo mục 8.1.2.2.3 TCVN 5574-2018 Thiết kế bê tông bê tông cốt thép) 𝐴𝑠 𝜉𝑅 𝑅𝑏 0.533 × 14.5 𝜇𝑚𝑖𝑛 = 0.1% ≤ 𝜇 = ≤ 𝜇𝑚𝑎𝑥 = = = 2.21% 𝑏ℎ0 𝑅𝑠 350 125 Bảng 7-20 Kết tính thép cho móng M5 Phương X Y 7.8 M (kN.m) b strip (m) 5485.299 719.7251 2.5 M 1m (kNm) h0 𝑎𝑚 𝜉 chọn thép As Asc ∅ 1371.325 1.95 287.890 1.95 0.0249 0.0052 0.0252 0.0052 2034.90 422.92 22 22 𝜇% a 180 2112 180 2112 0.1083 0.1083 Thiết kế móng MLT (móng lõi thang máy) 7.8.1 Nội lực móng MLT Bảng 7-21 Kết nội lực tính tốn tác dụng lên móng MLT Móng M2 Ntt -63423.1 Mxtt -34268.9 Mytt 2275.0797 Qxtt -27.1173 Qytt -309.222 Bảng 7-22 Kết nội lực tiêu chuẩn tác dụng lên móng MLT Móng M2 Ntc -55150.51 Mxtc -29799 Mytc 1978.33017 Qxtc -23.580261 Qytc -268.888 7.8.2 Chọn bố trí cọc 126 𝑁 𝑡𝑐 55150.51 𝑛𝑐 = 𝑘 = 1.3 × = 15.59 𝑅𝑐,𝑑 4596.28 → Chọn 16 cọc cho móng MLT Trong đó: K = 1.3: Hệ số xét đến ảnh hưởng moment Hình 7-13 Mặt bố trí cọc MLT Sử dụng xuất file nội lực “file V12e2k” từ Etab sang Safe tìm nội lực chân cột để tính móng với hệ số Point Spring (hệ số lị xo): k=P/s Theo Phụ lục B, TCVN 10304-2014 độ lún cọc đơn tính theo kinh nghiệm theo biểu thức Vesic: 𝐷 𝑄𝐿 𝑠= + 100 𝐴𝐸 127 Trong đó: D : Đường kính cọc Q : Tải trọng tác dụng lên cọc A : Diện tích tiết diện ngang coc L : Chiều dài cọc E : Modun đàn hồi vật liệu cọc 𝑘= 𝑃 4596.28 = = 253498.37(𝑘𝑁/𝑚) 3446.91 × 50 𝑠 + 100 0.785 × 27 × 106 7.8.3 Kiểm tra phản lực đầu cọc Hình 7-14 Phản lực đầu cọc móng MLT từ Safe { 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 3286.75(𝑘𝑁) < 𝛾0 1.15 𝑅𝑐,𝑑 = × 4596.28 = 5285.72(𝑘𝑁) 𝛾0 𝑃𝑚𝑖𝑛 = 2036.85(𝑘𝑁) > → Vậy cọc thỏa điều kiện phản lực đầu cọc không bị phá hủy 128 7.8.4 Xác định khối móng quy ước Tính tốn góc ma sát trung bình mà cọc xun qua lớp đất: ∑𝑛𝑖=1 𝑙𝑖 𝜑𝑡𝑏 ∑ 𝑙𝑖 × 3.55 + 4.5 × 15.52 + 13 × 26.25 + 7.3 × 18.24 + 7.7 × 25.73 + 9.5 × 25.85 = 50 = 20.32(°) 𝜑𝑡𝑏 = Kích thước móng quy ước: 𝐿𝑞𝑢 = (𝐿𝑑 − 𝐷 ) + × 𝐿𝑐 × 𝑡𝑔 ( 𝜑𝑡𝑏 20.32 ) = (11 − 1) + × 50 × 𝑡𝑔 ( ) 4 = 19.3(𝑚) 𝐵𝑞𝑢 = (𝐵𝑑 − 𝐷 ) + × 𝐿𝑐 × 𝑡𝑔 ( 𝜑𝑡𝑏 20.32 ) = (11 − 1) + × 50 × 𝑡𝑔 ( ) 4 = 19.3(𝑚) → Tiết diện khối móng quy ước: 𝐿𝑞𝑢 × 𝐵𝑞𝑢 = 19.3 × 19.3(𝑚) Trọng lượng đất bị cọc cọc dài móng chiếm chỗ: 𝐺1 = 𝑛𝐴𝑝 ∑ 𝐻𝑖 𝛾𝑖 + 𝛾𝑉𝑑𝑎𝑖 = 16 × 0.785 × 500.83 + 4.8 × 1248.9 = 12288.46(𝑘𝑁) Trọng lượng cọc đài khối móng quy ước: 𝐺2 = 𝑛𝑐 𝐴𝑐 𝐿𝑐 𝛾𝑏𝑡 + 𝑊𝑑𝑎𝑖 = 16 × 0.785 × 50 × 25 + 31222.81 = 46930.81(𝑘𝑁) Trọng lượng đất khối móng quy ước từ đáy đài đến khối móng quy ước: 𝐺3 = (𝐴𝑞𝑢 − 𝐴𝑐 ) ∑ 𝐻𝑖 𝛾𝑖 = (18.9 × 18.9 − 16 × 0.785) × 500.83 = 172419.69(𝑘𝑁) Trọng lượng khối móng quy ước: 𝑡𝑐 𝑁0𝑞𝑢 = 𝐺2 + 𝐺3 − 𝐺1 = 46930.81 + 172419.69 − 12288.46 = 207062.32(𝑘𝑁) 7.8.5 Kiểm tra áp lực đáy móng quy ước, áp lực tiêu chuẩn Độ lệch tâm: 𝑞𝑢 𝑀𝑥 31060.59 𝑒𝑥 = 𝑡𝑐 = = 0.11845 𝑡𝑐 𝑁 + 𝑁0𝑞𝑢 55150.51 + 207262.32 129 𝑞𝑢 𝑀𝑦 12407.2 𝑒𝑦 = 𝑡𝑐 = = 0.04731 𝑡𝑐 𝑁 + 𝑁0𝑞𝑢 55150.51 + 207262.32 Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 55150.51 + 207262.32 × 0.11845 × 0.04731 (1 + ) = 773.53(𝑘𝑁) + 18.9 × 18.9 18.9 18.9 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑖𝑛 = 𝑡𝑐 𝑁 𝑡𝑐 + 𝑁0𝑞𝑢 6𝑒𝑥 6𝑒𝑦 (1 + ) = + 𝐿𝑞𝑢 × 𝐵𝑞𝑢 𝐿𝑞𝑢 𝐵𝑞𝑢 𝑡𝑐 𝑁 𝑡𝑐 + 𝑁0𝑞𝑢 6𝑒𝑥 6𝑒𝑦 (1 − ) = − 𝐿𝑞𝑢 × 𝐵𝑞𝑢 𝐿𝑞𝑢 𝐵𝑞𝑢 55150.51 + 207262.32 × 0.11845 × 0.04731 (1 − ) = 723.78(𝑘𝑁) − 18.9 × 18.9 18.9 18.9 𝑡𝑐 𝑃𝑡𝑏 𝑡𝑐 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑎𝑥 + 𝑃𝑚𝑖𝑛 773.53 + 723.78 = = = 748.65(𝑘𝑁) 2 7.8.5.1 Áp lực tiêu chuẩn RII Áp lực tiêu chuẩn RII xác định theo công thức ( theo Mục 4.6.9 TCVN 9362-2012): 𝑚1 𝑚2 𝑅𝐼𝐼 = 𝑡𝑐 (𝐴 × 𝑏 × 𝛾𝐼𝐼 + 𝐵 × ℎ × 𝛾𝐼𝐼′ + 𝐷 × 𝑐𝐼𝐼 − 𝛾𝐼𝐼 ℎ0 ) 𝑘 Trong đó: 𝑘 𝑡𝑐 = 1.1 : hệ số tin cậy 𝑚1 = 1.2 : Hệ số điều kiện làm việc đất 𝑚2 = : Hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất nền, phụ thuộc vào tỷ lệ kích thước cơng trình 𝑏 = 𝐵𝑞𝑢 = 18.9(𝑚); ℎ = 𝐻𝑞𝑢 = 50(𝑚) 𝑐𝐼𝐼 = 6.9(𝑘𝑁/𝑚2 ) : Giá trị tính tốn lực dính đơn vị đất nằm trực tiếp đáy móng (lớp 6) A, B, D: Hệ số phụ thuộc vào góc ma sát lấy (theo Bảng 14 – Các hệ số A,B,D, TCVN 9362-2012) Chiều sâu cọc 55(m) ứng với lớp đất thứ có 𝜑𝐼𝐼 = 25.85 130 → 𝑅𝐼𝐼 = 1.2 × (0.831 × 18.9 × 11.1 + 4.33 × 55 × 9.52 + 6.86 × 6.9) 1.1 = 2716.14(𝑘𝑁/𝑚2 ) 7.8.5.2 Kiểm tra điều kiện ổn định: 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑎𝑥 = 773.53(𝑘𝑁/𝑚2 ) ≤ 1.2𝑅𝐼𝐼 = 3259.37(𝑘𝑁/𝑚2 ) 𝑡𝑐 = 748.65(𝑘𝑁/𝑚2 ) ≤ 𝑅𝐼𝐼 = 2652.84(𝑘𝑁/𝑚2 ) { 𝑃𝑡𝑏 𝑡𝑐 𝑃𝑚𝑖𝑛 = 723.78(𝑘𝑁/𝑚2 ) > Kết luận: Nền móng khối móng quy ước thỏa điều kiện ổn định 7.8.6 Kiểm tra lún cho móng Ta chia nhỏ lớp đất đáy khối móng thành nhiều lớp có chiều dày ℎ𝑖 = 1(𝑚) 𝑔𝑙 Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện 𝜎𝑖𝑏𝑡 ≥ 5𝜎𝑖 (vị trí ngừng tính lún) Ứng suất thân đáy móng: 𝜎𝑏𝑡 = ∑ 𝛾𝑖 ℎ𝑖 = 3.5 × 4.8 + × 4.8 + 14.5 × 9.9 + 13 × 11 + 7.3 × 10.09 + 7.7 × 10.01 + 9.5 × 11.3 = 500.83(𝑘𝑁/𝑚2 ) Ứng suất thân đáy lớp phân tố: 𝑏𝑡 𝜎𝑖𝑏𝑡 = 𝜎𝑖−1 + 𝛾𝑖 ℎ𝑖 ; Ứng suất gây lún đáy móng: 𝑡𝑐 𝜎𝑔𝑙 = 𝑃𝑡𝑏 − 𝜎𝑏𝑡 = 748.65 − 500.83 = 247.82(𝑘𝑁/𝑚2 ) Ứng suất gây lún đáy lớp phân tố: 𝑔𝑙 𝜎𝑖 = 𝑘𝑖 × 𝜎𝑔𝑙 Trong đó: 𝑘𝑖 : Phụ thuộc vào tỉ số L/b; Zi/b (tra Bảng C.1 TCVN 9362-2012) Tổng độ lún: 𝑒1𝑖 − 𝑒2𝑖 𝑆 = ∑ 𝑆𝑖 = ∑ × ℎ𝑖 + 𝑒1𝑖 Trong đó: ∑ 𝑆𝑖 : Tổng độ lún phân tố 𝑒1𝑖 : Hệ số rỗng ứng với 𝑃1𝑖 𝑒2𝑖 : Hệ số rỗng ứng với 𝑃2𝑖 131 Ứng suất thân tâm lớp phân tố:𝑃1𝑖 = 0.5 × (𝜎𝑏𝑡,𝑖−1 + 𝜎𝑏𝑡,𝑖 ) 𝑔𝑙 𝑔𝑙 Tổng ứng suất tâm lớp phân tố:𝑃2𝑖 = 0.5 × (𝜎𝑖−1 + 𝜎𝑖 ) Bảng 7-23 Kết tính lún móng MLT Lớp Phân z Điểm tố (m) 0 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 z/b k0 0.00 0.05 0.05 0.11 0.11 0.16 0.16 0.21 0.21 0.26 0.26 0.32 0.32 0.37 0.37 0.42 1.000 0.998 0.998 0.995 0.995 0.983 0.983 0.968 0.968 0.942 0.942 0.913 0.913 0.876 0.876 0.724 𝜎𝑔𝑙 (𝑘𝑁/𝑚2 ) 247.82 247.32 247.32 246.62 246.62 243.54 243.54 239.96 239.96 233.45 233.45 226.36 226.36 217.21 217.21 179.53 Tổng 𝜎𝑏𝑡 (𝑘𝑁/𝑚2 ) 500.83 512.13 523.43 546.03 568.63 602.53 636.43 681.63 726.83 783.33 839.83 907.63 975.43 1054.53 1133.63 1224.03 P1i P2i e1i e2i si 247.57 495.14 0.55 0.54 0.773 246.97 493.94 1.55 1.54 0.470 245.08 490.16 2.55 2.54 0.338 241.75 483.50 3.55 3.54 0.264 236.70 473.40 4.55 4.54 0.216 229.90 459.80 5.55 5.54 0.183 221.78 443.56 6.55 6.54 0.159 198.37 396.73 7.55 7.54 2.403 4.806 132 Tại độ sâu z = 8(m) từ đáy khối móng quy ước ta có: 𝜎𝑏𝑡 𝜎𝑔𝑙 = 6.818 > → Ta dừng tính lún Tổng độ lún: 𝑆 = ∑𝑛𝑖=1 𝑠𝑖 = 4.806(𝑐𝑚) ≤ [𝑆] = 10(𝑐𝑚) → Thỏa điều kiện biến dạng lún 7.8.7 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc Hình 7-15 Sơ đồ xác định phạm vi tháp xuyên thủng đài móng MLT Vì phạm vi vùng chống xuyên thủng bao trùm hết tất tim cọc điều kiện chống xun thủng đảm bảo 133 7.8.8 Tính tốn cốt thép Hình 7-16 Biểu đồ moment dãy strip móng MLT Bê tông B25: 𝑅𝑏 = 14.5(𝑀𝑃𝑎) Cốt thép CB-400V: 𝑅𝑠 = 350(𝑀𝑃𝑎) Diện tích cốt thép tính theo cơng thức: 𝐴𝑠 = 𝜉𝑅𝑏 𝑏ℎ0 𝑀 𝑣ớ𝑖 𝜉 = − √1 − 2𝑎𝑚 ; 𝑎𝑚 = 𝑅𝑠 𝑅𝑏 𝑏ℎ02 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: 𝜉𝑅 = 0.8 0.8 0.8 𝜀𝑠,𝑒𝑙 = 𝑅𝑠 /𝐸𝑠 = 350/(2 × 105 ) = 0.533 1+ 𝜀𝑏2 𝜀𝑏2 0.0035 (Theo mục 8.1.2.2.3 TCVN 5574-2018 Thiết kế bê tông bê tông cốt thép) 𝜇𝑚𝑖𝑛 = 0.1% ≤ 𝜇 = 𝐴𝑠 𝜉𝑅 𝑅𝑏 0.533 × 14.5 ≤ 𝜇𝑚𝑎𝑥 = = = 2.21% 𝑏ℎ0 𝑅𝑠 350 134 Bảng 7-24 Kết tính tốn thép đài móng MLT b M 1m Phương strip h0 (kNm) (m) X 8170.37 5.5 1485.52 1.95 Y 19516.79 5.5 3548.51 1.95 M (kN.m) 𝑎𝑚 0.0269 0.0644 𝜉 chọn thép As Asc ∅ 0.0273 2206.73 0.0666 5378.31 25 32 𝜇% a 200 2454 140 5745 0.126 0.295 135 TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 5574:2018 Kết cấu bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5575:2012 Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế TCXD 229:1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải gió TCVN 9386:2012 Thiết kế cơng trình chịu tải động đất TCVN 10304:2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 2737:1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 9362:2012 Thiết kế nhà cơng trình TCVN 9362:2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình TCVN 9363:2012 Khảo sát cho xây dựng - Khảo sát địa kỹ thuật cho nhà cao tầng 10 TCVN 9379:2012 Kết cấu xây dựng - Ngn tắc tính tốn 11 QCXDVN 9363:2012 02:2009/BXD Số liệu điều kiện tự nhiên dùng xây dựng 12 QCVN 06:2010?BXD Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia an tồn cháy cho nhà cơng trình 13 Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng – Hà Nội 2009 14 Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng – Hà Nội 2009 15 Nền móng – Châu Ngọc Ân – ĐH Bách Khoa TP>HCM 16 Bài giảng môn học 136