Tm bptc phan ngam vincity pk3

Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong THUYẾT MINH TÍNH TỐN BIỆN PHÁP THI CÔNG KINGPOST DỰ ÁN : VINHOMES GRAND PARK PHÂN KHU HẠNG MỤC : ĐỊA CHỈ : PHƯỜNG LONG BÌNH VÀ LONG THẠNH MỸ, QUẬN 9, TP.HCM CHỦ ĐẦU TƯ : CÔNG TY CỔ PHẦN PHÁT TRIỂN THÀNH PHỐ XANH TP.HCM – …/2020 “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 1/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong MỤC LỤC MỤC LỤC TỔNG QUAN 1.1 Giới thiệu 1.2 Cơ sở tính tốn TÍNH TỐN HỐ ĐÀO TỔNG THỂ 2.1 Thông số đầu vào 2.1.1 Thông số đất 2.1.2 Thông số cừ larsen SP-IV 2.1.3 Thơng số hệ giằng chống thép hình H350 2.1.4 Hoạt tải loại xe phục vụ thi công 2.1.5 Phụ tải 2.1.6 Mặt cắt tính tốn 10 2.2 Mơ hình kết tính tốn mặt cắt 1-1 (Mặt cắt khu vực CĨ SÀN THAO TÁC) .12 2.2.1 Trình tự thi công 12 2.2.2 Kết mơ hình tính tốn – Trình tự thi cơng bước 13 2.2.3 Kết mơ hình tính tốn – Trình tự thi cơng bước 15 2.2.4 Kết mơ hình tính tốn kiểm tra khả chịu lực cừ larsen – Biểu đồ bao 17 2.2.5 Hệ số an toàn đào đất .19 2.3 Mơ hình kết tính tốn mặt cắt 2-2 (Mặt cắt khu vực KHÔNG SÀN THAO TÁC) 20 2.3.1 Trình tự thi cơng 20 2.3.2 Kết mơ hình tính tốn – Trình tự thi công bước 21 2.3.3 Kết mơ hình tính tốn – Trình tự thi công bước 23 2.3.4 Kết mơ hình tính tốn kiểm tra khả chịu lực cừ larsen – Biểu đồ bao 25 2.3.5 Hệ số an toàn đào đất .27 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC HỆ SHORING LỚP NGOÀI KHU VỰC HẦM 28 3.1 Mơ hình tính tốn 28 3.2 Thông số đầu vào 29 3.3 Tải trọng ngang từ áp lực đất 29 3.4 Kết nội lực 30 3.5 Kiểm tra tự động khả chịu lực hệ giằng thép hình theo EC3 - 2005 31 3.6 Kiểm tính shoring H350 nguy hiểm theo TCVN 5575:2012 32 3.7 Tính tốn bulong liên kết shoring góc vào wale 34 “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 2/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong 3.8 Tính tốn ụ bê tông chống trượt cho shoring chống ngang 36 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC HỆ KINGPOST BẰNG THÉP HÌNH TRONG KHU VỰC HẦM 37 4.1 Mô hình tính tốn 37 4.2 Thông số đầu vào 38 4.3 Tải trọng tính tốn 39 4.3.1 Tĩnh tải 39 4.3.2 Tải thi công 39 4.3.3 Tải trọng ngang từ áp lực đất 40 4.4 Kết nội lực 42 4.5 Kiểm tra tự động khả chịu lực Kingpost theo EC3-2005 .43 4.6 Kiểm tra kingpost loại nguy hiểm nhất: H260x260x20x16 theo TCVN 5575:2012 44 4.7 Chuyển vị kingpost 47 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC SÀN THAO TÁC 48 5.1 Mơ hình tính tốn 48 5.2 Mặt cắt tính tốn .48 5.3 Tải trọng tính tốn 49 5.3.1 Hoạt tải thi công 49 5.4 Kết nội lực 49 5.5 Kiểm tra tự động khả chịu lực Kingpost theo AISC 360-10 51 5.6 Kiểm tra khả chịu lực hệ sàn thao tác 52 5.6.1 Kiểm tra thép 52 5.6.2 Kiểm tra sườn phụ H200x200x8x12 .53 5.6.3 Kiểm tra sườn H350x350x12x19 54 5.6.4 Kiểm tra Kingpost theo TCVN 5575:2012 55 5.7 Kiểm tra khả chịu lực cọc Kingpost cắm vào đất 58 5.7.1 Tính tốn sức chịu tải tính tốn cọc Kingpost 58 5.7.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc 62 “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 3/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong TỔNG QUAN 1.1 Giới thiệu Dự án “Vinhomes Grand Park” toạ lạc Phường Long Bình Long Thạnh Mỹ, Quận 9, thành phố Hồ Chí Minh Thuyết minh tính tốn hạng mục phục vụ thi cơng bao gồm: - Tính tốn hố đào tổng thể - Kiểm tra khả chịu lực hệ cừ larsen thi công hố đào - Kiểm tra khả chịu lực hệ giằng thép hình - Kiểm tra khả chịu lực hệ kingpost thép hình - Kiểm tra xuyên thủng cho sàn - Kiểm tra khả chịu lực sàn hệ sàn thao tác 1.2 Cơ sở tính toán - Báo cáo khảo sát địa chất chủ đầu tư cung cấp - Các vẽ chủ đầu tư cung cấp - Các tiêu chuẩn Việt Nam: TCVN 2737:1995 Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5574:2012 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5575:2012 Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 9351:2012 Đất xây dựng – Phương pháp thí nghiệm trường - Thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT TCVN 9362:2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình TCVN 10304:2014 Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 4/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong TÍNH TỐN HỐ ĐÀO TỔNG THỂ Tính tốn thành hố đào thực phần mềm Plaxis 2019 để mô ứng xử đất, cừ larsen hệ giằng thép hình trình thi công 2.1 Thông số đầu vào 2.1.1 Thông số đất Tuỳ thuộc vào vị trí tính tốn, mặt địa chất chọn có địa chất yếu tương ứng với vị trí tính tốn Tên lớp Loại đất Tính chất đất Bùn sét Sét HSM UnDrained 19.60 Cát Chặt vừa Chặt HSM Drained 19.60 10 Sét Nửa cứng Cứng HSM UnDrained 19.90 Chảy Dẻo cứng γunsat (kN/m3) HSM UnDrained 15.20 γsat (kN/m3) e IP kx (m/day) 15.82 1.87 0.315 0.0002 20.00 0.70 0.198 0.0002 20.00 0.67 0.059 20.53 0.62 0.201 0.0002 ky (m/day) 0.0001 0.0001 0.0001 E50 (kN/m ) 2700 15900 42200 30500 Eoedref (kN/m2) 2700 15900 42200 30500 Eurref (kN/m2) power m (m) su (kN/m2) 8100 0.95 15.60 47700 0.75 52.65 126600 0.5 45.72 91500 0.67 70.75 cDS (kN/m2) 8.40 27.50 7.60 40.30 φDS (độ) 4.12 14.12 20.87 16.93 cref (kN/m2) φ (độ) ψ (độ) υ' υur 15.60 0.00 0.00 0.32 0.2 52.65 0.00 0.00 0.29 0.2 7.60 20.87 0.00 0.27 0.2 70.75 0.00 0.00 0.30 0.2 Rinter/concrete 0.95 0.75 0.87 0.85 Rinter/steel Nước ngầm (m) SPT 0.5 -7 0.00 0.5 -7 11.64 0.66 -7 21.09 0.5 -7 25.75 Type ref “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 5/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong 2.1.2 Thông số cừ larsen SP-IV Tên cấu kiện Larsen SP-IV L = 11±1 m Thông số cừ Larsen SP-IV Đặc trưng chịu lực Ký hiệu Tính chất vật liệu Modulus đàn hồi E Diện tích mặt cắt ngang A Moment quán tính Độ cứng chống nén Độ cứng chống uốn Trọng lượng Hệ số nở hông I EA EI w ν Giá trị Elastic 210,000 242.5 Đơn vị MPa cm2/m 38600 5,092,500 81,060 1.467 0.3 cm4/m kN/m kNm2/m kN/m/m - 2.1.3 Thông số hệ giằng chống thép hình H350 Thơng số hệ giằng chống thép hình H350x350x12x19 Tên cấu kiện Đặc trưng chịu lực Ký hiệu Giá trị Elastic Cây chống thép hình tiết Tính chất vật liệu diện Modulus đàn hồi E 210,000 h b tw tf Diện tích mặt cắt ngang A 170.44 Độ cứng chống nén EA 3,579,240 350 350 12 19 Khoảng cách Lspacing Đơn vị MPa cm2 kN m 2.1.4 Hoạt tải loại xe phục vụ thi công 2.1.4.1 Xe đào đất “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 6/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong XE ĐÀO ĐẤT 0.9M3 - Chiều dài xe: L= - Chiều rộng xe: B= - Diện truyền tải xe: S= 9.415 2.780 26.17 m m m2 - Trọng lượng xe: W1= 205.00 kN - Trọng lượng đất: W2= 14.40 - Hệ số độ tin cậy: - Tổng trọng lượng tính tốn: - Hoạt tải tính tốn phân bố đều: γQ= W= q= 1.30 285.22 kN 10.90 kN/m2 kN XE ĐÀO ĐẤT 0.4M3 - Chiều dài xe: L= - Chiều rộng xe: B= - Diện truyền tải xe: S= 6.800 2.405 16.35 m m m2 - Trọng lượng xe: W1= 95.00 kN - Trọng lượng đất: W2= 6.40 kN - Hệ số độ tin cậy: - Tổng trọng lượng tính tốn: - Hoạt tải tính tốn phân bố đều: γQ= W= q= 1.30 131.82 kN 8.06 kN/m2 XE ĐÀO ĐẤT 0.3M3 - Chiều dài xe: L= - Chiều rộng xe: B= - Diện truyền tải xe: S= 5.940 1.925 11.43 m m m2 - Trọng lượng xe: W1= 52.50 kN - Trọng lượng đất: W2= 4.80 kN - Hệ số độ tin cậy: - Tổng trọng lượng tính tốn: - Hoạt tải tính tốn phân bố đều: γQ= W= q= 1.30 74.49 6.51 kN kN/m2 2.1.4.2 Xe chở đất “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 7/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong XE CHỞ ĐẤT - Chiều dài xe: - Chiều rộng xe: - Diện truyền tải xe: L= B= S= - Trọng lượng xe: W1= 110.60 kN - Trọng lượng đất: W2= 150.00 kN - Hệ số độ tin cậy: - Tổng trọng lượng tính tốn: - Hoạt tải tính tốn phân bố đều: γQ= W= q= 7.595 2.495 18.95 m m m2 1.30 338.78 kN 17.88 kN/m2 2.1.4.3 Xe trộn bê tơng XE TRỘN BÊ TƠNG - Chiều dài xe: L= - Chiều rộng xe: B= - Diện truyền tải xe: S= 8.310 2.495 20.73 m m m2 - Trọng lượng xe: W1= 116.40 kN - Trọng lượng bê tông: W2= 162.45 kN - Hệ số độ tin cậy: - Tổng trọng lượng tính tốn: - Hoạt tải tính tốn phân bố đều: γQ= W= q= 1.30 362.51 kN 17.48 kN/m2 2.1.4.4 Xe chở thép “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 8/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong XE CHỞ THÉP - Chiều dài xe: - Chiều rộng xe: - Diện truyền tải xe: L= B= S= - Trọng lượng xe: W1= 105.20 kN - Trọng lượng thép: W2= 190.00 kN - Hệ số độ tin cậy: - Tổng trọng lượng tính tốn: - Hoạt tải tính tốn phân bố đều: γQ= W= q= 1.30 383.76 kN 12.56 kN/m2 - Chiều dài xe: - Chiều rộng xe: - Diện truyền tải xe: L= B= S= 11.565 m 2.620 m 30.30 m2 - Trọng lượng xe: W1= 248.00 kN - Trọng lượng nâng: W2= 200.00 kN - Hệ số độ tin cậy: - Tổng trọng lượng tính tốn: - Hoạt tải tính tốn phân bố đều: γQ= W= q= 12.245 m 2.495 m 30.55 m2 2.1.4.5 Cẩu Kato CẨU KATO 1.30 582.40 kN 19.22 kN/m2 2.1.4.6 Tải trọng tính tốn Từ loại xe phục vụ thi cơng dự kiến trên, nhà thầu chọn giá trị hoạt tải phân bố loại xe phục vụ thi cơng 20 kN/m2 2.1.5 Phụ tải ngồi Phụ tải hố đào lấy 20 kN/m2 (khu vực cho phép đặt bãi gia công, cho phép xe thi công đậu xem tải dài hạn) “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 9/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong 2.1.6 Mặt cắt tính tốn Để giữ ổn định hố đào suốt trình thi cơng, nhà thầu kiểm tra mặt cắt điển hình qua hố đào sâu mặt bên để kiểm tra khả chịu lực tường vây tính tốn áp lực đất vào sàn (Mặt cắt 1-1 qua vị trí có sàn thao tác mặt cắt 2-2 qua vị trí khơng có sàn thao tác) Hình 1A Mặt Vincity Grand Park Phân Khu giai đoạn thi (Có ram dốc đất) 2-2 1-1 Hình Mặt Vincity Grand Park Phân Khu vị trí mặt cắt điển hình “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 10/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC SÀN THAO TÁC 5.1 Mơ hình tính tốn Hình 49 Mơ hình tổng thể tính tốn hệ kingpost 5.2 Mặt cắt tính tốn Hình 50 Mặt cắt chi tiết hệ sàn thao tác “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 48/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong 5.3 Tải trọng tính tốn 5.3.1 Hoạt tải thi cơng Bảng Hoạt tải tính toán lên sàn thao tác XE ĐÀO ĐẤT - Chiều dài sàn thao tác: - Chiều rộng sàn thao tác: - Diện truyền tải xe: - Trọng lượng xe: - Trọng lượng đất: - Hệ số độ tin cậy: - Tổng trọng lượng tính tốn: - Hoạt tải tính toán phân bố đều: L= B= S= W1= W2= γQ= W= q= 5.000 4.000 20.00 360.00 21.00 1.30 495.30 24.77 m m m2 kN kN kN kN/m2 Hình 351 Hoạt tải sàn thao tác (kN/m2) 5.4 Kết nội lực Hình 52 Kết lực dọc (kN) “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 49/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong Hình 53 Kết lực cắt 2-2 (kN.m) Hình 54 Kết moment 2-2 (kN.m) “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 50/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong Hình 55 Kết moment 3-3 (kN.m) 5.5 Kiểm tra tự động khả chịu lực Kingpost theo AISC 360-10 Hình 56 Kiểm tra tự động khả chịu lực Kingpost theo AISC 360-10 (Etabs) Kết luận: Các hệ số bé 1, hệ Kingpost đảm bảo khả chịu lực suốt q trình thi cơng “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 51/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong 5.6 Kiểm tra khả chịu lực hệ sàn thao tác 5.6.1 Kiểm tra thép TÍNH TỐN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC THÉP TẤM TÍNH TỐN THEO TCVN 5575:2012 A VẬT LIỆU VÀ TIẾT DIỆN ○ Đặc trưng tiết diện Bề dày thép: h= 18 mm Bề rộng dải tính tốn: b= m Khoảng cách sườn phụ: L= 1.4 m Diện tích tiết diện: A= 180.00 cm2 Moment kháng uốn: W= 54.00 cm3 Moment quán tính: J= 48.60 cm4 ○ Đặc trưng vật liệu Mác thép: CCT34 - t nhỏ 40 Modulus đàn hồi: E= 200000 MPa Cường độ tiêu chuẩn: fy= 210 MPa Hệ số độ tin cậy: γM= 1.05 Hệ số điều kiện làm việc: γc= 0.95 Cường độ chịu kéo, nén, uốn: f= 200 MPa Cường độ chịu cắt: fv= 116 MPa B TẢI TRỌNG TÁC DỤNG Trọng lượng thân thép tấm: qbt= 1.41 kN/m2 Hoạt tải tiêu chuẩn phân bố m2 sàn: qht= 25.00 kN/m2 Hệ số vượt tải tĩnh tải: ntt= 1.1 Hệ số vượt tải hoạt tải: nht= 1.2 Tải trọng tiêu chuẩn phân bố m dài ptc= 26.41 kN/m sàn: Tải trọng tính tốn phân bố m dài ptt= 31.55 kN/m sàn: C KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC ○ Ngoại lực nguy hiểm tác dụng Moment nguy hiểm: M=pttL2/10= 6.18 kNm Lực cắt nguy hiểm: V=3pttL/5= 26.51 kN ○ Kiểm tra ứng suất pháp Điều kiện kiểm tra: σ ≤ fγc 114.53 (MPa) < 190.00 (MPa) Kết luận: Thoả mãn điều kiện kiểm tra ứng suất pháp ○ Kiểm tra ứng suất tiếp Điều kiện kiểm tra: τ ≤ fvγc 1.47 (MPa) < 110.20 (MPa) Kết luận: Thoả mãn điều kiện kiểm tra ứng suất tiếp ○ Kiểm tra ứng suất tương đương “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” Trang 52/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong Điều kiện kiểm tra: σtđ=(σ2+3τ2)0.5 114.56 (MPa) Kết luận: ≤ 1.15fγc < 218.50 (MPa) Thoả mãn điều kiện kiểm tra ứng suất tương đương D KIỂM TRA VÕNG Độ võng lớn nhất: Độ võng cho phép: ○ Kiểm tra võng Điều kiện kiểm tra: 7.20 9.33 fmax=ptcL4/145EI= [f]=L/150= fmax 7.20 mm Kết luận: mm mm ≤ [f]=L/150 < 9.33 mm Thoả mãn điều kiện kiểm tra võng 5.6.2 Kiểm tra sườn phụ H200x200x8x12 TÍNH TỐN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC SƯỜN PHỤ TÍNH TỐN THEO TCVN 5575:2012 A VẬT LIỆU VÀ TIẾT DIỆN ○ Đặc trưng tiết diện sườn phụ Chiều cao: Bề rộng cánh: Bề dày bụng: h= b= tw= 200 200 mm mm mm Bề dày cánh: Chiều dài tính tốn: Diện tích tiết diện: tf= 12 mm L= A= 4.5 62.08 m cm2 Moment kháng uốn: W= 461 cm3 Moment quán tính: ○ Đặc trưng tiết diện thép Bề dày thép: ○ Đặc trưng vật liệu Mác thép: Modulus đàn hồi: Cường độ tiêu chuẩn: J= 4610 cm4 h= 18 mm Hệ số độ tin cậy: γM= 1.05 γc= f= fv= 0.95 200 116 MPa MPa qbt= 0.00 kN/m2 qht= 0.00 kN/m2 ntt= 1.1 nht= 1.2 Hệ số điều kiện làm việc: Cường độ chịu kéo, nén, uốn: Cường độ chịu cắt: B TẢI TRỌNG TÁC DỤNG Trọng lượng thân thép tấm: Hoạt tải tiêu chuẩn phân bố m2 sàn: Hệ số vượt tải tĩnh tải: Hệ số vượt tải hoạt tải: “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” E= fy= CCT34 - t nhỏ 40 200000 MPa 210 MPa Trang 53/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong C KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC ○ Ngoại lực nguy hiểm tác dụng Moment nguy hiểm: M= 86.80 kNm Lực cắt nguy hiểm: V= 60.30 kN ○ Kiểm tra ứng suất pháp Điều kiện kiểm tra: σ ≤ fγc 188.27 (MPa) < 190.00 (MPa) Kết luận: Thoả mãn điều kiện kiểm tra ứng suất pháp ○ Kiểm tra ứng suất tiếp Điều kiện kiểm tra: τ ≤ fvγc 9.71 (MPa) < 110.20 (MPa) Kết luận: Thoả mãn điều kiện kiểm tra ứng suất tiếp ○ Kiểm tra ứng suất tương đương Điều kiện kiểm tra: σtđ=(σ2+3τ2)0.5 ≤ 1.15fγc 189.02 (MPa) < 218.50 (MPa) Thoả mãn điều kiện kiểm tra ứng suất tương Kết luận: đương 5.6.3 Kiểm tra sườn H350x350x12x19 TÍNH TỐN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC SƯỜN CHÍNH TÍNH TỐN THEO TCVN 5575:2012 A VẬT LIỆU VÀ TIẾT DIỆN ○ Đặc trưng tiết diện sườn Chiều cao: Bề rộng cánh: Bề dày bụng: h= b= tw= 350 350 12 mm mm mm Bề dày cánh: Chiều dài tính tốn: Diện tích tiết diện: tf= 19 mm L= A= 170.44 m cm2 Moment kháng uốn: W= 2257 cm3 Moment quán tính: ○ Đặc trưng tiết diện thép Bề dày thép: ○ Đặc trưng vật liệu Mác thép: Modulus đàn hồi: Cường độ tiêu chuẩn: J= 39506 cm4 h= 18 mm Hệ số độ tin cậy: γM= “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” E= fy= CCT34 - t nhỏ 40 200000 MPa 210 MPa 1.05 Trang 54/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong Hệ số điều kiện làm việc: γc= 0.95 Cường độ chịu kéo, nén, uốn: f= 200 MPa Cường độ chịu cắt: fv= 116 MPa C KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC ○ Ngoại lực nguy hiểm tác dụng Moment nguy hiểm: M= 99.40 kNm Lực cắt nguy hiểm: V= 98.70 kN ○ Kiểm tra ứng suất pháp Điều kiện kiểm tra: σ ≤ fγc 44.03 (MPa) < 190.00 (MPa) Kết luận: Thoả mãn điều kiện kiểm tra ứng suất pháp ○ Kiểm tra ứng suất tiếp Điều kiện kiểm tra: τ ≤ fvγc 5.79 (MPa) < 110.20 (MPa) Kết luận: Thoả mãn điều kiện kiểm tra ứng suất tiếp ○ Kiểm tra ứng suất tương đương Điều kiện kiểm tra: σtđ=(σ2+3τ2)0.5 ≤ 1.15fγc 45.16 (MPa) < 218.50 (MPa) Kết luận: Thoả mãn điều kiện kiểm tra ứng suất tương đương 5.6.4 Kiểm tra Kingpost theo TCVN 5575:2012 Hình 57 Nội lực Kingpost nguy hiểm TÍNH KINGPOST : H350x350x19x12 Tiêu chuẩn áp dụng: Chiều cao Bề rộng cánh Bề dày bụng Bề dày cánh TCVN 5575-2012: Kết cấu thép Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 2737-1995: Tải trọng tác động Tiêu chuẩn thiết kế h = 350 b = 350 tw = 19 tf = 12 A Vật liệu Mác thép: Cường độ tiêu chuẩn: Q345 fy= 325 Hệ số độ tin cậy vật liệu: γM= 1.05 Cường độ tính tốn: Mơđun đàn hồi: f= E= 310 210000 “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” MPa MPa MPa Trang 55/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong B Kích thước cột (kingpost) Chiều dài cột theo phương X: Lx = 12 m Chiều dài cột theo phương Y: Ly = 12 m Hệ số chiều dài tính tốn: μx = 0.7 μy = 0.7 Lox = 8.4 m Loy = 8.4 m Chiều dài tính tốn: Tiết diện cột: b= tf = 35 1.2 cm cm hw = 32.6 cm tw = 1.9 cm C Các đặc trưng tiết diện hình học Diện tích tiết diện: A= 145.9 cm2 Diện tích tiết diện phần cánh: Ac = 42 cm2 Diện tích tiết diện phần bụng: Ab = 61.9 cm2 Bán kính quán tính tiết diện theo trục x: rx = ix = 14.2 cm Bán kính quán tính tiết diện theo trục y: ry = i y = 7.67 cm Mômen quán tính tiết diện theo trục x: Jx = 29487 cm4 Mơmen qn tính tiết diện theo trục y: Jy = 8594 cm4 Mô men chống uốn theo phương x: Wx = 1685 cm3 Mô men chống uốn theo phương y: Wy = 491 cm3 Chiều dài theo phương x: Lox = 8.4 m Chiều dài theo phương y: Loy = 8.4 m Độ mảnh theo phương x: λx = 59.1 Độ mảnh theo phương y: λy = 109.5 Độ mảnh quy ước theo phương x: λx' = 2.27 Độ mảnh quy ước theo phương y: Độ mảnh giới hạn λy' = [λ]= 4.21 120 D Nôi lực tiết diện tính tốn Mơmen tiết diện tính tốn theo phương x: Mx = 28.2 kNm Mơmen tiết diện tính tốn theo phương y: Lực dọc tiết diện tính tốn: My = N= 24.7 155.4 0.5% Y kNm kN Kết luận: Thỏa mãn điều kiện độ mảnh giới hạn Độ lệch tâm thi công: Phương “Thuyết minh BPTC Phần hầm thân” X Trang 56/62 Dự án: Vinhomes Grand Park – PK3 Công Ty Cổ Phần Xây Dựng An Phong 6.00 6.00 Độ lệch tâm cột thi công e1: 18.15 15.89 Độ lệch tâm cột moment e2: 24.15 21.89 Độ lệch tâm cột ett = e1 + e2 2.09 6.51 Độ lệch tâm tương đối m: 3.17 8.56 Độ lệch tâm tính đổi me = η.m: Trong đó: η hệ số ảnh hưởng hình dạng tiết diện (Tra bảng) η= 1.513 1.316 cm cm cm E Kiểm tra độ bền cột Điều kiện kiểm tra độ bền cột chịu nén, uốn: Cột không khoét lỗ và me