tóm tắt: Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện

Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số chính đến độ bền khung cực phóng lọc bụi tĩnh điện.

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ CÔNG THƯƠNG VIỆN NGHIÊN CỨU CƠ KHÍ NGUYỄN ANH TÙNG NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA MỘT SỐ THƠNG SỐ CHÍNH ĐẾN ĐỘ BỀN KHUNG CỰC PHÓNG LỌC BỤI TĨNH ĐIỆN TÓM TẮT LUẬN ÁN TIẾN SĨ Ngành: Kỹ thuật Cơ khí Mã số: 9520103 HÀ NỘI – 2023 Cơng trình hồn thành tại: Viện Nghiên cứu Cơ khí - Bộ Cơng Thương Người hướng dẫn khoa học: Người hướng dẫn: PGS.TS Hoàng Văn Gợt Phản biện 1: PGS.TS Nguyễn Hữu Quang Phản biện 2: PGS.TS Phạm Đức Cường Phản biện 3: PGS.TS Lê Thu Quý Luận án bảo vệ trước Hội đồng đánh giá luận án tiến sĩ cấp Viện Họp tại: Viện Nghiên cứu Cơ khí – Bộ Cơng Thương Tịa nhà trụ sở chính: số đường Phạm Văn Đồng, quận Cầu Giấy, TP Hà Nội Vào hồi …… …… phút, ngày …… tháng …… năm 2023 Có thể tìm hiểu luận án tại: Thư viện Quốc gia Việt Nam Thư viện Viện Nghiên cứu Cơ khí MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài luận án Theo Bộ Xây dựng nước có 29 nhà máy điện than hoạt động, có 58 tổ máy cơng suất từ 200 MW đến 600 MW với khoảng gần 120 lò đốt than thải khí bụi mơi trường với khối lượng lớn Hàm lượng bụi khí thải khỏi lò khoảng 250 đến 350 mg/Nm3 yêu cầu hàm lượng bụi thải môi trường (tùy theo địa bàn đặt nhà máy) phải đạt từ 50 mg/Nm3 đến 100 mg/Nm3 [3] Lọc bụi điện gọi lọc bụi tĩnh điện (LBTĐ) thiết bị có khả đáp ứng yêu cầu Các cực cấp điện cao áp chiều cỡ từ vài chục vài trăm (kV) để tạo thành điện trường có cường độ lớn Dịng khí bụi qua buồng lọc có lắp hệ cực phóng điện làm ion hố phần tử bụi (mang điện tích âm) với kích thước siêu nhỏ bay lơ lửng bị hút vào bề mặt cực lắng (mang điện tích dương) Thiết bị quan trọng LBTĐ buồng lọc với cực phóng có kết cấu khung lắp gai phóng điện làm ion hóa phần tử bụi cực lắng (mang điện tích dương) [3,29] Tại Việt Nam hàng chục năm qua thiết bị LBTĐ phải nhập ngoại đồng từ nước Thời gian gần Viện Nghiên cứu Cơ khí – Bộ Cơng Thương thiết kế đưa vào ứng dụng thành công nhà máy nhiệt điện Vũng Áng 1, Thái Bình Nghi Sơn Bộ cực phóng bị hư, hỏng dẫn đến phải dừng hoạt động nhà máy để khắp phục, gây thiệt hại lớn cho ngành điện Trong nước có hàng trăm thiết bị LBTĐ hoạt động Đây vấn đề đáng phải quan tâm nghiên cứu nhà khoa học nước ta Do vậy, việc nghiên cứu để có giải pháp khoa học xác định độ bền cho khung cực phóng chịu lực va đập (F) phù hợp có chu kỳ búa gõ gia tốc rũ bụi (a) vấn đề có tính cấp thiết Việt Nam Mục tiêu đề tài luận án - Bằng thực nghiệm mơ hình tĩnh kết hợp mơ hình thực tiễn buồng lọc công suất xác định ảnh hưởng thơng số tối ưu hóa: khối lượng búa (m), chiều cao rơi (h) hàm lượng bụi (η) đầu vào buồng lọc để thỏa mãn gia tốc rũ bụi (a) đáp ứng lực gõ (F) búa; - Bằng thực nghiệm khung cực phóng mơ hình tĩnh buồng lọc bụi kết hợp ứng dụng kiểm bền mẫu thử đồng dạng, xây dựng đường cong mỏi quan hệ ứng suất bền mỏi (σm) tuổi bền (N) khung cực phóng Đối tượng nghiên cứu Mơ hình tĩnh mơ hình thục tiễn buồng lọc bụi LBTĐ nằm ngang để thực nghiệm tối ưu hóa thơng số: khối lượng búa (m), chiều cao rơi (h) hàm lượng bụi (η) đầu vào buồng lọc đáp ứng tiêu đầu gia tốc rũ bụi (a) lực (F) gõ búa Phạm vi nghiên cứu - Thực nghiệm mơ hình tĩnh kết hợp mơ hình thực tiễn buồng lọc LBTĐ nằm ngang để tối ưu hóa thơng số: khối lượng búa (m), chiều cao rơi (h) hàm lượng bụi (η) đầu vào buồng lọc bụi - Trong nghiên cứu xét trường hợp khung cực phóng chịu lực va chạm (F) búa có chu kỳ khơng đối xứng (nghĩa hệ số đối xứng r = Pmin/ Pmax = 0) lực liên quan: khối lượng tĩnh khung cực phóng khối lượng bụi bám khung cực phóng, xung lực Khơng xét bền mỏi nhiệt độ, khơng xét mịn học bụi tác dụng vào hệ thống kim phóng điện gai Phương pháp nghiên cứu - Ứng dụng thiết kế sàng lọc L9 để xác định biến đầu làm sở xây dựng quy hoạch thực nghiệm biến đầu vào gồm: khối lượng búa (m), chiều cao rơi búa (h) lượng bụi bám khung cực phóng đặc trưng hàm lượng bụi (η) đầu vào buồng lọc ảnh hưởng đến tiêu đầu gia tốc rũ bụi (a) cho khung cực phóng lực gõ (F) búa; - Ứng dụng phương pháp kiểm bền mẫu đồng dạng với khung cực phóng theo tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 8185:2009 “Vật liệu kim loại – thử mỏi – phương pháp đặt lực dọc trục điều khiển được” để xây dựng đường cong bền mỏi thực nghiệm cho khung cực phóng Ý nghĩa khoa học thực tiễn đề tài 6.1 Ý nghĩa khoa học: - Bằng thực nghiệm mô hình tĩnh mơ hình thực tiễn buồng lọc thiết bị LBTĐ nằm ngang tối ưu hóa thông số: khối lượng búa (m), chiều cao rơi (h) hàm lượng bụi (η) đầu vào buồng lọc đáp ứng gia tốc rũ bụi (a) khung cực phóng lực va chạm (F) búa; - Bằng thực nghiệm mơ hình cực phóng với ứng dụng kiểm bền mẫu đồng dạng xây dựng đường cong mỏi thực nghiệm theo lý thuyết tác giả [65,67] quan hệ ứng suất bền mỏi (σm) tuổi bền tính chu kỳ (N) 6.2 Ý nghĩa thực tiễn - Kết nghiên cứu có khả ứng dụng để thiết kế cho khung cực phóng cho buồng lọc LBTĐ nằm ngang có phân bố lực khung cực phóng vị trí có lực đặt khác cho thiết bị LBTĐ công suất khác - Kết nghiên cứu sử dụng làm tài liệu tham khảo công tác giảng dạy nghiên cứu Những đóng góp luận án - Bằng thực nghiệm mơ hình tĩnh kết hợp mơ hình buồng lọc thực tiễn có cơng suất thiết bị LBTĐ nằm ngang tối ưu hóa thơng số: khối lượng búa (m), chiều cao rơi (h) hàm lượng bụi (η) đầu vào buồng lọc đáp ứng tiêu đầu gia tốc rũ bụi (a) lực gõ búa (F) tương ứng; - Bằng thực nghiệm mô hình tĩnh mơ hình thực tiễn cơng suất buồng lọc bụi, xây dựng đường cong mỏi thực nghiệm theo lý thuyết tác giả [59,61] quan hệ ứng suất bền mỏi (σm) tuổi bền (N) khung cực phóng CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ RŨ BỤI TRONG LỌC BỤI TĨNH ĐIỆN 1.1 Nguyên lý thu bụi điện [11,55] Hình 1.1 Sơ đồ nguyên lý thu bụi tĩnh điện 1.2 Phân loại lọc bụi tĩnh điện [2, 50, 54, 55, 56] 1.3 Cấu tạo chung thiết bị lọc bụi điện nằm ngang [44,55] Hình 1.2 Sơ đồ nguyên lý cấu hình thiết bị lọc bụi tĩnh điện nằm ngang với thiết bị liên quan Hình 1.3 Sơ đồ kết cấu 3D buồng lọc bụi tĩnh điện nằm ngang a) Hệ thống điện cao áp Hình 1.4 Sơ đồ nguyên lý hệ thống điện LBTĐ nằm ngang b) Điện cực phóng a) b) Hình 1.5 Khung cực phóng mơ hình buồng lọc LBTĐ nằm ngang c) Mơ hình cấu tạo điện cực phóng [3,54,55] Hình 1.6 Mơ hình treo khung cực phóng đồng với cực lắng Hình 1.7 Mơ hình nguyên lý lọc bụi trường tĩnh điện Hình 1.7.1 Bộ gõ rũ bụi [19, 47,55] 1.4 Cơ chế lắng bụi buồng lọc bụi tĩnh điện Hình 1.9 Mơ hình di chuyển phần tử bụi chịu lực hút tĩnh điện 1.5 Giới thiệu độ bền mỏi Đường cong mỏi: Đường cong mỏi đường cong biểu diễn mối liên hệ ứng suất thay đổi với số chu trình ứng suất tương ứng Ứng suất thay đổi ứng suất lớn biên độ ứng suất Đường cong mỏi cổ điển S=f(N) gọi đường cong Veller (Wohler's Curve) 1.6 Cấu tạo khung cực phóng Hình 1.11 Hình ảnh khung cực phóng lắp mơ hình buồng lọc 1.7 Các yếu tố ảnh hưởng đến độ bền mỏi khung cực phóng gia tốc rũ bụi: Lực gõ (F), xung lực (Gxl), khối lượng khung cực phóng (p), khối lượng bụi bám (f) 1.8 Tình hình nghiên cứu độ bền mỏi nước giới 1.9.4 Nhiệm vụ đề tài luận án - Bằng lý thuyết kết hợp thực nghiệm mơ hình tĩnh mơ hình thực tiễn buồng lọc để tối ưu hóa thơng số: khối lượng búa (m), chiều cao rơi (h) hàm lượng bụi (η) đầu vào buồng lọc tạo tốc rũ bụi (a) cho khung cực phóng; - Bằng thực nghiệm mơ hình tĩnh buồng lọc xây dựng đường cong quan hệ ứng suất bền mỏi (σm) tuổi bền (N) cho trước khung cực phóng theo lý thuyết tác giả [59,61] KẾT LUẬN CHƯƠNG 1- Đã tổng quan nguyên lý, cấu tạo, chức lọc bụi tĩnh điện Đặc biệt giới thiệu độ bền mỏi kết cấu máy móc tải trọng lực va đập búa (F), xung lực thành phần tải trọng lớn tải trọng thân tải trọng bụi bám làm hư, hỏng mỏi cho khung cực phóng; 2- Đã phân tích cần thực nghiệm xây dựng mối quan hệ ứng suất mỏi (σm) lực (F) tuổi bền tính chu kỳ (N) khung cực phóng theo lý thuyết bền mỏi kết cấu kim loại dạng khung tác giả Kogaiev [59, 61]; 3- Đã xác định nhiệm vụ nghiên cứu đề tài luận án: + Bằng lý thuyết kết hợp thực nghiệm để xác định lực gõ (F) búa phù hợp, đáp ứng gia tốc rũ bụi (a) đồng thời thỏa mãn độ bền mỏi cho khung cực phóng cực lắng + Bằng thực nghiệm mơ hình tĩnh mơ hình thực tiễn buồng lọc xây dựng đường cong mỏi quan hệ ứng suất bền mỏi (σm) tuổi bền (N) khung cực phóng CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT VỀ ĐỘ BỀN MỎI CHO KHUNG CỰC PHÓNG 2.1 Cơ sở lý thuyết va chạm hai vật rắn [1,62,64] - Đoạn đường dịch chuyển thời gian va chạm l:  l   v.dt  vtb. Vì τ đại lượng vô nhỏ nên l đại lượng vô nhỏ Để đơn giản người ta đưa giả thiết trình va chạm hệ khơng di chuyển vị trí - Lực xung lực va chạm: Khi va chạm lực thường trọng lực, lực cản v.v., vật cản chịu tác dụng phản lực nơi tiếp xúc (Lực tác dụng tương hỗ) Chính lực nguyên nhân tạo nên gia tốc chuyển động vật Lực gọi lực va chạm ký hiệu N , xuất q trình va chạm Thường khó xác định trước lực va chạm quy luật biến đổi biểu diễn (hình 2.1) Hình 2.1 Mơ hình quy luật biến đổi lực va chạm theo thời gian Vì gia tốc va chạm lớn nên lực va chạm N lớn Thông thường lực va chạm lớn nhiều so với lực thường F Mặt khác lực va chạm lại biến đổi rõ thời gian va chạm vô nhỏ nên người ta đánh giá tác dụng qua xung lực áp dụng định lý biến thiên động lượng cho hệ thời gian va chạm viết: 𝜏 𝜏 ⃗ 𝑑𝑡 𝑚𝑘 ∆𝑣𝑘 = ∫ ⃗⃗⃗⃗ 𝐹𝑘 𝑑𝑡 + ∫ 𝑁 (𝑘 = … 𝑛) (2.2) 𝜏 Trong xung lực lực thường ∫0 ⃗⃗⃗⃗ 𝐹𝑘 𝑑𝑡 nhỏ so với xung lực va chạm ảnh hưởng đến lượng biến đổi động lượng hệ không đáng kể Người ta đưa giả thiết bỏ qua tác dụng lực thường Ta viết biểu thức biến thiên động lượng hệ va chạm sau: 𝜏 ⃗ 𝑑𝑡 = 𝑆 𝑚𝑘 ∆𝑣𝑘 = ∫0 𝑁 (2.3) Biểu thức (2.3) phương trình trình va chạm - Biến dạng hệ số hồi phục: Quan sát trình va chạm người ta chia hai giai đoạn: giai đoạn biến dạng giai đoạn hồi phục Giai đoạn biến dạng thời gian τ1 từ lúc bắt đầu va chạm vật biên dạng Giai đoạn hồi phục thời gian τ2 từ kết thúc giai đoạn biến dạng đến lấy lại hình dạng ban đầu đến mức độ định tuỳ thuộc vào tính chất đàn hồi vật Căn vào mức độ hồi phục vật ta chia va chạm thành ba loại: + Va chạm mềm va chạm mà sau giai đoạn biến dạng vật khơng có khả hồi phục tức khơng có giai đoạn hồi phục + Va chạm hồn toàn đàn hồi va chạm mà sau kết thúc va chạm vật lấy lại nguyên hình dạng ban đầu + Va chạm khơng hồn tồn đàn hồi va chạm mà sau kết thúc va chạm vật lấy lại phần hình dạng ban đầu Để phản ánh tính chất hồi phục vật giai đoạn hai (giai đoạn hồi phục) ta đưa khái niệm hệ số hồi phục k, k tỷ số xung lực giai đoạn giai đoạn 1: 𝑘= 𝑆2 𝑆1 (2.4) Với khái niệm ta thấy ứng với va chạm mềm k = 0; với va chạm hồn tồn đàn hồi k =1 va chạm khơng hoàn toàn đàn hồi < k < 2.2 Lý thuyết va chạm xuyên tâm hai vật chuyển động tịnh tiến [1,64] Xét hai vật chuyển động tịnh tiến va chạm vào I Gọi vận tốc khối tâm vật trước va chạm ⃗⃗⃗ 𝑣1 ⃗⃗⃗⃗ 𝑣2 Pháp tuyến chung hai mặt tiếp xúc hai vật I, đường n1In2 gọi đường va chạm Ðường nối hai khối tâm hai vật ClIC2 gọi đường xuyên tâm (Hình 2.2) Hình 2.2 Sơ đồ va chạm xuyên tâm hai vật rắn 2.3 Ứng dụng tốn va chạm xây dựng mơ hình gõ rũ bụi khí 2.3.1 Nguyên lý hoạt động búa gõ rũ bụi khung cực phóng Hình 2.3 Mơ hình hóa va chạm búa gõ vào dầm khung cực phóng 2.4 Cơ sở tính tốn độ bền khung cực phóng [17, 65, 66] Kết khảo sát tượng hư, hỏng phận hệ cực buồng lọc bụi cho thấy: - Hư, hỏng búa, cực lắng cực phóng chủ yếu mỏi lực gõ búa có chu kỳ; - Sự hư, hỏng gai phóng điện cực phóng bị mịn học mài mịn bụi q trình làm việc; - Trong luận án giới hạn khảo sát tuổi bền mỏi khung cực phóng 2.5 Cơ sở lý thuyết bền mỏi chi tiết dạng kết cấu khung [65,67] 2.5.1 Các dạng biểu đồ khung dạng chữ П chịu mơ men uốn Hình 2.12 Sơ đồ lực tác dụng lên đầu dầm khung dạng chữ П Trong đó: F-lực gõ búa; Gxl xung lực; P- khối lượng khung; f- Khối lượng bụi bám bề mặt khung tròn chu kỳ gõ Khung cực phóng sơ đồ hóa (hình 2.12) Theo tác giả [61] khung dạng chữ П (trùng với dạng sơ đồ xoay ngược lên 180o khung cực phóng) chịu lực tác động điểm (B) vị trí va chạm lực (F) búa gõ 2.5.2 Cơ sở lý thuyết xây dựng đường cong mỏi cho chi tiết phận máy: Tác giả Pisarenko Kogaiev [59,62] rút kết luận quan trọng: Để xác định giới hạn bền mỏi với chu kỳ N cho chi tiết từ vật liệu cụ thể khác thực nghiệm Phương pháp xây dựng đường cong mỏi thực nghiệm Các tác giả [59,61] thử nghiệm 12 mẫu thử bền mỏi xác định giới hạn bền mỏi cho chi tiết dạng khung Kết thực nghiệm thu xây dựng đường cong thực nghiệm cho mơ hình dạng khung cực phóng (hình 2.13) Hình 2.13 Đồ thị mơ đường cong thực nghiệm quan hệ ứng suất mỏi σmax chu kỳ N 11 Hình 3.13 Hình ảnh cảm biến gia tốc kế sử dụng 3.4.2 Thiết bị đo lực búa gõ Bộ thiết bị đo lực gõ búa bao gồm: 01 máy tính MSI có cài đặt phần mềm phân tích DEWESoft hãng Kistler phân tích liệu đo; thu liệu DEWESoft 43A; Cảm biến áp điện Piezo Force sensor Kistler 9340A1 (vật liệu áp điện thạch anh) Hình 3.29 Cảm biến lực Piezo Force sensor Kistler 9340A1 sử dụng để thí nghiệm 3.5 Chu kỳ gõ tuổi bền mỏi khung cực phóng : Điện cực lắng Thời gian gõ liên tục Thời gian dừng Trường số ph 10ph Trường số ph 25ph Trường số ph 45ph 3.6 Phương pháp nghiên cứu Áp dụng phương pháp nghiên cứu lý thuyết kết hợp phương pháp thực nghiệm: 3.6.1 Phương pháp nghiên cứu lý thuyết: Lý thuyết bền mỏi áp dụng thử bền mỏi phù hợp tiêu chuẩn TCVN 8185:2009 “Vật liệu kim loại – thử mỏi – phương pháp đặt lực dọc trục điều khiển được” 3.6.2 Nghiên cứu phương pháp thiết kế thực nghiệm: Các bước thiết kế bước thực nghiệm sau: Bước 1: Thiết kế thực nghiệm thăm dò L9 để xét xác định thông số ảnh hưởng đến gia tốc rũ bụi (a) lực gõ (F) Kiểm tra ANOVA xác định tính phù hợp yếu tố khảo sát sàng lọc Nếu đạt yêu cầu tiến hành lập phương trình bậc rút gọn có dạng: y = a0 + a1x1 + a2x2 + a3x3 a4 x1 x2 + a5 x1x3 +a6 x2 x3 + a7 x1x2 x3 (3.1) Trong đó: y - Lực gõ búa; x1 - Giá trị biến số khối lượng búa(m1);x2 - Giá trị biến chiều cao rơi búa (h);x3 - Hàm lượng bụi vào buồng lọc (ղ); a1 - a7 - Hệ số tương tác; ao - Hệ số tự Căn vào điều kiện làm việc gõ rũ bụi ta chọn mơ hình hồi quy tuyến tính phương trình hồi quy biểu diễn mối liên hệ yếu tố khối lượng 12 búa m (x1), chiều cao rơi h (x2) hàm lượng bụi đầu vào η (x3) gia tốc rũ bụi a (y), phương trình dạng tổng quát sau: a = ao + a1m + a2h + a3η a4 m.h + a5 m.η +a6 h.η + a7 m.h.η (3.2) Giải phương trình (3.2) phần mềm Minitab tìm hệ số: ao, a1, a2, a3, nhận phương trình hồi quy thực nghiệm Tương tự ta lập phương trình hồi quy thực nghiệm cho lực gõ (F) có dạng: F= ao +a1 m +a2 h + a3 m.h (3.3) Bước 2: Thiết kế ma trận bước Lập phương trình hồi quy thực nghiệm sở thông số lựa chọn bước Tiến hành xây dựng ma trận bước Tương tự bước ta tiến hành thiết kế thực nghiệm cho yếu tố ảnh hưởng đến lực (F) búa gõ Từ kết ma trận bước (27 thí nghiệm) ta lập phường trình hồi quy thực nghiệm có dạng tổng quát sau: a = a0 + a1m + a2h + a3η a4 m.h + a5 m.η +a6 h.η + a7 m.h.η Thực bước tương tự ta có phương trình tổng cho lực gõ (F) quát có dạng: F= ao +a1 m +a2 h + a3 m.h Giải phương trình (3.3) phần mềm Minitab tìm hệ số: ao, a1, a2, a3, nhận phương trình hồi quy thực nghiệm KẾT LUẬN CHƯƠNG 1- Đã xây dựng mơ hình thực nghiệm buồng lọc tĩnh lựa chọn mơ hình thực nghiệm buồng lọc cơng nghiệp thực tiễn kích thước đặc tính kỹ thuật để thực nghiệm 2- Đã lựa chọn trang thiết bị đại chuyên dụng từ hãng có xuất xứ từ nước công nghiệp tiên tiến lập sơ đồ lưới để đo gia tốc rũ bụi (a) lực va chạm (F) búa xung lực (Gxl) điểm dầm khung cực phóng đồng thời vẽ biểu đồ trình va chạm búa khung cực phóng phần mềm EWESoft chuyên dụng trình va chạm 3- Đã lựa chọn thiết kế, chế tạo mẫu thử bền kéo bền mỏi phù hợp TCVN 8185:2009 “Vật liệu kim loại – thử mỏi – phương pháp đặt lực dọc trục điều khiển được” để kiểm bền cho khung cực phóng 4- Đã lựa chọn phương pháp nghiên cứu lý thuyết thiết kế thực nghiệm bước làm sở lý thuyết xây dựng phương trình hồi quy thực nghiệm quan hệ gia tốc (a) thông số: (m), (h) (η); quan hệ lực (F) thông số (m) (h), lực (F) (a) 5- Đã phân tích quan hệ biến thiên gia tốc rũ bụi (a) khung cực phóng thơng qua trọng số Ki+1/Ki gia tốc điểm đo để xác định quy luật biến thiên gia tốc (a) dạng hàm mũ: a = b0 + b1F 13 CHƯƠNG 4: LẬP PHƯƠNG TRÌNH HỒI QUY THỰC NGHIỆM GIỮA GIA TỐC RŨ BỤI (A) VÀ LỰC GÕ BÚA (F) VỚI CÁC THÔNG SỐ CÔNG NGHỆ, XÂY DỰNG ĐƯỜNG CONG MỎI THỰC NGHIỆM CHO KHUNG CỰC PHÓNG 4.1 Lựa chọn thông số thực nghiệm búa gõ: khối lượng búa gõ (m), chiều cao rơi búa (h) hàm lượng bụi vào buồng lọc (η) đến thông số đầu gia tốc rũ bụi (a) lực gõ (F) tương ứng, sử dụng phương pháp quy hoạch thực nghiệm trực giao 4.1 Khối lượng búa: (m) là: kg ≤ m ≤ kg 4.1.1 Giới hạn gia tốc rũ bụi chi tiết dạng trục: Gia tốc rũ bụi (a): (300 g ≤ a ≤ 350 g) [62,68] Trong đó: g-gia tốc trọng trường (m/s2); 4.1.2 Giới hạn hàm lượng bụi đầu vào buồng lọc η (mg/Nm3): từ 250-350 mg/Nm3 4.2 Kết thực nghiệm mơ hình buồng lọc 4.2.1 Mục đích thực nghiệm: Áp dụng thiết kế thực nghiệm bước làm sở lý thuyết xây dựng phương trình hồi quy thực nghiệm quan hệ gia tốc (a) thông số: (m), (h) (η); quan hệ lực (F) thông số (m) (h), lực (F) (a) ứng dụng lý thuyết bền mỏi thực nghiệm tác giả [59,61] để xây dựng đường cong mỏi thực nghiệm mô hình buồng lọc tĩnh 4.2.2 Sơ đồ đo lực va chạm búa gia tốc khung cực phóng Hình 3.32 Sơ đồ đo lực va chạm búa gia tốc khung cực phóng Hình 4.1 Đồ thị so sánh kết thực nghiệm tính tốn lực va chạm Hình 4.1.1 Đồ thị lực va chạm búa gõ xung lực 14 Đồ thị phương án khối lượng m = 6,7,8 kg ứng với chiều cao rơi búa h = 0,49, 0,53, 0, 57 m Kết thu được: + Các giá trị lực (F) gõ búa với khung cực phóng biến thiên từ 454 N - 620 N xung lực biến thiên từ 12,508 - 18,68 Ns + Đồ thị biến thiên lực (F) từ thời điểm bắt đầu va chạm đến thời điểm chấm dứt va chạm thời gian siêu nhỏ: 0,54 s - 0,06 s; - Hình dạng đồ thị tương tự lý thuyết tác giả [1] thể hình 2.1 “Mơ hình quy luật biến đổi lực va chạm theo thời gian” Ghi chú: Chi tiết giá trị đo cho tồn thí nghiệm đo gia tốc trình bày Phụ lục 02 luận án 4.3 Xây dựng đồ thị kết đo gia tốc điểm khung cực phóng Hình 4.2 Đồ thị đo điểm khung cực phóng 4.4 Xác định hàm hồi quy thực nghiệm 4.4.4 Xác định yếu tố ảnh hưởng đến gia tốc rũ bụi (a) (Bảng 4.12) Bảng 4.12 Ma trận thí nghiệm L9 (32 +3) kết đo gia tốc rũ bụi STT m (kg) h (m) 𝛈 (mg/Nm3) Gia tốc rũ bụi a (m/s2) 0.49 250.00 2831.00 0.53 300.00 2905.77 0.57 350.00 3064.95 0.49 300.00 2888.66 0.53 350.00 3203.55 0.57 250.00 3121.00 0.49 350.00 3201.75 8 0.53 250.00 3239.00 0.57 300.00 3270.26 10 0.57 350.20 3510.00 11 0.57 349.15 3495.00 12 0.57 350.15 3505.00 15 Hình 4.4 Đồ thị ảnh hưởng nhân tố tới gia tốc (a) Nhận xét: Trên hình 4.4, ba đồ thị ảnh hưởng biến vẽ ba độc lập Ơ góc bên trái đồ thị biểu diễn ảnh hưởng biến khối lượng búa (m), nhận thấy đồ thị, m thay đổi từ kg đến kg, biểu đồ a dốc nhân tố, hàm mục tiêu thay đổi từ 2920 (m/s2) đến 3275(m/s2) Độ dốc đồ thị (3275-2920)/2 = 177,5 So sánh định tính cho ta thấy, độ dốc đồ thị ảnh hưởng m lớn nhất; tiếp đến đồ thị h có độ dốc (3210-2970)/2 = 120 cuối η có độ dốc (3110-3090)/2 = 10 Độ dốc đồ thị lớn, ảnh hưởng biến vẽ đồ thị đến hàm mục tiêu mạnh Như vậy, biến m có ảnh hưởng mạnh đến hàm mục tiêu; biến η có ảnh hưởng yếu Hình 4.5 Biểu đồ Pareto đánh giá mức độ yếu tố ảnh hưởng tới gia tốc (a) Phân tích hồi quy-phương sai Bảng 4.13 Bảng phân tích phương sai (Analysis of Variance) Source DF Adj SS Adj MS F-Value P-Value Model 602327 86047 15.51 0.009 238883 79628 14.35 0.013 m 135467 135467 24.41 0.008 h 54044 54044 9.74 0.036 Linear 16 η 650 650 0.12 0.749 16676 5559 1.00 0.478 m*h 4522 4522 0.81 0.418 m*η 8223 8223 1.48 0.290 h*η 10764 10764 1.94 0.236 2133 2133 0.38 0.569 2133 2133 0.38 0.569 Error 22198 5549 Total 11 624525 2-Way Interactions 3-Way Interactions m*h*η 4.4.4.2 Thiết kế thí nghiệm bước Bảng 4.14 Ma trận thí nghiệm bước kết đo gia tốc rũ bụi a STT Biến Thực Biến mã hố Gia tốc trung bình m h  X1 X2 X3 a 0.49 250 -1 -1 -1 2,831 0.49 300 -1 -1 2,888 0.49 350 -1 -1 2,803 0.53 250 -1 -1 2,877 0.53 300 -1 0 2,906 6 0.53 350 -1 2,908 0.57 250 -1 -1 2,919 0.57 300 -1 2,890 0.57 350 -1 1 3,065 10 0.49 250 -1 -1 2,978 11 0.49 300 -1 2,889 12 0.49 350 -1 2,859 13 0.53 250 0 -1 3,051 14 0.53 300 0 3,020 15 0.53 350 0 3,204 16 0.57 250 -1 3,121 17 0.57 300 3,177 18 0.57 350 1 3,207 19 0.49 250 -1 -1 3,105 17 20 0.49 300 -1 3,160 21 0.49 350 -1 3,202 22 0.53 250 -1 3,239 23 0.53 300 0 3,304 24 0.53 350 1 3,327 25 0.57 250 1 -1 3,337 26 0.57 300 1 3,270 27 0.57 350 1 3,404 b) Phân tích phương sai phương trình hồi quy a = 18762 - 2112 m - 31647 h - 55.7 η + 4229 m*h + 6.94 m*η + 103.9 h*η - 12.8 m*h*η 4.4.5 Phân tích thí nghiệm nhân tố ảnh hưởng đến lực gõ (F) a) Thiết kế thí nghiệm sàng lọc Bảng 4.18 Ma trận thí nghiệm thăm dị kết đo lực rũ bụi (F) STT m (kg) h (m) 𝛈 (mg/Nm3) Lực gõ F(N) 0.49 250.00 472.317 0.53 300.00 462.541 0.57 350.00 519.022 0.49 300.00 481.322 0.53 350.00 517.601 0.57 250.00 511.483 0.49 350.00 532.196 8 0.53 250.00 511.377 0.57 300.00 551.140 10 0.57 350.20 549.200 11 0.57 349.15 516.200 12 0.57 350.15 597.200 18 Hình 4.7 Biểu đồ Pareto đánh giá mức độ yếu tố ảnh hưởng tới F Nhận xét: Trên đồ thị hình 4.8, Minitab sử dụng giá trị mức ý nghĩa α để vẽ đường giới hạn (có hồnh độ 4,303 đồ thị) vùng loại bỏ giả thuyết đảo Các giá trị ảnh hưởng (đã chuẩn hóa) biểu diễn dạng nằm ngang Các yếu tố ứng với biểu diễn vượt bên phải đường giới hạn giá trị có ảnh hưởng đáng kể Những yếu tố có biểu diễn nằm bên trái đường giới hạn yếu tố có ảnh hưởng yếu Đồ thị cho thấy yếu tố có ảnh hưởng khơng đáng kể tới F Phương trình hồi quy có dạng: Regression Equation in Uncoded Units F= 14+31,7m +678h + 24m.h Nhận xét: Từ phương trình hồi quy thực nghiêm cho thấy: Tham số độc lập h m ảnh hưởng lớn đến lực gõ F lực tương tác h thứ m 4.5 Xây dựng đồ thị hàm hồi quy phân bố gia tốc khung cực phóng: Thí nghiệm cho phương án khối lượng búa chiều cao rơi lớn nhất: m = kg, h = 0,57 m h=0,57m, kết ghi bảng 4.22 Bảng 4.22 Kết đo điểm dầm khung cực phóng STT Gia tốc(m/s2) 3050 3335 3364 3370 3383 3460 3491 3469 3531 Tỷ lệ Ki+1/ki 1,09 1,008 1,001 1,001 1,02 1,007 0,99 1,01 K1/K2 K3/K2 K4/K3 K5/K4 K6/K5 K7/K6 K8/K7 K9/K8 Quy luật phân bố gia tốc rũ bụi khung cực phóng tuân theo quy luật hàm lũy thừa có dạng sau: a = bo eb1 X (4 3) Bảng 4.23 Giá trị tương quan lực gõ với gia tốc trung bình TT Lực F (N) Gia tốc trung bình, a (m/s2) 472,32 3000 492,95 3250 558,14 3500 19 Hình 4.10 Đồ thị phân bố gia tốc (a) khung cực phóng theo hàm lũy thừa 4.6 Thực nghiệm xác định biến thiên gia tốc khung cực phóng Nhận xét: Đồ thị thực nghiệm (hình 4.11) cho thấy: - Các giá trị gia tốc vùng tác động lực (F) búa gõ có giá trị gia tốc rũ bụi lớn sau đạt giá trị ổn định không tuân theo quy luật tắt dần - Khi thơi lực tác dụng từ búa gõ lan truyền sóng ứng suất khung cực phóng chấm dứt trình rũ bụi chấm dứt theo - Quy luật phân bố gia tốc rũ bụi khung phi tuyến, nên cần phải có hàm số phi tuyển để thể quy luật phân bố giá trị gia tốc khung cực phóng - Gia tốc sóng ứng suất dầm khung cực phóng mơ hình buồng lọc phân bố bề mặt khung có giá trị xấp xỉ nhau, tạo tỷ lệ hai gia trị kề cận xấp xỉ - Kết thực nghiệm xác định giá trị lực (F) va chạm búa vào dầm khung cực phóng, phù hợp gia tốc rũ bụi (a) đồng thời thỏa mãn độ bền khung cực phóng làm sở so sánh độ bền cực lắng có đảm bảo an tồn khơng 4.7 Lập phương trình quan hệ lực gõ (F) với gia tốc rũ bụi (a) Phương trình hồi quy mô tả quan hệ lực gõ búa với gia tốc rũ bụi mặt khung cực phóng: a = 794.5 + 3,99 F F – Lực gõ cần thiết tác động vào khung cực phóng a – Giá trị gia tốc rũ bụi mà lực gõ tạo khung cực phóng 4.8 Tính tốn độ bền mỏi khung cực phóng Trong cực phóng lọc bụi tĩnh điện gồm khung có cấu tạo, kích thước hình học chịu đặc tính tải trọng khung hoàn toàn Do phương án tính tốn độ bền cần khảo sát 01 khung cực phóng đủ để đánh giá độ bền hệ khung buồng lọc 4.9 Xây dựng đường cong mỏi cho khung cực phóng 4.9.1 Thử bền mẫu kéo theo mẫu kéo phù hợp tiêu chuẩn TCVN 197-1:2014 “Vật liệu kim loại - Thử kéo - Phần 1: Phương pháp thử nhiệt độ phòng” 20 4.9.2 Các bước xây dựng đường cong mỏi thực nghiệm cho khung cực phóng Bước 1: Xác định xây dựng đường cong mỏi thực nghiệm Để xác định bền mỏi cho loại chi tiết vật liệu cụ thể phương pháp thực nghiệm [59, 61] Bước 2: Xác định đặc điểm tải trọng khung cực phóng (hình 2.12): Dầm AB CD khung cực phóng chịu tác dụng số tải trọng gồm: lực va chạm lực gõ (F), xung lực (Gxl), tải trọng tĩnh tự trọng P=280kg (2800N) có điểm đặt ngang khung, tải trọng bụi bám chu kỳ gõ: f= 20kg (200N) có điểm đặt ngang Cả thành phần lực: F, Gxl khối lượng bụi bám (f) Bước 3: Xác định đặc điểm cấu tạo khung cực phóng: Kích thước vị trí nguy hiểm mặt cắt A B, kích thước A B ống đường kính ngồi: D = 27,2 mm, thành dày 2,8 mm (nghĩa đường kính d = 21,6 mm), vật liệu thép CT3, ứng suất chảy cho phép [σch] = 328,17 MPa Khối lượng búa kg ≤ m ≤ kg; chiều cao rơi búa 0,49 m ≤ H ≤ 0,57 m c) Kiểm mẫu bền kéo cho mẫu thép CT3 Thử bền kéo kiểm bền mẫu thử (trình bày theo vẽ 3.4, chương 3) Kéo kiểm bền máy United Calibration Corporation HFM500KN Đường cong kiểm bền (hình 4.14): Hình 4.14 Đường cong bền kéo mẫu thử thực nghiệm máy hãng United Calibration Corporation Nhận xét: Từ dạng đường cong 4.14 cho thấy; Giới hạn chảy: ch = 328,17 MPa; giới hạn kéo đứt: kđ = 418,44 MPa Bước 4: Xác dịnh phương trình đồng dạng Smax = Sgh (ε∞ + a′Π b′ 10upss ) (4.5) Smax= -1’: ứng suất lớn khâu yếu gây phá hủy (điểm B hình 4.16) Sgh=-1: giới hạn mỏi mẫu thử mỏi chuẩn chu kỳ ứng suất No ε∞: hệ số ảnh hưởng kích thước tuyệt đối tới sức chống phá huỷ mỏi chi tiết 21 up: phân vị với xác suất phá huỷ P%; Smax ≤ Sgh P (Smax ≤ Sgh) = ss: độ lệch bình phương trung bình đại lượng ngẫu nhiên lg (max-u); a’,b’: số vật liệu làm chi tiết, phản ánh đặc trưng cấu trúc vật liệu điều kiện làm việc thực tế chi tiết Π: gọi tiêu đồng dạng phá hủy mỏi (có xác nhận kèm phụ lục 2) Bước 5: xây dựng đường cong mỏi thực nghiệm cho khung cực phóng Dựa sở thơng số đầu vào đường cong mỏi thực nghiệm mẫu thử, xây dựng biểu đồ đường cong mỏi thực nghiệm thép CT3 (hình 4.15) Hình 4.15 Đường cong mỏi thực nghiệm thép CT3 – thí nghiệm mẫu thử tiêu chuẩn Chu kỳ bền mỏi khung cực phóng dự kiến: [C] = 0.8 x 2,016 x 105 = 1,61 x 105 (chu kỳ) Thử bền mẫu mỏi theo tiêu chuẩn TCVN 8185:2009 “Vật liệu kim loại – thử mỏi – phương pháp đặt lực dọc trục điều khiển được” Mẫu Bảng 4.25 Thông số thí nghiệm xây dựng đường cong mỏi CT3 Tải trọng Momen quán Số chu trình Ứng suất mỏi mẫu (kg) tính (cm4) (MPa) 43 0.0396263 6.57 x105 249.9 40 37 0.0396263 9.98 x105 231.8 0.0396263 2.09 x106 215.7 x106 212.6 36 0.0396263 2.40 34 0.0396263 4.62 x106 197.6 0.0396263 7.90 x106 185.4 x107 181.3 181.3 32 31 0.0396263 1.00 31 0.0396263 1.00 x107 22 Phát triển thông số ứng suất mỏi cho khung cực phóng theo bảng 4.26 Bảng 4.26 Bộ thơng số ứng suất mỏi cho khung cực phóng Ứng suất mỏi mẫu Hệ số đồng Ứng suất mỏi tương đương (MPa) dạng ứng suất khung (MPa) 285 1.140 249.9 Số chu trình 1.11 x105 274 1.182 231.8 1.69 x105 272 1.185 229.45 *1.8 x105 256 1.187 215.7 3.53 x105 251 1.181 212.6 4.06 x105 238 1.204 197.6 7.80 x105 226 1.219 185.4 1.34 x106 221 1.219 181.3 1.69 x106 Từ dựng đường cong mỏi khung cực phóng (hình 4.16): Hình 4.16 Đường cong mỏi thực nghiệm khung cực phóng Nhận xét: Áp dụng ứng suất lớn tìm từ phần mềm mơ max=229,45 N; Xác định tuổi bền dựa số chu kỳ gõ cho khung cực phóng N0 ~ 1,8x105 chu kỳ (tương đương 6,25 năm); So với chu kỳ dự kiến trước năm sai lệch ~11%, nguyên nhân sai lệch đoán sai số đo sai số chế tạo khung Từ kết thí nghiệm đạt cho thấy: So với ứng suất bền giới hạn khung cực phóng từ thép CT3, ứng suất bền [max] = 229,45 MPa tác dụng lực gõ F = 558,14 N với khối lượng búa kg chiều cao rơi h = 0,57 m đáp ứng độ bền cho phép khung cực phóng từ thép CT3 từ thực nghiệm [σch_CT3] = 328,17 MPa thỏa mãn độ bền cho phép cực lắng từ thép CT0: [σch_CT0] = 304,23 MPa (ГОСТ-3SP /PS 380/94) 23 Như kết đạt thỏa mãn yêu cầu đa mục tiêu luận án, nghĩa với lực gõ búa (F) đáp ứng độ bền khung cực phóng, tạo gia tốc rũ bụi (a), đồng thời đảm bảo độ bền cực lắng KẾT LUẬN CHƯƠNG 1- Đã lập sơ đồ đo lực va chạm búa (F) gia tốc rũ bụi (a) khung cực phóng, sử dụng thiết bị đo tiên tiến với phần mềm chuyên dụng xác định đồ thị biến thiên lực va chạm (F), xung lực (Gxl) gia tốc rũ bụi (a) khung cực phóng; 2- Trên sở kết thực nghiêm xây dựng ma trận 33= 27 với tham số đầu vào khối lượng búa (m), chiều cao rơi (h) hàm lượng bụi (η) đầu vào buồng lọc thỏa mãn tiêu đầu gia tốc rũ bụi (a) đáp ứng lực gõ (F) phù hợp búa Từ lập phương trình hồi quy thực nghiệm quan trọng, đáp ứng mục tiêu luận án là: a=18762 - 2112 m - 31647 h - 55.7 η + 4229 m.h + 6.94 m.η + 103.9 h.η - 12.8 m.h.η F= 14 + 31,7 m + 678 h + 24 m.h 3- Đã lập phương trình giải tốn đa mục tiêu theo yêu cầu mục tiêu luận án nghiên cứu thực nghiệm xác định thông số gồm: m = kg, số lần va đập chu kỳ n = 3,133, chiều cao rơi búa h = 0,57 m, lực va đập tối đa Ftn = 558,14 N đảm bảo tuổi bền cho khung cực phóng đồng thời thỏa mãn gia tốc rũ bụi (a) đáp ứng độ bền cho cực lắng; 4- Đã Áp dụng lý thuyết bền mỏi lý thuyết tác giả [65,67], ứng dụng mô số với mẫu thử bền kéo mẫu thử bền mỏi đồng dạng với khung cực phóng thông qua hệ số đồng dạng xây dựng đường cong mỏi thực nghiệm cho khung cực phóng mơ hình buồng lọc tĩnh xưởng thực nghiệm Viện Nghiên cứu Cơ khí; 5- Từ kết thí nghiệm xác định gia tốc điểm khung cực phóng cho thấy biến thiên gia tốc theo quy luật hàm số mũ lập quan hệ búa gõ gia tốc rũ bụi (a) có dạng: y x̂ = b0 + b1x 6- Kết đường cong thực nghiệm xác định thông số gồm: m = kg, số lần va đập chu kỳ n = 3,133, chiều cao rơi búa h = 0,57 m, lực va đập tối đa Ftn = 558,14 N ứng suất bền -1 = 229,45 MPa, đáp ứng tuổi bền 6,25 năm, tương ứng chu kỳ (C): C = 1,8 x 105 (chu kỳ), thỏa mãn gia tốc rũ bụi (a) đáp ứng độ bền tám cực lắng 24 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ a) Kết luận: 1- Đã lập sơ đồ đo lực va chạm búa (F) gia tốc rũ bụi (a) khung cực phóng, sử dụng thiết bị đo tiên tiến với phần mềm chuyên dụng xác định đồ thị thay đổi lực va chạm (F), xung lực (Gxl) thay đổi gia tốc rũ bụi (a) khung cực phóng; 2- Trên sở kết thực nghiệm xây dựng ma trận bước (27 thí nghiệm) với tham số đầu vào khối lượng búa (m), chiều cao rơi (h) hàm lượng bụi (η) đầu vào buồng lọc thỏa mãn tiêu đầu gia tốc rũ bụi (a) đáp ứng lực gõ (F) phù hợp búa Từ kết thực nghiệm lập phương trình hồi quy thực nghiệm quan trọng, đáp ứng mục tiêu luận án là: a = 18762 - 2112 m - 31647 h - 55.7 η + 4229 m.h + 6.94 m.η + 103.9 h.η - 12.8 m.h.η F= 14 + 31,7 m +678 h + 24 m.h 3- Đã thiết kế bước thực nghiệm để bước tối ưu hóa số thơng số công nghệ gồm: m = kg, số lần va đập chu kỳ n = 3,133, chiều cao rơi búa h = 0,57 m, lực va đập tối đa Ftn = 558,14 N, đáp ứng đa mục tiêu là: đảm bảo tuổi bền cho khung cực phóng đồng thời thỏa mãn gia tốc rũ bụi (a) đáp ứng độ bền cho cực lắng; 4- Đã áp dụng lý thuyết bền mỏi lý thuyết tác giả [59,61], áp dụng mẫu thử bền kéo mẫu thử bền mỏi đồng dạng với khung cực phóng thơng qua hệ số đồng dạng (П) xây dựng đường cong mỏi thực nghiệm cho khung cực phóng mơ hình buồng lọc tĩnh xưởng thực nghiệm Viện Nghiên cứu Cơ khí; 5- Từ kết đường cong thực nghiệm xác định thông số gồm: m = kg, số lần va đập chu kỳ n = 3,133, chiều cao rơi búa h = 0,57 m, lực va đập tối đa Ftn = 558,14 N ứng suất bền -1 = 229,45 MPa, đáp ứng tuổi bền khung cực phóng 6,25 năm, tương ứng chu kỳ: C = 1,8 x 105 (chu kỳ), thỏa mãn gia tốc rũ bụi (a) đáp ứng độ bền cực lắng b) Kiến nghị: - Tiếp tục nghiên cứu ứng dụng kết luận án cho LBTĐ nằm ngang có cơng suất khác nhau; - Nghiên cứu xác định tuổi bền cực phóng tác dụng nhiệt độ có chu kỳ buồng lọc thay đổi DANH MỤC CƠNG TRÌNH CƠNG BỐ LIÊN QUAN ĐẾN LUẬN ÁN Nguyen Anh Tung, Hoang Van Got, Nguyen Tien Sy, Nguyen Duc Toan, 2023, “Collision theory application to investigate rapping hammer force and electrode frame lifespan in dust filters”, Journal European Chemical Bulletin ISSN 20635346 (SCOPUS Q3) Nguyen Anh Tung, Hoang Van Got, Nguyen Tien Sy, Nguyen Duc Toan, 2023, “Empirical Study on the Relationship between Cyclic Rapping Force and the Lifespan of Discharge Electrode Frames in Dust Filter Chambers”, Journal European Chemical Bulletin ISSN 2063-5346 (SCOPUS Q3) Nguyen Anh Tung, Phan Dang Phong, Hoang Van Got, Hoang Trung Kien, 2023, “Optimization of parameters affecting the hammer rapping force to ensure the durability of the discharge electrode frame, dust removal acceleration and durability of the collecting electrode plate in the electrostatic precipitator.”, The 6th International Conference on Engineering Research and Applications – ICERA 2023 (đã có chấp nhận đăng báo, SCOPUS Q4)