(Đồ án hcmute) chung cư cao cấp carrilon 6 apartment

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CAO CẤP CARRILON APARTMENT GVHD: ThS NGUYỄN THANH HƯNG SVTH: HỒ VÕ TRỌNG NHÂN SKL010489 Tp Hồ Chí Minh, tháng năm 2023 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO ***** THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ CAO CẤP CARRILON APARTMENT SVTH : HỒ VÕ TRỌNG NHÂN MSSV: 17149121 Khóa: 2017 – 2021 Ngành: Cơng Nghệ Kỹ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Dân Dụng GVHD: ThS NGUYỄN THANH HƯNG Tp Hồ Chí Minh, tháng 02 năm 2023 CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2023 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ và tên sinh viên: Hồ Võ Trọng Nhân MSSV: 17149121 Ngành: CNKT Cơng trình Xây dựng Lớp: 17149CL2A Tên đề tài: Chung cư cao cấp CARRILON Apartment Giáo viên hướng dẫn: TS NGUYỄN THANH HƯNG Ngày nhận đề tài: 29/08/2021 Ngày nộp đề tài: 13/02/2023 NỘI DUNG THỰC HIỆN Các số liệu ban đầu - Hồ sơ kiến trúc - Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung thực đề tài - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế cầu thang tầng điển hình - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế khung - Mơ hình, phân tích, tính tốn, thiết kế móng cọc khoan nhồi - Tính tốn, thiết kế coppha vách, coppha dầm, coppha sàn tầng điển hình Sản phẩm 01 thuyết minh 14 vẽ A1 ( gồm 05 vẽ kiến trúc 010 vẽ kết cấu) TP.Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2023 Xác nhận GVHD Xác nhận Khoa ………………………… ………………………… CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ và tên sinh viên: Hồ Võ Trọng Nhân MSSV: 17149121 Ngành: CNKT Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Chung cư cao cấp CARRILON Apartment Họ và tên Giáo viên hướng dẫn: TS NGUYỄN THANH HƯNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không: Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: .) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) năm 2023 CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc ******* PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ và tên Sinh viên: Hồ Võ Trọng Nhân MSSV: 17149121 Ngành: CNKT Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Chung cư cao cấp CARRILON Apartment Họ và tên Giáo viên phản biện: TS ĐÀO DUY KIÊN NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không: Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: .) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2023 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 LỜI CẢM ƠN Lời em xin chân thành cảm ơn tất thầy cô trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP HCM nói chung thầy Khoa Xây dựng nói riêng dạy bảo em bốn năm học vừa qua, từ bước đầu chập chững với kiến thức sở kiến thức chuyên ngành, giúp em nhận thức rõ ràng công việc người kỹ sư Xây dựng nhiều khía cạnh khác Luận án tốt nghiệp kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt chúng em hướng vào sống tương lai Quá trình làm luận văn giúp chúng em tổng hợp nhiều kiến thức học học kỳ trước thu thập, bổ sung thêm kiến thức mới, qua rèn luyện khả tính tốn, khả nghiên cứu giải vấn đề phát sinh thực tế sau Trong khoảng thời gian thực đồ án tốt nghiệp, em nhận sự giúp đỡ tận tình thầy Nguyễn Thanh Hưng thầy cô khác Khoa Thầy giúp em có nhìn đắn, khái quát việc thiết kế, tiếp cận với phần mềm, phương pháp tính tốn quan trọng cần thiết cho người kỹ sư Xây dựng Đó là kinh nghiệm quý báu cho thân em sau Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế, đồ án tốt nghiệp em khơng thể tránh khỏi sai sót, kính mong nhận sự dẫn quý Thầy Cô để em củng cố hồn thiện kiến thức Em xin chân thành cảm ơn! Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2023 Sinh viên thực ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 MỤC LỤC CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC .1 1.1 1.1.1 Giới thiệu cơng trình .1 Thơng tin mục đích sử dụng cơng trình 1.1.2 Vị trí quy mơ cơng trình 1.1.3 Cơng cơng trình 1.2 Giải pháp kết cấu kiến trúc 1.3 Các giải pháp kĩ thuật khác .4 1.3.1 Hệ thống điện 1.3.2 Hệ thống cấp thoát nước 1.3.3 Hệ thống thơng gió 1.3.4 Hệ thống chiếu sáng 1.3.5 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.3.6 Hệ thống chống sét 1.3.7 Hệ thống thoát rác .4 CHƯƠNG 2: LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU 2.1 Giải pháp vật liệu Bảng 2.1 Vật liệu 2.2 Lớp bê tông bảo vệ .5 2.3 Sơ kích thước tiết diện 2.3.1 Sơ chọn tiết diện dầm khung 2.7.2 Sơ chọn tiết diện vách lõi thang máy CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH (TẦNG 10) .10 3.1 Giải pháp vật liệu .10 3.2 Mặt bằng kết cấu sàn tầng điển hình 10 3.3 Sơ chiều dày sàn (chương 2) 10 3.4 Tĩnh tải .11 3.5 Hoạt tải .12 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 3.6 Tính tốn sàn 13 3.7 Xác định nội lực 14 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 26 4.1 Số liệu tính tốn 26 4.2 Vật liệu 27 4.3 Tính tốn thang 27 4.3.1 Sơ đồ tính tốn .28 4.3.2 Tính tốn cốt thép .29 4.3.3.Kiểm tra khả chịu cắt 29 4.4 Tính tốn dầm chiếu tới .30 4.4.1 Tải trọng 30 4.4.2 Xác định nội lực dầm chiếu tới 30 4.4.3 Tính toán thép dọc 31 4.4.5 Kiểm tra võng 32 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG 33 5.1 Tải trọng 33 5.1.1 Tĩnh tải 33 5.1.2 Hoạt tải 36 5.2 Tải trọng gió 37 5.2.1 Tính tốn thành phần tĩnh 38 5.2.2 Tính tốn thành phần động 40 5.3 Tải trọng động đất” .45 5.3.1 Lý thuyết tính tốn 45 5.3.2 Chọn phương pháp thiết kế động đất 45 5.3.3 Tính tốn nội lực tổ hợp nội lực 48 5.4 Kiểm tra ổn định tổng thể 54 5.4.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 54 5.4.2 Kiểm tra chuyển vị ngang tương đối tầng 55 5.4.3 Kiểm tra chuyển vị ngang tương đối tầng động đất .60 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 5.5 Tính tốn cốt thép dầm khung trục tầng điển hình (dầm tầng 4) 64 5.5.1 Tính tốn cốt thép dọc .65 5.5.2 Tính toán cốt thép đai 69 5.6 Tính tốn cốt thép vách khung trục vng góc (Trục E Trục 2) .70 5.6.1 Phương pháp tính tốn .70 5.6.2 Cơ sở lý thuyết 70 5.7 Thiết kế vách lõi thang máy khung trục E 82 5.7.3 Tính tốn bố trí cốt thép ngang .86 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 87 6.1 Giới thiệu chung 87 6.2 Chọn chiều dài tiết diện cọc 90 6.3 Lựa chọn sơ vật liệu cọc 90 6.4 Xác định độ sâu đáy đài 90 6.5 Xác định sức chịu tải cọc 91 6.5.1 Xác định sức chịu tải cọc theo độ bền vật liệu 91 6.5.2 Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất 91 6.5.3 Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất 93 6.5.4 Xác định sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT 95 6.6 Sức chịu tải cho phép cọc 96 6.6.1 Xác định sức chịu tải thiết kế cọc 96 6.6.2 Xác định độ cứng cọc 98 6.7 Thiết kế móng M1 .99 6.7.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc .100 6.7.4 Trạng thái giới hạn thứ I 102 6.7.5 Trạng thái giới hạn thứ II 102 6.7.6 Kiểm tra độ lún cho móng .105 6.7.7 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 106 6.7.8 Tính tốn bố trí thép cho đài cọc .108 6.8 Tính móng M2 109 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 6.8.2 Kiểm tra phản lực đầu cọc .110 6.8.3 Kiểm tra tính tốn bằng SAFE 111 6.8.4 Trạng thái giới hạn thứ I 112 6.8.5 Trạng thái giới hạn thứ II 112 6.8.6 Kiểm tra độ lún móng .114 6.8.7 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 116 6.8.8 Tính tốn bố trí thép đài cọc 118 6.9 Tính móng lõi thang 119 6.9.1 Xác định số lượng bố trí cọc .121 6.9.2 Trạng thái giới hạn thứ I 122 6.9.3 Trạng thái giới hạn thứ II 122 6.9.4 Kiểm tra độ lún móng .124 6.9.5 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 125 6.9.6 Tính tốn bố trí thép đài cọc 127 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ COPPHA VÁCH, DẦM, SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH .130 7.1 Lựa chọn vật liệu coppha 130 7.1.1 Ván khuôn 130 7.1.2 Thanh sườn 130 7.2 Cơ sơ lý thuyết 130 7.2.1 Coppha đứng 130 7.2.1.1 Xác định tải trọng tiêu chuẩn .130 7.2.1.2 Xác định giá trị tải trọng tính tốn .131 7.2.1.3 Xác định tải trọng phân bố dãy bề rộng coppha 132 7.2.1.4 Xác định sơ đồ tính nội lực (moment uốn) .132 7.2.2 Coppha nằm .133 7.3 Tính tốn thiết kế coppha vách gơng vách P1 (300x1500mm) .133 7.3.1 Tính tốn ván khn vách P1(300x1500mm) 133 7.3.2 Tính toán sườn đứng vách P1 (300x1500mm) 135 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 - Tải trọng phân bố 0.3m dài ván thành: q tc = q′tc × b = 24.52 × 0.3 = 7.356 (kN/m) q tt = q′tt × b = 28.67 × 0.3 = 8.601 (kN/m) 7.4.2.3 - Kiểm tra điều kiện bền Moment lớn nhất: Mmax - qL2 = Điều kiện chịu lực tiết diện ván: Mmax q tt L2 ≤ [σ] → ≤ [σ] W 8W 8W[σ] × 9800 × 5.4 × 10−5 √ √ →L≤ = = 0.70 (m) q tt 8.601 Trong đó: [σG ] = 9800 (kN/m2): ứng suất tới hạn ván khuôn W = 5.4 x 10-5 (m3): moment kháng uốn ván khuôn 7.4.2.4 - Kiểm tra điều kiện chuyển vị Độ võng cho phép: fmax = L≤ √ q tc L4 L × ≤ [f] = 384 EI 400 384 × 5.5 × 106 × 4.86 × 10−7 384EI =√ = 0.41 (m) 400 × × q tc 400 × × 7.356 → Chọn L = 0.2m Trong đó: E = 5.5 x 106 (kN/m2): modun đàn hồi ván khuôn I = 4.86 x 10-7 (m4): moment qn tính ván khn Vậy chọn ván khuôn dày 2.1cm, khoảng cách sườn dọc bằng 0.2m đảm bảo yêu cầu khả chịu lực 7.4.3 Sườn đáy dầm 7.4.3.1 Sơ đồ tính 139 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 Coi sườn gối tựa, sườn làm việc dầm liên tục, chịu tải phân bố ván khuôn truyền lên Chọn sườn đứng thép hộp có tiết diện 50x50x1.8mm Hình 7.9 Sơ đồ tính sườn đáy dầm - Tải trọng phân bố tác dụng lên sườn đứng (bề rộng truyền tải b = 0.2m): q tc = q′tc × b = 24.52 × 0.2 = 4.9 (kN/m) q tt = q′tt × b = 28.76 × 0.2 = 5.752 (kN/m) 7.4.3.2 - Kiểm tra điều kiện bền Moment lớn nhất: Mmax = - qL2 10 Moment qn tính: 0.05 × 0.053 (0.05 − × 0.0018) × (0.05 − × 0.00183 ) I=( − ) 12 12 = 1.14 × 10−7 (m4 ) - Moment kháng uốn tiết diện thép hộp: - 2Ix × 1.14 × 10−7 W= = = 4.56 × 10−6 (m3 ) h 0.05 Ứng suất cho phép: [σ] = 210000 (kN/m2 ) - Điều kiện chịu lực tiết diện: Mmax q tt L2 ≤ [σ] → ≤ [σ] W 10W →L≤√ 7.4.3.3 10W[σ] 10 × 4.56 × 10−6 × 210000 =√ = 1.29 (m) q tt 5.752 Kiểm tra điều kiện chuyển vị Độ võng cho phép: 140 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 fmax q tc L4 L = ≤ [f] = 128EI 400 L≤ √ 128 × 2.1 × 108 × 1.14 × 10−7 128EI =√ = 1.25 (m) 400q tc 400 × 4.9 → Chọn L = 1m Trong đó: E = 2.1 x 108 (kN/m2): modun đàn hồi thép hộp I = 1.14 x 10-7 (m4): moment quán tính thép hộp Vậy chọn ván khuôn dày 2.1cm, khoảng cách sườn bằng 1m đảm bảo khả chịu lực 7.4.4 Sườn đáy dầm 7.4.4.1 Sơ đồ tính Coi cột chống gối tựa, sườn ngang đáy dầm làm việc dầm đơn giản, chịu lực tập trung Chọn tiết diện sườn thép hộp 50x100x1.8mm Hình 7.10 Sơ đồ tính sườn ngang đáy dầm - Lực tập trung tác dụng lên sườn ngang: Ptc = 24.52 × 0.2 × = 4.9 (kN) Ptt = 28.67 × 0.2 × = 5.734 (kN) 7.4.4.2 Kiểm tra điều kiện bền - Moment lớn nhịp: - PL Moment quán tính: Mmax = 141 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 0.05 × 0.13 (0.05 − × 0.0018) × (0.1 − × 0.00183 ) I=( − ) 12 12 = 1.184 × 10−6 (m4 ) - Moment kháng uốn tiết diện thép hộp: - 2Ix × 1.184 × 10−6 = = 2.36 × 10−5 (m3 ) h 0.01 Ứng suát cho phép: [σ] = 210000 (kN/m2 ) - Điều kiện chịu lực tiết diện gông: W= Mmax Ptt L ≤ [σ] → ≤ [σ] W 4W →L≤ 7.4.4.3 4W[σ] × 2.36 × 10−5 × 210000 = = 3.46 (m) Ptt 5.734 Kiểm tra điều kiện chuyển vị Độ võng cho phép: fmax q tc L4 L = ≤ [f] = 128EI 400 L≤ √ 128 × 2.1 × 108 × 1.14 × 10−7 128EI =√ = 1.25 (m) 400q tc 400 × 4.9 → Chọn L = 1m Trong đó: E = 2.1 x 108 (kN/m2): modun đàn hồi thép hộp I = 1.14 x 10-7 (m4): moment quán tính thép hộp Vậy chọn khoảng cách cột chống là 1m đảm bảo khả chịu lực 7.4.5 Cây chống dầm - Tải trọng lớn tác dụng lên chống: Vtt = Ptt × b = 4.9 × = 4.9 (kN) - Ứng suất chống D49 dài 3.5m, dày 2mm: P 4.9 × 103 σ= =π = 32.49 (MPa) ≤ [σ] = 210 (MPa) − 472 ) A (49 → Cây chống thỏa điều kiện chịu lực 142 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 7.4.6 Tính tốn ván khn thành dầm Sơ đồ tính 7.4.6.1 - Ván khuôn làm việc dầm liên tục Hình 7.11 Sơ đồ tính ván khn thành dầm 7.4.6.2 Tải trọng Bảng 7.7 Tải trọng tác dụng lên thành dầm STT 7.4.6.3 - Loại tải trọng Hệ số vượt tải n Tải trọng tính tốn (kN/m2) 15 1.3 19.5 1.3 5.2 1.3 2.6 Áp lực đổ bê tông Tải trọng đầm rung Tải trọng đổ bê tông Tổng 21 27.3 Kiểm tra điều kiện bền Moment lớn nhất: Mmax - Tải trọng tiêu chuẩn (kN/m2) qL2 = 10 Điều kiện chịu lực tiết diện ván: Mmax q tt L2 ≤ [σ] → ≤ [σ] W 10W 10W[σ] 10 × 9800 × 5.4 × 10−5 →L≤√ =√ = 0.56 (m) q tt 16.38 Trong đó: qtt = 16.38 (kN/m): tải trọng tính toán tác dụng lên 0.6m coppha [σG ] = 9800 (kN/m2): ứng suất tới hạn ván khuôn W = 5.4 x 10-5 (m3): moment kháng uốn ván khuôn 7.4.6.4 Kiểm tra điều kiện chuyển vị Độ võng cho phép: 143 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 fmax q tc L4 L = ≤ [f] = 128EI 400 L≤ √ 128 × 5.5 × 106 × 4.86 × 10−7 128EI =√ = 0.41 (m) 400q tc 400 × 12.6 → Chọn L = 0.4m Trong đó: qtc = 12.6 (kN/m): tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên 0.6m coppha E = 5.5 x 106 (kN/m2): modun đàn hồi ván khuôn I = 4.86 x 10-7 (m4): moment qn tính ván khn Vậy chọn ván khuôn dày 2.1cm, khoảng cách sườn dọc là 0.4m đảm bảo yêu cầu khả chịu lực 7.4.7 Sườn đứng 7.4.7.1 - Sơ đồ tính Dầm liên tục: sườn dọc thành dầm Hình 7.12 Sơ đồ tính - Tải trọng phân bố (bề rộng truyền tải b = 0.4m) q tc = q′tc × b = 21 × 0.4 = 8.4 (kN/m) q tt = q′tt × b = 27.3 × 0.4 = 10.92 (kN/m) 7.4.7.2 - Kiểm tra điều kiện bền Moment lớn nhịp: Mmax - qL2 = 10 Moment quán tính: 144 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 0.05 × 0.053 (0.05 − × 0.0018) × (0.05 − × 0.00183 ) I=( − ) 12 12 = 1.14 × 10−7 (m4 ) - Moment kháng uốn tiết diện thép hộp: W= - 2Ix × 1.14 × 10−7 = = 4.56 × 10−6 (m3 ) h 0.05 Điều kiện chịu lực tiết diện: Mmax q tt L2 ≤ [σ] → ≤ [σ] W 10W →L≤√ 7.4.7.3 10W[σ] 10 × 4.56 × 10−6 × 210000 =√ = 0.93 (m) q tt 10.92 Kiểm tra điều kiện chuyển vị Độ võng cho phép: fmax = L≤ √ q tc L4 L ≤ [f] = 128EI 400 128 × 2.1 × 108 × 1.14 × 10−7 128EI =√ = 0.95 (m) 400q tc 400 × 8.4 → Chọn L = 0.9m Trong đó: E = 2.1 x 108 (kN/m2): modun đàn hồi thép hộp I = 1.14 x 10-7 (m4): moment quán tính thép hộp Vậy chọn ván khuôn dày 2.1cm, khoảng cách sườn đứng 0.9m 7.4.8 Sườn ngang 7.4.8.1 Sơ đồ tính Chọn tiết diện sườn ngang thép hộp 50x100x1.8mm Hình 7.13 Sơ đồ tính sườn ngang thành dầm 145 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 - Tải trọng phân bố (bề rộng truyền tải b = 0.4m) q tc = q′tc × b = 21 × 0.4 = 8.4 (kN/m) q tt = q′tt × b = 27.3 × 0.4 = 10.92 (kN/m) 7.4.8.2 - Kiểm tra điều kiện bền Moment lớn nhịp: Mmax - qL2 = 10 Moment quán tính: 0.05 × 0.053 (0.05 − × 0.0018) × (0.05 − × 0.00183 ) I=( − ) 12 12 = 1.14 × 10−7 (m4 ) - Moment kháng uốn tiết diện thép hộp: W= - 2Ix × 1.14 × 10−7 = = 4.56 × 10−6 (m3 ) h 0.05 Điều kiện chịu lực tiết diện: Mmax q tt L2 ≤ [σ] → ≤ [σ] W 10W →L≤√ 7.4.8.3 10W[σ] 10 × 4.56 × 10−6 × 210000 =√ = 0.93 (m) q tt 10.92 Kiểm tra điều kiện chuyển vị Độ võng cho phép: fmax = q tc L4 L ≤ [f] = 128EI 400 128 × 2.1 × 108 × 1.14 × 10−7 128EI L≤ √ =√ = 0.95 (m) 400q tc 400 × 8.4 → Chọn L = 0.9m Trong đó: E = 2.1 x 108 (kN/m2): modun đàn hồi thép hộp I = 1.14 x 10-7 (m4): moment quán tính thép hộp Vậy chọn ván khuôn dày 2.1cm, khoảng cách sườn ngang 0.9m 146 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 7.4.9 Ty giằng thành dầm Sơ đồ tính 7.4.9.1 Chọn ty giằng đường kính ∅12 Lực tác dụng lên ty giằng bằng phản lực tác dụng lên gối sườn ngang Hình 7.14 Sơ đồ tính ty giằng - Lực tác dụng: (bề rộng truyền tải b = 0.9m) Ptc = q′tc × b = 8.4 × 0.9 = 7.56 (kN) Ptt = q′tt × b = 10.92 × 0.9 = 9.828 (kN) Kiểm tra điều kiện bền 7.4.9.2 Ptt 9.828 = = 86898.60 (kN/m2 ) π × 0.0122 A Vậy σmax = 86898.60 (kN/m ) ≤ [σ] = 210000 (kN/m2) σmax = → Ty giằng ∅12 đảm bảo điều kiện độ bền Tính tốn thiết kế coppha sàn tầng điển hình 7.5 7.5.1 Ván khuôn sàn 7.5.1.1 - Tải trọng Dùng ván ép phủ phim TEKCOM PolyCore EXTRA dày 2.1cm Bảng 7.8 Tải trọng tác dụng lên hệ coppha STT Loại tải trọng Trọng lượng bê tông sàn (hs = 160mm) Tải trọng thi công Chiều dày (m) 0.16 Tải trọng tiêu chuẩn (kN/m2) Hệ số vượt tải n Tải trọng tính tốn (kN/m2) 1.2 4.8 2.5 1.3 3.25 147 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 Tải trọng đầm rung 1.3 5.2 Tải trọng đổ bê tông 1.3 2.6 Khối lượng cốt thép 0.9 1.2 0.72 Khối lượng coppha 0.12 1.1 0.132 Tổng 7.5.1.2 - 13.52 16.702 Sơ đồ tính Xem sườn gối tựa Ván làm việc dầm liên tục Hình 7.16 Sơ đồ tính ván khuôn sàn 7.5.1.3 - Kiểm tra điều kiện bền Moment lớn nhất: Mmax - qL2 = 10 Điều kiện chịu lực tiết diện ván: Mmax q tt L2 ≤ [σ] → ≤ [σ] W 10W 10W[σ] 10 × 9800 × 5.4 × 10−5 →L≤√ =√ = 0.56 (m) q tt 16.702 Trong đó: qtt = 16.702 (kN/m): tải trọng tính tốn tác dụng lên 1m coppha [σG ] = 9800 (kN/m2): ứng suất tới hạn ván khuôn W = 5.4 x 10-5 (m3): moment kháng uốn ván khuôn 7.5.1.4 Kiểm tra điều kiện chuyển vị Độ võng cho phép: fmax q tc L4 L = ≤ [f] = 128EI 400 148 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 L≤ √ 128 × 5.5 × 106 × 4.86 × 10−7 128EI =√ = 0.39 (m) 400q tc 400 × 13.52 → Chọn L = 0.35m Trong đó: qtc = 13.52 (kN/m): tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên 1m coppha E = 5.5 x 106 (kN/m2): modun đàn hồi ván khuôn I = 4.86 x 10-7 (m4): moment qn tính ván khn Vậy chọn ván khn có bề dày d = 2.1mm, khoảng cách sườn đứng 0.35m 7.5.2 Sườn đứng 7.5.2.1 Sơ đồ tính - Xem sườn ngang gối tựa và sườn đứng làm việc dầm liên tục - Chọn tiết diện sườn đứng thép hộp 50x50x1.8mm Hình 7.17 Sơ đồ tính sườn đứng ván khuôn sàn - Tải trọng phân bố (bề rộng truyền tải b = 0.35m) q tc = q′tc × b = 13.52 × 0.35 = 4.732 (kN/m) q tt = q′tt × b = 16.702 × 0.35 = 5.85 (kN/m) 7.5.2.2 - Kiểm tra điều kiện bền Moment lớn nhịp: Mmax = - qL2 10 Moment qn tính: 0.05 × 0.053 (0.05 − × 0.0018) × (0.05 − × 0.00183 ) I=( − ) 12 12 = 1.14 × 10−7 (m4 ) 149 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 - Moment kháng uốn tiết diện thép hộp: 2Ix × 1.14 × 10−7 W= = = 4.56 × 10−6 (m3 ) h 0.05 - Điều kiện chịu lực tiết diện gông: Mmax q tt L2 ≤ [σ] → ≤ [σ] W 10W →L≤√ 10W[σ] 10 × 4.56 × 10−6 × 210000 √ = = 1.27 (m) q tt 5.85 → Chọn L = 1m 7.5.2.3 Kiểm tra điều kiện chuyển vị Độ võng cho phép: fmax q tc L4 L = ≤ [f] = 128EI 400 L≤ √ 128 × 2.1 × 108 × 1.14 × 10−7 128EI =√ = 1.17 (m) 400q tc 400 × 4.732 → Chọn L = 1m Trong đó: E = 2.1 x 108 (kN/m2): modun đàn hồi thép hộp I = 1.14 x 10-7 (m4): moment quán tính thép hộp Vậy khoảng cách sườn ngang 1m 7.5.3 Sườn ngang ván khuôn sàn 7.5.3.1 - Sơ đồ tính Coi cột chống gối tựa, sườn nngang làm việc dầm đơn giản, chịu lực tập trung sườn đứng truyền xuống - Chọn tiết diện sườn ngang thép hộp 50x50x1.8mm 150 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 Hình 7.18 Sơ đồ tính sườn ngang ván khuôn sàn - Tải trọng phân bố (bề rộng truyền tải b = 1m) Ptc = q′tc × b = 4.732 × = 4.732 (kN) Ptt = q′tt × b = 5.85 × = 5.85 (kN) 7.5.3.2 Kiểm tra điều kiện bền - Moment lớn nhịp: - PL Moment quán tính: Mmax = 0.05 × 0.13 (0.05 − × 0.0018) × (0.1 − × 0.00183 ) I= 2×( − ) 12 12 = 1.184 × 10−6 (m4 ) - Moment kháng uốn tiết diện thép hộp: 2Ix × 1.84 × 10−6 W= = = 2.36 × 10−5 (m3 ) h 0.01 - Điều kiện chịu lực tiết diện gơng: Mmax Ptt L × 2.36 × 10−5 × 210000 ≤ [σ] → ≤ [σ] → L ≤ = 3.39 (m) W 4W 5.85 → Chọn L = 1.5 (m) 7.5.4 Lựa chọn chống - Tải trọng lớn tác dụng lên chống: Vtt = Ptt × b = 5.85 × 1.5 = 8.775 (kN) - Ứng suất chống D49 dài 3.5m, dày 2mm: σ= P 8.775 × 103 =π = 58.22 (MPa) ≤ [σ] = 210 (MPa) − 472 ) A (49 → Cây chống thỏa điều kiện chịu lực 151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 2017 - 2021 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737-1995 Tải trọng và tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCVN 229-1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574-2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng Hà Nội 2012 [4] TCVN 198-1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362-2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [6] TCVN 205-1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [7] TCVN 10304-2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [8] TCVN 195-1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng [9] TCVN 9386-2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [10] Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng [11] Ngũn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 [12] Ngũn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [13] Ngũn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột BTCT - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2006 [14] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [15] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM 152 S K L 0