Nghiên cứu thiết kế và thi công đã bán ụ 25 000 tấn thuyết minh tính toán

Trang 1

THANH PHAN THUYET MINH TINH TOAN Thứ tự Tiêu để tập tính tốn "Thứ tự trang, 1 — |Tính tốn cơng nghệ đà bán 11-119 n Wau u M1 - 1110 1H Cửa ụ TH.1 - H43 Iv [Trạm bơm TV.1-JV.IE Vv |Bệneo70T VAI-V3

VỊ IĐường cần cầu 120T VI] - VL5

VI Ban mat da VII - VILIG

VII - |Dâm đường rược VỊIH,1-VHI.S

1 |Dăn bêtơng cốt thép đĩnh đà IX -1K4

X |Cfbảove X.1-X10

x IKE da bao vệ XILkEXI3

XI — |Khả năng chịu lực của cọc XIL1-XI§

XHI [Pe vay thí cơng XII1-XIIB

XIV - lường vậy quanh đầ XIV.1-XIV.I9

_

Trang 2

DA BAN U 25,000 DWE Lt TINH TOAN CONG NGHE E Te Da bia u 25.000 DWF TÍNH TỐN CƠNG NGHE DA BAN U Tau mau

1 Tàu mẫu do NMĐT Bạch Đằng cung cấp

Theo cơng vàn số 25/ QLDA ngay 08/ 5/ 2002 của Nhà máy đĩng tầu Bạch Đẳng, thơng báo tầu mẫu để thiết kế cơng trình Đà bán ụ cho tàu

25.000 DWT là tàu Polar Star, cộ các kích thước cơ bản nhự sau: “Thứ tự _| Kích thước cơ bản [Đen vị Giám | 1 Trong tai, DWT z 24,685

2 | Trọng lượng tàu khơng, G T 5,740

3 Chiêu đãi lớn nhất, Lmax m 160

4 | Chiều đài giữa 2 trụ, Lợp m 150 5 | Chiéu rong, B m 25 6 | Chiêu caomạn.H m 13.7 Xã Mĩn nước, T m 10 & M6n tau khong, To m 2.208 g —_ | Tổng trọng lượng hạ thuỷ, Pht T 5919

2 Thảo luận về làu mẫu

Thơng thường, thu cĩ trọng tồi 25.000 DWT cĩ đặc trưng kỹ thuật khác với số liệu tàu mẫu do nhà máy đĩng thu Bạch Đìng cung cấp Đặc bit là mớn nước khơng tải To Tàu 25.000 DWT thường cĩ mớn khơng từ 2.50 đến trên 3.00 m, Điều cản lưu § là khi khơng ti, mớn ở mũi tau thường bé thua mớn ở lái Những đặc điểm này cần được vận dụng trong thiết kế cơng trình da và u tàu đùng để đồng mới tầu biển

Kích thước cưng nghệ đà 1 Các hạng mực cơng nghệ

Để hình thành cơng trình đà bán ụ trong khu vực chỉ định của nhà máy đồng tàu Bạch Đẳng, cẩn phải cĩ các hạng mục cơng trình sau:

1) Đường trượt, ( độ dốc 1/ 19), bao gổi Phần bê tơng

Phần gỗ trên bê tơng ( dày 0.15 mộ

Trang 3

DA BAN U 25.000 DWT A ^ 2 12 TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ 3) Đường cần trục ¡20T 9) Cơng trình kè bờ Đoạn tướng cử bề tơng cốt thép Đoạn xây đá hộc 10)B neo 2 Đường trượt Kích thước tổng quat

Số lượng đường trượt: =

Bể rộng mỗi đường trượt, b 120m

Cự ly 2 đường trượt, bt 10.00 m

Độ dốc đường trượt, ì 1/18

Chiều dài máng trượt, Lm 120 m

Kiển tra khả nẵng tự trượt

Áp lực trên mặt đường trượt, p (t/m2) P* 2bLm -7.= „2 52035Vm2 2x1.2z120 Hay là ` 24.66 md Hệ số mã sắt tĩnh, ft ft 5 =——— "08 ve ftx Pht = 0.04185 x $919 = 247.7 T fen x Da = 0.17 x 28 = 4.967 Lye ma sat inh Fmt Lực cần thuỷ lực Fen Trong đĩ:

fen he sO cần của nước, 0.17

Dn .Lực đẩy nội, 28 T (Lay từ tính tốn hạ thuỷ, khỉ X=0}

Lực gây trượt PL = Phixi =5919x1/19=311.5T

Vì Pi=3115 >Fmt +Fcn=247.2+4.71 252.46

Do đĩ, dưới tác dụng của trọng lượng bản thân, tâu cĩ thể tự trượt được

Lục giữ khi hạ thuỷ

Trang 4

DA Tis: 13 +1N CƠNG NGIIỆ 030 Lực masátđộng Fmd = fdxPht = 003045919 = 180T Lye giữ tối đa Pgmax 311.5 - 180- 4.76 = 126.74 { Đây là trị số tính tốn đối với hầm cơ khí hoặc hố thế }

Mục nước ha thuỷ

Từ đường luỹ tích tấn suất mực nước tại vị trí Nhà máy đĩng tàu Bạch Đăng, chọn mực nước hạ thuỷ + 3.10 m, tương ứng với _p > 50% của định triểu

Thực tế thì MNHT cĩ thể biến động từ +2.40 m đến +3.90 m

Cao độ đuơi đường trượt

Độ sâu đuơi đường trượt, bđ được xác định theo biểu thức:

hd = Tom +hạm + hm+Ah = 3.066 m

“rong đồ:

"Tom mớn mũi tàu khi hạ thuỷ,

Trong số liệu ban đầu do bên A cung cấp khơng cĩ trị số Tom

Dé tinh tốn, tạm lấy bằng 0.8 To = 0.8x2.208 = 1.766 m

hạm chiều cao dự kiến giá mũi tàu khi hạ thuỷ, 0.85 m hm bể dày máng trượt, 015m Ah độ sâu dự trữ, 0.30m Cao độ duơi đường trượt Cả Cdl = MNHT - hd =3.10~3.066 =0.034m Để dự phịng cho các tàu hạ thuỷ cĩ mĩn ở mũi lớn hơn, trong cơng trình này chọn:

+Cao độ đươi dường trượt ( phần mặt gỗ) là -0.50 m

+Cao độ mật bê tơng -0.65 m

Chiều dài dưỡng trượt

Chiều dài đường trượt gồm 3 đoạn:

Doan than thu 160.0'm

Đoạn lưu thơng cuối đà 84m

Đoạn lưu thơng phía mũi tàu 8.0m Tổng cộng đường trượt đài, Lat 176.4 m Cao độ dỉnh đường trượt

Trang 5

DA BAN U 25.000 DWT L4 TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ Bể rộng bãi đã, Bd’ Bd' = B+2xAB =3400m Trong đồ: - - B bể rộng tầu tính tốn 25 m

AB khoảng cách thao tác 2 bên sườn tàu, chon 4.5 m

Cao độ đuơi mặt đà, CđU, chọn - 1.250 m Cao độ đình mặt dù, Cả” Ca? = Cat + Lat x im = -1.250 + 176.4 x0.05 =7.570 m Lưuý: + Đoạn bãi đà từ +7.570 m đến +4.500 m, bãi cao hơn mặt đất nhà mắy, * Doan từ +4.500 m xuống đến đuơi bãi, mặt bãi đà thấp hơn mặt đất nhà mắy 4 Davy Bể rộng đấu ụ «_ Bề rộng trong lịng đầu y ( Batu) Lấy bằng bể rộng bãi đà, 34.00 m «_ Bể rộng phố bì đầu ụ ( Bđnu),

Chọn theo cấu tạo, 45.00 m ( bao gồm: bể rộng phía trạm bơm 8.00

m, bé rộng phía đối điện 3.00 m)

Trang 6

DA BAN U 25.000 DWT ‘8

TINH TOAN CONG NGHE

+ Cao độ đường trượt tạj vị trí 2 dầm đường trượt:

+Phía u: -0.68 m ( mặt bê tơng ) > -1.500 ( mật sản đầu u ), OK ! + Phía cuối ngưỡng ụ -065 — 6.2/19 = -0976 m > -].10, (OXem sơ hoạ hình 114.1)

Phía ngồi ngưỡng ụ ( một đoạn của dầu u) rộng 3.40 m, cao độ -1.50 m, khơng cần trở quá trình hạ thuỷ, Tuy vậy, do khj hạ thuỷ cĩ quan tính hạ thấp tàu ( nhấn chìm) cho nên, khi khai thác cần bảo dâm tàu phải nổi hồn tồn trước khi mũi giá đỡ mũi tàu di qua điểm cách đuơi đường trượt Ì đoạn khơng dưới 10.00 m Cửa ụ dạng phao Chiều đài đường nước phao Bp Bp = Bứu +2Áb chong cach 2 bên, 1.30 m Bể rộng phao ( bp), 4.400 m

Chiều cao phao ( hp), 6.000 m ( tựa trên mã đâu ụ —1.50Ơm thì mặt boong phao cĩ cao độ +4.500 m, ngang với mặt đất quanh đầu w) ;

Tường vậy quanh bãi đà

Tường vay quanh bãi đà bao gồm 2 phần

Phản cĩ độ đốc đỉnh tường +5.700 m xuống đến +4.500 m, chiều dài 24.00 m (dinh tường cao bơn mặt đất),

Phần cao độ đỉnh tường khơng thay đổi +4.500 m, chiếu đài 115.00 m ( phía trong lịng bãi, cao dộ bãi sát chân tường biến đổi từ +4.500 xuống ~1.250 m) Trạm bơm ˆ Trạm bơm nằm trong lồng thành đầu g, Kích thước mặt bằng trạm bơm: - Phũ bì: 8.0 9.6m Trong lịng: 4.40 x 8.40 m

Trong lịng chia làm 2 ngăn ngăn thu nước và ngăn nhà bơm Ngan thu nude, cĩ cao độ đáy ~2.500 m, cao độ đỉnh +4.200 rm

Ngăn nhà bơm cĩ cao độ đáy — 2.500 m, cao độ sàn đạt bơm + 1.000 m và cao độ trần +7.000 m

Lỗ thu aước: 1.00 x 1.00 m, đáy lỗ ở cao độ ~1.300 m

Đường cần trục 120 T

Hai đường cần trục 120 T chạy song song tìm đà và nằm đối a Ray gin cach mếp đà 4.70 m Ray xa cách mép đà 15.20 m ( KI cần trục 10.50 m)

qua tim di

Trang 7

DA BAN Y 25.000 DWT

TINH TOAN CONG NGHE 16

9 Ke ba

Kè bờ được chia làm 2 đoạn

Doan wong eit

Đoạn cĩ kế cấu tường cừ bê tơng cốt thép, cĩ cao độ đỉnh cừ +4.50 m cao độ trước kè ~3.00 m Chiều dài đoạn tường cừ: 28.30 m Đoạn xây đá hộc: Cao độ đình ke +4.500 m, cao độ chăn lề thay đổi ( nơng dần) 10.Bé neo Bé neo dat tam tim da, trong phạm vi đoạn đà cĩ kết cấu là dần bê tơng cốt thép,

Bệ neo cĩ kích thước mật bằng 7.20 m ( chiéu tim đà)x 4.40 m (ngang đà),

Mật bệ neo trùng với mặt bệ đà, đầy bệ neo 6m lấy đài cọc ( +4.00 m), do đĩ chiêu cao phía trước là I.B0 m và chiều cao phía sau ( phía đỉnh đà) là 2, 160m

HỊ - Tải trọng trên bãi đã

1 Giai đoạn đĩng tàu

Trọng lượng tàu khi chuẩn bị hạ thuỷ: G = $740 T

Trang 9

DA BAN U 25.000 DWT L8 TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ 0.25 q1 =0.25 x 45.92 = 11.48 md q4 Tải trọng trên các đệm kê dưới dải long cốt, PL ere = - #619 Trong đĩ ( xem sơ đồ hình 1H.1.2): S khoảng cách giữa các đệm 3.0 m

n số lượng đệm trong | hang ngang, 2

Tải trọng trên đệm kế dưới dải mạn tàu, P4

gars" 11 48x3.0

P4 = = BAGO 2 17227 2

m 2 Giai đoạn thử kín nước

Khi thừ kín nước trên đà, lần lượt sẽ thử từng khoang một

Khoang giữa than tàu sẽ chứa nhiều nước nhất, cĩ thể đến 2.0 m2

Trong trường bợp thử kín nước như vậy, tấi trong phan bd doc theo tim thu sé cĩ thể đạt tối: gin = ql +2xB =30.61 +2x25x0.4 = 50.61 Vmd Trong đĩ B là bể rộng tàu, 25.00 m Trong trường hợp này, nếu vẫn sử dụng số đệm như bình thường thì tải trọng trên mỗi đệm sẽ là: 3x50.61 Pin = =15.95T Trong đ

Š khoảng cách giữa các đệm theo ‘chéu tim tau, 3.0 m_

a` số lượng đệm theo hương ngang tay, n’ = 2

Rõ rằng lực tập trung quá lớn !

ĐỂ bảo đấm kết cấu ke đệm đã dùng bình thường, cần tăng gấp địi sổ lượng bằng cách rút khoảng cách giữa các hàng đệm $= 1.50 m Két qua sé được

Pia’ = ea = 37.967 <45.92T

Để thuận tiện tải trọng trên các đệm Ify đồng loạt 45.82 T dể thiết

Trang 10

DA BAN U 25.000 DWT is TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ = Với cy ly các đệm 1.50 m thì tải trọng trên Í đêm sẽ HA - 264815 1986T Pu 3 =

TH số này chênh nhau với tải trọng trên đệm khi đồng tàu ( 1722 T) khơng nhiều Vì vậy, khi thử kín nước lấy đếu P = 17.22 T để kiếm tra khả năng chịu lực của bản

IV Tải trọng trên đường trượt

1 Tải trọng khi tâu hạ xuống đường trượt

Khi tàu hạ xuống đường trượt sẽ được chuyển qua máng trượt Máng trượt rộng b =l.20 m, đài Lm =120 m Tải trọng rải déu trên đoạn máng đâu mũi tàu q2" 03G, Ở =23.77 ưmd Lmf3 Lm/3 q2 = 05C Tải trọng rải đều trên đoạn máng đoạn giữa thân tàu, q1” 04G Ø "1 al C1273 0m73 Trong đĩ Q' là trọng lượng hệ thống máng và giẳng chống,179 T 31.09 t/md Ghi chú I

Tải trọng phân bố này chỉ dùng để tính kiểm tra hệ số ma sát, khong ding dé tính tốn đường trượt, vì mắng khĩng liên tục, cịn đường trượt thì liên tục nên

sẽ được dàn đều ra

sự phân bố trọng lượng tầu đọc theo tim thay đổi khá nhiều theo cơng nghệ đĩng, cấu trúc cụ thể của con thu Cĩ trường hợp tải trọng trên phân đoạn giữa thân tào lớn hơn 2 phân đoạn đầu và cưới tàu, nhưng cũng cĩ trường hợp 2 phân đoạn đầu và cuối tàu cĩ thể lớn hơn doạn giữa thần tàu

Khi giả thiết trọng lượng tầu phân bố đều đọc theo tim Liu thi qo cĩ thể sẽ là:

G Co

qo 2lpp 2kpp

= S019, 519.11 40.60 = 19.71 md 2x50 23150

Trong đĩ G' = 179 T là trọng lượng lồn bộ hệ thố trượi cũng các cấu kiện neo chẳng khi hạ thuỷ { theo thơng báo của nhì máy đĩng tàu)

đến các khả năng phân bổ khác nhau, tải trọng rải đều tính tọn ( q1) cĩ

Trang 11

DA BAN U 25.000 DWT 140:

TINH TOAN CONG NGHE

qt =qoxk 19.41x1.25 = 24.66 T/md

k bệ số phán bố khơng đều, 1.25 = 2 Tải trọng hạ thuỷ tàu

1) Tính tốn hạ thuỷ tàu

a Hình đắng tàu tính tốn

Chiều đài tầu Lmax = 160.00 m Chiều đài giữa 2 trụ, Lpp = 150.00m Bề rộng tàu, Bo = 25.00m Chiểu cạo mạn H = 13.80 m Mến nước đẩy ti — Tm = 10.00m

Meén khong ti To = 275m Trọng lượng khơng tải G_ =5732T

Hình đáng tàu ( trị số tuyến tính) xem bảng bằng IV.2.1 Bảng JY.2.1 Trị số tuyến tính tàu tính toần (err_s 16 3 38) 6A 3 %6 T2 VL 9 7 9 ° 3 35, TH ọ 1 9 9 9 eo] 2960] @303| - 88p SH 759] ¥313] 2866| 5466| 776 - 9314 2 3 2010| 3883| 3i 5704) 4331| T266| 5464| 8243| 7534| 9357| 10329| 9138| 10546) L214 4 6isa} B016 9193| 10066] 16763 11366} Li840 8 8136] 9171 10504 IHỊ t1554| 11910] - 11969) 6 I0118| H219 11814] 12155] 17345] t2a6i] - 12099 7 i137] H84 12157] 121294 12423] 124801 - t2309| 8 12137] 12471 12500 121021 12500} 125001 t2500| 9 12310] 12466) 12500] 121024 12500 12500) 12500 10 12483| 2500| (2500| 12102} 125001 12509j 12500 u 1248| 2840| 1250| 12124 12500] 12500] 12500 12 12483] 12400| 12500] 12102}; 12500] 12500] 12509] 3 11999) 12327] 12423) 12961) 12481 32298) - 1250| 44 lists] 12154} 12346 12430| 124634 12096} 12500 15 1068| IHUII 11440} 11705] 11898 12458) 12092] 16 3621] 9859} 10534} 10989} 11334 12810) - hose " 6204] 7865| 8550, ©9124 9563] 0072] 10493 18 3809| si7i| 6900| 6583| 2084| 2673| 3380 19 0 108 2048| 2703 2867} 3707 4344| S867 3o ] of ol 9 9 0| 9 2HÌ — 1665

b Trạng thái tau khi chuẩn bị hạ thuỷ

Trang 12

DA BAN 125.000 DWT TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ Trang thái tàu khi chuẩnb| ha thuỷ It Bảng JY,2.2

Thứ tự Hạng mục Kýhieu| Đơnvi | Giáư|

1 |Chiểu đài tàu ˆ Lmax m 160.000

2 JKhoảng cách mũi Sm m 8.000

3 |Khoảng cách đuơi Sd m 8.400

4 |Dàitồn bệ Ldt Tm 176.400

5 |Đệ dốc i 0,053

6 |Bê dày lớp gỗ đường mượt hgd m 0.150

7 |Cao độ đuơi đà( mật bê tơng) cứ m -0.650

8 |Cao độ duối đà ( mặt gỗ) cá m -0.500

9 |Cao độ đỉnh đà(nặt bê tơng) Cat m 8.6342! 10 |Cao độ đỉnh đà(mặt gỗ} Cát m 8.784

it |Chiểu cao giá hạ thuỷ, bgh m 0.850

12 [Bể dày máng trượt hm m O15

13 |Chién dai tau giữa2 ưu Lpp m 150

14 [Cy ly 2 cong 2ang § m 75

15 |Mũi làu đến trụ trước Smit m 5

16 _ |Trụ trước dén mép gid mili Sm m +E

17 |C/dộđ/trượigỗ) tại mép giá mũi| Cem m 7.705

18 |C/độ đỉnhgiá trượt ở mép giá mũi | Cdgm m 8.705 19 |Mực nước hạ thuỷ MNHT m 3.100

Trang 13

DA BANU 25.000 DWT _ ng TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ

Hệ toa độ hành trình tàu trượt được tính từ điểm cách đỉnh đà 20.50 m({ vị trí xuất phát của mép trước giá mũi tàu ) j

Với trạng thái hệ thống khi chua trượt ( Bang IV.2.3), các thơng số tính tốn về lực đẩy nổi, trọng tâm lực đây nối, vị trí trọng tâm tàu,

v,v„, được tập hợp trên bing 1V.2.4 ( bing tính trung gian) và bing V235

Bang ]V.23 Trạng thái tính toần của hệ thống

1 “NG c số liệu về đà tàu [ Ký hiệu [Đơn vị JGiám; —]

1 ICao độ đinh đường trượt vn m 8.784

2 |Caodd ngưỡng đà v6 m 20.5

3 $6 dée đà ( dường trượi ) i 0.0526316

4 |Chiéu cao gié trugt ho m 0.85

3 |Chiều dài ( chiếu ảnh ) đường trượt Lid m | 176.40

6 — |Muc nude hạ thuy MNRT: 3.1

7 |Cựly2 đường tượi trượt m m 10

& —_ |BŠrƠng một đường trượt t m 12

9 |Để dây máng trượt e m 0.15

10 [Tơng chiều dài giá trượt a m 120

11 [Chiếu đồi giá mỗi la m 8

11 | Các số liệu về con tầu 7

1 |Tổng chiêu dài Loa m 160

2 |Chiếu dài giữa2 cổ: Lop m 150

3 Trọng tượng khi hạ thuỷ G T 3740

4 |Cựly mép trước gií mũi tới cột đuơi Lmap | om 142.5 5 [Cự ly mếp trước giá mũi tới cột trước at m 75 6 ` |Cự]y mép trước giá mũi tới trong tam a m 725

7 |Khoảng cách các cong zang m 1.5

8 |Độ đốc khi đã nổi dưới 00173024

9 (Trang thái tàu (k:chza nổi, n k

10 |C/độ đây tàu tại micuốc giá m +8.605

11 „ |Mơ men chống nổi tm | 416150

12 —_ÌÐộ lệch tâm của G m 5

Trang 14

DAL \\ 1 25.000 DWT TIN: 1<14N CƠNG NGHỆ

Bảng IV.2.4 Tính lực đầy nổi

Thứ | Cơngzng | Mớn |DiệnHch| f(V) | Tayđền] TQM) 2 20 -6.000 0.00 0.00 -10 0.00 3 19 -5605 | 000 | 0.00 2 000 4 18 -5.210 | 0.00 | 000 38 000 5 7 4.816 | 000 | 0.00 7 0.00 6 16 -4.421 | 0.00 |- 0.00 6 0.00 7 15 -4026 | 000 | 0.00 -5 000 8 l4 -3631 | 000 | 000 4 000 9 13 3.237 | 000 | 0.00 3 000 J0 12 -2.842 | 0,00 | 0.00 “2 0.00 it i +2.447 9.00 0.00 sf 0.00 12 10 -2052 | 000 | 000 0 000 13 9 -1658 | 0.00 | 0.00 ! 000 l4 8 -1263 | 000 | 000 2 000 l5 7 -0868 | 000 | 000 3 000 t6 6 -0473 | 000 | 000 4 000 12 $ -0079 | 000 | 0.00 $ 000 18 4 0.316 1.28 2.56 6 1539 19 3 071 | 210 | 840 7 38.77 20 2 1.105 | 190 | 3.80 8 3041 21 1 1500 | 031 124 9 19 22 Lj 1895 | 000 | 090 19 000 16.0 115.76 Lực đẩy nổi Dn Da = 1ẾĐZZP 400 T 60 Lực đấy nổi cách tìm tàu, L8 Lin = L2 6P > 3426m 20x16

Các đặc trưng tính tốn hạ thuỷ được mơ tả theo từng bước hành trình của tàu Bảng IV.2.5 là các đặc trưng ứng với diểm xuất phát của hạ thuỷ ( X=0)

Trog tính tốn này đã sử dụng độ lệch tâm của trọng lượng tau ( a") bing 5.0 m

Trang 15

DA BAN 25,000 DWT bú TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ

Bang JV.2.5 Các đặc trưng tính tốn hạ thuỷ

Thứ tự Hang myc Donvi | Giá]

1 Doan dường tàu đã trượt x m 0

2 |Mớn mũi tàu (tại cột trước ) ‘Tm m -6.000

3 |Mớn tại mép trước giá mũi Tat -3.605

4 |Mớn đuơi (cột đuơi ) Tả m 1.895

5 |Lực đẩy nổi Dn 1 400

6 Ham nổi đến tím (+ về đuơi, - về mũi) Lg m 54.2

7 \Cyly tam néi d€n mép trudc gid mii Rat m 1217

8 |Cựly mArước giá mũi đến ngưỡng đà 8 m 176.4

9 |Mơ men đẩy nổi Dn*Rnt tm 4871

10 [uly trong tâm đến mép trước piá mùi m 72.5

11 |Cự ly từ trọng tâm đến ngưỡng dà e m 103.896 12 |Cựly từtâm nổi đến ngưỡng đà d m 34.7 13 |Kiểm tra lật quanh ngưỡng đà G*c-Dn*d tm 9

14 lÁp lực mũi tầu G-Dn t 5700

15 |Mơ men chống nổi Gta Lm 416150

16 |Độ dốc đáy tàu i * | 0.052632

17 _ |Chiểu dài giá trượt ban đầu Le m 142.5

J8 |Chiểu dai gid trượt cồn lại trên đà 1 m 142.5

19 |Mê men đối tìm giá trượt - Mo Em 5154.5

20 lấp lực cực đại trên đường trượt pmax tứn2 16.03

Các đặc trưng về trạng thái tàu ứng với các hành trình X được tổng hợp trong bang IV.2.6

Bảng IV.2.6a ứng với giai đoạn tàu chưa nổi đuơi

Trang 16

DA bAN ti 25.000 DWT TIN: TOAN CONG NGHE Đường cong hạ thuỷ ——6m 9.00 5000 10000 15000 -w-Da(T) Xím) Dn*Lg (100 Lm) G*2 (100Lm)

Hình IV.2.1 Đường cong hạ thuỷ

Trang 17

DA BAN Y 25.000 DWT L16 TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ Khi nổi hồn tồn, mởn nước ri tầu Ja 1.354 m và mơn đuơi tàu là 4.215 m

Vị trí nếi đuơi và Tau nổi hồn tồn cịn phụ thuộc vị trí trọng tâm tàu khi hạ

thuỷ, Thay đổi trị SỐ a', vị trị cần xem xét và các đặc trưng trạng thái tàu hạ

thuyr được tính tốn và tập hợp trong bảng IV.2.7 Bảng 1Y.2.7 ‘Thay déi trang thai tàu khi a` thay đổi ID/lượng a= 5.0m as 10.0m as 15.0m viến | Đơn vị| Nổi đuơi [Néi bAtodn| Noi đuội | Nội hồn | Nổi đuội | Nổi hãồn x m 80.63 139.730 83.796 123.210 86.909 107.940 Tm m “1.76 1.354 -1.589 0.485 -1.426 -0.469 Tmt m -136 1/749 -1.185 0.880 -1.031 -0.074 Tả m 6.14 4215 6305 5.053 6.469 5.906 Da t | 4707 | S10 | 3071 | 5740 | 54352 | 511 Lg m 20.9] 5.001 20.122 10.003 19.363 14.992 Rat | m | 8841 | 72501 | 97.622 | 77.503 | ‘86.863 | 82.492 s m S517 36.666 92.600 53.186 89.487 68.456 Dn*Rnt tm 416148 | 416150 444850 444851 473556 473550 a m 72.50 72.500 77.500 77.500 82.500 82.500 € m 23.27 -35.834 15.100 -24.314 6.987 -14.044 đ m 7.36 35.835 4978 ~24.317 2.624 -14.036 G*c-Dn*d4l tm 0 1.9000 0.000 12.589 6.000 -38.155 G-Dn 1 1032.93 0.057 663 0.224 288 ~0.551 Gta tm 416150 | 416150 | 444850 444850 473550 473550 i * 0.05263 |0.0173024| 0.053 0.029 0.053 0.042

t quả tính tốn ở trên cho thấy sự thay đổi vị trí trọng tơm tau khí hạ thay đổi khá rõ vị trí đuơi tàu bắt đầu nổi cũng như vị trí tàu nổi hồn Bằng JV.2.8 tổng hợp những thay đổi tương qan nĩi trên Bang IV.2.8 rí nổi đuơi và nổi h/tồn thay di theo theo a’

[Độ lịch tâm của trọng lượng tàu Fu 5.00_| 10.60 | 15.00

Điểm tàu nổi đuơi cách đình đã X420.5 yout [104.3 | 107.4 [Điểm tịu nổi boda céch dui dd | 176.4-¢X420.5) | 16.17 | 327 | 480

2) Chọn đường bao tải trong

Sự thay đổi vị trí đuối tàu bất đầu nổi khơng những tuỳ thuộc độ lệch tâm a` rlà

can phy thuộc mực nước bạ thuỷ tàu

Mực nước hạ thuỷ tàu cĩ thể biển động từ +3.90 m đến +2.40 mm

Trang 18

ĐÀ BẢN Y 25.000 DWT ra TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ Khi mực nước hại thuỷ chỉ ở +2.40 m, điểm tàu nổi hồn tồn xe vừa đúng dudi đường trượt

Sự thay đổi vị trí tàu nổi đuơi cũng chính là thay đổi vị trí áp lực cực đại dưới giá mũi tàu khi hạ thuỷ

"Trong các sách giáo khoa đều cĩ hướng dẫn xây dựng đường bao áp lực cực đại khi tầu hạ thuỷ trên đà

Trên hình IV.2.3 đã xây dựng đường bao áp lực mũi tàu theo sách " Cảng & Cơng trình cắng” của tập thể tác giả G.N Smirnov, B F Goriunov ( 1979), cĩ điều chỉnh theo sự biến động cĩ thể của mực nước hạ thuỷ,

“Từ đường bao áp lực trên bình IV.2.3 cĩ thể thấy các đoạn dầm đường trượt

thứ nhất ( KI trên dàn bê tơng, đài 37.4 m ) và dầm thứ 2 ( K2) tiếp theo (dài

43.00 m) chỉ chịu áp lực từ tàu chuyền xuống rải đều liên tục 24.7 mỏ

Các dâm đường trượt tiếp theo ( K3, K4, K5, K6) cần tinh tốn theo áp lực mũi

Trang 19

DAL i\ 25.000 DWT Lig TÍN 1i2\N CƠNG NGHỆ

%, Xác định tốc độ tàu khi hạ thuỷ

1 Phương trình chuyển động của tàu

Phương urình chuyển động của tầu khi hạ thuỷ trên đà cĩ thé viết: É,#“ = (G~Dn) (1 -fms) ~ke Dn v2 eg dt - (va) Trong đĩ: G trọng lượng hệ thống trượt, T Dn lượng dân nước của tàu, T 1 „ „độ đốc đà hệ số ma sắt ệ số lực cắn động của nước tốc độ của tàu gia tốc chuyển động của tàu 2 Phương pháp giải

Trừ 2 đại lượng D, ¡ là hằng số, các đại lượng khác đều biến đổi theo thồi gian t; do vậy (V.1) rất kbĩ cĩ lời giải giải tích

Trong dự Ấn này, đã dùng phương pháp sai phân để đơn giản hố bài tốn Kết quả, tốc độ v của tầu được tính tốn theo biểu thức: ~btVb +400 _ oe Qa v2) Trong đĩ: &e.Dn 4 b =2 +20, ee

ec os (G—Dn)i- fins) + Sa arn

Trang 20

DA Kin U 25.000 DWT

TINH 710.4N CONG NGHE

3 Các số liệu bap đầu

At =0,1 trong vịng2 ° đầu tiên — - At = 0.25” wong thai gian tiếp theo

fms = 0.042 khi chưa chuyển động, 0.03 sau khi đã chuyển động 1.1” Dpo =40T

Dn = 0.739 X?~ 1.7264 X+40 Xhi tàu chưa nổi đuơi Dn = 0.0839X?-0.9867X+4241 Khitàu đãnổi đuổi 4 Kết quả tính tốn Kết quả giải v theo (V.2) được đồ thị V.4 và quan hệ sau: 45 4 38 # 3 Eas 2D i B35 1 | i os ¡ i 0 : ọ 095 aa 015 92 TIỆ sổ kệ i Tĩình V.4 Dé thi Vmax ~ ke

Vmax = 1.0273 ~ 0.4859 Ln (ke) we VAD

Như vậy, hệ số lực cần động của nước thay đổi trong Ì phạm vị rất rộng

{0.002 lên 0.17, túc là lăng gần 100 lần ) song tốc độ lớn nhất của tầu

Trang 21

DA BAN U 25.000 DWT Lt DALY Dé bán ụ 25.000 DWT Dau —— I Kích thước cơngnghệ Các số liêu ban din Cao độ định w +4.30m 3 Cao độ ngưỡng -0.85 m i Cao độ mặt bản đáy g -1 5ð m~ Cao độ đáy bản đĩ 'Tường ụ cao Bê rộng lịng đầu ụ Bê rộng phủ bì Chiếu đài đầu ụ Nền cọc : "` = š cĩ:25 hàủg cọc cự ly đều } ;60 m s86 20.1 diE1 Các BTCT 40x40X30000, số lượng 150 cọc Xác định mục nước tính toan “Kai trong i dang dénig tau, bên đgồi mực nước + 4 Ï7 nư i64 m “TL TẢI TRỌNG ˆ - > Ap lye nude

1, Luc day néi, Fda

Mực nước cao thiết kế : +4.170m

Cao độ đáy ur - 3.300 m

Tủn = BxLKH

45x 9,6 x[ 4.170 ~(-3.300)] = 3227T

Trang 22

DA BAN U 25.000 DWT 2 ĐẦU U

3 Trọng lượng nước trên đầy đầu ụ, Gnd | Trọng lượng nước phía ngồi cửa ụ Gnd tối đa cĩ thể dat

Gnd = LxbxH = 376x34x567=724.7T Trong dé:

L chiều đầi theo hướng ngang đà, 37.6 m b bể rộng theo hường đọc đà, 3.4 m

HH chiều cao cột nước trên đáy đầu ụ, 5.67 m

4, Trọng lượng cửa ụ Geu

Khi cửa ụ làm việc trên đầu tụ trong lượng tối đã của cửa Geu = 450 T

Ấp lục đất

Sau khi thỉ cơng đầu ụ, phía sau tường vây và tưởng đầu ụ đều được lấp bằng cát nhỏ

Áp lực đất bị động đối với đầu ụ cĩ thể xác định gồm 2 phẩi ụ phía trạm bơm (Epl) và phần thành ụ phía đối diện (Ep2) : Phần đầu Phần plúa trạm hon, Ept ov ol 4 #450 = Lớp trên nước +417 Lớp dưới nước ot Lo, 3.30

Hình H.] Sơ hoạ tính áp lực đất bị dong

Trang 23

DA BAN U 25.000 DWT m3 DAUU @ .g6C nội ma sắt, 40° Lớp đưới nước { cắt nhỏ} yo dung trong 1.05 tf m3 @ -g6¢ ndi ma sat, 30° Al = tg%( 45" 41/2) = 4.60 AQ = 1g 7( 4542/2) = 3.00 ol =yhl al = 1.90% (450-417) x4.6 = 288 t/m ol =yhl a2 = 1.90 x (4.50 ~ 4.17) x 3.00 = 1.88 Ym o2 = ( yl hl +y2h2)42 =(I.90x0.33+1,05x7.47)x3.00 ¬ = 25.41 vm Ep] = [0.5 xhixol +0.5(o1' +02 x h2]B 0.5 x 0.33xX 2.88 +0.5 (1.88 +25.41 )x 7.47] 8.0 19.22 T wa Eg2 = EpI x #/B = 819.22x3/8 = 307.21T Ep = Epl+Ep2 = 819.22+30721 = 1J26.43T Trong đĩ

8 bể rộng chịu áp lực đất của thành đầu ụ phía trạm bơm, 8.00 m

B' bể rộng thành đầu ụ phía đối diện, 3.00 m

Áp lực chủ động của đất trên tường ự

Ấp lực chủ dong cia dat lên thành y ( phía đà) cũng cĩ 2 phẩn:phần phía tram bơm (Eal) và phần phía tường đối diện (E42)

Vì lớp đá phía trên-rất mơng, để đơn giản xem tồn bộ đất phía sau là cất nhỏ

Trang 24

DA HAN (23.000 DWT M.4 v DAL gì —] - 3.30 Hình IL2 — $ơhog tínhấp lực đất chả động Aai =tg?(45° - g1/2) = 0.333 ol = xqxhal = 1,50x0.333= 0.50 yx hl tq) Ral =(1.90x3.86 + 1.50 )x 0.333 = 2.94 (y1 xh] +q+y2 h2) Aal (8.83 + 1.05x3.94 )x 0.333 = 4.32

Ea = Bal +Bal’ + Ea2 + Ea2'

=ơl xhl +05 (G2-ơl )hl+ơ2xh2 +05 (ơ3 - ơ2)h2 5 x 3.86 + 1.2 x3.86 +2.94x 3.94 +0.69 x 3.94 3 +4.71+ 11.58 +2.72 0.94T Eal = Eax B = 20.94 x 8.00 = 167.52 T Ea2 = Eax B’ = 20.94x 3.0 = 62.82T

TEa =Eal +Ea2 = 167.52+ 62.82 =230.34T

Trang 25

ĐÀ BAN U 25.000 DWT 1.5 DAE Với bể rộng thành ụ B= 8.0 m ÈEa =20.04x8.0 =167.52T E Ma = 59.14 x 8.0 = 473.12 Tm Với bê rộng thành y B’ = 3.0 EEa =20.94%3.0 = 62.82T i Ma= 59.14 x 3.0 = 177.42 Tm Tổng cơng Ea =230.34T Ma = 650.54 Tm

Ap lực đất chủ động lên thành bến đầu ụ khi tực nước cao

Dé tính tốn áp lực đất chủ động lén thành bén đâu u, phục vụ cho tính tốn ồn định trượt ngang đầu ụ dưới tác dựng của áp lực nước ngồi sơng, mực nước tính tốn trong đất lấy +4.17 m

Để đơn giản và an tồn, tồn bộ đất sau tường đều lấy bằng dung trọng nổi {1.05 tửm3, gĩc nội ma sát 30" ), trên mặt đất khơng cĩ tải trọng rải đều khi tính tốn lực ma sắt

Ea =0.5yH? Aa B =0.50x1.05x 7.82 x 0.333 x2 x96 04.22 T

Lực ma sát đo áp lực đất với thànHí bê tơng đầu ụ Fms

Khi đầu ụ chịu áp lực nước, cĩ xu hướng chuyển dịch vào phía đất liền, ma sắt do áp lực đất bị động ở phía 2 thành đều ụ ( bằng nhau và đối xứng) sẽ cĩ hướng ngược lại chuyển vị

Áp lực đất mỗi phía thành đầu ụ, Ea =204.22T Lực mã sất:

FEms = Epu x Š = 204.22 x0.50 = 10211T Trong đĩ:

Š hệ số ma sát giữa cát nhỏ với thành bê tơng, 0.50 < 1g)

Trang 26

ĐÀ HÁN U 25.000 DWT I6 ĐÃ { WJ Tính tốn ổn định 1) Đơ nổi knxnxnc x mđ x Fổn < P x(Gả + E Pcoc ) Trong đĩ: - hệ số đảm bảo, cong trình cấp IIT, ken = 1.15 hệ số woot Wi, 1.25 hệ ssĩ tổ hợp tải trọng, 1.0 hệ số điều kiện làm việc, 1.0 lực đẩy nổi, 3227.0T

ệ số điều kiện làm việc, cơng trình cảng m = Í.15 Ge trong lượng chống đẩy nổi của bé tong, 2597 T 3 Pcọc Tổng Khả năng chịu nhổ cỗa cọc,

EPege =(Gp +Qa)x 150 = (7.2 + 151.98/ 1.4) x 150 = 17364T

151.98/ 1.4 (T) khả năng chịu nhồ của cọc đưới đầu ụ ( xem phần xác định khả năng chịu lực của cọc }

Trang 27

BA oN (25.000 DWT u.? DAI £ ˆ Eal Fnn —— Fms Ea2

Hình HH1 §ơ đồ tính trượt ngang

knxnxnc x mở xPni € 2E x(Ep+ Ep) m Trong đĩ: kn hệ số đảm bảo, cơng trình cấp IH, kn = 1.15 hệ số vượt tải, 1.25 hệ ssĩ tổ hợp tải trọng, 1.0 md bệ số điều kí việc, 1.0

Fnn lực đẩy ngang của nước, 125.5 T

Trang 28

DA 44 625.000 DWT H8

Như vậy, muốn khơng xẩy ra khả năng trượt ngang, cần vận đụng

đến sự chống đỡ của tường vây quanh đà và lực cất của các cọc dưới dấu ụ, cùng với hệ thống bản đáy đà Đĩ là những cản nở lớn nhất

chống trượt ngang của đầu ụ

3) Khả năng chịu lực của cọc Tổng các tdi wong thang ding ZG

EO = Gd +Gnd - Fan

Trong đĩ:

Ge trọng lượng khối bê tơng đầu ụ, 2597.0T Gnd trọng lượng khối nước đầu u, 698.5 T

Trang 29

DA 48 U 25,000 DWT I9 ĐÂI ( = 369 + 0.94 = 4.63/ 2.75 Ưm2 Trong dé:

M mơ men áp lực đất lớn nhất ( khi mực nước thấp nhất )

Cọc chịu lực lớn nhất là cọc ngồi-biên của đầy ụ, được tính tốn như hình dưới ( Pmax)

Theo hướng ngang cĩ 6 hàng cọc, mỗi cọc gánh 1 phạm vị 1.60 m Theo hướng dọc cổ 25 hàng cọc, mỗi cọc gánh I phạm vi 1.80m Tải trọng trên đầu cọc Pmax sẽ là: Pmax = 1.60 x 1.80x (4.63 + 4.32 /2= 12.88T 08 1.60 1.60 1.60 1.60 1.60 0.80 re Ị 9.60 | i | 2.75 $y 432 4.633

Hình IIJ.3 Sơ để phản lực nền chuyển lên đầu cọc Đánh giá khả năng chịu lực của cọc dưới đầu u knxnxnÈx mẻ xPmax < Qa 1.I5x1.25x1.0x].0x12.§§ < 150.60 12.88 < 150.60 ø đĩ: xn hệ sổ đảm bảo, cong tinh cp UE, kn = 1.15 n hệ số vượt tải 1,25 nc hệ ssĩ tổ hợp lải trong, 1.0

mđ hệ số điều kiện làm việc, 1.0

Prax ải trọng chuyển xuống đầu cọc, 12.88 T

Trang 30

ĐÁ 7225000 DWT H.I0

TV Chống cất của ngưỡng đầu

Tác dụng của ngưỡng đều ụ là làm điểm tựa cho cửa ụ khi trong ụ đang

đồng tàu :

Tải trọng lớn nhất cĩ thể tác dụng vào ngưỡng ụ là áp lực nước do cửa ụ

chắn giữ tạo nền

Cột nước lớn nhất được thiết kế là H =+4.17 ~ (-1.50 ) =5.67 t/m Tổng áp lực nước trên 1 m ngang đầu ụ sẽ là (P):

P = 0.50H? = 050x567 = 16.07T

Trang 31

1 1 114 BAN Y 28.000 DWT HAY “Đà bán ụ 25.000 2102 CỦA Ụ Khái quát

Cửa ụ cĩ kết cấu dạng phao nổi Chiều đài đường nước phao Bp Bp = Bd +2 Áb Trong dé: Batu bé rong trong lồng đầu ụ, 34.00 m Ab ; khoảng cách 2 bên, ¡.50 m Bể rộng phao ( bp), 4.400 m

Chiểu cao phao ( hp), 6.000 m ( tựa trên mã đầu y —1.500m thi mit boong phao cĩ cao độ +4.500 m, ngang với mặt đất quanh đầu 9)

Trang 32

ABA Trang A

PAO CUA DA BAN Y 25.000 T ae

PHAN 1: GIGITHIEU CRUNG :

1.1 Loại hình và cơng đụng :

Phao chuyên dụng, làm nhiệm vụ đĩng cửa u ngăn nước ngập phần cuối đà

trượi ít nhất khoảng 40 mét, nhiều nhất đến hơn 100 mét Phao đứng vững trước của

đà giữ kín nước giữa sơng và u ( gọi tắt là Phao cửa Đà bán ụ 25.000 DWT) chênh áp đến 6 mét cột nước, phục vụ suốt quá trình đĩng mới các loại tầu thích hợp trên đà

Phao cửa Đà bán ụ thiết kế theo đặc tính kỹ thuật riêng phù hợp với Quy phạm phân cấp đĩng tâu sơng Việt nam cấp SII xuất bản năm 2001, yêu câu Phao nồi tàu kéo cĩ thể lai dắt phao, kèn phao ra vào vị trí cửa Đà bán ụ một cách thuận lợi

1/2 Các thơng số cơ bản :

Chiều dài tồn bộ Lmax 37,60 m Chiều dai thiết kế Lwl 37400 m Chiều rộng B 4,40 m Chiểu cao mạn - H 6,00 m Chiều chìm khi thủy triều +3,3 th T l 435 m Chigu cao boong :

Boong chinh tới boong 2 3,00 m Boong 2 tới đáy trên 2,20 m Khoảng cách hai đáy 0/80 m 1.3 Các đặc trưng chung : ˆ Dung tích các két : Kết dẫn dưới khoảng 20 m` Két dẫn trên - 350,00 m? Két dẫn cứng bê tơng uhe 2,27/ m* 30,00 tấn Kết dần cứng bê tơng nặng 2,35m? 20,00 tấn Dần bê tơng cục 2,7 t/m? 20,00 tấn

Théng sơng bằng 4 van thơng điều khiển bằng tay quay trên boong chính Bom dẫn hút nước qua thơng sơng cả hai phía, điều khiến bằng điện trên boong chink

PHAN 2 KET CAU THAN PHAO,

2.1 khái quát chung :

Phần này áp đụng đối với vỗ và kết cấu thân phao, mục đích đưa ra những yêu

cầu để đồng Phao cửa Dà bán ụ hồn chỉnh bằng những người thợ giỏi dùng vật

liệu thép cĩ ứng suất chảy đến 2200 kg/mmn? cĩ sự giám sắt và theo đối lắp ráp cấp

chứng chỉ chất lượng để thực tế chế tạo Phao đạt chất lượng tốt 2.11 Kiểu kết cấu: ¬

Pt

o cửa Đà báo ụ hồn tồn kết cấu hàn, áp đụng hệ thống kết cấu đọc ở

ấu ngang ở hai đầu và dưới đầy,

Trang 33

PHAO CUA DA BAN U 25.000 T Trang

2.1.2 Hàn :

Nội dung hin đưới đầy bao gồm các yêu cầu trong quy phạm Chuẩn bị mối

phép theo ban vẽ thiết kế : thẳng, khĩ và sạch trên tồn bộ đường hàn

Đố trí thợ bàn và vận bành máy hàn phải cĩ chứng chỉ Đăng kiểm về loại đặc

tính hàn cấp bậc bàn phù hợp với trình độ tay nghề của thợ a

Tất cả các biện pháp hàn phải trình duyệt Kỹ thuật, quy trình hàn phải tỷ mĩ

nhằm mục đích làm giảm tối thiểu ứng suất và biến dạng, kiểm tra liên kết bền cĩ

hiệu lực xuyên suốt quá trình đĩng

Nĩi chung, Tất cả các mối hàn hàn liên tục Mối hần gián đoạn chỉ làm sau khì xác nhận riêng biệt trong khoang khơ và mối nối khuất

Tất cả các mối bàn phải ngấu đồng nhất và viên kín đảm bảo đủ bên, liên tục

Chương trình kiểm tra hỗn hợp siêu âm và chiếu X- quang phải trình duyệt Cĩ

thể chụp 20 phim X- quang Tuy nhiên khơng ngăn cản khách hàng thử miễn phí dé

thể hiện chắc chấn hàn chất lượng hơn

Thử siêu âm cho phép thộ mãn yêu cầu quy phạm và kiểm tra vào những

vùng khơng thể chụp x- quang được,

Tất cả các mối hàn dính phải được hàn lại, phải làm sạch vấy hàn trước khi,

kiểm tra

Kiểm tra bằng mắt độ cao, bể mặt, vịng quanh liên tục của mối han gia cường khơng phù hợp với bản vẽ đã duyệt hoặc kiểm tra khuyết tật khơng hoặc được chấp nhận Hàn lại phải vượt qua phạm vi khuyết tật, chất lượng mối hàn mới phải kiểm tra lại thoả mãn yêu cầu của khách hàng

Nồi chung chiều dầy tơn vỏ cho phép tăng 10% chiều đẩy tối thiểu cho trong quy phạm

.Tuy nhiên chiêu đầy tơn vỏ tối thiểu khơng nhỏ hơn :

Tấm đầy (Sống nằm) ' Khơng mỏnghơn — 12mm 'Tên mạn và boong & 10mm Daj ton day = 12mm Dai tơn nghiêng = 10mm

Tơn vách = 10mm

2.1.4 Các yêu cầu chung :

Tất cả các kết cấu và mã phải thẳng, phẳng Tấm dup hoặc tấm đệm chỉ đạt

những chỗ cần thiết Lỗ khoét phải cĩ gĩc lượn

Chỉ tiết gián đoạn lấp lệch khơng quá nửa chiều dày, Các boong phải thử kín nước

Cát đủ các lỗ thốt nước, thơng khí trên các kết cấu bên trong Gia cường

miệng lỗ trên các kết cấu khoẻ Tất cả các mép 16 phải làm sạch và mài nhẫn

Trước khi gia cơng hoặc lắp chỉ tiết nào đĩ phải chuẩn bị mép hàn theo thảo đồ cĩ ghi dung sai lắp ráp rõ rằng,

“Tất cả các vãng mấu lắp ráp Vấy hần phải tẩy sạch, mài phẳng trước khi son

bảo vệ bể mật kim loại 2.2 Kết cấu :

Trang 34

PLA CUA DA BAN YJ 25.000 T

7 |Buổngbom25 | SA2S Chong ri (Ghi) 125 | LPL 786 |

m2m2 ˆ Son pha (D8) 15 TUPL2 |

t † ¬ P

' 8 | Dấu mép nước và | §.T20 Epoxy (Trang) 125 | 1000

Trang 35

PI¡AO CUA DA BAN Yj 25.000 T Trang ‹b

L- Hang son in paint HP: *

Trang 36

PHAQ CUA DA BAN Ụ 25.000 T Trang 2 Khoảng sườn 700 mm Tăng cứng cho các vùng hai đầu và đáy lắp thêm nẹp Các mối nối phải bố trí cẩn thận qua các ngã ba, bốn Làm sạch các mép hàn các

chỉ tiết hàn gĩc

Trang 37

PHAO CUA PA BAN Q 25.000 T Trang B

PHAN : IV TRANG, THIET BỊ

Phao cửa Đà bán ụ lắp đỏ bít, lỗ luồn đây để lai, đất thuận lợi

Các cửa hầm, cầu thang lên xuống các khoang, kiểm tra, sơn và bảo dưỡng định kỳ để đăng,

Dẫn cục đùng để điều chỉnh cân bằng ngang, đọc sau đĩ ghìm lại chắc chắn

Đệm chống va làm bằng gỗ mềm cĩ sử lý chống mối mục

Đệm cao su kín nước đảm bảo dẻo dai (xốp) chịu được nước mặn

Hệ thống van thơng nước mở thủ cơng (nhẹ nhàng) đảm bảo yêu câu hạ thủy tàu nhanh chồng :

Trang 38

CANH DOC PHAO CUAY SƯỜN 15

7 1 ANNAN THE VAY x yên gsuymcae

Trang 39

" HICH YHƯỚC CHỦ vu "¬ gy 2

Trang 40

i i | | | | j | i 4

YONG CONS TV CHTAUTHUN VIETNAM, | tÄrdkelởnðcenlucGndfofbbsedosgam | A0006 tutuoIplne Wc er OlUNt es MON

CƠNG TY XD &LUD CƠNG NGHỆ MỚI, paid nt mate CONG RUNG TAM: TU VAN THIET KẾ XÂY DỰNG,

Me PONSTEES TÍNH SỨC BEN

[new [rovannene

Frcute vans eet oo

# [sa Wee entices ` | BH ThoG cuengbn |