(Đồ án hcmute) diamond lotus riverside

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG DIAMOND LOTUS RIVERSIDE GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH SVTH: LÊ VĂN TOẢN S K L0 Tp Hồ Chí Minh, 2023 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐHỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO -  - ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: DIAMOND LOTUS RIVERSIDE SVTH: LÊ VĂN TOẢN MSSV: 18149187 KHĨA: 2018-2023 GVHD: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH Tp.Hồ Chí Minh tháng 02 năm 2023 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: LÊ VĂN TOẢN - MSSV: 18149187 Ngành: Công nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cư DIAMOND LOTUS RIVERSIDE BLOCK A Họ tên giảng viên hướng dẫn: PGS.TS HÀ DUY KHÁNH NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: ……………… (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày … tháng 02 năm 2023 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) PGS.TS Hà Duy Khánh i TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐÀO TẠO CHẤT LƯỢNG CAO CỘNG HỒ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: LÊ VĂN TOẢN - MSSV: 18149187 Ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cư DIAMOND LOTUS RIVERSIDE BLOCK A Họ tên giảng viên phản biện: ThS NGUYỄN THANH TÚ NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: ……………… (Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày … tháng 02 năm 2023 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) ThS Nguyễn Thanh Tú ii LỜI CẢM ƠN Lời em xin chân thành cảm ơn tất thầy cô trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP HCM nói chung thầy Khoa Xây dựng nói riêng dã dạy bảo em bốn năm học vừa qua, từ bước đầu chập chững với kiến thức sở kiến thức chuyên ngành, giúp em nhận thức rõ ràng công việc người kỹ sư Xây dựng nhiều khía cạnh khác Những kiến thức mà thầy cô truyền đạt hành trang khơng thể thiếu q trình nghề nghiệp em sau Đồ án tốt nghiệp kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt chúng em hướng vào sống tương lai Quá trình làm luận văn giúp chúng em tổng hợp nhiều kiến thức học học kỳ trước thu thập, bổ sung thêm kiến thức mới, qua rèn luyện khả tính tốn, khả nghiên cứu giải vấn đề phát sinh thực tế, bên cạnh cịn kinh nghiệm quý báu hỗ trợ chúng em nhiều thực tế sau Trong khoảng thời gian thực đồ án tốt nghiệp, em nhận giúp đỡ tận tình thầy Hà Duy Khánh thầy cô khác Khoa Thầy giúp em có nhìn đắn, khái qt việc thiết kế, tiếp cận với phần mềm, phương pháp tính tốn quan trọng cần thiết cho người kỹ sư Xây dựng Đó kinh nghiệm quý báo cho thân em sau Tôi xin cảm ơn bạn bè lớp, người sát cánh suốt năm học vừa qua Cảm ơn bạn hợp tác trao đổi, thảo luận đóng góp ý kiến để giúp cho trình làm đồ án tơi hồn thành Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, đồ án tốt nghiệp em tránh khỏi sai sót, kính mong nhận dẫn q Thầy để em củng cố hồn thiện kiến thức Cuối em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cảm ơn! Tp Hồ Chí Minh, ngày 11 tháng 02 năm 2023 Sinh viên thực Lê Văn Toản iii SUMMARY OF THE GRADUATE PROJECT Student : LE VAN TOAN Student ID: 18149187 Faculty : Faculty high quality training Major : Civil Engineering Building Construction Technology Project name :DIAMOND LOTUS RIVERSIDE BLOCK A  Input information  Architectural record (A little dimension are edited follow Instructor)  Soil Profile (provided by Advitor)  A part content of theory and calculation  Overview of Architecture  Overview of Structure  Calculation loads and effects  Calculation and design for the typical floor  Calculation and design for the stairs  Calculation and design for the slab with beams  Calculation and design for the wall  Calculation and design for the Foundations  Establish solution for the pressure pile construction  Presentation and drawing  One Presentation by Word  Twenty six drawing A1 (Six Architecture drawing, Fifteen Structure drawing, five Foundation drawing)  Instructor  Assignment date  Complete date : Assoc Prof Ph.D HA DUY KHANH : 20/08/2022 : 11/02/2023 Ho Chi Minh City February 11th, 2023 Confirm of Instructor Confirm of Faculty Chairman Assoc.Prof.Ph.D HA DUY KHANH iv NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN Sinh viên : LÊ VĂN TOẢN Khoa : Đào tạo chất lượng cao Ngành : Công nghệ Kỹ thuật Cơng trình Xây dựng Tên đề tài : DIAMOND LOTUS RIVERSIDE BLOCK A MSSV: 18149187  Dữ liệu ban đầu:  Hồ sơ kiến trúc ( Có điều chỉnh theo hướng dẫn GVHD)  Hồ sơ địa chất ( Được GVHD định)  Nội dung phần lý thuyết tính tốn:  Tổng quan kiến trúc  Tổng quan kết cấu  Tính tốn tải trọng ảnh hưởng  Tính tốn thiết kế sàn điển hình  Tính tốn thiết kế cầu thang  Tính tốn thiết kế dầm sàn  Tính tốn thiết kế vách  Tính tốn thiết kế móng (cọc khoan nhồi)  Thuyết minh vẽ:  thuyết minh phụ lục  26 vẽ A1 (6 vẽ kiến trúc, 15 vẽ kết cấu, vẽ móng)  GVHD  Ngày giao nhiệm vụ  Ngày hoàn thành nhiệm vụ : PGS.TS HÀ DUY KHÁNH : 20/08/2022 : 11/02/2023 Tp Hồ Chí Minh, ngày 11 tháng 02 năm 2023 Xác nhận GVHD Xác nhận BCN Khoa (ký ghi rõ họ tên) PGS.TS HÀ DUY KHÁNH v MỤC LỤC DANH MỤC HÌNH ẢNH xi DANH MỤC BẢNG BIỂU xiii CHƯƠNG TỔNG QUAN KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH Giới thiệu cơng trình: Thông tin dự án: .2 Vị trí xây dựng cơng trình: Quy mơ cơng trình: 1.4.1 Loại công trình 1.4.2 Chiều cao cơng trình .4 Các giải pháp kỹ thuật khác: 1.5.1 Hệ thống điện 1.5.2 Hệ thống nước 1.5.3 Hệ thống thoát nước 1.5.4 Hệ thống thơng gió chiếu sáng 1.5.5 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 1.5.6 Hệ thống thoát rác CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU CƠNG TRÌNH Cơ sở thiết kế: 2.1.1 Tiêu chuẩn - Quy chuẩn áp dụng: 2.1.2 Phần mềm sử dụng 2.1.3 Vật liệu sử dụng 2.1.4 Lớp bê tông bảo vệ Lựa chọn phương án kết cấu 2.2.1 Hệ kết cấu .9 2.2.2 Hệ kết cấu sàn .10 Sơ kích thước cấu kiện 10 vi 2.3.1 Tiết diện sàn sơ 10 2.3.2 Tiết diện dầm sợ 11 2.3.3 Tiết diện vách sơ .11 Tải trọng tác dụng lên sàn 17 2.4.1 Tải đứng tác dụng lên cơng trình 18 2.4.2 Tải tác dụng ngang lên cơng trình: Tải gió 21 Tải trọng động đất 31 2.5.1 Tổng quan .31 2.5.2 Tính tốn tải trọng động đất 31 2.5.3 Vị trí cơng trình đặc trưng đất cơng trình 32 2.5.4 Xác định hệ số ứng xử q 33 2.5.5 Khai báo phổ gia tốc thiết kế cho kết cấu 34 Tổ hợp tải trọng .35 2.6.1 Các trường hợp tải trọng 35 2.6.2 Các trường hợp tổ hợp tải trọng tính tốn 35 CHƯƠNG TÍNH TỐN THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 37 Mở đầu 37 Tải tọng tác động 37 Tính tốn cốt thép cho sàn .37 3.3.1 Phương án tính nội lực 37 3.3.2 Tính tốn nội lực sàn điển hình 37 3.3.3 Tính tốn thép sàn 39 3.3.4 Kết nội lực .39 3.3.5 Kiểm tra độ võng sàn: 41 CHƯƠNG THIẾT KẾ CẦU THANG 44 Kích thước hình học sơ kích thước 44 vii Suy ra, chia lớp đất thành lớp phân tố với độ dày h i  0.5 (m) Theo TCVN 9362 – 2012, độ sâu dừng tính lún đất tốt (E>5Mpa) vị trí có Pgl  0.2Pbt Ứng suất gây lún đầu cuối lớp phân tố: igl  Pgl  K i0 Ứng suất thân đầu cuối lớp phân tố : ibt  bt   i (zi  zi 1 ) Ứng suất thân tâm lớp phân tố: P1i  0.5  bt (i 1)  bt ( i)  Tổng ứng suất tâm lớp phân tố: P2i  P1i  0.5  (igl1  igl ) K i0 : hệ số phân bố ứng suất, tra bảng C1 TCVN 9362-2012, nội suy theo zi/b L/b e1i : Hệ số rỗng ứng với P1i (Công thức liên hệ p e) e 2i : Hệ số rỗng ứng với P2i (Công thức liên hệ p e) s i : Độ lún phân tố s : Tổng độ lún phân tố Bảng 6.15 Tính lún móng M7 Phân Z tố (m) 0.5 0.5 0.5 1 1.5 1.5 2 2.5 2.5 3 3.5 3.5 4 4.5 z/b k0 0.000 0.048 0.048 0.095 0.095 0.143 0.143 0.190 0.190 0.238 0.238 0.285 0.285 0.333 0.333 0.380 0.380 0.428 1.000 0.998 0.998 0.996 0.996 0.986 0.986 0.975 0.975 0.953 0.953 0.929 0.929 0.899 0.899 0.865 0.865 0.829 sgl (kPa) 156.76 156.46 156.46 156.16 156.16 154.57 154.57 152.82 152.82 149.46 149.46 145.67 145.67 140.87 140.87 135.61 135.61 129.91 sbt (kPa) 506.26 511.82 511.82 517.37 517.37 522.93 522.93 528.48 528.48 534.04 534.04 539.59 539.59 545.15 545.15 550.70 550.70 556.26 98 P1i P2i e1i e2i Si (cm) 509.04 665.65 0.533 0.528 0.153 514.59 670.91 0.533 0.528 0.153 520.15 675.51 0.532 0.528 0.152 525.70 679.40 0.532 0.528 0.150 531.26 682.40 0.532 0.528 0.148 536.81 684.37 0.532 0.527 0.144 542.37 685.63 0.532 0.527 0.140 547.92 686.16 0.532 0.527 0.135 553.48 686.24 0.531 0.527 0.130 sbt/sgl 3.23 3.27 3.27 3.31 3.31 3.38 3.38 3.46 3.46 3.57 3.57 3.70 3.70 3.87 3.87 4.06 4.06 4.28 Phân Z tố (m) 10 11 12 4.5 5 5.5 5.5 z/b k0 0.428 0.475 0.475 0.523 0.523 0.570 0.829 0.790 0.790 0.752 0.752 0.712 sgl (kPa) 129.91 123.91 123.91 117.83 117.83 111.68 sbt Si P1i P2i e1i e2i sbt/sgl (cm) (kPa) 556.26 4.28 559.03 685.94 0.531 0.527 0.124 561.81 4.53 561.81 4.53 564.59 685.46 0.531 0.527 0.118 567.37 4.82 567.37 4.82 570.14 684.90 0.531 0.527 0.112 572.92 5.13 Tổng S 1.662 n Tổng độ lún S   Si  1.66(cm)  S  10(cm) =>Thỏa điều kiện biến dạng lún i 1 6.6.7 Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng: Pcx > Pxt Hình 6.13 Mặt cắt tháp xuyên thủng móng M3 Điều kiện chống xuyên thủng: My Mx F   1 Fb,u M bu , y M bu , x  Lực chống xuyên thủng(TVCN 5574:2018) h b   M bu , x  Rbt   h0  bc    h0  hc  c   h0   1.83  0.3    1.2  103  (1.83  0.3)   1.83  4.6    1.83  33397.2kNm   h h   M bu , y  Rbt   h0  hc    h0  hc  c   h0   1.83  4.6    1.2  103  (1.83  4.6)  1.83  4.6    1.83  121057.86kNm   Fb,u  Rbt  2h0 (hc  bc  2h0 )  1.2  103  1.95  (4.6  0.3  1.95)  41184 kN  Lực xuyên thủng : F  N tt 28790.67 k    28790.67kN n coc 99 Với k số cọc nằm vùng chống xuyên tt M đx  M xtt  h  Q tt  62.61   85.02  232.65kNm tt M đy  M tty  h  Q tt  10649.32   33.9  10717.12kNm  Kiểm tra điều kiện: My F Mx 28790.67 232.65 10717.12       0.79  Fb,u M bu,x M bu,y 41184 33397.2 121057.86  Chiều cao đài thỏa điều kiện xuyên thủng 6.6.8 Bố trí thép cho đài móng Nội lực để tính tốn cốt thép cho đài móng lấy từ dải Strip mơ hình Biểu đồ momen theo phương X(max) Biểu đồ momen theo phương X(Min) 100 Biểu đồ momen theo phương Y(max) Biểu đồ momen theo phương Y(Min) Hình 6.14 Biểu đồ moment móng M7 - Cơng thức tính thép cho đài móng: Chọn agt lớp agt.d = angàm + 20 = 150 + 20 = 170 (mm) Chọn agt lớp agt.t = 70 (mm) Bề rộng tính tốn b = 1000 (mm) Bê tông B30: Rb =17 MPa Cốt thép CB400V: Rs =350 MPa h  Hd  a gt   m  R bh M      2 m  As  b R b bh Rs Bảng 6.16 Bảng tính thép móng M7 Vị trí Phương Lớp X Y X Y Lớp M (kN.m) 70.791 102.420 2007.268 1574.570 ho (mm) 1930 1930 1830 1830 αm  As µ(%) 0.001 0.002 0.035 0.028 0.001 0.002 0.036 0.028 93.743 187.486 3199.886 2488.800 0.005 0.010 0.175 0.136 101 Chọn thép 14a200 14a200 22a100 22a150 As chọn 770 770 3801 2534 THIẾT KẾ MÓNG MLT 6.7.1 Xác định số lượng cọc bố trí cọc Chọn nội lực tính móng: (Nmax, Mxtu, Mytu, Qxtu, Qytu) Bảng 6.17 Phản lực chân vách Vách Load MLT Combo10 Ntt (kN) Qxtt (kN) Qytt (kN) Mxtt (kN.m) Mytt (kN.m) -41737.7379 10.982 159.0159 -397.6872 -185.9698  Sơ số lượng cọc: - Sức chịu tải cọc sử dụng: Rcd = Ncd =5921.34 (kN) n coc N tt 41737.73 = (1  1.4)× = (1  1.4)× = (7.04  9.86)  Chọn 10 cọc Ncd 5921.34 Khoảng cách tim cọc s = 3d = 3*0.8 = 2.4m Khoảng cách từ tim cọc tới mép đài s = d = 0.8m - Sử dụng phần mềm SAFE V16 để mơ hình với hệ số Point Spring (cho móng vách) k=P/S theo phụ lục B (TCVN 10304-2014) D QL 0.8 4173.77 - Trong : s      8.02  103 (m) 100 AE 100 0.502  34.5 10 P 5921.34 k   738321.69(kN / m) s 8.02 103 - Hình 6.15 Phản lực đầu cọc móng M7 (COMBBAO Max) 102 Hình 6.16 Phản lực đầu cọc móng M7 (COMBBAO Min) - Ta có: Pmax = 5383.03 (kN) < Ptk = 5921.34 (kN)  Thỏa điều kiện cọc không bị phá hoại Pmin = 2746.17 (kN) >  Thỏa điều kiện cọc không bị nhổ 6.7.2 Kiểm tra áp lực đất tác dựng mũi cọc:  Xác định kích thước khối móng quy ước: - - Quan niệm cọc đất cọc làm việc đồng thời khối móng đồng đặt lớp đất bên mũi cọc Mặt truyền tải khối móng quy ước mở rộng so với diện tích đáy đài với góc mở (theo mục 7.4.4, TCVN 10304:2014) Góc ma sát trung bình:  i h i  0.3  20.68  26.9 19.46  17.8 18.39 tb  2.3  26.9  17.8  hi -  19.04  tb  4.76 - Trong đó: i: Góc ma sát tính tốn lớp đất có chiều dày li mà cọc xuyên qua; hi: Chiều dài đoạn cọc lớp đất thứ “i” - Diện tích đáy khối móng quy ước tính theo công thức: Aqu = Lqu  Bqu:   Bqu  (Bd  D)  L c tan  tb   (4  1)   45  tan(4.76)  10.49(m)     Lqu  (D d  D)  L c tan  tb   (11.2  1)   45  tan(4.78)  17.69(m)   A qu  Bqu  Lqu  10.49  17.69  185.56(m ) - Theo 4.6.9, TCVN 9362 – 2012, áp lực tính tốn tác dụng lên đất nền: 103 R II  - m1m2 (Ab II  BDf  'II  DcII ) k tc Trong đó:  ktc: Hệ số độ tin cậy, ktc = 1.1 đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ bảng thống kê (Tra theo Điều 4.6.11 TCVN 9362–2012)  m1: Hệ số điều kiện làm việc đất (đặt móng lớp đất 4),lấy m1 = 1.2 (Tra Bảng 15 theo Điều 4.6.10 TCVN 9362–2012)j  m2: Hệ số điều kiện làm việc cơng trình tác động qua lại với đất nền, phụ thuộc vào tỷ lệ kích thước cơng trình, m2 = (Tra Bảng 15 theo Điều 4.6.10 TCVN 9362–2012)  Chiều sâu đáy móng quy ước -53.4 m ứng với lớp đất thứ có, cII = 19.28 kN/m2 + A,B,D: Hệ số phụ thuộc vào góc ma sát φ ( φII =12.95) A 0.25 cot      ; B  1  cot      ;D   cot  cot       A=0,26; B=2.0458; D=4.55 + b: Cạnh bé đáy móng qui ước b = 10.49 m + Df =Hquyuoc = 47.5m +  II : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở xuống (lớp 4), lớp đất mực nước ngầm nên  II  11.11(kN / m ) +  'II : Dung trọng lớp đất từ đáy khối móng qui ước trở lên lớp đất mực nước ngầm nên  'II  0.3 10.1  26.9 10.68  17.8 11.11  10.84(kN / m ) 0.3  26.9  17.8 1.2   (0.26  10.49  11.11  2.0458  47.5  10.84  4.55  19.28) 1.1  1277.89(kN / m ) R II   Trọng lượng khối móng qui ước: Trọng lượng khối móng qui ước W qu  Bqu  Lqu  Hqu   tb  10.49 17.69  47.5 10.84  97370.73(kN)  Dưới khối móng qui ước: - Tải trọng qui đáy đài 104 N tc  N tt 41737.73   36293.67(kN) 1.15 1.15 M tc xd  M xtc M tc yd  M tc y ey  ex  M ttx Qttx  h d 397.68 10.98  2.5      369.02(kNm) 1.15 1.15 1.15 1.15  M tty 1.15  Q tty  h d 1.15  185.96 159.01 2.5   507.37(kNm) 1.15 1.15 tc x M 369.02   0.00027m N tc  Wq,u 36293.67  97370.73 M tcy N tc  Wq,u  507.37  0.0037m 36293.67  97370.73 - Áp lực đáy khối móng qui ước N tc  Wq,u  6e x 6e y  tc Pmax   1    Bq,u  Lq,u  Lq,u Bq,u  36293.67  97370.73   0.0037  0.00027    1    10.49  17.69 17.49 10.49    721.32kN / m N tc  Wq,u  6e x 6e y  P   1    Bq,u  Lq,u  Lq,u Bq,u  36293.67  97370.73   0.0037  0.00027    1    10.49  17.69 17.49 10.49   tc  719.27kN / m tc tc Pmax  Pmin 721.32  719.27   720.29(kN / m ) 2 - Ứng suất đáy móng MLT  Điều kiện ổn định : tc max  721.32(kN / m )  1.2R II  1.2  1277.89  1533.46(kN / m )  tc 2  tb  720.29(kN / m )  R II  1255.37(kN / m )  tc min  719.27(kN / m )  - Vậy đáy khối móng qui ước thỏa điều kiện ổn định Ptbtc  6.7.3 Kiểm tra lún cho móng Chia lớp đất mũi cọc thành nhiều phân lớp có chiều dày hi=0.5m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện nbt  5ngl (vị trí ngừng tính lún) với: 105 Ta có: áp lực gây lún tâm đáy móng:  v' , zm  0.3  10.1  26.9  10.68  17.8  11.11  488.08kN / m Pgl  Ptbtc   v' , zm  720.29  488.08  232.21kN / m i bt 488.08   2.1   Cần tính lún cho móng i gl 232.21 n n e  e2i Độ lún theo TCVN 9362 – 2012: S   Si   1i  h i  S  10(cm) i 1 i 1  e1i Chia lớp đất thành lớp phân tố có độ dày đủ nhỏ để tính tốn xác đảm bảo biến dạng đất lực tác dụng quan hệ tuyến tính Các lớp phân tố phải đạt đủ yêu cầu sau:  Mỗi phân tố phải nằm hoàn toàn lớp đất  Mỗi phân tố phải nằm hoàn toàn hoàn toàn mực nước ngầm  Chia lớp phân tố nhỏ, độ xác cao  Độ dày lớp thỏa h i  b / (m) Suy ra, chia lớp đất thành lớp phân tố với độ dày h i  0.5 (m) Theo TCVN 9362 – 2012, độ sâu dừng tính lún đất tốt (E>5Mpa) vị trí có Pgl  0.2Pbt Ứng suất gây lún đầu cuối lớp phân tố: igl  Pgl  K i0 Ứng suất thân đầu cuối lớp phân tố : ibt  bt   i (zi  zi 1 ) Ứng suất thân tâm lớp phân tố: P1i  0.5  bt (i 1)  bt ( i)  Tổng ứng suất tâm lớp phân tố: P2i  P1i  0.5  (igl1  igl ) K i0 : hệ số phân bố ứng suất, tra bảng C1 TCVN 9362-2012, nội suy theo zi/b L/b e1i : Hệ số rỗng ứng với P1i (Công thức liên hệ p e) e 2i : Hệ số rỗng ứng với P2i (Công thức liên hệ p e) s i : Độ lún phân tố s : Tổng độ lún phân tố 106 Bảng 6.18 Tính lún móng MLT Phân Z tố (m) 10 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 z/b k0 0.000 0.095 0.095 0.191 0.191 0.286 0.286 0.381 0.381 0.477 0.477 0.572 0.572 0.667 0.667 0.763 0.763 0.858 0.858 0.953 1.000 0.996 0.996 0.976 0.976 0.934 0.934 0.874 0.874 0.804 0.804 0.731 0.731 0.680 0.680 0.604 0.604 0.531 0.531 0.476 sgl (kPa) 232.08 231.20 231.20 226.61 226.61 216.83 216.83 202.91 202.91 186.67 186.67 169.61 169.61 157.84 157.84 140.12 140.12 123.22 123.22 110.47 sbt P1i (kPa) 488.08 493.64 499.19 499.19 504.75 510.30 510.30 515.86 521.41 521.41 526.97 532.52 532.52 538.08 543.63 543.63 549.19 554.74 554.74 560.30 565.85 565.85 571.41 576.96 576.96 582.52 588.07 588.07 593.63 599.18 Tổng S P2i e1i n i 1 Thỏa điều kiện biến dạng lún 107 Si (cm) 733.65 0.533 0.526 737.57 0.533 0.526 736.83 0.532 0.526 732.86 0.532 0.526 727.32 0.532 0.526 724.02 0.531 0.526 720.38 0.531 0.526 714.19 0.531 0.527 710.47 0.530 0.527 sbt/sgl 2.10 2.16 2.16 0.448 2.25 2.25 0.434 2.40 2.40 0.411 2.62 2.62 0.381 2.91 2.91 0.349 3.27 3.27 0.321 3.59 3.59 0.292 4.12 4.12 0.258 4.77 4.77 0.229 5.42 3.577 725.27 0.533 0.526 0.453 Tại độ sâu z = 65.4 (m) so với mặt đất tự nhiên dừng lún ta có: Tổng độ lún S   Si  3.57(cm)  S  10(cm) e2i 6.7.4 Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng: Pcx > Pxt Hình 6.17 Mặt cắt tháp xuyên thủng móng MLT Do vùng chống xuyên bao hết tất cọc đài nên không cần kiểm tra xun thủng cho móng 6.7.5 Bố trí thép cho đài móng Nội lực để tính tốn cốt thép cho đài móng lấy từ dải Strip mơ hình Hình 6.18 Biểu đồ momen theo phương X(max) 108 Hình 6.19 Biểu đồ momen theo phương X(min) Hình 6.20 Biểu đồ momen theo phương Y(max) Hình 6.21 Biểu đồ momen theo phương Y(min) 109 - Cơng thức tính thép cho đài móng: Chọn agt lớp agt.d = angàm + 20 = 150 + 20 = 170 (mm) Chọn agt lớp agt.t = 70 (mm) Bề rộng tính tốn b = 1000 (mm) Bê tơng B30: Rb =17 MPa Cốt thép CB400V: Rs =350 MPa h  Hd  a gt   m  R b bh M        A  m s R b bh 02 Rs Bảng 6.19 Bảng tính thép móng MLT Vị trí Lớp Lớp Phương X Y X Y M ho αm As µ(%)  (kN.m) (mm) 245.450 2430 0.002 0.002 236.057 0.010 779.850 2430 0.008 0.008 944.229 0.039 5454.690 2330 0.059 0.061 6903.457 0.296 941.036 2330 0.01 0.01 1131.714 0.049 110 Chọn thép 14a200 14a150 30a100 20a200 As chọn 770 1026 7069 1571 µChọn (%) 0.032 0.042 0.303 0.067 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737: 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCVN 229: 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737: 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574: 2018 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2018 [4] TCVN 198: 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362: 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [6] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM [7] TCVN 10304: 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [8] TCVN 9396 2012 Cọc khoan nhồi – Xác định tính đồng bê tông – phương pháp xung siêu âm [9] TCVN 9386: 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [10] Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375: 2006” - NXB Xây Dựng [11] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép toàn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [12] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 [13] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [14] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 111