(Đồ án hcmute) công trình cao ốc auris city

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH CAO ỐC AURIS CITY GVHD: TS NGUYỄN SỸ HÙNG SVTH: ĐINH NGUYÊN VŨ S K L0 0 Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2018 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CƠNG TRÌNH CAO ỐC AURIS CITY GVHD: TS NGUYỄN SỸ HÙNG SVTH: ĐINH NGUYÊN VŨ MSSV: 14149217 Khoá : 2014-2018 Tp Hồ Chí Minh, 23 tháng 6/2018 T r a n g : | 96 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: Đinh Nguyên Vũ MSSV: 14149217 Ngành: Cơng nghệ kỹ thuật cơng trình xây dựng Tên đề tài: Cơng trình cao ốc AURIS CITY Họ tên Giáo viên hướng dẫn: Nguyễn Sỹ Hùng NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) T r a n g : | 96 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: Đinh Nguyên Vũ MSSV: 14149217 Ngành: Cơng nghệ kỹ thuật cơng trình xây dựng Tên đề tài: Cơng trình chung cư cao cấp AURIS CITY Họ tên Giáo viên hướng dẫn: Nguyễn Sỹ Hùng NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: 10 Đề nghị cho bảo vệ hay không? 11 Đánh giá loại: 12 Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) T r a n g : | 96 MỤC LỤC CHƯƠNG 1.TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC 1.1.SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐÂU TƯ CÔNG TRÌNH 1.2.GIỚI THIỆU VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.3.CÁC NGUYÊN TẮC TÍNH TOÁN CHUNG 11 1.3.1.Nguyên tắc tính tốn kết cấu bê tơng cốt thép 11 1.3.2.Nguyên tắc tính toán tải trọng tác dụng: 11 1.3.3.Cơ sở tính tốn 12 1.4.TẢI TRỌNG TÁC ĐỘNG 12 1.4.1.Tải trọng đứng 12 1.4.2.Tải ngang 12 1.5.GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 12 1.6.VẬT LIỆU SỬ DỤNG 13 1.7.PHẦN MỀM ỨNG DỤNG TRONG PHÂN TÍCH TÍNH TOÁN 13 CHƯƠNG 2.TÍNH TOÁN - THIẾT KẾ HỆ KHUNG 14 2.1 MỞ ĐẦU 14 Tổng quan cơng trình: 14 2.2 VẬT LIỆU SỬ DỤNG 14 2.3 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 15 2.3.1 Chọn kích thước phần tử dầm 15 2.3.2 Chọn kích thước phần tử vách cột 15 2.4 TÍNH TỐN TẢI TRỌNG 16 2.4.1 Tĩnh tải 16 5.4.2 Hoạt tải 18 5.4.3 Tính tốn tải gió 18 3.4.4 Tải trọng động đất 24 2.5 TỔ HỢP TẢI TRỌNG 27 2.5.1 Các trường hợp tải trọng 27 2.5.2 Tổ hợp nội lực từ trường hợp tải 27 2.6 KIỂM TRA VỀ CÁC ĐIỀU KIỆN SỬ DỤNG CƠNG TRÌNH 28 2.6.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 28 2.6.2 Kiểm tra điều kiện chuyển vị lệch tầng cho phép nhà cao tầng 29 T r a n g : | 96 2.6.3 Kiểm tra dao động 31 2.6.4 Kiểm tra bề rộng khe lún 31 2.6.5 Kiểm tra chống lật nhà cao tầng 32 2.7 ĐÁNH GIÁ VỀ GIÁ TRỊ NỘI LỰC 32 2.8 TÍNH TOÁN - THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 34 2.8.1 Tính tốn - thiết kế hệ dầm 34 2.8.2 Tính tốn - thiết kế vách cứng 45 CHƯƠNG 3.TÍNH TỐN - THIẾT KẾ SÀN 50 3.1 MẶT BẰNG SÀN 50 3.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 50 3.2.1 Chiều dày sàn 50 3.2.2 Kích thước dầm - dầm phụ 50 3.2.3 Tiết diện vách 51 3.4 TÍNH TỐN BỐ TRÍ CỐT THÉP SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 51 3.4.1 Kiểm tra độ võng sàn 53 3.4.2 Tính tốn bố trí cốt thép 54 3.4.3 Bố trí cốt thép chịu lực 56 CHƯƠNG 4.TÍNH TOÁN - THIẾT KẾ CẦU THANG BỘ …58 4.1 MẶT BẰNG CẦU THANG 58 4.2 CẤU TẠO CẦU THANG 58 4.3 TẢI TRỌNG 58 4.3.1 Tĩnh tải 58 4.3.2 Hoạt tải 60 4.3.3 Tổng tải trọng 60 4.4 SƠ ĐỒ TÍNH VÀ NỘI LỰC 60 4.5 TÍNH TỐN BỐ TRÍ CỐT THÉP BẢN THANG 61 CHƯƠNG TÍNH TỐN - THIẾT KẾ MĨNG CƠNG TRÌNH 63 5.1 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 63 5.2 TÍNH TỐN – THIẾT KẾ NỀN MĨNG 63 5.2.1 THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 63 a PHƯƠNG ÁN LỰA CHỌN CỌC 66 b XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ VỀ CỌC 66 T r a n g : | 96 c XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 67 THIẾT KẾ MÓNG 75 CHƯƠNG 6TÀI LIỆU THAM KHẢO 96 T r a n g : | 96 LỜI CÁM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thông qua trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính toán giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực luận văn mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình thầy Nguyễn Sỹ Hùng hướng dẫn với quý Thầy Cô khoa Xây dựng Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến q thầy Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi thiếu sót, kính mong nhận dẫn quý Thầy Cô để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công ln dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày 12 tháng 06 năm 2018 Sinh viên thực ĐINH NGUYÊN VŨ T r a n g : | 96 CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC SỰ CẦN THIẾT PHẢI ĐÂU TƯ CÔNG TRÌNH Thành phố Hồ Chí Minh Thành phố có tốc độ phát triển nhanh kinh tế khoa học kỹ thuật Các hoạt động sản xuất kinh doanh phát triển mạnh, có nhiều Cơng ty, Nhà máy, Xí nghiệp, đặc biệt Khu Công Nghiệp, Khu Chế Xuất thành lập, thu hút lực lượng lao động lớn làm việc học tập Đây nguyên nhân chính khiến cho dân số Thành phố Hồ Chí Minh gia tăng học nhanh năm gần vấn đề mà Thành phố cần giải thật cấp bách vấn đề chổ người dân Đứng trước tình hình thực tế kể việc xây dựng chung cư cao tầng nhằm giải vấn đề chổ thật cần thiết Đồng thời, ưu điểm loại hình nhà cao tầng không chiếm nhiều diện tích mặt mà lại đáp ứng tối đa nhu cầu chổ ở, đồng thời tạo môi trường sống đẹp, văn minh phù hợp với xu đại hố đất nước Cơng trình Auris City cơng trình xây dựng nhằm giải vấn đề kể trên, góp phần vào công ổn định phát triển Thành phố Hồ Chí Minh nói riêng đất nước nói chung 1.1 1.2 GIỚI THIỆU VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH  Tên cơng trình: Auris City Quận  Địa chỉ: Đại lộ Võ Văn Kiệt, Quận T r a n g : | 96 Hình 1-1: Vị trí cơng trình Quy mơ cơng trình: - Số lượng hộ: 540 - Diện tích đất: 8800 m2 - Diện tích khn viên: 7800 m2 - Mật độ xây dựng: 43% - Tổng số hộ: 540 - block cao 21 tầng - Cơng trình có 21 tầng bao gồm: tầng dịch vụ, tầng gara xe, 18 tầng điển hình - Thi cơng: tháng 10/2015, dự kiến giao nhà tháng 7/2017 - Tầng mái: có hệ thống nước mưa, có hồ nước mái, hệ thống cột thu lôi T r a n g : | 96 d) Thiết kế móng M2 Chọn nội lực tính móng: (Nmax, Mxtu, Mytu, Qxtu, Qytu) Bảng: Phản lực chân cột C17 Mxtt Mytt Vách Load Ntt (kN) (kN.m) (kN.m) M4 COMB1 11020 -95.86 -8.2 Qxtt (kN) -12.97 Qytt (kN) 81.25  Xác định kích thước sơ đài cọc: Sơ số lượng cọc đài Số lượng cọc đươc xác định sơ theo công thức:  N  1.3 11020  3.3.11 n coc = β R c,d 4599.3  Chọn số cọc cho đài: nc = cọc Hình: Mặt bố trí cọc M2  Kiểm tra cọc đơn Ta tiến hành mơ hình SAFE để tìm giá trị phản lực cho đài cọc T r a n g : 83 | 96 Hình: Phản lực đầu cọc Pmax Hình: Phản lực đầu cọc Pmin Pmax =3286.64 kN < R ck =4599.6 (kN)  Cọc làm việc điều kiện cho phép Pmin = 2462.23 kN >  Cọc không bị nhổ  Kiểm tra khả chịu tải (Rtc) đáy khối móng quy ước - Kiểm tra khả chịu tải (Rtc) đáy móng khối qui ước  Xác định khối móng qui ước Hình: Khối móng qui ước  Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua: tb   l l i i i  3.511.9  4.78 9.8  24.2 32.7  16.17 11.9  9.8  32.7  16.17 a  tb   4.04 4  Kích thước móng quy ước: T r a n g : 84 | 96 L m  (Ld  D)  2L c tg(a)  11.62(m) Bm  (Bd  D)  2Lc tg(a)  11.62(m) - Kiểm tra khả chịu tải đáy khối móng qui ước tc M x tc = M cc + Q x ×h dai = -107.01 (kN.m ) M y tc = Mcctc + Q y ×hdai =125.55(kN.m )  Trọng lượng khối móng qui ước: Chiều cao khối móng quy ước: Hqu = 64m Diện tích khối móng quy ước Aqu  Bm Lm  134.93(m²) Khối lượng đất móng quy ước Q1  Aqu  Hi i  134.93  (20  0.7  14.6  0.4  4.8  20.4  6.1 9.8  10.5  32.7)  70284(kN) Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ Q2  nAp  Hi i  Vdai   0.79  520.89  4.8     1886.01(kN) Khối lượng cọc đài bê tông Q3  nA p  bt Lc  Wdai   0.79  25  55.4     25  5547.6(kN) Tổng khối lượng móng quy ước Wqu  Q1  Q3  Q2  73946(kN) - Độ lệch tâm mũi cọc: ex  - M tcy N tc  Wqu ey  Mtcx  0.0012(m) N tc  Wqu Ứng suất đáy khối móng qui ước: tb  -  0.0015(m) ; Ntc  Wqu Lm  Bm  11857.5  73946  634.7(kN / m2 ) 11.62 11.62 max   tb (1  6e x 6e y  0.0025  0.0012  )  634.7  (1   )  635.6(kN / m ) L m Bm 11.62 11.62 min   tb (1  6e x 6e y  0.0025  0.0012  )  634.7  (1   )  633.8(kN / m ) L m Bm 11.62 11.62 Khả chịu tải mũi cọc R tc  m1m2 (ABqu  II  BHqu  'II  DcII ) k tc Trong đó: (Theo TCVN 9362 – 2012 ):  m1 m2 hệ số điều kiện làm việc đất nhà cơng trình có tác dụng qua lại với nền; T r a n g : 85 | 96   ktc = 1- hệ số tin cậy ; A, B D - hệ số không thứ nguyên theo Bảng 14 – TCVN 9362 – 2012 ;   II - trị trung bình lớp đất phía độ sâu chơn móng;   'II - trị trung bình lớp đất phía đáy móng;   cII - lực dính đơn vị lớp đất nằm dới đáy móng; Hqu - chiều sâu đặt móng quy ước; m1 = 1.2 cát mịn no nước; hệ kết cấu cơng trình kết cấu mềm  m2=1 Bm  11.62(m);Hqu  64(m);cII  6.9(KN / m2 )   24.20 Tra bảng ta có A  0.73; B  3.92; D  6.49 0.7  20  0.4 14.6  8.5  4.8  6.31(KN / m ); 0.7  0.4  8.5 4.8 11.9  6.1 9.8  10.5  32.7  'II   8.46(KN / m ) 11.9  9.8  32.7  II   R tc  1.2   (0.73  11.62  6.31   64  8.46  6.49  6.9)  3366.61(kN / m ) Điều kiện ổn định thỏa mãn max  636.24kN / m  1.2R tc  4039.93(kN / m )  min  635.57kN / m   tc tb  635.91kN / m  R  3361.61(kN / m ) Kết luận: Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định  Kiểm tra lún cho móng - Ứng suất trọng lượng thân đất mũi: bt   i h i  0.7  20  0.4 14.6  20.4  4.8  9.8  6.1  32.7  10.5  520.89(kN / m ) - Ứng suất gây lún đáy móng khối quy ước σgl = σtb – σbt = 634.7 – 520.89 = 113.81 (kN/m2) - Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = 1m - Đặt móng lớp đất thứ 3, xét lớp có Etb= 13.01 Mpa > 5Mpa - Theo TCVN 9362-2012, lớp đất có E > Mpa độ sâu dừng tính lún vị trí phân tố lớp đất có gl ≤ 0.2bt độ lún cho phép 8cm - Do đó, độ sâu dừng lún là:  gl  0.2 bt   Slun  8cm Với : ibt = i-1bt + ihi , igl = k0i × z=0gl T r a n g : 86 | 96 koi: tra bảng phụ thuộc vào tỉ số Lm z Bm Bm Tại vị trí cách đáy móng 3m, ta dừng tính lún có:  gl  105(kN / m2 )  0.2 bt  0.2  545  109(kN / m2 ) - Độ lún móng tính theo cơng thức: 0.8 gl S   si   i h i  0.17cm  [Sgh ]  8cm (thỏa) i 1 E i Điểm Phân tố Bảng: Kiểm tra độ lún móng M2 Z (m) z/b ko 1 2 0.0 1.0 1.0 2.0 2.0 3.0 0.00 0.08 0.08 0.16 0.16 0.24 1.00 0.99 0.99 0.97 0.97 0.92 σgl σbt 2 P1i kN/m kN/m 114 521 523 113 526 113 530 533 110 535 110 540 542 105 545 Tổng độ lún S(cm) αv e1i e2i 637 0.533 0.530 0.00002 490.78 0.06 644 0.533 0.530 0.00003 488.66 0.06 650 0.532 0.530 0.00002 491.18 0.05 E 0.17  Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng Chiều cao đài hđ = m, Tiết diện cột 800×1200 mm Điều kiện kiểm tra: Pxt  Pcxt =αR bt u m h Trong α = sử dụng bê tông nặng Rbt = 1.2 Mpa Um giá trị trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành bị nén thủng, phạm vi chiều cao làm việc tiết diện um  Si cm P2i u tr  u d 2(0.8  1.2)  2(0.8   0.6  1.2   0.4)   6(m) 2 Lực chọc thủng cọc biên gây P xt = P3 = 3870.04 (kN)  Pcxt  11.2 103  1.8  12960(kN)  Pxt  3870.04(kN)  Thỏa điều kiện xuyên thủng T r a n g : 87 | 96 Hình: Tháp xuyên thủng đài cọc  Tính tốn, bố trí thép đài móng M2 T r a n g : 88 | 96 Hình: Momen theo phương X Hình: Momen theo phương Y Cơng thức tính thép cho đài móng : m  M  b R b bh 02 As   b R b bh Rs ;     2m Chọn lớp bê tông bảo vệ a = 50mm Bảng: Khối lượng thép tính tốn móng M2 Phương X Phương Y Vị trí M1 αm ξ As (cm2) Chọn thép Aschon Lớp Lớp Lớp Lớp 119.13 2244.07 141.07 2158 0.004 0.078 0.005 0.075 0.004 0.081 0.005 0.078 3.27 64.07 3.87 61.51 Φ16a200 Φ20a200 Φ16a200 Φ20a200 10.05 65.94 10.05 65.94 (cm2) T r a n g : 89 | 96 e) Thiết kế móng lõi thang CM1 Chọn nội lực tính móng: (Nmax, Mxtu, Mytu, Qxtu, Qytu) Bảng: Phản lực chân thang máy CM1 Ntt Mxtt Mytt Vách Vách Qxtt (kN) (kN) (kN.m) (kN.m) LT Comb1 -52686.2 -53612.9 -67.8832 121775 Qytt (kN) -66.282  Xác định kích thước sơ đài cọc: Sơ số lượng cọc đài Số lượng cọc đươc xác định sơ theo công thức:  N  1.3 121775  26.5 n coc = β R c,d 5749  Chọn số cọc cho đài: nc = 30 cọc Hình: Mặt bố trí cọc lõi thang máy  Kiểm tra cọc đơn Ta tiến hành mơ hình SAFE để tìm giá trị phản lực cho đài cọc T r a n g : 90 | 96 Hình: Phản lực đầu cọc Pmax Hình: Phản lực đầu cọc Pmin Pmax =5537 kN < R ck =5760.3 (kN)  Cọc làm việc điều kiện cho phép T r a n g : 91 | 96 Pmin = 2980.29 kN >  Cọc không bị nhổ  Kiểm tra khả chịu tải (Rtc) đáy khối móng quy ước - Kiểm tra khả chịu tải (Rtc) đáy móng khối qui ước  Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc xuyên qua: tb   l l i i  i 3.510.4  4.78 9.8  24.2 32.7  18.65 10.4  9.8  26.7 Ta có: a  tb  18.65  4.66 4  Kích thước móng quy ước: L m  (L d  D)  2L c tg(a)  24.68(m) Bm  (Bd  D)  2L c tg(a)  21.68(m) - Kiểm tra khả chịu tải đáy khối móng qui ước tc M x tc = M cc + Q x ×h dai = -3438.87 (kN.m ) M y tc = Mcctc + Q y ×hdai =18980.98(kN.m )  Trọng lượng khối móng qui ước: Chiều cao khối móng quy ước: Hqu = 64m Diện tích khối móng quy ước A qu  Bm L m  534.86(m²) Khối lượng đất móng quy ước Q1  Aqu  Hi i  534.86  (20  0.7  14.6  0.4  4.8  20.4  6.1 9.8  10.5  32.7)  278602(kN) Khối lượng đất bị cọc đài chiếm chỗ Q2  nAp  Hi i  Vdai  30  0.79  520.89  4.817 14   14629.9(kN) Khối lượng cọc đài bê tông Q3  nA p  bt Lc  Wdai  30  0.79  25  52.9  17 14   25  43243.3(kN) Tổng khối lượng móng quy ước Wqu  Q1  Q3  Q2  307216(kN) - Độ lệch tâm mũi cọc: ex  - M tcy N tc  Wqu  0.048(m) ; ey  Mtcx  0.0086(m) N tc  Wqu Ứng suất đáy khối móng qui ước: tb  Ntc  Wqu Lm  Bm  91239.17  307216  744.97(kN / m2 ) 24.68  21.68 T r a n g : 92 | 96 - max   tb (1  6e x 6e y  0.048  0.0086  )  744.97  (1   )  755.35(kN / m ) L m Bm 24.68 21.68 min   tb (1  6e x 6e y  0.048  0.0086  )  744.79  (1   )  734.59(kN / m ) L m Bm 24.68 21.68 Khả chịu tải mũi cọc R tc  m1m2 (ABqu  II  BHqu  'II  DcII ) k tc Trong đó: (Theo TCVN 9362 – 2012 ):  m1 m2 hệ số điều kiện làm việc đất nhà công trình có tác dụng qua lại với nền;  ktc = 1- hệ số tin cậy ;  A, B D - hệ số không thứ nguyên theo Bảng 14 – TCVN 9362 – 2012 ;   II - trị trung bình lớp đất phía độ sâu chơn móng;   'II - trị trung bình lớp đất phía đáy móng;   cII - lực dính đơn vị lớp đất nằm dới đáy móng; Hqu - chiều sâu đặt móng quy ước; m1 = 1.2 cát mịn no nước; hệ kết cấu công trình kết cấu mềm  m2=1 Bm  21.68(m);Hqu  64(m);cII  6.9(KN / m2 )   24.20 Tra bảng ta có A  0.73; B  3.92; D  6.49 0.7  20  0.4 14.6  10  4.8  6.11(KN / m ); 0.7  0.4  10 4.8 10.4  6.1 9.8  10.5  32.7  'II   8.56(KN / m ) 10.4  9.8  32.7  II   R tc  1.2   (0.73  21.68  6.11   64  8.56  6.49  6.9)  3456.82(kN / m ) Điều kiện ổn định thỏa mãn max  755.35kN / m2  1.2R tc  4148.18(kN / m )  min  734.59kN / m   tc tb  744.971kN / m  R  3456.82(kN / m ) Bảng: Kết kiểm tra khả chịu tải đất tổ hợp lại Kết luận: Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định T r a n g : 93 | 96  Tính tốn, bố trí thép đài móng lõi thang Hình: Momen theo phương X T r a n g : 94 | 96 Hình: Momen theo phương Y Cơng thức tính thép cho đài móng : m  M  b R b bh 02 As   b R b bh Rs ;     2m Chọn lớp bê tông bảo vệ a = 50mm Bảng: Khối lượng thép tính tốn móng CM1 Phương X Phương Y Vị trí M1 αm ξ As (cm2) Chọn thép Lớp Lớp Lớp Lớp 246.5 5971.41 165.26 6817.27 0.008 0.228 0.005 0.223 0.008 0.262 0.005 0.255 6.78 219.82 4.54 214.12 Φ16a200 Φ20a200 Φ16a200 Φ20a200 Aschon (cm2) 10.05 226.08 10.05 226.08 T r a n g : 95 | 96 CHƯƠNG 6TÀI LIỆU THAM KHẢO  TCVN 2737-1995 : Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động  TCVN 229-1999 : Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999  TCVN 5574-2012 : Tiêu chuẩn thiết kế bê tông bêtông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012  TCVN 198-1997 : Nhà cao tầng –Thiết kế bê tơng cốt thép tồn khối- NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999  TCVN 10304:2014 : Móng cọc- tiêu chuẩn thiết kế kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014  TCVN 9395:2012 : Cọc khoan nhồi - Thi cơng nghiệm thu  TCVN 9394-2012: Đóng ép cọc – Thi công nghiệm thu  TCVN 9393-2012: Cọc - Phương pháp thử nghiệm trường tải trọng tĩnh ép dọc trục  TCVN 9386-2012 : Thiết kế cơng trình chịu động đất  TCVN 7888-2014: Cọc ly tâm bê tông ứng lực trước  TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng Hà Nội 1996  TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng Hà Nội 2012  TCVN 195 : 1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng  TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012  Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng  Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép toàn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008  Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009  Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008  Nguyễn Đình Cống, Tính toán tiết diện cột BTCT - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2006  Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003  Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM T r a n g : 96 | 96