(Tiểu luận) đồ án bê tông cốt thép 2

Vật liệu sử dụng

- Bê tông với cấp độ bền B30 có:

Sơ bộ kích thước tiết diện

Sơ bộ chiều dày sàn

- Lựa chọn giải pháp kết cấu sàn có dầm

- Chọn ô sàn có kích thước điển hình (4500 8000)

 Xét tỉ số: L 2  8000  1, 78  2 => Sàn 2 phương L 1 4500

 Chiều dày sàn được tính theo công thức:

 D = 0,8  1,4 là hệ số phụ thuộc vào giá trị hoạt tải sử dụng trên sàn (Thường lấy D

= 1 đối với công trình dân dụng).

 Chọn sàn dày h s = 100mm cm.

Chọn ô sàn có kích thước điển hình (6000 8000) h

 Chọn sàn dày h s = 140mm cm.

Sơ bộ tiết diện cầu thang, bản thang

- Sơ bộ chiều dày bản thang:

- Cầu thang có dầm chiếu nghỉ là (400200)mm, dầm chiếu tới là (300200)mm (sơ bộ mục 2.3).

- Bậc cầu thang được xây bằng gạch, lát bằng gạch cẻramic

SVTH: NGUYỄN ANH KIỆT MSSV: 19520100145

- Bậc cầu thang có bề rông b b = 300mm, chiều cao h b = 150mm ( theo kiến trúc).

Sơ bộ tiết diện dầm

3.3.1 Sơ bộ tiết diện dầm ngang (dầm theo phương X)

- Dầm liên kết với cột: nhịp 8000mm, nhịp 2000mm

 Chọn chiều cao dầm h = 600mm. b  (

 Chọn bề rộng dầm b 0mm.

Trên phương X của nhịp dầm 8000mm có các dầm conson ở 2 bên, ta chọn kích thước dầm conson nhịp 1300mm giống với kích thước dầm 8000mm là (600200)mm. h  600  1

 Nhịp dầm 2000mm: sơ bộ chọn dầm có tiết diện h = 300mm và b = 200m Vậy dầm ngang liên kết với cột có kích thước (600200)mm và (300200)mm.

- Dầm liên kết với dầm: nhịp 6000mm, nhịp 2000mm

 Chọn bề rộng dầm b = 200mm.

 Nhịp dầm 2000mm: sơ bộ chọn dầm có tiết diện h = 300mm và b = 200mm Vậy dầm ngang liên kết với cột có kích thước (400200)mm và (300200)mm.

3.3.2 Sơ bộ tiết diện dầm dọc (dầm theo phương Y)

- Dầm liên kết với cột: nhịp 6000mm, nhịp 3600mm, nhịp 4500mm

 Nhịp dầm 3600mm và 4500mm: h  ( 1

Vậy dầm dọc liên kết với cột có kích thước (500200)mm và (400200)mm.

- Dầm liên kết với dầm: nhịp 6000mm

Ngoài ra còn các dầm dọc liên kết với dầm có nhịp 3600mm và 4500mm được bố trí tại vị trí ban công:

 Chọn bề rộng dầm b = 200mm (do đảm bảo yêu cầu kiến trúc tường 200mm) Vậy dầm dọc liên kết với dầm có kích thước (400200)mm và (300200)mm.

Trên phương Y của nhịp dầm 6000mm có dầm conson ở 2 đầu, ta chọn kích thước dầm conson nhịp 1300mm giống với kích thước dầm 6000mm là (400200)mm. h  400  1

Sơ bộ kích thước cột

- Sơ bộ tiết diện cột:

 k hệ số kể tới ảnh hưởng moment trong cột. k 1,1 đối với cột gữa. k 1,25 đối với cột biên.

 q  g  p (kN/m 2 ) là giá trị tải trọng đứng sơ bộ trên một m 2 sàn. q  8 10 kN/m 2 đối với cao ốc văn phòng, tường là vách nhẹ. q  11 13 kN/m 2 đối với chung cư, tường là gạch.

 Công trình là chung cư, tường là vách gạch, số tầng là 15 có q 12 kN/m 2 S (m 2 ) diện tích sàn truyền tải lên cột khung. n: số tầng nhà nằm phía trên cột.

- Diện truyền tải lớn nhất từ mặt bằng lên cột:

Hình 2.2 Diện truyền tải đối với cột biên

Hình 2.3 Diện truyền tải đối với cột giữa

Bảng 2.1 Sơ bộ tiết diện cột

Xác định tải trọng

Tĩnh tải

4.1.1 Tải trọng các lớp cấu tạo sàn

- Trọng lượng bản thân các lớp cấu tạo sàn,chống thấm, dầm ,cột.

- Trọng lượng đường ống kỹ thuật

- Tải trọng tường xây, vách hầm, vách thang.

- Trọng lượng bản thân của các kết cấu BTCT do sử dụng phần mềm Etab sẽ tính tự động.

Bảng 3.1 Kết quả giá trị tĩnh tải sàn tầng

Các lớp cấu Chiều Hệ số Trọng lượng Tải trọng tiêu

Tải trọng tính toán dày tin thể tích chuẩn tạo sàn

Trọng lượng các lớp hoàn thiện sàn : không kể trọng lượng chiều dày đan BTCT.

 g tt   g i tt  4,311  2, 75  1,581 kN/m Đối với ô sàn vệ sinh, sàn mái ngoài trọng trượng các lớp cấu tạo trên cộng thêm trọng lượng lớp chống thấm Trọng lượng lớp chống thấm g c daN/m 2 , n=1,2

Bảng 3.2 Kết quả giá trị tĩnh tải ô sàn nhà vệ sinh, ban công, sàn mái

Các lớp cấu Chiều Hệ số Trọng lượng dày tin thể tích tạo sàn

Tổng Tải hoàn thiện (không kể lớp BTCT)

Tải trọng tính toán chuẩn

- Theo thiết kế kiến trúc có 2 loại tường xây: tường dày 100mm, tường dày 200mm.

- Trọng lượng tường xây được tính theo công thức; g tt tuong  . tuong h tuong 1,1 Trong đó:

 : Trọng lượng thể tích khối xây  = 18 kN/m 2

  tuong bề dày tường theo thiết kế.

Bảng 3.3 Giá trị tải trọng tường xây ( bao gồm tường bảo vệ 1m ở tầng mái)

(kN/m ) số g g (kN/m 3 g Dầm Dầm Dầm Dầm Dầm Dầm vượ

- Ta chỉ xét tải hoàn thiện không xét đến tải của lớp BTCT vì đã được phần mềm tính toán.

- Tải trọn tác dụng lên bản nghiêng câu thang bề rộng 1m: q   tb  1,1  h

  tb : trọng lượng trung bình của các lớp cấu tạo bậc.

 h: chiều cao bậc hoàn thiện.

 p c : hoạt tải tiêu chuẩn sử dụng cầu thang theo TCVN 2737-1995.

Hệ số Trọng lượng Tải trọng tiêu Tải trọng tính toán tạo sàn dày thể tích chuẩn (kN/m 2 )

(m) tin (kN/m 3 ) (kN/m 2 ) cậy Đá ốp 0,02 1,1 24 0,48 0,528

Tải hoàn thiện (không kể lớp BTCT) 1,41 1,58

 Hoạt tải: Ta có hoạt tải tiêu chuẩn cầu thang p c = 3 kN/m 2 (TCVN 2737-1995). p tt  p c  1,2  3 1,2  3,6 kN/m 2 Vậy tải trọng tác dụng lên sàn chiếu nghỉ cầu thang: q  p tt  g tt  3,6  1,58  5,18 kN/m 2

Hoạt tải

Do đề bài đồ án cho số liệu hoạt tải tiêu chuẩn: p c = 400 kg/m2 = 4 kN/m2.

Hoạt tải tính toán: p tt  1,2.p c  1,2.4  4,8 kN/m2.

Tải trọng gió

- Công trình có chiều cao H = 44,40m > 40m nên theo TCVN 2737-1995 tải trọng tác dụng lên công trình phải tính thành phần động của tải trọng gió nhưng trong phạm vi đồ án BTCT2 cho phép bỏ qua gió động nên trong nội dung thuyết minh chỉ trình bày phần tính gió tĩnh, gió tĩnh được xác định theo công thức sau:

W c : giá trị áp lực gió theo bản đồ phân vùng áp lực gió trên lãnh thổ Việt Nam. n: hệ số tin cậy phụ thuộc vào thời gian sử dụng công trình.

 Giả sử công trình sử dụng 50 năm nên n=1,2. c: hệ số khí động cho mặt phẳng thẳng đứng.

 c = +0,8 đối với mặt phẳng đón gió.

 c = -0,8 đối với mặt phảng khuất gió. k: hệ số độ cao tính đến áp lực gió thay đổi theo độ cao z, ứng với dạng địa hình được xác định theo công thức sau:

 z g t : độ cao địa hình dạng t mà ở đó vận tốc gió không còn chịu ảnh hưởng của mặt đệm, còn gọi là độ cao gradient.

 m t : số mũ tương thích với dạng địa hình t.

 Địa hình A là địa hình trống trải, không có hoặc có rất ít vật cản cao quá 1,5m

(bờ biển thoáng, mặt song, cánh đồng,…)

 Địa hình B là địa hình tương đối trống trải, có một số vật cản thưa thớt cao không quá 10m (vùng ngoại ô ít nhà, thị trấn làng mạc,…).

 Địa hình C là địa hình bị che chắn mạnh, có nhiều vật cản sát nhau cao từ

10m trở lên (trong thành phố, vùng rừng rậm,…).

Bảng độ cao và hệ số m t :

 Công trình ở vùng gió III và địa hình C (nội thành) nên:

B: là bề rộng đón gió, được xác định bằng cách gán tải vào phần tử dầm thì B (m) là trung bình cộng của chiều cao hai tầng nằm liền kề cao trình z (m) đang xét.

BẢNG TÍNH ÁP LỰC GIÓ

Dầm biên Cao độ z k B W đón gió W khuất gió giữa tầng (m) (m) (kN/m) (kN/m)

Tính toán khung không gian

Tĩnh tải (DEAD)

- Tải trọng tác dụng lên sàn (kN/m 2 ) được phần mềm tính toán kết cấu (SAP, ETAB) tự động hóa trọng lượng bản thân các cấu kiện sàn, dầm, cột, vách BTCT.

- Giá trị tải thường xuyên được tính bằng cách trọng lượng các lớp hoàn thiện sàn cộng với phần dài hạn của hoạt tải Giá trị tải thường xuyên được nhập dưới dạng tải phân bố đều và có chiều từ trên xuống.

BẢNG GIÁ TRỊ TẢI THƯỜNG XUYÊN

Giá trị tiêu chuẩn Giá trị tính toán.

Lớp hoàn Phần dài Tải Lớp

Phần dài Tải thường thường hoàn thiện hạn hạn xuyên xuyên thiện

BẢNG GIÁ TRỊ TẢI THƯỜNG XUYÊN (CÓ LỚP CHỐNG THẤM)

Giá trị tiêu chuẩn Giá trị tính toán.

Lớp hoàn thường Phần dài thiện hạn hoàn xuyên xuyên hạn thiện

Hoạt tải (LIVE)

- Hoạt tải tính toán: p tt  1, 2.p c  1, 2.4  4,8 kN/m2.

Tải trọng gió

Tính toán nội lực vơi từng trường hợp tải trọng, tổ hợp nội lực

- Theo TCVN 2737-95, tổ hợp tải trọng gồm có tổ hợp cơ bản và tổ hợp đặc biệt.

- Tổ hợp cơ bản gồm các tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn và tạm thời ngắn hạn.

- Tổ hợp đặc biệt gồm các tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn và tạm thời ngắn hạn có thể xảy ra và một trong các tải trọng đặc biệt.

- Tổ hợp tải trọng cơ bản có từ 2 tải trọng tạm thời trở lên thì phải nhân với hệ số tổ hợp 0,9

- Trong phạm vi đồ án môn học chỉ cần tính toán với tổ hợp nội lực cơ bản. Định nghĩa các tổ hợp nội lực :

- Khi tính theo phương án khung phẳng bao gồm 7 tổ hợp (t ừ comb1 ÷ comb7) và 13 tổ hợp (t ừ comb1 ÷ comb13) khi tính theo phương án khung không gian Phần mềm tính toán mặc định các COMBO theo kiểu cộng đại số (linear add) và 1 tổ hợp BAO (mặc định Envelope) để lấy giá trị max, min từ các tổ hợp trên.

COMB2 TĨNH TẢI+ 0,9 (HT1+ GIO TX)

COMB3 TĨNH TẢI+ 0,9 (HT1+ GIO PX)

COMB8 TĨNH TẢI+ 0,9 (HT1+ GIO TY)

COMB9 TĨNH TẢI+ 0,9 (HT1+ GIO PY)

BAO Envelope (COMB1, COMB2,…, COMB13)

MÔ HÌNH KHUNG KHÔNG GIAN 3D EATBS

TÊN PHẦN TỬ KHUNG TRỤC 2

TIẾT DIỆN PHẦN TỬ KHUNG TRỤC 2

SƠ ĐỒ CHẤT TẢI LÊN MÔ HÌNH

HOẠT TẢI 1 (HOẠT TẢI CHẤT ĐẦY)

HOẠT TẢI 2 (HOẠT TẢI CHẤT CÁCH NHHỊP)

HOẠT TẢI 3 (HOẠT TẢI CHẤT CÁCH NHHỊP)

BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT DẦM KHUNG TRỤC 2

BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT CỘT KHUNG TRỤC 2

BIỂU ĐỒ BAO MOMENT (3-3) DẦM KHUNG TRỤC 2

BIỂU ĐỒ BAO MOMENT (3-3) CỘT KHUNG TRỤC 2

BIỂU ĐỒ BAO MOMENT (2-2) CỘT KHUNG TRỤC 2

Thiết kế cốt thép khung

Thiết kế thép dầm

Sử dụng bê tông cấp độ bền 30, cốt thép CB400V có:  R = 0,583

- Tính toán cốt thép dầm theo tiết diện chữ T có kể đến phần cánh chịu nén (bản sàn)

- Tiết diện tính toán b f  h (b f là bản cánh chịu nén có thể lấy b f = 6h f ).

Kiểm tra hàm lượng cốt thép:   A S

- Bản cánh nằm trong vùng kéo nên ko chịu lực chưng với dầm, Ttnh toán cốt thép dầm theo tiết diện chữ nhật bh

Kiểm tra hàm lượng cốt thép:   A S

 Bố trí và cắt thép:

- Ví trí cắt thép ở nhịp:

 L đối với cắt thép một lần 6

 L đối với cắt thép lần thứ nhất, L đối với cắt thép lần 2.

- Ví trí cắt thép ở gối:

 L đối với cắt thép một lần 4

 L đối với cắt thép lần thứ nhất, L đối với cắt thép lần thứ hai.

Dựa vào biểu biểu đồ bao moment để xác định vị trí cắt thép có an toàn hay không, nếu chauw có thể tăng giảm đến vị trí an toàn.

- Bê tông với cấp độ bền B30 có:

- Kiểm tra độ bền trên tiết diện nghiêng giữa các vết nứt

- Nếu Q max  0,33R bt bh 0  Bê tông không bị phá hoại bới ứng suất nén chính.

- Nếu Q max  0,6R bt bh 0  Bê tông đủ khả năng chịu cắt, bố trí cốt đai theo cấu tạo.

- Nếu Q max  0,6R bt bh 0  Bê tông không đủ năng chịu cắt, bố trí cốt đai theo tính toán.

- Tính bước đai: q  (Q max ) 2 sw

8R bt b(h 0 ) 2 s tt  R sw A sw q sw

- Tìm bước đai lớn nhất: s max  1,5R bt b(h

- Tìm bước đai theo cấu tạo

- Bước đai thiết kế: s tk  min(s tt ;s max ;s ct ) sct  min( ;500)mm 3h

7.1.1 Kết quả nội lực và bố trí thép dọc

Tên Vị trí Ví trí M max b h s' f b' f a = a' h 0

C.thép chọn  ch Hệ số Kiểm tra lại cốt thép dầm mặt cắt (m) (kNm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) A s (cm 2 ) A sc (cm 2 ) (%) an toàn a thực h ott  m  A stt A stt < A sc

7.1.2 Kết quả nội lực và bố trí thép đai

Q max b h a h 0 Kiểm tra khả năng Bước tốt đai Bố trí j w 1 j b1

K.tr điều kiện phá hoại dầm (kN) (mm) (mm) (mm) (mm) chịu cắt của bê tông S tt (mm) S max (mm) S ct (mm) S chọn (mm) cốt đai theo ứng suất nén chính

0,25 -130,44 200 500 40 460 Tớnh đai chịu cắt 186 460 167 150 ỉ6 a150 1,07 0,86 Thỏa

5,80 91,10 200 500 40 460 Tớnh đai chịu cắt 381 658 167 150 ỉ6 a150 1,07 0,86 Thỏa

4,25 45,28 200 400 40 360 Bố trớ đai cấu tạo 946 811 150 150 ỉ6 a150 1,07 0,86 Thỏa

0,25 -31,99 200 400 40 360 Bố trớ đai cấu tạo 1895 1149 150 150 ỉ6 a150 1,07 0,86 Thỏa

3,35 34,02 200 400 40 360 Bố trớ đai cấu tạo 1676 1080 150 150 ỉ6 a150 1,07 0,86 Thỏa

3,25 58,82 200 400 40 360 Tớnh đai chịu cắt 560 625 150 150 ỉ6 a150 1,07 0,86 Thỏa B47

3,25 60,47 200 400 40 360 Tớnh đai chịu cắt 530 608 150 150 ỉ6 a150 1,07 0,86 Thỏa B47

Thiết kế thép cột

- Vật liệu sử dụng: o Bê tông với cấp độ bền B20 có: R b = 17000kN/m 2

E b = 27.10 6 kN/m 2 o Cốt thép loại CB400-V có: R s = 365000kN/m 2 E s = 21.10 7 kN/m 2

- Chọn hệ số điều kiện làm việc của bê tông = 1

- Sử dụng bê tông với cấp độ bền B20, cốt thép loại AII có: o = 0,583

- Xem liên kết giữa dầm và cột là liên kết rất cứng, kết cấu sàn đổ toàn khối (nhà nhiều tầng, nhịp từ 2 trở lên) → Ψ = 0,7.

- Xét tiết diện trên với cạnh C x , C y

- Điều kiện áp dụng phương pháp gần đúng là 0,5 ≤ ≤ 2, cốt thép được đặt theo chu vi phân bố đều hoặc mật độ cốt thép trên cạnh b có thể lớn hơn.

- Xác định hệ số xét đến ảnh hưởng của uốn dọc:

= >28→ íℎạ , o Momen quán tính của tiết diện:

= = 12 o Lực dọc tới hạn của tiết diện:

- Độ lệch tâm ngẫu nhiên theo từng phương:

- Tùy theo tương quan giữa giá trị M x1 , M y1 với kích thước các cạnh mà đưa về một trong hai mô hình tính toán (theo phương x hoặc y) theo bảng sau:

Mô hình Theo phương x Theo phương y Điều kiện > 0,3 , > R h o

Xác định chiều cao vùng nén x:

Diện tích toàn bộ cốt thép:

- Chọn diện tích cốt thép bố trí thực tế trên mặt cắt ngang.

Nếu ≤ thì đặt thép cấu tạo với:

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép chọn:

- Kiểm tra khoảng hợp lý:

- Vật liệu sử dụng: o Bê tông với cấp độ bền B30 có:

R b = 17000kN/m 2 o Cốt thép loại CB240-T có:

- Điều kiện tính cốt ngang:

→ Trong cột lực cắt rất nhỏ nên cốt đai đặt theo cấu tạo.

- Kiểm tra khả năng chịu cắt của đai đã chọn:

+ Trong cột đặt đai cấu tạo nên không cần kiểm tra tính cốt xiên.

* Bố trí cốt đai cột:

- Tại vị trí cắt nối thép tại mỗi tầng ta bố trí đai có: = ÷ × , còn lại ta bố trí khoảng đai s.

Khoảng cách đai trong vùng này lấy bằng 100mm. Đoạn cột bố trí đai dày chọn như sau

7.2.1 Kết quả nội lực và bố trí thép dọc cho cột

Tên Tổ hợp Ví trí P M y = M 22 M x = M 33

Cột Tải trọng (m) (kN) (kN.m) (kN.m) l tt C y = t 2 C x = t 3 A st A st  tt C.thép chọn Hệ số

(mm) (mm) (mm) (%) an toàn

Comb1 0 771,7 -40,44 -28,14 2030 300 500 -18,79 6,00 0,40 Tiết diện hợp lý 8D12 9,04 1,51

LẦU 14 C20 Comb11 0 618,6 -37,68 -54,02 2030 300 500 -0,98 6,00 0,40 Tiết diện hợp lý 8D12 9,04 1,51

Comb1 0 931,1 -52,03 111,33 2030 300 500 6,92 6,92 0,46 Tiết diện hợp lý 8D12 9,04 1,31

LẦU 14 C25 Comb8 0 891 -51,77 131,12 2030 300 500 10,71 10,71 0,71 Tiết diện hợp lý 8D12 9,04 0,84

Comb2 0 885,4 -60,02 109 2030 300 500 8,71 8,71 0,58 Tiết diện hợp lý 8D12 9,04 1,04

Comb1 0 951,8 -6,59 -26,7 2030 200 400 0,84 3,20 0,40 Tiết diện hợp lý 4D20 12,56 3,93

LẦU 14 C37 Comb9 0 938,6 -5,98 -38,71 2030 200 400 2,87 3,20 0,40 Tiết diện hợp lý 4D20 12,56 3,93

LẦU 13 C2 Comb8 0 1530,7 -2,72 51,22 2030 200 400 23,04 23,04 2,88 Tiết diện hợp lý 8D20 25,12 1,09

Comb1 0 1532 -3,37 -23,39 2030 300 500 -12,66 6,00 0,40 Tiết diện hợp lý 8D12 9,04 1,51

Comb1 0 1440,5 -36 91,76 2030 300 500 -0,23 6,00 0,40 Tiết diện hợp lý 8D12 9,04 1,51

Comb1 2,3 2000,7 14,77 22,85 2030 400 400 -3,24 6,40 0,40 Tiết diện hợp lý 8D20 25,12 3,93

LẦU 11 C20 Comb13 0 1709 -93,18 -67,43 2030 400 600 -23,65 9,60 0,40 Tiết diện hợp lý 12D12 13,56 1,41

Comb2 0 2331 -147,8 121,91 2030 400 600 13,51 13,51 0,56 Tiết diện hợp lý 12D12 13,56 1,00

LẦU 11 C37 Comb13 0 2102 -12,08 -53,84 2030 400 400 4,25 6,40 0,40 Tiết diện hợp lý 8D20 25,12 3,93

LẦU 10 C14 Comb11 2,3 2584,7 13,04 50,1 2030 400 600 -17,47 9,60 0,40 Tiết diện hợp lý 12D12 13,56 1,41

LẦU 10 C25 Comb8 0 2830 -97,62 108,95 2030 400 600 4,22 9,60 0,40 Tiết diện hợp lý 12D12 13,56 1,41

Comb4 0 3068,2 -52 -36,9 2030 500 700 -47,75 14,00 0,40 Tiết diện hợp lý 16D12 18,09 1,29

Comb1 0 3484,3 -146,89 131,6 2030 500 700 -19,23 14,00 0,40 Tiết diện hợp lý 16D12 18,09 1,29

LẦU 9 C25 Comb8 0 3329,2 -149,98 170,08 2030 500 700 -19,37 14,00 0,40 Tiết diện hợp lý 16D12 18,09 1,29

Comb2 0 3315 -182,73 130,12 2030 500 700 -16,27 14,00 0,40 Tiết diện hợp lý 16D12 18,09 1,29

Comb1 0 4295,8 -9,83 -23 2030 500 700 -10,70 14,00 0,40 Tiết diện hợp lý 16D12 18,09 1,29

Comb1 0 5960 -10,49 -80,38 2030 500 700 40,64 40,64 1,16 Tiết diện hợp lý 16D20 50,24 1,24

LẦU 6 C37 Comb11 0 4428 -9,89 -89,23 2030 500 600 13,56 13,56 0,45 Tiết diện hợp lý 16D24 72,35 5,34

LẦU 1 C8 Comb11 0 8241,2 3,59 -141,81 2660 700 800 24,12 24,12 0,43 Tiết diện hợp lý 16D28 98,47 4,08

LẦU 1 C14 Comb13 0 6916,2 0,12 -125,19 2660 700 800 -16,23 22,40 0,40 Tiết diện hợp lý 16D18 40,69 1,82

Thiết kế thép sàn

Sử dụng bê tông cấp độ bền 30, cốt thép CB400V có:  R = 0,583

Ta chia sàn theo 2 phương X và Y, lấy giá trị nội lực tại giữa nhịp và gối để tính toán thép.

- Tính toán cốt thép sàn theo tiết diện chữ nhật với b = 1000mm

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép:  

Bảng kết quả nội lực và bố trí thép sàn theo phương X Ô sàn Vị trí

C.thép tính Chọn thép C.thép chọn

(kN.m) (mm) (mm) (mm) As (cm 2 ) As (cm 2 )

Bảng kết quả nội lực và bố trí thép sàn theo phương Y Ô sàn Vị trí

C.thép tính Chọn thép C.thép chọn

(kN.m) (mm) (mm) (mm) As (cm 2 ) As (cm 2 ) f10a180

Tiêu đề	Đồ Án Bê Tông Cốt Thép 2
Tác giả	Nguyễn Anh Kiệt
Người hướng dẫn	Th.S Đỗ Huy Thạc
Trường học	Trường Đại Học
Chuyên ngành	Bê Tông Cốt Thép
Thể loại	Đồ án

Định dạng
Số trang	78
Dung lượng	14,96 MB