Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 229 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
229
Dung lượng
10,88 MB
Nội dung
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ BEE TOWER GVHD: PSG TS LÊ ANH THẮNG SVTH: NGUYỄN QUANG SANG SKL010299 Tp Hồ Chí Minh, tháng 02 năm 2023 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ CHUNG CƯ BEE TOWER GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG SVTH: NGUYỄN QUANG SANG MSSV: 18149157 Khóa : 2018 - 2022 Tp Hồ Chí Minh, tháng 02/2023 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -Tp Hồ Chí Minh, ngày 10 tháng 02 năm 2023 NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Họ tên sinh viên: NGUYỄN QUANG SANG MSSV: 18149157 Ngành: Công nghệ Kỹ thuật Cơng trình xây dựng Lớp: 18149CL3B Giảng viên hướng dẫn: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG Ngày nhận đề tài: 20/08/2022 Ngày nộp đề tài: 10/02/2022 Tên đề tài: CHUNG CƯ BEE TOWER Các số liệu, tài liệu ban đầu: Sinh viên thay đổi số liệu đề theo hướng dẫn giảng viên hướng dẫn Nội dung thực đề tài: Tính tốn thiết kế dầm sàn tầng điển hình Tính tốn thiết kế cầu thang tầng điển hình Tính tốn thiết kế khung Tính tốn thiết kế móng Sản phẩm: Thuyết minh A4 pdf Bộ vẽ A1 pdf TRƯỞNG NGÀNH GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN QUANG SANG MSSV:18149157 Ngành: Công Nghệ Kĩ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: THIẾT KẾ TÍNH TỐN CHUNG CƯ BEE TOWER Họ tên Giáo viên hướng dẫn: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: .) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng Giáo viên hướng dẫn năm ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh phúc *** -PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên Sinh viên: NGUYỄN QUANG SANG MSSV: 18149157 Ngành: Cơng Nghệ Kĩ Thuật Cơng Trình Xây Dựng Tên đề tài: THIẾT KẾ TÍNH TỐN CHUNG CƯ BEE TOWER Họ tên Giáo viên phản biện: TS NGUYỄN VĂN HẬU NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm: (Bằng chữ: .) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng Giáo viên phản biện năm ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG LỜI CẢM ƠN Đối với sinh viên ngành Xây dựng, luận văn tốt nghiệp cơng việc kết thúc q trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt người hướng vào sống thực tế tương lai Thơng qua q trình làm luận văn tạo điều kiện để em tổng hợp, hệ thống lại kiến thức học, đồng thời thu thập bổ sung thêm kiến thức mà cịn thiếu sót, rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế Trong suốt khoảng thời gian thực đồ án mình, em nhận nhiều dẫn, giúp đỡ tận tình thầy LÊ ANH THẮNG Em xin gửi lời cảm ơn chân thành, sâu sắc đến quý Thầy Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến toàn thể quý Thầy Cô khoa Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng hướng dẫn em năm học tập rèn luyện trường Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng, chìa khóa để em hồn thành luận văn tốt nghiệp Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, giúp đỡ động viên anh chị khóa trước, người bạn thân giúp vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hồn thành luận văn Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm hạn chế, luận văn tốt nghiệp em khó tránh khỏi sai sót, kính mong nhận dẫn q Thầy Cơ để em cố, hồn kiến thức Cuối cùng, em xin chúc quý Thầy Cô thành công dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ sau Em xin chân thành cám ơn TP.HCM, ngày 10 tháng 02 năm 2023 Sinh viên thực ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG MỤC LỤC NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN PHIẾU NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN LỜI CẢM ƠN MỤC LỤC DANH MỤC CÁC BẢNG DANH MỤC CÁC HÌNH .12 CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH 15 1.1.Nhu cầu đầu tư xây dựng cơng trình .15 1.2.Giới thiệu chung cơng trình 15 CHƯƠNG 2: GIẢI PHÁP THIẾT KẾ CƠNG TRÌNH 17 2.1 Giải pháp thiết kế kiên trúc công trình 17 2.1.1 Giải pháp mặt tổng thể .17 2.1.2.Giải pháp mặt đứng 17 2.1.3 Giải pháp mặt .17 2.1.4 Giải pháp kỹ thuật cơng trình: .19 a)Hệ thống điện 19 b)Hệ thống nước 19 c)Hệ thống thơng gió, chiếu sáng 19 d)Hệ thống giao thông .20 e)Hệ thống phòng cháy, chữa cháy 20 f)Hệ thống thu gom rác thải 20 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG g)Hệ thống chống sét 20 h)Hệ thống thông tin liên lạc an ninh 21 i)Vệ sinh môi trường 21 2.1.5 Kết luận .21 CHƯƠNG 3: GIẢI PHÁP KẾT CẤU CƠNG TRÌNH 22 3.1.Lựa chọn giải pháp kết cấu công trình .22 3.1.1.Lựa chọn giải pháp kết cấu phần thân 22 3.1.1.1 Theo phương đứng .22 3.1.1.2 Theo phương ngang .23 3.1.2.Lựa chọn giải pháp phần ngầm .23 3.2 Giải pháp vật liệu 24 3.2.1.Bê tông 24 3.2.2.Cốt thép 24 3.3 Tiêu chuẩn áp dụng 25 3.4 Lựa chọn sơ kích thước tiết diện cấu kiện 25 3.4.1 Giải pháp kết cấu ngang (sàn, dầm) 25 3.4.2 Giải pháp kết cấu đứng .27 CHƯƠNG :TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG .30 4.1.Tổng Quan Về Tải Trọng Và Tác Động 30 4.1.1.Tải trọng thường xuyên ( tĩnh tãi ) .30 4.1.2.Tải trọng tạm thời ( hoạt tải ) .31 4.2.Tải trọng đứng 31 4.2.1.Tĩnh tải tác dụng lên sàn 31 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG 4.2.2.Tải tường xây .36 4.3.Hoạt tải 37 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ CẦU THANG TẦNG ĐIỂN HÌNH 38 5.1.Số Liệu Tính Tốn 38 5.1.1.Kích thước sơ 38 5.2.Tải Trọng 39 5.2.1.Tĩnh tải tác dụng lên chiếu nghỉ 39 5.2.2.Tỉnh tải tác dụng lên nghiêng 40 5.2.3.Hoạt tải 42 5.3.Tính toán thang 42 5.3.1.Sơ đồ tính tốn .42 5.3.2.Tính tốn thang 43 5.4.Tính tốn dầm chiếu tới 45 5.4.1.Tải trọng .45 5.4.2.Tính thép dọc dầm chiếu tới .46 5.4.3.Tính thép cốt đai dầm chiếu tới 48 CHƯƠNG 6:THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 50 6.1.Mặt sàn tầng điển hình 50 6.2.Sơ kích thước sàn .50 6.3.Tải trọng tác dụng (đã chọn chương 4) 51 6.4.Mơ hình sàn .51 6.5.Xác định nội lực 54 6.6.Kiểm tra độ võng sàn 55 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG 6.6.1.Độ võng ngắn hạn 55 6.6.2.Độ võng sàn dài hạn .56 6.6.3 Độ võng sàn toàn phần 57 6.7 Tính tốn kiểm tra nứt theo TCVN 5574:2018 57 6.8.Tính Tốn thép sàn 59 CHƯƠNG : THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG 70 7.1: Tải trọng 70 7.1.1.Tĩnh tải (đã tính chương 4) .70 7.1.2.Hoạt tải 70 7.1.3.Tải gió 70 7.1.3.1.Tải trọng gió tĩnh .70 7.1.3.2.Tính tốn thành phần gió động 74 7.1.3.3:Thiết lập tính toán động lực 74 7.1.3.4: Áp dụng tính tốn .74 7.1.3.5: Cơ sở lý thuyết tính tốn thành phần động gió 76 7.1.3.6: Kết tính tốn 79 7.1.4:Tải trọng động đất 84 7.1.4.1 Phương pháp “phân tích phổ phản ứng dao động” 84 7.1.4.2:Áp dụng tính tốn 84 7.2: Khai báo trường hợp tải trọng tổ hợp tải trọng 91 7.3 Kiểm tra ổn định cơng trình 96 7.3.1 Kiểm tra chuyển vị đỉnh cơng trình 96 7.3.2 Kiểm tra gia tốc đỉnh 97 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG Hình 8.14: Phản lực đầu cọc móng lõi thang ❖ Kiểm tra điều kiện: Pmax = 1096.437 ( KN ) Ptk = 2700 ( KN ) → cọc không bị nhổ, thỏa điều kiện Pmin = 740.864 ( KN ) 8.8.3.2.Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc: (n − 1)n + (n − 1)n1 d Hệ số nhóm cọc: η = − θ & θ(deg) = arctg 90n1n s Trong đó: + η : Hệ số xét đến ảnh hưởng nhóm cọc + n : số hàng cọc nhóm + n : số cọc hàng +d: đường kính cọc SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 Trang 210 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG +s: khoảng cách hai tim cọc (10 − 1) 10 + (10 − 1) 10 1 → η = − 18.43 = 0.63 & θ(deg) = arctg = 18.43 90 10 10 3 Kiểm tra: N tt + W ηnR c,tk N tt + W = 35142.87 + 14.5 14.5 24.23 = 50425.94 (kN) → OK ηnR c,tk = 0.63 100 2700 = 170100 (kN) 8.8.3.3.Xác định khối móng quy ước: Hình 8.15: Kích thước khối móng quy ước Tính tốn góc ma sát trung bình mà cọc xuyên qua lớp đất: SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 Trang 211 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG n φ tb l φ = l i =1 i i i = 12012'+ 2.3 150 29'+ 11.7 23050 + 10 240 23 = 20.76 31 φ 20.76 Lqu = (Ld − d) + 2Lc tan tb = (14.5 − 0.5) + 31tan = 19.63 (m) φ 20.76 Bqu = (Bd − d) + 2Lc tan tb = (14.5 − 0.5) + 31tan = 19.63 (m) → Tiết diện móng khối quy ước: Bqu Lqu = 19.63 19.63 Trong lượng khối móng quy ước: Wqu = Lqu Bqu ( Df + Lc ) γ tb = 19.63 19.63 (3 + 31) 16.43 = 215256.90 (kN) Trong đó: γ tb = 15.82 + 16.25 2.3 + 16.58 11.7 + 16.71 10 = 16.43 31 8.8.3.4.Kiểm tra áp lực đáy móng quy ước áp lực tiêu chuẩn: a)Áp lực tiêu chuẩn đáy móng quy ước: Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng: N tc = −30559.02 (kN) M tcx = 39316.04 (kNm) M tcy = −11701.05 (kNm) → Áp lực đáy khối móng quy ước M tcx 39316.04 e x = tc = = 0.16(m) N + Wqu 30559.02 + 215256.90 SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 Trang 212 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ey = M tcy N + Wqu tc = GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG 11701.05 = 0.048 (m) 30559.02 + 215256.90 N tc + Wqu 6e x 6e y P = + 1 + L qu Bqu L qu Bqu 30559.02 + 215256.90 0.16 0.048 = 1 + + 19.63 19.63 19.63 19.63 =678.48 (kN) tc max N tc + Wqu 6e x 6e y − 1 − L qu Bqu L qu Bqu 30559.02 + 215256.90 0.16 0.048 = 1 − − 19.63 19.63 19.63 19.63 = 597.37 (kN) tc Pmin = tc tc Pmax + Pmin 678.48 + 597.37 P = = = 637.925 (kN) 2 tc tb b)Áp lực tiêu chuẩn RII: Áp lực tiêu chuẩn RII xác định theo công thức (theo Mục 4.6.9 TCVN 93622012): R II = m1m2 (A Bqu γ II + B h γII + D c − γ II h ) k tc Trong đó: +m1=1.2, m2=1.1: hệ số điều kiện làm việc đất hệ số điều kiện làm việc nhà cơng trình có tác dụng qua lại với +ktc=1: hệ số độ tin cậy SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 Trang 213 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG +A, B, D tra bảng với φ = 24.23 ta A = 0.73, B = 3.93, D = 6.5 (theo bảng 14 TCVN 9362-2012) γ II = 22.48 (kN/m3 ) dung trọng tự nhiên đất phía đáy móng quy ước γII = γi h i l i = 15.82 + 2.3 16.25 + 11.7 16.58 + 10 16.71 = 16.43 (kNm3 ) dung 31 trọng đẩy đất đáy khối móng quy ước c II = 23.32 lực dính đất nằm trực tiếp đáy khối móng quy ước h = 33 (m) chiều sâu đặt móng so với cốt quy định bị bạt đắp thêm → Giá trị áp lực tiêu chuẩn RII: R II = m1m (A Bqu γ II + B h γII + D c II − γ II h ) k tc 1.2 1.1 (0.73 19.63 22.48 + 3.93 3116.43 + 6.5 23.32 − 22.48 6.4) = 3077.60(kN) = c)Kiểm tra áp lực đáy móng quy ước: tc Pmax = 678.48 (kN) 1.2R II = 1.2 3077.60 = 3693.12 (kN) tc Ptb = 637.925 (kN) R II = 3077.60 (kN) tc Pmin =597.37 (kN) → Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng quy ước d)Kiểm tra lún khối móng quy ước: Chia đất đáy móng thành lớp chiều dày nhỏ, xem lớp ứng suất phân bố (lớp phân tố) Độ lún tổng độ lún lớp phân tố Vị trí ngừng tính lún có bt 5gl E 5MPa bt 10gl E 5MPa SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 Trang 214 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP N Với S = β GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG σ glzl h i S = 10 (cm) Ei Ứng suất thân đáy móng: bt = i h i = 15.82 + 16.25 2.3 + 16.58 11.7 + 16.7110 = 509.201 ( kN / m ) σ gl : Ứng suất gây lún đáy lớp phân tố: σ gl(i) = Pgl K P1i: Ứng suất thân tâm lớp phân tố: P1i = σ bt (i) + σ bt (i+1) P2i: Tổng ứng suất tâm lớp phân tố: P2(i) =P1(i) + σgl(i) + σ gl(i+1) P −P Modun đàn hồi E: E i = (1 + e0 ) 2i 1i e1i − e 2i Áp lực gây lún tâm đáy móng: pgl = Ptbtc − bt = 637.925 − 509.201 = 128.724 ( kN / m ) Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dài h i = 1(m) Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σibt 5σigl (vị trí ngừng tính lún) Với: σibt = σibt−1 + γi h i , σigl = k 0,i σ oigl Trong đó: k 0,i : hệ số xác định theo Bảng C.1 TCVN 9362-2012, phụ thuộc vào tỉ số L qu Bqu Z Bqu SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 Trang 215 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG Mục C.1.6 TCVN 9362-2012 có quy định: Độ lún móng theo phương pháp cộng lớp xác định: n S = β i =0 σgl h i Ei Trong đó: + β = 0.8 : hệ số không thứ nguyên + h i : chiều dày lớp đất thứ i + E i : module biến dạng lớp đất thứ i SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 Trang 216 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG Bảng 8.19 : Kết tính lún móng M2 MÓNG CỘT M2 Lớp Phân tố Điểm 1 2 Bề dày 1 z(m) 2z/b K0 gl bt 0.000 1.000 128.72 509.20 0.102 0.983 126.54 529.05 0.102 0.983 126.54 529.05 0.204 0.863 111.09 548.90 0.204 0.863 111.09 548.90 0.306 0.812 104.52 568.75 P1i P2i e1i e2i Ei Si (m) 519.13 646.756 0.450 0.439 18.34 0.006 538.98 657.788 0.448 0.438 19.05 0.005 558.83 666.632 0.446 0.438 19.75 0.004 3.956 4.181 4.181 4.941 4.941 Độ lún tổng cộng S (m) 0.015 Độ lún móng: S=1.5 (cm) ≤ [S]=10 (cm); Tại σbt ≥ 5σgl E ≥ 5MPa → Dừng lún SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 bt/gl Trang 217 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 5.441 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG e)Tính tốn kiểm tra điều kiện xuyên thủng: Theo điều kiện chống xun thủng Hình 8.16:Tháp chống xun thủng đài móng M2 Nhận thấy tháp chống xuyên bao trùm cọc đài ( thỏa điều kiện chống xuyên thủng) nên chiều cao đài chọn hợp lí => Thỏa điều kiện chống xuyên thủng 8.8.3.5.Thiết kế cốt thép cho đài móng lõi thang Nội lực để tính tốn cốt thép cho đài móng lấy từ dải Strip chia kín đài móng mơ hình SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 Trang 218 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG Hình 8.17:Moment dãy strip đài móng M2 Tính tốn cốt thép: h = Hdai − a gt → m = R b bh M → = − − 2 m → As = Rs R b bh Bảng 8.20: Kết tính thép đài móng M2 Phương X Y Vị Trí Lớp lớp Lớp lớp M (kN.m) 963.25 1145.82 1081.67 2706.96 b m 1 1 h0 m 1.35 1.35 1.35 1.35 α 0.031 0.037 0.035 0.087 ξ 0.03 0.04 0.04 0.09 As (cm ) 20.71 24.71 23.30 60.03 bố trí Asc (cm2) µc (%) Ø25a150 Ø25a150 Ø25a150 Ø32a120 32.72 32.72 32.72 32.72 0.24% 0.24% 0.24% 0.52% 8.9.Kiểm tra điều kiện cẩu lắp Do cọc sản xuất nhà máy nên điều kiện cẩu lắp cọc nhà sản xuất đảm bảo Tuy nhiên, để an toàn sinh viên kiểm tra lại cọc theo sơ đồ nguy hiểm Các móc cẩu cọc bố trí điểm cách đầu mũi cọc khoảng cố định cho Moment dương lớn Moment âm có trị số tuyệt đối lớn SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 Trang 219 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG Vị trí móc cẩu cách chân cọc khoảng :0.207L = 0.207 × 11 = 2.277m (Với L chiều dài cọc) cẩu gây giá trị Moment: Mnhịp = Mgối Chọn 0.207L = 2.277 m để kiểm tra Sơ đồ tính : Hình 8.18: Sơ đồ tính kiểm tra cẩu lắp Trọng lượng thân cọc phân bố m dài : q = n b h bt kđ = 1.1 0.5 0.5 25 1.5 = 10.31 (kN/m) +kđ: hệ số động, lấy kđ = 1.5 Moment cẩu lắp cọc : Mmax = 0.0214 qL2 = 0.0214 10.31 112 = 26.70 kNm Trường hợp dựng cọc SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 Trang 220 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG Hình 8.19: Sơ đồ tính trường hợp dựng cọc Moment cẩu lắp cọc: Mmax = 0.125 qL2 = 0.125 10.31 112= 155.94 kNm Để an toàn chọn giá trị Moment lớn kiểm tra Mmax = 155.94 kNm Bê tơng B30 có Rb = 17 MPa, cốt thép CB 400-V có Rs = 350 MPa Chọn lớp bảo vệ a = 40 mm, ho = h - a= 500 - 40 = 460 mm m = M 155.94 1000 = = 0.087 R b × b× h o 17 50 (46) = − − m = − − 0.087 = 0.09 As = b h o R b 0.09 500 460 17 = = 1005(mm ) Rs 350 As = 1005 mm2< 16Ø30 =11310 mm2 Như cốt thép chọn thỏa hai trường hợp vận chuyển dựng cọc Tính thép làm móc treo cọc Chọn 1Ø16 (As = 201 mm2) làm móc treo SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 Trang 221 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG Tính đoạn thép neo móc treo vào cọc: 30d = 480 mm Vì lneo nên chọn lneo = 500 mm 250 mm SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 Trang 222 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: PGS.TS.LÊ ANH THẮNG TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737-1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCVN 229-1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 5574-2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [4] TCVN 198-1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 9362-2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng Hà Nội 2012 [6] TCVN 205-1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [7] TCVN 10304-2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [8] TCVN 195-1997 Nhà Cao Tầng - Thiết kế cọc khoan nhồi - NXB Xây Dựng SVTH: NGUYỄN QUANG SANG - 18149157 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 Trang 223 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99