Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống
1
/ 129 trang
THÔNG TIN TÀI LIỆU
Thông tin cơ bản
Định dạng
Số trang
129
Dung lượng
5,77 MB
Nội dung
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH CNKT CƠNG TRÌNH XÂY DỰNG THIẾT KẾ CHUNG CƯ LÝ THƯỜNG KIỆT GVHD: TS PHẠM ĐỨC THIỆN SVTH : TRẦN ĐÌNH PHÚC S K L0 3 Tp Hồ Chí Minh, tháng 6/2017 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP THIẾT KẾ CHUNG CƯ LÝ THƯỜNG KIỆT Tp Hồ Chí Minh, tháng 06/2017 TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: TRẦN ĐÌNH PHÚC - MSSV: 13149121 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cư Lý Thường Kiệt Họ tên giảng viên hướng dẫn: T.S PHẠM ĐỨC THIỆN NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) Page | TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập – Tự – Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN Họ tên sinh viên: TRẦN ĐÌNH PHÚC - MSSV: 13149121 Ngành: Cơng nghệ kĩ thuật cơng trình Xây dựng Tên đề tài: Thiết kế chung cư Lý Thường Kiệt Họ tên giảng viên phản biện: Th.S NGUYỄN THANH TÚ NHẬN XÉT: Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: ) Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 20… Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) Page | LỜI CẢM ƠN Luận án tốt nghiệp kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở trước mắt chúng em hướng vào sống tương lai Quá trình làm luận văn giúp chúng em tổng hợp nhiều kiến thức học học kỳ trước thu thập, bổ sung thêm kiến thức mới, qua rèn luyện khả tính tốn, khả nghiên cứu giải vấn đề phát sinh thực tế, bên cạnh cịn kinh nghiệm q báu hỗ trợ chúng em nhiều thực tế sau Trong trình thực luận văn tốt nghiệp, em nhận hướng dẫn, giúp đỡ tận tình thầy T.S PHẠM ĐỨC THIỆN thầy cô khác Em xin chân thành cảm ơn hướng dẫn tận tình q thầy Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy cô truyền đạt cho em tảng để em hoàn thành luận văn dẽ hành trang cho chúng em sau Qua em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến quý thầy cô khoa Xây Dựng Cơ Học Ứng Dụng nói riêng trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật nói chung – người truyền đạt kiến thức kinh nghiệm quý báu cho em q trình học tập Tơi xin cảm ơn bạn bè lớp, người sát cánh suốt năm học vừa qua Cảm ơn bạn hợp tác trao đổi, thảo luận đóng góp ý kiến để giúp cho q trình làm luận văn tơi hồn thành Đồ án tốt nghiệp cơng trình đầu tay sinh viên trước trường Mặc dù cố gắng kiến thức kinh nghiệm cịn hạn chế nên luận văn chắn cịn có nhiều sai sót, em kính mong nhận dẫn q thầy để em ngày hồn thiện kiến thức cho thân Cuối em xin chúc q thầy dồi sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ mai sau Em xin chân thành cảm ơn ! Tp Hồ Chí Minh, tháng năm 2017 Sinh viên thực TRẦN ĐÌNH PHÚC Page | NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên : TRẦN ĐÌNH PHÚC MSSV: 13149121 Khoa : Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng Ngành : Công nghệ kĩ thuật công trình Xây dựng Tên đề tài : CHUNG CƯ LÝ THƯỜNG KIỆT Số liệu ban đầu Hồ sơ kiến trúc Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần lý thuyết tính tốn a Kiến trúc Thể lại vẽ theo kiến trúc b Kết cấu Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình Tính tốn, thiết kế cầu thang bể nước mái Mơ hình, tính toán, thiết kế khung trục khung trục C c Nền móng Tổng hợp số liệu địa chất Thiết kế phương án móng khả thi d Thi công Thi công cọc khoan nhồi Thi công cọc ép Thuyết minh tính tốn tường vây tầng hầm Thuyết minh vẽ 01 Thuyết minh 01 Phụ lục 14 vẽ A1 Cán hướng dẫn : T.S PHẠM ĐỨC THIỆN Ngày giao nhiệm vụ : 03/01/2016 Ngày hoàn thành nhiệm vụ : 25/06/2017 Tp HCM ngày tháng năm 2017 Xác nhận GVHD Xác nhận BCN Khoa TS PHẠM ĐỨC THIỆN Page | SUMMARY OF THE GRADUATION PROJECT Student :TRAN DINH PHUC Faculty : CIVIL ENGINEERING ID: 13149121 Speciality : CONSTRUCTION ENGINEERING AND TECHNOLOGY Topic : TOWER LY THUONG KIET Content theoretical and computational parts: a Architecture: Reproduction of architectural drawings b Structure: Calculate and design the typical floor Calculate and design the typical staircase Make model, calculate and design the typical frame wall c Foundation: Synthesis of geological data Design of reinforced concrete pile foundation Present and drawing: 01 present and 01 appendix 14 drawing A1:(02 Architecture, 12 structure) Instructor : Dr PHAM DUC THIEN Date of start of the task : 03/01/2017 Date of completion of the task Confirm of instructor : 25/06/2017 HCHC June 25,2017 Confirm of faculty Page | 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 MỤC LỤC BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN PHẢN BIỆN NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHƯƠNG 1: KIẾN TRÚC 10 1.1 MỤC ĐÍCH THIẾT KẾ 10 1.2 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH 10 1.2.1 Vị trí cơng trình 10 1.2.2 Quy mô đặc điểm cơng trình 10 1.2.3 Các tiêu xây dựng 10 1.3 GIẢI PHÁP KIẾN TRÚC, QUY HOẠCH .11 1.3.1 Quy hoạch 11 1.3.2 Giải pháp bố trí mặt 11 1.3.3 Giải pháp kiến trúc 11 1.3.4 Giao thông nội 11 1.4 CÁC HỆ THỐNG KĨ THUẬT CHÍNH TRONG CƠNG TRÌNH 12 1.4.1 Hệ thống chiếu sáng 12 1.4.2 Hệ thống điện 12 1.4.3 Hệ thống cấp thoát nước 12 1.4.4 Hệ thống phòng cháy chữa cháy 12 1.5 HỆ THỐNG KHÍ HẬU, THỦY VĂN 13 CHƯƠNG 2: TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG 14 2.1.TĨNH TẢI 14 2.1.1 Tải lớp cấu tạo sàn 14 2.1.2 Tải tường xây 15 2.2 HOẠT TẢI 16 2.3.TẢI TRỌNG GIÓ 16 2.3.1 Tính tốn thành phần tĩnh tải gió 16 2.3.2 Tính tốn thành phần động tải trọng gió 18 2.3.3 Tổ hợp tải trọng gió 25 2.4 TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 27 2.4.1 Đặc điểm cơng trình thông số 27 2.4.2 Tính tốn động đất theo phương pháp phổ phản ứng 28 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ KẾT CẤU SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 29 3.1 TỔNG QUAN 29 Page | 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 3.2 TÍNH TỐN SÀN ĐIỂN HÌNH PHƯƠNG ÁN SÀN DẦM 29 3.2.1 Mặt sàn tầng điển hình, sơ đồ bố trí hệ dầm sàn 29 3.2.2 Chọn sơ tiết diện dầm sàn 30 3.3 TÍNH TỐN NỘI LỰC, BỐ TRÍ CỐT THÉP .31 3.3.1 Phân tích sơ đồ làm việc ô 31 3.3.2 Vật liệu 31 3.3.3 Tải trọng tác dụng lên ô 31 3.3.4 Xác định nội lực 32 3.3.5 Tính thép cho 34 3.4 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CỦA Ô BẢN 36 CHƯƠNG 4:TÍNH TỐN KẾT CẤU CẦU THANG 37 4.1 KIẾN TRÚC 37 4.2 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 38 4.2.1 Sơ kích thước 38 4.2.2 Cách xác định tải trọng 39 4.3 TÍNH TỐN BẢN THANG 42 4.3.1 Sơ đồ tính 42 4.3.2 Nội lực cầu thang 43 4.3.3 Hiệu chỉnh nội lực cầu thang 43 4.3.4 Tính thép 44 4.4 TÍNH TỐN DẦM THANG (DẦM CHIẾU TỚI) 44 4.4.1 Tải trọng 44 4.4.2 Sơ đồ tính 45 4.4.3 Nội lực 45 4.4.4 Tính thép 46 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ KẾT CẤU KHUNG 48 5.1 TỔNG QUAN VỀ KHUNG VÁCH CƠNG TRÌNH .49 5.2 CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN KHUNG NGANG 49 5.2.1 Vật liệu sử dụng 49 5.2.2 Chọn sơ tiết diện dầm 49 5.2.3 Chọn sơ tiết diện vách 49 5.2.4 Chọn sơ tiết diện cột 50 5.3 CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG .50 5.4 TỔ HỢP NỘI LỰC 51 Page | 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 5.4.1 Tổ hợp (TCVN 2737:1995) 51 5.4.2 Tổ hợp đặc biệt 51 5.4.3 Kết luận 52 5.5 MƠ HÌNH ETABS 54 5.6 TÍNH TỒN DẦM TẦNG ĐIỂN HÌNH TẦNG 14 55 5.6.1 Cơ sở lý thuyết 55 5.6.2 Tính tốn cốt thép dọc dầm tầng điển hình tầng 14 58 5.6.3 Tính tốn với tiết diện cụ thể 59 5.7 TÍNH TOÁN CỘT QUA KHUNG TRỤC VÀ TRỤC C 67 5.7.1 Cốt thép dọc 67 5.7.2 Tính thép dọc cột khung trục trục C 71 5.7.3 Cốt thép đai 80 5.8 TÍNH VÁCH QUA KHUNG TRỤC C VÀ TRỤC .81 5.8.1 Phương pháp vùng biên chịu moment 81 5.8.2 Tính tốn thép vách 82 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ MĨNG CƠNG TRÌNH 89 6.1 ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 89 6.2 ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH 89 6.2.1 Cấu trúc địa tầng 89 6.2.2 Đánh giá tính chất đất 90 6.3 LỰA CHỌN GIẢI PHÁP MÓNG 91 6.4 CƠ SỞ TÍNH TỐN .91 6.4.1 Các giải thuyết tính tốn 91 6.4.2 Tải trọng tính tốn 92 6.5 SƠ BỘ CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI VÀ CÁC KÍCH THƯỚC 93 6.6 CẤU TẠO CỌC 93 6.6.1 Vật liệu 93 6.6.2 Kích thước cọc 94 6.7 SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 95 6.7.1 Sức chịu tải theo vật liệu làm cọc 95 6.7.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất (TCVN 10304 -2014) 95 6.7.3 2014) Sức chịu tải cọc theo tiêu cường độ đất (Phụ lục G, TCVN 1030496 6.8 KIỂM TRA CỌC THEO ĐIỀU KIỆN CẨU LẮP 99 6.9 TÍNH TỐN MĨNG CỘT M1 100 Page | 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 m1 m2 hệ số điều kiện việc làm đất hệ số điều kiện việc làm nhà công trình có tác dụng qua lại với ( bảng 15 TCVN 9362 2012) Cọc cắm vào lớp đất có c =4.9 (kN/m2) 280 Dung trọng đất đáy móng II i h i 14.5*3.5 4.5*5 10.2*9 10.5*5.1 9.67(kN / m3 ) hi 22.6 A 0.9834 Với 28 , tra bảng B 4.9338 D 7.3983 1*1 *(0.9834*6.31*9.67 4.9338*(3 23.4) *14.5 4.9 *7.3983 1984.92(kN / m ) Vậy RII tc pmax 600.96(kN / m2 ) 1.2 RII 1.2*1985 2382(kN / m ) ta có ptbtc 595.3(kN / m2 ) RII 1985(kN / m ) tc pmin 589.64(kN / m ) 0 Vậy điều kiện đất khối móng qui ước thỏa Do lớp đất đáy móng coi làm việc đàn hồi tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính 6.10.5 Kiểm tra độ lún cho khối móng quy ước Độ lún móng cọc xem độ lún khối móng quy ước Bảng 6-9 – Trọng lượng thân theo chiều dày lớp đất Bề dày (m) 6.5 γ (kN/m3) 14.5 Ứng suất BT σbt (kN/m2) 94.25 4.5 22.5 10.2 91.8 5.1 10.5 53.55 Lớp đất bt 262.1 Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước zgl0 ptbtc bt 595.3 262.1 333.2(kN / m2 ) Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp có độ dày nhỏ 0.4 Bm chọn hi = m 113 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng khối quy ước Khi ứng suất tải trọng ngồi gây xác định theo công thức: glzi k o glz 0 Với k0 tra bảng phụ thuộc vào tỉ số Lqu Lm z 1 , Bqu Bm Bm ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: i i 1 i h i bt bt Hình 6-10 – Phân bố ứng suất đáy khối móng quy ước Bảng 6-10 – Phân bố ứng suất đáy khối móng quy ước Điểm z k0 z Lm Tại điểm ta có 10 Bm Bm 1 1 1 0.32 0.63 0.95 1.27 1.59 bt gl (kN/m ) (kN/m ) bt gl 333.2 291.08 193.52 120.62 79.1 55.98 262.1 283.1 304.1 325.1 346.1 367.1 0.79 0.97 1.57 2.7 4.38 6.56 0.8736 0.5808 0.362 0.2374 0.168 bt =6.56>5 nên chọn chiều sâu vùng chịu nén điểm gl 114 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Độ lún móng khối qui ước 0.8 gl tb hi i 1 E gl gl tbgl i 1 i : ứng suất gây lún trung bình tải trọng ngồi gây lớp đất xét hi = 2m Ei : mô đun biến dạng , Ei =46.3 (MPa) 0.8 : Hệ số không thứ ngun để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính tốn đơn giản hóa lấy S Với cho trường hợp 0.8* S *1200.55 0.0415m 4.15cm 46300 Như độ lún dự báo móng thoả mãn điều kiện cho phép S 4.15(cm) S 8(cm) 6.10.6 Kiểm tra chọc thủng đài cọc Điều kiện chống xuyên thủng đài cọc: Pxt < Pcx Trong đó: Pxt - tổng phản lực cọc nằm tháp xuyên thủng; Pcx - khả chống xuyên bê tông Chọn a = 15cm, chiều cao làm việc tiết diện đài : h0 = h a = 1.5 0.15 = 1.35m kích thước đáy tháp chọc thủng Ta có : bc + 2h0 = 0.8 + 2×1.35 = 3.5 m 115 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 ±0.000 1500 -3.000 22600 800 45 -1.500 1500 300 Hình 6-11 – Tháp xun thủng đài móng cọc M2 Ta thấy cọc nằm tháp xuyên thủng nên thỏa điều kiện xuyên thủng Thỏa điều kiện xuyên thủng 6.10.7 Tính thép đài cọc Cốt thép tính theo phương dựa nguyên tắc ngàm chân cột Xác định cọc chân cột cánh tay địn để tính moment 116 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Hình 6-12 – Sơ đồ tính thép Tính thép theo 1m dài đài h0 = hđ – 0.15 = 1.5– 0.15 = 1.35m As M 0.9h L x( y) R s Momen đài cọc theo phương x-x 0.3 )*( P3 P6 P9 ) i 1 1.15*(1686.55 1721.38 1756.21) 5938.76( kN m) Momen đài cọc theo phương y-y M I I Pi (1.2 2 M II II Pi bi (1.2 )*( P7 P8 P9 ) i 1 0.2*(1764.86 1760.54 1756.21) 1056.32( kN.m) M Diện tích cốt thép As 0.9 Rs h0 117 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Bảng 6-11 – Tính tốn thép đài móng M1 M (kNm) As (cm2) Chọn thép Số As chọn (cm2) 5938.76 1056.32 28a150 14a 200 22 16 135.4 24.62 I-I II-II 6.11 133.91 23.82 TÍNH TỐN MĨNG LỖI THANG M3 6.11.1 Xác định nội lực tính tốn Tải Story Pier Load P V2 V3 M2 M3 TT TRET VM COMB11 91974.5 2249.08 273.02 13852.93 32711.82 TC TRET VM COMB11 79977.83 1955.72 237.41 12046.03 28445.06 6.11.2 Xác định số lượng cọc bố trí cọc N tt 91974.5 (1.0 1.4) (45.08 63.12) Qtk 2040 chọn n = 63 cọc Trong đó: N tt : lực dọc tính tốn chân cột (ngoại lực tác dụng lên móng); n (1.0 1.4) Qtk :sức chịu tải thiết kế cọc; Khoảng cách cọc theo phương X 3.5d = 1400 mm Khoảng cách cọc theo phương Y 3.5d = 1400 mm Khoảng cách mép cọc tới mép đài chọn d = 400mm Mặt bố trí cọc hình: 118 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Hình 6-13 – Vị trí kích thước đài cọc M3 6.11.3 Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc Với : hệ số xét đến ảnh hưởng nhóm Cơng thức hệ số nhóm theo Converse Labarre: (n1 1)n2 (n2 1)n1 90n1n2 arctg d arctg 0.4 15.95 s 1.4 Trong đó: n1: Số hàng cọc nhóm n2: số cột hàng d: kích thước cọc vng s: khoảng cách cọc tính từ tim 119 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 (n1 1)n2 (n2 1)n1 (7 1) *9 (9 1) *7 15.95 0.696 90 n n 90*7 *9 1 Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc N tt W .n.Qtk W: Trọng lượng trung bình đất đài độ sâu Df W Bd * Ld * D f * tb 9.2*12*3*22 7286.4(kN ) Sức chịu tải nhóm cọc : Qnhom n Qtk 0.696*63*2040 104572.16(kN ) N tt W 91974.5 7286.4 99260.9(kN ) .n.Qtk 104572.16(kN ) thỏa điều kiện 6.11.4 Kiểm tra ổn định đất Xác định khối móng qui ước Kích thước đài cọc : Lđ = 12m, Bđ = 9.2m Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: tb i hi hi Lớp đất 2 () 3.55 3.55 24.46 28 II+ (kN/m3) 14.5 4.5 10.2 10.5 h (m) 3.5 5.1 17.42 tb () tb (kN/m3) 10.26 Kích thước khối móng qui ước 17.420 tb (9.2 0.4) 2* 22.6* tg Bm ( Bd d ) LC tg 12.24( m) L ( L d ) L tg tb (12 0.4) 2* 22.6* tg 17.42 15.04(m) m d C Trong Ld Bd: chiều dài chiều rộng đài Lc: chiều dài làm việc cọc Trọng lượng khối móng qui ước Wqu Bm L m ( Df Lc ) tb 12.24*15.04*(3 22.6)*10.26 48352.24(kN ) 120 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Kiểm tra áp lực đáy khối móng qui ước pmax 1.2 Rtc 1.2 RII tc ptb R RII p Ứng suất lớn nhỏ đáy khối móng qui ước N tc +Wqu 6e 6e tc p max (1 x y )(kN / m2 ) Bm Lm Lm Bm M ytc 12046.03 e 0.094 x N tc Wqu 79977.83 48352.24 Với tc 32711.82 e M x y N W 79977.83 48352.24 0.255 tc qu 79977.83+48352.24 6*0.094 6*0.255 tc p max *(1 ) 810.38(kN / m2 ) 12.24*15.04 15.04 12.24 ptc 79977.83+48352.24 *(1 6*0.094 6*0.255 ) 583.83(kN / m2 ) 12.24*15.04 15.04 12.24 Ứng suất trung bình đáy khối móng qui ước N tc +Wqu 79977.83+48352.24 tc p tb 697.11(kN / m2 ) Bm Lm 12.24*15.04 Sức chịu tải đất đáy khối móng qui ước theo THGH II (TCVN 9362 – 2012) mm RII ( Abm II B( D f Lc ) II* DcII ) ktc II : dung trọng đất đáy móng Trong *II : dung trọng đất đáy móng ktc: hệ số tin cậy, ktc =1.0 – 1.1 (lấy ktc = 1.0, Vì tiêu lý lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất ) m1 m2 hệ số điều kiện việc làm đất hệ số điều kiện việc làm nhà công trình có tác dụng qua lại với ( bảng 15 TCVN 9362 2012) Cọc cắm vào lớp đất có c =4.9 (kN/m2) 280 Dung trọng đất đáy móng II i h i 14.5*3.5 4.5*8 10.2*9 10.5*5.1 10.26(kN / m3 ) hi 22.6 121 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 A 0.9834 Với 28 , tra bảng B 4.9338 D 7.3983 1*1 *(0.9834*12.24*10.26 4.9338*(3 22.6) *14.5 4.9*7.3983 1991.2(kN / m ) tc pmax 810.38(kN / m2 ) 1.2 RII 1.2*1991.2 2389.44(kN / m ) ta có ptbtc 697.11(kN / m ) RII 1991.2(kN / m ) tc pmin 583.83(kN / m ) Vậy RII Vậy điều kiện đất khối móng qui ước thỏa Do lớp đất đáy móng coi làm việc đàn hồi tính tốn độ lún theo quan niệm biến dạng tuyến tính 6.11.5 Kiểm tra độ lún khối móng qui ước Độ lún móng cọc xem độ lún khối móng quy ước Bảng 6-12 – Trọng lượng thân theo chiều dày lớp đất Bề dày (m) 6.5 γ (kN/m3) 14.5 Ứng suất BT σbt (kN/m2) 94.25 4.5 22.5 10.2 91.8 5.1 10.5 53.55 Lớp đất bt 262.1 Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước zgl0 ptbtc bt 697.1 262.1 435(kN / m2 ) Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp có độ dày nhỏ 0.4 Bm chọn hi = m Xét điểm thuộc trục qua tâm móng có độ sâu z kể từ đáy móng khối quy ước gl gl Khi ứng suất tải trọng ngồi gây xác định theo công thức: zi k o z 0 Với k0 tra bảng phụ thuộc vào tỉ số Lqu Lm z 1.16 , Bqu Bm Bm bt bt ứng suất trọng lượng thân đất gây ra: i i1 i hi 122 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Bảng 6-13 – Phân bố ứng suất đáy khối móng quy ước Điểm z k0 z Lm Bm 10 15 20 25 Tại điểm ta có 1.16 1.16 1.16 1.16 1.16 1.16 (kN/m ) Bm 0.34 0.68 1.02 1.36 1.7 bt gl 0.873 0.576 0.362 0.238 0.149 435 379.75 250.56 157.47 103.53 64.82 (kN/m ) 262.1 314.6 367.1 419.6 472.1 524.6 bt gl 0.94 0.83 1.47 2.66 4.56 8.09 bt =8.09>5 nên cọn chiều sâu vùng chịu nén điểm gl Độ lún móng khối qui ước S i 1 Với tbgl 0.8 gl tb hi E igl1 igl : ứng suất gây lún trung bình tải trọng ngồi gây lớp đất xét hi = 5m Ei : mô đun biến dạng , Ei =46.3 (MPa) 0.8 : Hệ số không thứ nguyên để hiệu chỉnh cho sơ đồ tính tốn đơn giản hóa lấy cho trường hợp 0.8*5 S *1000.37 0.0764m 7.64cm 46300 Như độ lún dự báo móng thoả mãn điều kiện cho phép S 7.64(cm) S 8(cm) 6.11.6 Tính đài cọc phần mềm SAFE Từ Pmax xác định số cọc, bố trí để xác định kích thước đài Xuất mơ hình từ Etabs sang SAFE để tính tốn Q Khai báo độ cứng cọc đơn theo công thức k tk S Với S: độ cứng cọc đơn xác định theo công thức s D QL 100 AE (phụ lục B, TCVN 10304- 2014) sinh viên chọn theo kinh nghiệm, lấy s = 14 độ cứng cọc đơn k =2040/14=145.7(kN/mm) 123 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Phản lực đầu cọc Hình 6-14- Phản lực đầu cọc Pmax = 1872(kN) < Qtk =2040(kN) Pmin = 1503(kN) > cọc khơng bị nhổ Hình 6-15-Moment MAX theo phương X 124 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 Hình 6-16- Moment MAX theo phương Bảng 6-14- Kết tính thép đài cọc móng lõi thang Phương M (kNm) m As (cm2/m) Chọn thép Phương X 2894.63 0.030 0.030 33.55 30a200 (35.33cm2) Phương Y 3887.37 0.040 0.041 45.29 30a150 (47.10cm2) + Thép lớp bố trí cấu tạo 16a 200 có Fa = 10.05 (cm2) 125 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] "TCVN 5574-2012," Thi cơng bê tơng cốt thép tồn khối, no NXB Xây dựng - Hà Nội, 2012 [2] "Võ Bá Tầm," Kết cấu Bê tông cốt thép (tập 2: Cấu kiện nhà cữa), no NXB Khoa học Kỹ thuật, 2012 [3] "TCVN 2737:1995," Tải trọng tác động, no NXB Xây dựng - Hà Nội, 1996 [4] "TCVN 229:1999," Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TC 2737:1995, no NXB Xây dựng - Hà Nội, 1999 [5] "TCVN 9386:2012," Thiết kế cơng trình chịu động đất, no NXB Xây Dựng Hà Nội, 2012 [6] "Nguyễn Đình Cống," Kết cấu Bê tông cốt thép (tập 1: Cấu kiện bản) , no NXB Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh, 2012 [7] "TCVN 9395:2012," Cọc khoan nhồi - Thi công nghiệm thu, no NXB Xây Dựng - Hà Nội, 2012 [8] "TCVN 10304: 2014," Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế, no NXB Xây Dựng - Hà Nội, 2002 [9] "TCVN 9394:2012," Đóng ép cọc - Thi công nghiệm thu, no NXB Xây Dựng - Hà Nội, 2012 [10] "TCVN 9393:2012," Cọc - Phương pháp thử nghiệm trường tải trọng tĩnh ép dọc trục, no NXB Xây Dựng - Hà Nội, 2012 [11] Nguyễn Bá Kế, Nguyễn Hữu Đẩu, Chất lượng móng cọc quản ký đánh giá, NXB GTVT, 2000 [12] "TCVN 198:197," Nhà cao tâng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối, no NXB Xây Dựng Hà Nội, 1999 126 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.C.33.44.55.54.78.655.43.22.2.4.55.2237.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.66 37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.55.77.77.99.44.45.67.22.55.77.C.37.99.44.45.67.22.99